JPH05158566A - 基準電圧・電流源 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】基準電圧・電流源に関し、構成の簡素化を目的
とする。 【構成】ダイオード又はダイオード接続されたトランジ
スタから成る回路素子と、相互に直列に接続されると共
に前記回路素子と直列に接続されて直列電流路を形成す
る複数の抵抗器から成り一方の端部が第一の出力端に接
続された抵抗器群と、前記直列電流路の電流を絶対温度
に実質的に比例する電流値に規定する電流規定手段と、
前記各抵抗器の夫々の一端の何れかを選択的に第二の出
力端に接続するスイッチ群とを備える電圧発生部を有
し、この電圧発生部が、第一及び第二の出力端において
相互に異なる温度勾配を有する電圧を出力するように構
成する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、基準電圧・電流源に関
し、更に詳しくは、ダイオード及び又はダイオード接続
された回路素子における順方向電圧の温度依存性を利用
し、相互に異なる二種類の温度勾配（温度勾配〇を含
む）の電圧を出力する電圧発生部を有する基準電圧・電
流源（二出力の基準電圧源、二出力の基準電流源、及び
基準電圧源・基準電流源）に関する。

【０００２】一般に基準電圧源及び基準電流源は夫々、
温度に安定な基準電圧及び基準電流を供給することが望
まれるものであるが、場合によっては、温度に依存する
基準電圧又は基準電流を得たい場合がある。本発明は、
二出力の基準電圧の出力相互、二出力の基準電流の出力
相互、又は、基準電圧出力及び基準電流出力相互がいず
れも異なる温度勾配を有する基準電圧・電流源を得るも
のである。

【０００３】

【従来の技術】従来の基準電圧・電流源の回路構成を図
７（ａ）及び（ｂ）に示す。同図（ａ）において、この
基準電圧・電流源は、基準電圧と基準電流の双方を出力
するものであり、負荷手段を成す第一及び第二の電流源
ＣＳ_A、ＣＳ_Bと夫々直列に電流路が配され出力端Ｏ_R1、
Ｏ_R2に夫々電圧Ｖ_R1及びＶ_R2を出力する第一及び第二の
電圧発生部Ｖ_REFA、Ｖ_REFBを備えている。第一の電圧発
生部Ｖ_REFAの出力電圧Ｖ _R1は絶対温度に対して直線的に
増大する電圧であり、第二の電圧発生部Ｖ_REFBの出力電
圧Ｖ_R2は温度に依存しない一定の基準電圧である。

【０００４】第一の電圧発生部Ｖ_REFAの出力電圧Ｖ
_R1は、エミッタフォロアを成すバッファアンプＢＦを介
して固定抵抗Ｒ_EX及び出力側カレントミラー回路ＣＭ_O
のレファレンス側トランジスタＳ₁の直列回路に入力さ
れ、このカレントミラー回路ＣＭ_Oの出力側トランジス
タＳ₂〜Ｓ_nに流れる基準電流Ｉ₂〜Ｉ_nとして、絶対温度
に比例して増加する電流値が得られる。

【０００５】双方の電圧発生部Ｖ_REFA、Ｖ_REFB内部の回
路は何れも、図７（ｂ）に示した回路構成を有してい
る。同図において、第一のＮＰＮトランジスタＱ₁は、
相互に直列に接続された抵抗Ｒ₁及びＲ₂から成るコレク
タ抵抗が接続されると共に、そのコレクタとベースとが
共通に接続されてダイオード接続されている。

【０００６】第一のＮＰＮトランジスタＱ₁は、図中×
１がこのトランジスタＱ₁に、また×ｎが第二のＮＰＮ
トランジスタＱ₅に付記されたように、第二のＮＰＮト
ランジスタＱ₅のエミッタ接合面積の１／ｎのエミッタ
接合面積を有する。

【０００７】第二のＮＰＮトランジスタＱ₅の電流路と
相互に直列に接続された電流路を有する第一のＰＮＰト
ランジスタＱ₄は、第二のＰＮＰトランジスタＱ₃と共
に、電圧発生部において電流比が１：１の第二のカレン
トミラー回路ＣＭ₁を構成している。

【０００８】第二のＰＮＰトランジスタＱ₃の電流路と
相互に直列に接続された電流路を有する第三のＮＰＮト
ランジスタＱ₂は、エミッタ接合面積が前記第二のＮＰ
ＮトランジスタＱ₅のエミッタ接合面積の１／ｎとし
て、また、その他の点ではこの第二のＮＰＮトランジス
タＱ₅と全く同じ仕様として形成されている。

【０００９】第三のＮＰＮトランジスタＱ₂は、更に、
図示の如くそのベースが第一のＮＰＮトランジスタＱ₁
のコレクタ抵抗Ｒ₂の他端に接続され、また、エミッタ
が前記第二のＮＰＮトランジスタＱ₅のエミッタと共通
に接続されている。

【００１０】抵抗Ｒ₂の端子間電圧（Ｉ・Ｒ₂）は、図７
（ｂ）から容易に理解できるように、第三のＮＰＮトラ
ンジスタＱ₂のベース・エミッタ間電圧Ｖ_BE2と第二のＮ
ＰＮトランジスタＱ₅のベース・エミッタ間電圧Ｖ_BE5と
の差で表わされる。

【００１１】また、これらベース・エミッタ間電圧Ｖ
_BE5及びＶ_BE2は、Ｖ_T＝ｋＴ／Ｑ（Ｔは絶対温度、Ｑは
単位電荷量、ｋはボルツマン係数）とし、また、夫々の
逆飽和電流をＩ_S5、Ｉ_S2とすると、夫々Ｖ_T・ln（Ｉ_C5
／Ｉ_S5）及びＶ_T・ln（Ｉ_C2／Ｉ _S2）と表わされるもの
であるから、 Ｉ・Ｒ２＝Ｖ_T・ln（Ｉ_C2／Ｉ_S2）−Ｖ_T・ln（Ｉ_C5／Ｉ
_S5） ＝Ｖ_T・ln（Ｉ_C2・Ｉ_S5／Ｉ_C5・Ｉ_S2） （１） となる。

【００１２】前記の如く、Ｉ_C2＝１_C5であり、また、双
方のトランジスタＱ₂、Ｑ₅におけるエミッタ接合面積の
比が１：ｎであるから、Ｉ_S5＝ｎＩ_S2の関係があり、従
って上式（１）は、Ｉ・Ｒ２＝Ｖ_T・lnｎと表わされ
る。即ち、第一のＮＰＮトランジスタＱ１を流れる電流
Ｉは絶対温度Ｔに比例する電流である。

【００１３】上記電流値Ｉから、図７（ｂ）においてＩ
（Ｒ₁＋Ｒ₂）＋Ｖ_BE1と表わされる電圧発生部の出力電
圧Ｖ_Rは、 Ｖ_R＝{(Ｒ₁＋Ｒ₂)／Ｒ₂}Ｖ_T・lnｎ＋Ｖ_BE1 （２） と求められる。

【００１４】ここで、上式（２）の第２項の第一のＮＰ
ＮトランジスタＱ₁のベース・エミッタ間電圧Ｖ_BE1は、
Ｖ_BE1＝Ｖ_T・ln（Ｉ_C1／Ｉ_S1）と表わされる。このＶ
_BE1は図８に示した如く絶対温度Ｔの上昇に従って直線
的に低下する負の温度勾配を有し、また、上式（２）の
第１項は、絶対温度に比例する正の温度勾配を有するこ
とから、（２）式において、適当なＲ₁を選定すること
により、所望の一定の温度勾配を有する出力電圧を得る
ことができ、例えば図８に示したごとき、温度に依存し
ない一定の出力電圧Ｖ_Rを得ることもできる。

【００１５】図７（ａ）において、第一の電圧発生部Ｖ
_REFAにおける抵抗Ｒ₁を適当に選定して出力Ｖ_R1が絶対
温度に対して直線的に増大する電圧を得、Ｉ₂…Ｉ_nが絶
対温度に比例する電流を得ると共に、第二の電圧発生部
Ｖ_REFBにおける抵抗Ｒ₁をもっと小さな適当な値に選定
して、出力Ｖ_R2が温度に依存しない一定の基準電圧を得
ることで、図示の回路を、温度に依存しない一定な基準
電圧と絶対温度に対して直線的に増大する基準電流とを
得る基準電圧・電流源とすることができる。

【００１６】

【発明が解決しようとする課題】上記従来の基準電圧・
電流源の場合には、出力電圧として要求される温度勾配
毎に適当な抵抗値の抵抗器Ｒ₁を有する電圧発生部を、
電圧源及び電流源夫々のために設ける必要があるので、
基準電圧・電流源の構成がこの複数の電圧発生部のため
に複雑化するという問題がある。

【００１７】本発明は、上記従来の基準電圧・電流源の
構成が複雑であるという問題に鑑み、簡素な構成を有す
る基準電圧・電流源を提供し、もって、基準電圧・電流
源の占有面積の縮小及びコストの低減を図ることを目的
とする。

【００１８】

【課題を解決するための手段】図１は、本発明の原理図
を成し、本発明の基準電圧・電流源における電圧発生部
の構成を例示する回路図である。同図において、１はダ
イオード又はダイオード接続された回路素子、２は電流
規定手段、ＲＡ₁₀は抵抗器Ｒ₁₁〜Ｒ₁₄から成る抵抗器
群、Ｓ₁〜Ｓ₄はスイッチ群、Ｏ_R1及びＯ_R2は夫々第一及
び第二の出力端、ＣＳは負荷手段である。

【００１９】前記目的を達成するため、本発明の基準電
圧・電流源は、図１に例示したように、ダイオード又は
ダイオード接続されたトランジスタから成る回路素子
（１）と、相互に直列に接続されると共に前記回路素子
（１）と直列に接続されて直列電流路を形成する複数の
抵抗器（Ｒ₁₁〜R₁₄）から成り、一方の端部が第一の出
力端（Ｏ_R1）に接続された抵抗器群（ＲＡ₁₀）と、前記
直列電流路の電流を絶対温度に実質的に比例する電流値
に規定する電流規定手段（２）と、前記各抵抗器（Ｒ₁₁
〜Ｒ₁₄）の夫々の一端の何れかを選択的に第二の出力端
（Ｏ_R2）に接続するスイッチ群（Ｓ₁〜Ｓ₄）とを備える
電圧発生部（Ｖ_REF）を有し、前記電圧発生部（Ｖ_REF）
が、前記第一及び第二の出力端（Ｏ_R1、Ｏ_R2）において
相互に異なる温度勾配を有する電圧を出力することを特
徴とするものである。

【００２０】

【作用】図１において、抵抗器群ＲＡ₁₀の一方の端部を
第一の出力端Ｏ_R1に接続し、抵抗器群ＲＡ₁₀の各抵抗器
Ｒ₁₁〜Ｒ₁₄の抵抗値を適当に選定すると共にこの抵抗器
群ＲＡ₁₀の何れかの抵抗器の一端をスイッチ群Ｓ₁〜Ｓ₄
から選択される一のスイッチ（Ｓ₂）によって第二の出
力端Ｏ_R2に接続することにより、第一の出力端Ｏ_{R 1}及び
第二の出力端Ｏ_R2の温度勾配を独立に選択することがで
きるので、一の電圧発生部Ｖ_REFによって二種類の温度
勾配の電圧Ｖ_R1、Ｖ_R2を得る基準電圧・電流源とするこ
とができる。

【００２１】

【実施例】図面を参照して本発明を更に説明する。図２
は、本発明の一実施例の基準電圧・電流源の全体構成を
示す回路図である。同図において電圧発生部Ｖ_REFは、
その出力端Ｏ_R1、Ｏ_R2に出力される二種類の電圧Ｖ_R1、
Ｖ_R2の温度勾配を独立に設定可能である。電圧発生部Ｖ
_REF以外の回路構成は図７（ａ）の従来例の回路構成と
同様である。

【００２２】図２の基準電圧・電流源の場合、第一の出
力端Ｏ_R1からの出力電圧Ｖ_R1は、絶対温度に比例して電
圧が上昇する温度勾配を有しており、第二の出力端Ｏ_R2
からの出力電圧Ｖ_R2は、温度勾配が実質的に無視できる
一定値の基準電圧である。第一の電圧Ｖ_R1における温度
勾配により、従来例と同様に絶対温度に対して直線的に
増加する所定の温度勾配を有する基準電流Ｉ₂〜Ｉ_nが得
られる。

【００２３】図３（ａ）及び（ｂ）は、図２の実施例の
基準電圧・電流源における電圧発生部Ｖ_REFの回路構成
を示している。電圧発生部Ｖ_REFの全体回路を示す同図
（ａ）において、この電圧発生部Ｖ_REFは、抵抗器群Ｒ
Ａ₂₀の構成を除けば、従来例において説明した各電圧発
生部Ｖ_REFA、Ｖ_REFBと同様な構成を有している。

【００２４】図３（ｂ）において、抵抗器群ＲＡ₂₀は、
順次に直列電流路に配される第一の微小抵抗器群Ｒ
Ａ₂₁、主抵抗器Ｒ₂₀、及び第二の微小抵抗器群ＲＡ₂₂か
ら構成されており、第一の微小抵抗器群ＲＡ₂₁の一方の
端部は第一の出力端Ｏ_R1に接続されている。第一の微小
抵抗器群ＲＡ₂₁の各抵抗器Ｒ₂₁〜Ｒ₂₄は相互に直列に接
続されており、スイッチ群Ｓ₁〜Ｓ₄の内から選定されて
オンとなっている一つのスイッチＳ₂を介して一つの抵
抗器の一端が第二の出力端Ｏ_R2に接続されている。

【００２５】第二の微小抵抗器群ＲＡ₂₂の各抵抗器Ｒ₂₅
〜Ｒ₂₇には、夫々ツェナーダイオードＺ_D1〜Ｚ_D3が付属
している。各ツェナーダイオードＺ_D1〜Ｚ_D3は、ツェナ
ーザップを構成しており、電圧発生部Ｖ_REFが完成され
た時点において、その幾つかが高電圧を介して選択的に
破壊されて、当該破壊されたツェナーダイオードと並列
接続された抵抗器を短絡している。この選択的短絡を介
して第二の微小抵抗器器群ＲＡ₂₂の抵抗値が所望の値に
選定されて出力端Ｏ_R1の温度勾配が調整される。

【００２６】図４は、図２の実施例における電圧発生部
Ｖ_REFにおける各出力電圧Ｖ_R1，Ｖ_{R 2}の温度勾配の選定
の様子を示している。同図に示したように、第一の出力
端Ｏ_{R 1}から出力される電圧Ｖ_R1は、ツェナーザップＺ_D1
〜Ｚ_D3の何れかを破壊して第二の微小抵抗器群ＲＡ₂₂の
抵抗値を選定することで、抵抗器群ＲＡ₂₀の全体抵抗値
が選定される結果、その温度勾配が選定されている。

【００２７】出力Ｖ_R1の温度勾配の選定に引続き、スイ
ッチＳ₁〜Ｓ₄の内の一つが選択されてオンとなり、出力
Ｖ_R2の温度勾配に寄与する抵抗器群ＲＡ₂₀の抵抗値が調
整されることで、第二の出力端Ｏ_R2から出力される電圧
Ｖ_R2の温度勾配が所望の（同図の場合温度に一定の）温
度勾配とされる。

【００２８】図５は、上記出力Ｖ_R2の温度勾配の選定を
行うためのスイッチＳ₁〜Ｓ₄における具体的な制御構成
を例示する回路図である。同図においてツェナーダイオ
ードＺ_D4及びＺ_D5は、前記ツェナーザップＺ_D1〜Ｚ_D3と
同様に高電圧を介して破壊されて短絡されることがで
き、何れか或いは双方が短絡され又は双方とも短絡され
ず、夫々の出力ラインａ及びｂの信号が”０”又は”
１”に選択される。

【００２９】上記出力ラインａ及びｂの信号は、インバ
ータ群INV₁〜INV₄を介してＡＮＤ回路AND₁〜AND₄に入力
され、これらＡＮＤ回路を介してアナログスイッチＳ₁
〜Ｓ₄の制御ラインに出力されており、従って、出力ラ
インａ及びｂの”１”又は”０”の選択にしたがって、
アナログスイッチＳ₁〜Ｓ₄の何れか一つが選択されてオ
ンとなるものである。この制御を介して行われる調整に
より、Ｖ_R2の所望の温度勾配が前記の如く得られる。な
お、アナログスイッチ群Ｓ₁〜Ｓ₄はマルチプレクサによ
って構成することもできる。

【００３０】図６は、前記実施例の基準電圧・電流源を
備えた応用例である遅延反転増幅回路の回路図である。
同図において、この遅延反転増幅回路は、遅延反転増幅
器本体部Ａと基準電圧・電流部Ｂとから構成されてお
り、遅延反転増幅器本体部Ａにおいて、その入力ノード
ＩＮ₁及びＩＮ₂から受けた入力信号の遅延反転信号を出
力ノードＯｕｔ₁及びＯｕｔ₂から出力する回路である。

【００３１】電圧発生部の第一の出力電圧Ｖ_R1は、バッ
ファアンプＢＦを介して基準電流源出力側カレントミラ
ー回路ＣＭ_Oのレファレンス側トランジスタＳ₁に入力さ
れ、このカレントミラー回路ＣＭ_Oの出力側トランジス
タＳ₂、Ｓ₃を流れる電流値Ｉ_{S 2}、Ｉ_S3を規定する。この
基準電流Ｉ_S2、Ｉ_S3は遅延反転増幅器本体部Ａのトラン
ジスタＱ₆、Ｑ₇の電流値の温度勾配を規定する。一方、
電圧発生部の第二の出力電圧Ｖ_R2は、電源電圧Ｖcc監視
の基準電圧等に使用し、温度に依存しない一定の電圧で
ある。

【００３２】この形式の遅延増幅回路では、一般的に、
入力信号のレベル変化に時定数ｒ_eＣ（ｒ_eはトランジス
タＱ₆、Ｑ₇のエミッタ抵抗、Ｃはキャパシタの容量）だ
け遅れて出力信号が変化する。従って時定数を一定に保
って正確な遅延時間を得たいとする要請がある。

【００３３】ところが、前記時定数を規定するエミッタ
抵抗ｒ_eは、トランジスタのエミッタ電流をＩ_Eとする
と、ｒ_e＝Ｖ_T／Ｉ_Eと表わされ、Ｖ_Tが絶対温度に比例す
るために電流Ｉ_Eが一定である場合には、エミッタ抵抗
ｒ_eが絶対温度に比例し、このため前記時定数ｒ_eＣが温
度に従って変化し、遅延時間が温度に依存してしまう。

【００３４】しかし、上記実施例の遅延反転増幅回路に
おいては、前記の如くエミッタ電流Ｉ_Eが絶対温度に比
例することとしてあるので、エミッタ抵抗ｒ_eが温度に
依存せず一定となり、従って、前記時定数が温度に依存
せず一定に保たれる結果、遅延時間が一定に保たれるこ
ととなる。

【００３５】基準電圧・電流源は、上記実施例において
説明した基準電圧源と基準電流源とを有するものに限ら
ず、二種類の相互に異なる温度勾配の基準電圧を得る基
準電圧源或いは、二種類の相互に異なる温度勾配の基準
電流を得る基準電流源とすることもできる。

【００３６】また、上記実施例では、スイッチをツェナ
ーダイオード及びＡＮＤ回路等によって制御されるアナ
ログスイッチとしたものを示したが、スイッチ自体の構
成は、例えばマルチプレクサを採用する等、種々のもの
が採用できる。

【００３７】同様に、回路素子はダイオード接続された
トランジスタに限らず、ダイオードを採用することもで
きる等から理解できるように、本発明における電圧発生
部等の回路構成は、上記実施例から種々の修正・変更が
可能である。

【００３８】

【発明の効果】以上説明したように、本発明の基準電圧
・電流源によると、一の電圧発生部によって二種類の温
度勾配を有する電圧を出力できるため、基準電圧・電流
源の構成を簡素化でき、専有面積の縮小及びコスト低減
が可能になったという顕著な効果を奏する。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の基準電圧・電流源における原理図を成
す電圧発生部の回路図である。

【図２】実施例の基準電圧・電流源の全体の回路図であ
る。

【図３】図２の実施例における電圧発生部の内部回路図
であり、（ａ）は電圧発生部全体の回路を、（ｂ）は抵
抗器群の回路構成を、夫々示す。

【図４】図２の実施例における作用説明図で、電圧発生
部の各部における電圧の温度特性を示す。

【図５】図２の実施例におけるスイッチ群の構成を示す
回路図である。

【図６】図２の実施例の基準電圧・電流源の応用例を成
す遅延反転増幅回路の回路図である。

【図７】従来の基準電圧・電流源の回路図で、（ａ）は
全体回路を（ｂ）は電圧発生部を示す。

【図８】従来の回路の作用説明図である。

【符号の説明】

１：回路素子 ２：電流規定手段 ＲＡ₁₀、ＲＡ₂₁：抵抗器群 ＣＳ：負荷手段 ＣＭ₀〜ＣＭ₂：カレントミラー回路 ＲＡ₂₂：第二の抵抗器群 Ｒ₁〜Ｒ₅、Ｒ₁₀、Ｒ₁₁〜Ｒ₁₄、Ｒ₂₀〜Ｒ₂₇：抵抗器 Ｓ₁〜Ｓ₄：スイッチ Ｏ_R1：第一の出力端 Ｏ_R2：第二の出力端 Ｖ_R1：第一の出力電圧 Ｖ_R2：第二の出力電圧

Claims (5)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】ダイオード又はダイオード接続されたトラ
   ンジスタから成る回路素子（１）と、 相互に直列に接続されると共に前記回路素子（１）と直
   列に接続されて直列電流路を形成する複数の抵抗器（Ｒ
   ₁₁〜R₁₄）から成り、一方の端部が第一の出力端
   （Ｏ_R1）に接続された抵抗器群（ＲＡ₁₀）と、 前記直列電流路の電流を絶対温度に実質的に比例する電
   流値に規定する電流規定手段（２）と、 前記各抵抗器（Ｒ₁₁〜Ｒ₁₄）の夫々の一端の何れかを選
   択的に第二の出力端（Ｏ_R2）に接続するスイッチ群（Ｓ
   ₁〜Ｓ₄）とを備える電圧発生部（Ｖ_REF）を有し、 前記電圧発生部（Ｖ_REF）が、前記第一及び第二の出力
   端（Ｏ_R1、Ｏ_R2）において相互に異なる温度勾配を有す
   る電圧を出力することを特徴とする基準電圧・電流源。
2. 【請求項２】前記スイッチ群（Ｓ₁〜Ｓ₄）がアナログマ
   ルチプレクサから構成されることを特徴とする請求項１
   記載の基準電圧・電流源。
3. 【請求項３】相互に直列に且つ前記直列電流路と直列に
   接続される複数の別の抵抗器（Ｒ₂₅〜Ｒ₂₇）から成る第
   二の抵抗器群（ＲＡ₂₂）と、前記別の各抵抗器（Ｒ₂₅〜
   Ｒ₂₇）と夫々相互に並列接続される各ツェナーダイオー
   ド（Ｚ_D1〜Ｚ_D3）から成るダイオード群とを更に備える
   ことを特徴とする請求項１又は２記載の基準電圧・電流
   源。
4. 【請求項４】前記第一の出力端（Ｏ_R1）の電圧が温度に
   従い実質的に直線状に変化し、前記第二の出力端
   （Ｏ_R2）の電圧が温度に実質的に依存しないことを特徴
   とする請求項１乃至３の一に記載の基準電圧・電流源。
5. 【請求項５】前記回路素子（１）が、ベースとエミッタ
   とが共通に接続されたバイポーラトランジスタ（Ｑ₁）
   から構成されており、 前記電流規定手段（２）が、 前記バイポーラトランジスタ（Ｑ₁）をレファレンス側
   とする第一のカレントミラー回路（ＣＭ₁）と、 前記第一のカレントミラー回路（ＣＭ₁）の出力側を成
   すトランジスタ（Ｑ₅）の電流路と相互に直列に接続さ
   れた電流路を有するトランジスタ（Ｑ４）をレファレン
   ス側とする第二のカレントミラー回路（ＣＭ₂）と、 前記第二のカレントミラー回路（ＣＭ₂）の出力側のト
   ランジスタ（Ｑ₃）の電流路と相互に直列に接続された
   電流路を有し、ベースが前記抵抗器群（ＲＡ₂₀）の他端
   に接続されると共に、エミッタが前記第一のカレントミ
   ラー回路（ＣＭ₁）の前記出力側を成すトランジスタ
   （Ｑ₅）のエミッタと共通に接続されたトランジスタ
   （Ｑ₂）とから構成されることを特徴とする請求項１乃
   至４の一に記載の基準電圧・電流源。