JPH0468399B2 - - Google Patents
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- JPH0468399B2 JPH0468399B2 JP25958885A JP25958885A JPH0468399B2 JP H0468399 B2 JPH0468399 B2 JP H0468399B2 JP 25958885 A JP25958885 A JP 25958885A JP 25958885 A JP25958885 A JP 25958885A JP H0468399 B2 JPH0468399 B2 JP H0468399B2
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Landscapes
- Chemical Treatment Of Metals (AREA)
- Other Surface Treatments For Metallic Materials (AREA)
- Cooling, Air Intake And Gas Exhaust, And Fuel Tank Arrangements In Propulsion Units (AREA)
- Details Of Rigid Or Semi-Rigid Containers (AREA)
Description
（産業上の利用分野）
本発明は低級アルコールを含む燃料の貯蔵に使
用しても錆が発生しない燃料タンク用防錆鋼板に
関する。 （従来技術） 近年メタノールやエタノールなどの低級アルコ
ールは自国で製造でき、しかも安価で燃焼させて
も有害なガスを生じないことから、自動車用燃料
であるガソリンの代替燃料として世界的に注目さ
れ、すでにブラジルではニート・エタノール（純
エタノール）が自動車用燃料として多用に使用さ
れ、またアメリカ合衆国やヨーロツパなどの一部
でもメタノールやエタノールをガソリンに混入し
たアルコール混合ガソリンの使用が実用化されて
いる。 しかしながら低級アルコールやその混合ガソリ
ンを自動車用燃料に使用する場合、燃料タンクが
従来のガソリン用のものであると、腐食されてし
まうものであつた。 一般に自動車用燃料タンクとしては、燃料によ
りタンク内面側が腐食され、穴あきが発生した
り、燃料循環系統でフイルターの目詰まりを生じ
させるような浮遊性の腐食生成物が生じないこと
およびタンク外面側が塩害腐食により穴あきが発
生しないことなどの特性が要求されるが、燃料が
ガソリンの場合、従来このような特性を充たすも
のとして、ターンシートと称するpb−Sn合金め
つき鋼板（特公昭57−61833号）や亜鉛めつき鋼
板に厚クロメート処理を施したもの（特公昭53−
19981号）が使用されていた。しかしこれらの鋼
板は低級アルコールやその混合ガソリンにより腐
食されやすく、pb−Sn合金めつき鋼板の場合は
pb−Sn合金が浮遊性の腐食生成物を多量に生成
し、厚クロメート処理を施した亜鉛めつき鋼板の
場合は燃料がメタノールやその混合ガソリンであ
ると孔食状の腐食および白錆が発生してしまうも
のであつた。 （発明が解決しようとする問題点） 本発明は従来の燃料タンク用防錆鋼板にはこの
ような燃料が低級アルコールやその混合ガソリン
であると腐食の問題があつた点に鑑み、燃料がガ
ソリンの場合はもとより、低級アルコールやその
混合ガソリンであつても腐食が問題にならない燃
料タンク用防錆鋼板を提供するものである。 （問題点を解決するための手段） 本発明者らは上記のような防錆鋼板を開発すべ
く種々検討した結果、少なくとも片面がAlまた
はAl−（３〜13％）Si系合金で被覆された鋼板の
被覆層表面に皮膜量がクロム換算で35〜70mg／m2
であるクロメート皮膜を形成した防錆鋼板および
少なくとも片面が0.1〜1.0％のCr、0.1〜1.0％の
Mnおよび0.1〜0.5％のTiの１種または２種以上
を含むAl−（３〜13％）Si系合金で被覆された鋼
板の被覆層表面に皮膜量がクロム換算で35〜70
mg／m2であるクロメート皮膜を形成した防錆鋼板
が低級アルコールやその混合ガソリンに優れた腐
食性を発揮することを見出し、本発明を完成した
のである。 以下本発明を詳細に説明する。 本発明者らは低級アルコールおよびその混合ガ
ソリンに対する表面処理鋼板の腐食性を検討した
結果、AlまたはAl−Si系合金被覆鋼板が優れた
耐食性を発揮するのを見出した。これは被覆層の
そのものではAlまたはAl−Si系合金被覆鋼板の
場合被覆層表面に安定な酸化皮膜が形成されてい
るため、低級アルコールやその混合ガソリンに対
して優れた耐食性を発揮するものと推定される。 しかしながらAlまたはAl−Si系合金被覆鋼板
が溶融めつき鋼板である場合、被覆層中にピンホ
ール等のめつき欠陥が存在すると、その欠陥部か
ら孔食状に腐食されることが判明した。またAl
またはAl−Si系合金被覆鋼板がクラツド鋼板や
蒸着めつき鋼板など溶融めつき以外で製造したも
のである場合も白錆が発生することが判明した。 そこで本発明者らはかかる問題を解決すべく
種々検討した結果、被覆層表面にクロメート皮膜
を厚く、とくに皮膜量がクロム換算で35〜70mg／
m2と厚くなるように形成すればよいことを見出し
たのである。ここでクロメート皮膜の皮膜量がク
ロム換算量で35mg／m2未満であると、鋼板を純低
級アルコール、例えば純メタノールに浸漬した場
合孔食状の腐食や白錆が発生しやすくなり、燃料
タンク材料として十分な耐食性が得られず、また
70mg／m2を越えると、耐食性の点では問題はない
が、コストが上昇し、燃料タンクに組み立て時の
半田付性が低下してしまう。 クロメート皮膜は従来の公知組成のクロメート
処理液で形成したものでよく、またその形成も浸
漬、スプレー、電解、塗布など公知の方法によつ
たものでよい。 AlまたはAl−Si系合金被覆鋼板の種類として
は上記のような皮膜量のクロメート皮膜を形成す
れば、製造法に関係なく、例えば溶融めつき法、
蒸着めつき法、粉末めつき法、溶融塩めつき法、
非水溶液電気めつき法あるいはクラツド法で製造
したものでも低級アルコールおよびその混合ガソ
リンに優れた耐食性を発揮することが確認され
た。 しかし燃料タンクに加工する際の加工性を考慮
すると、Al被覆鋼板は溶融めつき法以外の方法
で製造したものが好ましく、逆にAl−Si系合金
被覆鋼板は溶融めつき法により製造したものが好
ましい。これはAl被覆鋼板の場合溶融めつき法
により製造すると、被覆層と鋼板との界面に加工
性の劣るAl−Si系合金層が厚く形成され、加工
すると被覆層にクラツクが発生し、その部分の耐
食性が低下してしまうからである。これに対して
Al−Si系合金被覆鋼板は溶融めつきの際めつき
浴にSiが添加されているので、加工性の劣るAl
−Fe系合金層の成長が抑制され、加工により被
覆層にクラツクが発生することがない。 Al−Si系合金被覆鋼板を溶解めつきにより製
造したものにする場合は被覆層がSiを３〜13％含
んだものにする。これは被覆層のSi量を３％未満
にすると溶融めつきの際、Al−Fe系合金層の成
長を充分抑制できず、13％を越えて添加しても合
金層抑制効果が13％で飽和してしまうため、無駄
になつてしまうからである。 またAl−Si系合金被覆鋼板を溶融めつきによ
り製造したものにする場合は被覆層を上記のよう
にSiを３〜13％含んだものにするとともに、さら
に0.1〜1.0％のCr、0.1〜1.0％のMnおよび0.1〜
0.5％のTiの１種または２種以上を含んだものに
するのが好ましい。これは溶融めつきの際、めつ
き原板よりFeがめつき浴中に溶解して、浴中に
板状のFe−Al−Si系金属間化合物が生成し、こ
れが被覆層に含まれて被覆層の加工性が低下する
が、めつき浴中にCrまたはMnを添加すると、上
記金属間化合物が粉状化されて、加工性が一層向
上するからであり、またTiを添加すると、被覆
層の結晶が微細化されて、加工性が向上するから
である。被覆層中のCrおよびMn量をともに0.1〜
1.0％にするのは、0.1％未満では金属間化合物を
充分粉末化できず、1.0％を越えて添加しても、
1.0％添加の場合と金属間化合物の粉状化程度は
変わらないからである。またTi量を0.1〜0.5％に
するのは、0.1％未満では充分な加工性向上効果
が認められず、0.5％を越えて添加しても、0.5％
添加の場合と加工性向上程度は同じであるからで
ある。 次に実施例により本発明を説明する。 （実施例） 板厚0.8mmのAlキルド低炭素鋼板を素材として
まず次のように種々の被覆鋼板を製造した。 (1) 溶融Al−Si系合金めつき鋼板 鋼板を脱脂した後、温度が700℃の50％H2−
N2雰囲気中で30秒間焼鈍し、引続いて温度が660
℃の同雰囲気下にある下記合金めつき浴に浸漬し
て溶融めつきした。 (a) Al−Siめつき鋼板 Si 8.5％ 残Alおよび不可避的不純物 (b) Al−Si−Crめつき鋼板 Si 8.5％ Cr 0.5％ 残Alおよび不可避的不純物 (c) Al−Si−Mnめつき鋼板 Si 8.5％ Mn 0.5％ 残Alおよび不可避的不純物 (d) Al−Si−Tiめつき鋼板 Si 8.5％ Ti 0.3％ 残Alおよび不可避的不純物 (2) 蒸着めつき鋼板 鋼板を脱脂した後、温度が700℃の50％H2−
N2雰囲気中で60秒間焼鈍し、引続いて真空圧３
×10-5Torr、基板温度（板温）250℃、蒸着レー
ト1μm／minなる条件でAlを蒸着めつきした。 (3) Alクラツド鋼板 鋼板を芯材に、板厚1.0mmの1100（H24）Al板を
皮材に用いて、両者を脱脂後合わせて250℃に加
熱してまず圧下率70％で１次冷延を、次に350℃
で15時間拡散焼鈍を、さらに圧下率20％で２次冷
延を施し、Alクラツド鋼板とした。 次に以上のようにして製造した被覆鋼板に
CrO350ｇ／、H3PO420ｇ／から成る浴温50
℃のクロメート処理浴に浸漬して、電流密度、電
解時間を調節することにより皮膜量がクロム換算
で10〜70mg／m2のクロメート皮膜を形成した。 その後このクロメート皮膜を形成した被覆鋼板
と従来の燃料タンク用錆鋼板であるPb−８％Sn
合金めつき鋼板（片面めつき付着量45ｇ／m2）お
よびクロム換算で皮膜量が45mg／m2であるクロメ
ート皮膜を有する電気亜鉛めつき鋼板（片面めつ
き付着量40ｇ／m2）より幅が50mm、長さが100mm
の試料を採取して、エリクセン試験機で５mm張出
加工を行い、それを第１表に示すメタノールまた
はメタノール混合ガソリンに室温で８箇月間浸漬
することにより加工部およびその周辺の腐食状況
を調査した。第１表にこの結果を示す。
用しても錆が発生しない燃料タンク用防錆鋼板に
関する。 （従来技術） 近年メタノールやエタノールなどの低級アルコ
ールは自国で製造でき、しかも安価で燃焼させて
も有害なガスを生じないことから、自動車用燃料
であるガソリンの代替燃料として世界的に注目さ
れ、すでにブラジルではニート・エタノール（純
エタノール）が自動車用燃料として多用に使用さ
れ、またアメリカ合衆国やヨーロツパなどの一部
でもメタノールやエタノールをガソリンに混入し
たアルコール混合ガソリンの使用が実用化されて
いる。 しかしながら低級アルコールやその混合ガソリ
ンを自動車用燃料に使用する場合、燃料タンクが
従来のガソリン用のものであると、腐食されてし
まうものであつた。 一般に自動車用燃料タンクとしては、燃料によ
りタンク内面側が腐食され、穴あきが発生した
り、燃料循環系統でフイルターの目詰まりを生じ
させるような浮遊性の腐食生成物が生じないこと
およびタンク外面側が塩害腐食により穴あきが発
生しないことなどの特性が要求されるが、燃料が
ガソリンの場合、従来このような特性を充たすも
のとして、ターンシートと称するpb−Sn合金め
つき鋼板（特公昭57−61833号）や亜鉛めつき鋼
板に厚クロメート処理を施したもの（特公昭53−
19981号）が使用されていた。しかしこれらの鋼
板は低級アルコールやその混合ガソリンにより腐
食されやすく、pb−Sn合金めつき鋼板の場合は
pb−Sn合金が浮遊性の腐食生成物を多量に生成
し、厚クロメート処理を施した亜鉛めつき鋼板の
場合は燃料がメタノールやその混合ガソリンであ
ると孔食状の腐食および白錆が発生してしまうも
のであつた。 （発明が解決しようとする問題点） 本発明は従来の燃料タンク用防錆鋼板にはこの
ような燃料が低級アルコールやその混合ガソリン
であると腐食の問題があつた点に鑑み、燃料がガ
ソリンの場合はもとより、低級アルコールやその
混合ガソリンであつても腐食が問題にならない燃
料タンク用防錆鋼板を提供するものである。 （問題点を解決するための手段） 本発明者らは上記のような防錆鋼板を開発すべ
く種々検討した結果、少なくとも片面がAlまた
はAl−（３〜13％）Si系合金で被覆された鋼板の
被覆層表面に皮膜量がクロム換算で35〜70mg／m2
であるクロメート皮膜を形成した防錆鋼板および
少なくとも片面が0.1〜1.0％のCr、0.1〜1.0％の
Mnおよび0.1〜0.5％のTiの１種または２種以上
を含むAl−（３〜13％）Si系合金で被覆された鋼
板の被覆層表面に皮膜量がクロム換算で35〜70
mg／m2であるクロメート皮膜を形成した防錆鋼板
が低級アルコールやその混合ガソリンに優れた腐
食性を発揮することを見出し、本発明を完成した
のである。 以下本発明を詳細に説明する。 本発明者らは低級アルコールおよびその混合ガ
ソリンに対する表面処理鋼板の腐食性を検討した
結果、AlまたはAl−Si系合金被覆鋼板が優れた
耐食性を発揮するのを見出した。これは被覆層の
そのものではAlまたはAl−Si系合金被覆鋼板の
場合被覆層表面に安定な酸化皮膜が形成されてい
るため、低級アルコールやその混合ガソリンに対
して優れた耐食性を発揮するものと推定される。 しかしながらAlまたはAl−Si系合金被覆鋼板
が溶融めつき鋼板である場合、被覆層中にピンホ
ール等のめつき欠陥が存在すると、その欠陥部か
ら孔食状に腐食されることが判明した。またAl
またはAl−Si系合金被覆鋼板がクラツド鋼板や
蒸着めつき鋼板など溶融めつき以外で製造したも
のである場合も白錆が発生することが判明した。 そこで本発明者らはかかる問題を解決すべく
種々検討した結果、被覆層表面にクロメート皮膜
を厚く、とくに皮膜量がクロム換算で35〜70mg／
m2と厚くなるように形成すればよいことを見出し
たのである。ここでクロメート皮膜の皮膜量がク
ロム換算量で35mg／m2未満であると、鋼板を純低
級アルコール、例えば純メタノールに浸漬した場
合孔食状の腐食や白錆が発生しやすくなり、燃料
タンク材料として十分な耐食性が得られず、また
70mg／m2を越えると、耐食性の点では問題はない
が、コストが上昇し、燃料タンクに組み立て時の
半田付性が低下してしまう。 クロメート皮膜は従来の公知組成のクロメート
処理液で形成したものでよく、またその形成も浸
漬、スプレー、電解、塗布など公知の方法によつ
たものでよい。 AlまたはAl−Si系合金被覆鋼板の種類として
は上記のような皮膜量のクロメート皮膜を形成す
れば、製造法に関係なく、例えば溶融めつき法、
蒸着めつき法、粉末めつき法、溶融塩めつき法、
非水溶液電気めつき法あるいはクラツド法で製造
したものでも低級アルコールおよびその混合ガソ
リンに優れた耐食性を発揮することが確認され
た。 しかし燃料タンクに加工する際の加工性を考慮
すると、Al被覆鋼板は溶融めつき法以外の方法
で製造したものが好ましく、逆にAl−Si系合金
被覆鋼板は溶融めつき法により製造したものが好
ましい。これはAl被覆鋼板の場合溶融めつき法
により製造すると、被覆層と鋼板との界面に加工
性の劣るAl−Si系合金層が厚く形成され、加工
すると被覆層にクラツクが発生し、その部分の耐
食性が低下してしまうからである。これに対して
Al−Si系合金被覆鋼板は溶融めつきの際めつき
浴にSiが添加されているので、加工性の劣るAl
−Fe系合金層の成長が抑制され、加工により被
覆層にクラツクが発生することがない。 Al−Si系合金被覆鋼板を溶解めつきにより製
造したものにする場合は被覆層がSiを３〜13％含
んだものにする。これは被覆層のSi量を３％未満
にすると溶融めつきの際、Al−Fe系合金層の成
長を充分抑制できず、13％を越えて添加しても合
金層抑制効果が13％で飽和してしまうため、無駄
になつてしまうからである。 またAl−Si系合金被覆鋼板を溶融めつきによ
り製造したものにする場合は被覆層を上記のよう
にSiを３〜13％含んだものにするとともに、さら
に0.1〜1.0％のCr、0.1〜1.0％のMnおよび0.1〜
0.5％のTiの１種または２種以上を含んだものに
するのが好ましい。これは溶融めつきの際、めつ
き原板よりFeがめつき浴中に溶解して、浴中に
板状のFe−Al−Si系金属間化合物が生成し、こ
れが被覆層に含まれて被覆層の加工性が低下する
が、めつき浴中にCrまたはMnを添加すると、上
記金属間化合物が粉状化されて、加工性が一層向
上するからであり、またTiを添加すると、被覆
層の結晶が微細化されて、加工性が向上するから
である。被覆層中のCrおよびMn量をともに0.1〜
1.0％にするのは、0.1％未満では金属間化合物を
充分粉末化できず、1.0％を越えて添加しても、
1.0％添加の場合と金属間化合物の粉状化程度は
変わらないからである。またTi量を0.1〜0.5％に
するのは、0.1％未満では充分な加工性向上効果
が認められず、0.5％を越えて添加しても、0.5％
添加の場合と加工性向上程度は同じであるからで
ある。 次に実施例により本発明を説明する。 （実施例） 板厚0.8mmのAlキルド低炭素鋼板を素材として
まず次のように種々の被覆鋼板を製造した。 (1) 溶融Al−Si系合金めつき鋼板 鋼板を脱脂した後、温度が700℃の50％H2−
N2雰囲気中で30秒間焼鈍し、引続いて温度が660
℃の同雰囲気下にある下記合金めつき浴に浸漬し
て溶融めつきした。 (a) Al−Siめつき鋼板 Si 8.5％ 残Alおよび不可避的不純物 (b) Al−Si−Crめつき鋼板 Si 8.5％ Cr 0.5％ 残Alおよび不可避的不純物 (c) Al−Si−Mnめつき鋼板 Si 8.5％ Mn 0.5％ 残Alおよび不可避的不純物 (d) Al−Si−Tiめつき鋼板 Si 8.5％ Ti 0.3％ 残Alおよび不可避的不純物 (2) 蒸着めつき鋼板 鋼板を脱脂した後、温度が700℃の50％H2−
N2雰囲気中で60秒間焼鈍し、引続いて真空圧３
×10-5Torr、基板温度（板温）250℃、蒸着レー
ト1μm／minなる条件でAlを蒸着めつきした。 (3) Alクラツド鋼板 鋼板を芯材に、板厚1.0mmの1100（H24）Al板を
皮材に用いて、両者を脱脂後合わせて250℃に加
熱してまず圧下率70％で１次冷延を、次に350℃
で15時間拡散焼鈍を、さらに圧下率20％で２次冷
延を施し、Alクラツド鋼板とした。 次に以上のようにして製造した被覆鋼板に
CrO350ｇ／、H3PO420ｇ／から成る浴温50
℃のクロメート処理浴に浸漬して、電流密度、電
解時間を調節することにより皮膜量がクロム換算
で10〜70mg／m2のクロメート皮膜を形成した。 その後このクロメート皮膜を形成した被覆鋼板
と従来の燃料タンク用錆鋼板であるPb−８％Sn
合金めつき鋼板（片面めつき付着量45ｇ／m2）お
よびクロム換算で皮膜量が45mg／m2であるクロメ
ート皮膜を有する電気亜鉛めつき鋼板（片面めつ
き付着量40ｇ／m2）より幅が50mm、長さが100mm
の試料を採取して、エリクセン試験機で５mm張出
加工を行い、それを第１表に示すメタノールまた
はメタノール混合ガソリンに室温で８箇月間浸漬
することにより加工部およびその周辺の腐食状況
を調査した。第１表にこの結果を示す。
【表】
【表】
第１表に示すごとく、皮膜量がクロム換算で35
〜70mg／m2のクロメート皮膜が被覆層表面に形成
された本発明のAlまたはAl−（３〜13％）Si系合
金被覆鋼板は純メタノール、水含有メタノールお
よびメタノール混合ガソリンに対しても優れた耐
食性を発揮する。これに対してクロメート皮膜が
被覆層表面に形成されたAlまたはAl−（３〜13
％）Si系合金被覆鋼板でもクロメート皮膜量が35
mg／m2未満であると、メタノール混合ガソリンに
対しては良好な耐食性を発揮するが、純メタノー
ルに対しては、軽度ではあるが、孔食あるいは白
錆が発生し、腐食されてしまう。また従来の燃料
タンク用防錆鋼板であるPb−８％Sn合金めつき
鋼板の場合はメタノールおよびメタノール混合ガ
ソリンにより激しく腐食され、多量の腐食生成物
が発生する。同様に電気亜鉛めつき鋼板の場合も
Pb−８％Sn合金めつき鋼板程ではないが、かな
り腐食されてしまう。 （効果） 以上のごとく、本発明の燃料タンク用防錆鋼板
は低級アルコールおよびその混合ガソリンに対し
て優れた耐食性を発揮し、それらの燃料用タンク
に使用することができる。
〜70mg／m2のクロメート皮膜が被覆層表面に形成
された本発明のAlまたはAl−（３〜13％）Si系合
金被覆鋼板は純メタノール、水含有メタノールお
よびメタノール混合ガソリンに対しても優れた耐
食性を発揮する。これに対してクロメート皮膜が
被覆層表面に形成されたAlまたはAl−（３〜13
％）Si系合金被覆鋼板でもクロメート皮膜量が35
mg／m2未満であると、メタノール混合ガソリンに
対しては良好な耐食性を発揮するが、純メタノー
ルに対しては、軽度ではあるが、孔食あるいは白
錆が発生し、腐食されてしまう。また従来の燃料
タンク用防錆鋼板であるPb−８％Sn合金めつき
鋼板の場合はメタノールおよびメタノール混合ガ
ソリンにより激しく腐食され、多量の腐食生成物
が発生する。同様に電気亜鉛めつき鋼板の場合も
Pb−８％Sn合金めつき鋼板程ではないが、かな
り腐食されてしまう。 （効果） 以上のごとく、本発明の燃料タンク用防錆鋼板
は低級アルコールおよびその混合ガソリンに対し
て優れた耐食性を発揮し、それらの燃料用タンク
に使用することができる。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 少なくとも片面がAlまたはAl−（３〜13％）
Si系合金で被覆された鋼板の被覆層表面に皮膜量
がクロム換算で35〜70mg／m2であるクロメート皮
膜を形成したことを特徴とする低級アルコールを
含む燃料タンク用防錆鋼板。 ２ 少なくとも片面が0.1〜1.0％のCr、0.1〜1.0
％のMnおよび0.1〜0.5％のTiの１種または２種
以上を含むAl−（３〜13％）Si系合金で被覆され
た鋼板の被覆層表面に皮膜量がクロム換算で35〜
70mg／m2であるクロメート皮膜を形成したことを
特徴とする低級アルコールを含む燃料タンク用防
錆鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25958885A JPS62120494A (ja) | 1985-11-19 | 1985-11-19 | 燃料タンク用防錆鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25958885A JPS62120494A (ja) | 1985-11-19 | 1985-11-19 | 燃料タンク用防錆鋼板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62120494A JPS62120494A (ja) | 1987-06-01 |
| JPH0468399B2 true JPH0468399B2 (ja) | 1992-11-02 |
Family
ID=17336191
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25958885A Granted JPS62120494A (ja) | 1985-11-19 | 1985-11-19 | 燃料タンク用防錆鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62120494A (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0743373B1 (en) * | 1995-05-18 | 1999-08-18 | Nippon Steel Corporation | Hot-dipped aluminum coated steel sheet having excellent corrosion resistance and heat resistance, and production method thereof |
| US6361881B1 (en) | 1996-07-31 | 2002-03-26 | Nippon Steel Corporation | Preservative steel plate having high resistance weldability, corrosion resistance and press formability for automobile fuel tanks |
| JP2000203588A (ja) | 1998-10-19 | 2000-07-25 | Nisshin Steel Co Ltd | 燃料タンク用Ａｌ系めっき鋼板およびその鋼板による燃料タンクの製造方法 |
-
1985
- 1985-11-19 JP JP25958885A patent/JPS62120494A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS62120494A (ja) | 1987-06-01 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |