JPH04340938A - 画像振れ防止装置 - Google Patents
画像振れ防止装置Info
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- JPH04340938A JPH04340938A JP3140602A JP14060291A JPH04340938A JP H04340938 A JPH04340938 A JP H04340938A JP 3140602 A JP3140602 A JP 3140602A JP 14060291 A JP14060291 A JP 14060291A JP H04340938 A JPH04340938 A JP H04340938A
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- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B27/00—Optical systems or apparatus not provided for by any of the groups G02B1/00 - G02B26/00, G02B30/00
- G02B27/64—Imaging systems using optical elements for stabilisation of the lateral and angular position of the image
- G02B27/646—Imaging systems using optical elements for stabilisation of the lateral and angular position of the image compensating for small deviations, e.g. due to vibration or shake
-
- G—PHYSICS
- G03—PHOTOGRAPHY; CINEMATOGRAPHY; ANALOGOUS TECHNIQUES USING WAVES OTHER THAN OPTICAL WAVES; ELECTROGRAPHY; HOLOGRAPHY
- G03B—APPARATUS OR ARRANGEMENTS FOR TAKING PHOTOGRAPHS OR FOR PROJECTING OR VIEWING THEM; APPARATUS OR ARRANGEMENTS EMPLOYING ANALOGOUS TECHNIQUES USING WAVES OTHER THAN OPTICAL WAVES; ACCESSORIES THEREFOR
- G03B5/00—Adjustment of optical system relative to image or object surface other than for focusing
-
- H—ELECTRICITY
- H04—ELECTRIC COMMUNICATION TECHNIQUE
- H04N—PICTORIAL COMMUNICATION, e.g. TELEVISION
- H04N23/00—Cameras or camera modules comprising electronic image sensors; Control thereof
- H04N23/60—Control of cameras or camera modules
- H04N23/68—Control of cameras or camera modules for stable pick-up of the scene, e.g. compensating for camera body vibrations
-
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- H04N23/6812—Motion detection based on additional sensors, e.g. acceleration sensors
-
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- H04N23/682—Vibration or motion blur correction
- H04N23/685—Vibration or motion blur correction performed by mechanical compensation
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- G—PHYSICS
- G03—PHOTOGRAPHY; CINEMATOGRAPHY; ANALOGOUS TECHNIQUES USING WAVES OTHER THAN OPTICAL WAVES; ELECTROGRAPHY; HOLOGRAPHY
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- G03B2205/0007—Movement of one or more optical elements for control of motion blur
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- G—PHYSICS
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- G03B—APPARATUS OR ARRANGEMENTS FOR TAKING PHOTOGRAPHS OR FOR PROJECTING OR VIEWING THEM; APPARATUS OR ARRANGEMENTS EMPLOYING ANALOGOUS TECHNIQUES USING WAVES OTHER THAN OPTICAL WAVES; ACCESSORIES THEREFOR
- G03B2217/00—Details of cameras or camera bodies; Accessories therefor
- G03B2217/005—Blur detection
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【0001】
【産業上の利用分野】本発明は、鏡筒に保持された固定
レンズ群と可動レンズ群とから成る補正レンズ群を有し
、画像の振れを補正する慣性振り子型式の補正光学手段
と、該補正光学手段とその支持体である鏡筒との間の相
対的な速度成分を検出する微分手段と、前記補正光学手
段内の可動レンズを一時的に固定する固定手段とを備え
た画像振れ防止装置の改良に関するものである。
レンズ群と可動レンズ群とから成る補正レンズ群を有し
、画像の振れを補正する慣性振り子型式の補正光学手段
と、該補正光学手段とその支持体である鏡筒との間の相
対的な速度成分を検出する微分手段と、前記補正光学手
段内の可動レンズを一時的に固定する固定手段とを備え
た画像振れ防止装置の改良に関するものである。
【0002】
【従来の技術】従来より、手振れ等により生じる画像の
振れを防止する為の機能を具備した光学機器は知られて
いる。
振れを防止する為の機能を具備した光学機器は知られて
いる。
【0003】実例を上げると、例えば米国特許第295
9088号や同第2829557号等では、補正光学系
を可動に配し、その慣性によって画像振れを防止するも
のが開示されている。
9088号や同第2829557号等では、補正光学系
を可動に配し、その慣性によって画像振れを防止するも
のが開示されている。
【0004】図3はこの種の画像振れ防止装置の全体構
成を示すもので、図3において、焦点面14上に画像を
結像する為のレンズ鏡筒(以下単に鏡筒と記す)4に固
定された主レンズ12,13に対し、レンズ1,2が画
像振れを補正するための補正光学系である。これら補正
光学系の焦点距離は鏡筒4に固定された負のパワ−を持
つレンズ1の焦点距離をf1 し、可動支持部材3に支
えられている正のパワ−を持つレンズ2の焦点距離をf
2 とすると、 f1 =−f2 の関係を満足する様に設定されている。
成を示すもので、図3において、焦点面14上に画像を
結像する為のレンズ鏡筒(以下単に鏡筒と記す)4に固
定された主レンズ12,13に対し、レンズ1,2が画
像振れを補正するための補正光学系である。これら補正
光学系の焦点距離は鏡筒4に固定された負のパワ−を持
つレンズ1の焦点距離をf1 し、可動支持部材3に支
えられている正のパワ−を持つレンズ2の焦点距離をf
2 とすると、 f1 =−f2 の関係を満足する様に設定されている。
【0005】前記可動支持部材3は、2軸可動の支持を
行う為のジンバル5によりレンズ2の像側主点から、該
焦点距離f2 (=−f1 )の位置で鏡筒4に支持さ
れている。
行う為のジンバル5によりレンズ2の像側主点から、該
焦点距離f2 (=−f1 )の位置で鏡筒4に支持さ
れている。
【0006】図4は、このジンバル5の2軸可動支持の
構成を示すもので、レンズ2を保持する可動支持部材3
はy軸回りの自由度を有する支持部材5yに支持され、
支持部材5yはy軸方向とは垂直のx軸回りの自由度を
有する支持部材5xに支持され、更に該支持部材5xは
鏡筒4により支持されて、2軸の回転自由度を有する補
正光学系を構成している。
構成を示すもので、レンズ2を保持する可動支持部材3
はy軸回りの自由度を有する支持部材5yに支持され、
支持部材5yはy軸方向とは垂直のx軸回りの自由度を
有する支持部材5xに支持され、更に該支持部材5xは
鏡筒4により支持されて、2軸の回転自由度を有する補
正光学系を構成している。
【0007】図3において、10は可動支持部材3の釣
合いが取れるようにする為のバランサ−としてのカウン
タ−・ウエイトで、ジンバル5を挟んで可動支持部材3
のレンズ2とは反対側に取付けられて、ジンバル5に対
しレンズ2とのバランスが取れるようにしてある。
合いが取れるようにする為のバランサ−としてのカウン
タ−・ウエイトで、ジンバル5を挟んで可動支持部材3
のレンズ2とは反対側に取付けられて、ジンバル5に対
しレンズ2とのバランスが取れるようにしてある。
【0008】そして以上の構成により、所謂慣性振り子
式の防振光学系が実現できる。つまり、図3の構成によ
れば、以下に示す様にして画像振れが防止される。
式の防振光学系が実現できる。つまり、図3の構成によ
れば、以下に示す様にして画像振れが防止される。
【0009】例えば、図3に示す構成が望遠鏡だとして
、目標物に向けられた鏡筒4の内部では、主レンズ12
,13及び補正光学系1,2により該目標物の光学像が
焦点面14上に結像されている。拡大率の高い望遠鏡で
は、手持ちでの使用の場合、特に手振れ等により該鏡筒
4に0.1 〜10Hz程度の範囲の周波数成分を有す
る振動が発生し、この振動により画像振れが生じる。
、目標物に向けられた鏡筒4の内部では、主レンズ12
,13及び補正光学系1,2により該目標物の光学像が
焦点面14上に結像されている。拡大率の高い望遠鏡で
は、手持ちでの使用の場合、特に手振れ等により該鏡筒
4に0.1 〜10Hz程度の範囲の周波数成分を有す
る振動が発生し、この振動により画像振れが生じる。
【0010】ところが、上記光学機構によれば、この振
動に対し可動支持部材3の慣性によりレンズ2とレンズ
1との間に相対的な変位が生じ、レンズ2とレンズ1と
の相対変位により上記画像の振れが抑制されることにな
るのである。
動に対し可動支持部材3の慣性によりレンズ2とレンズ
1との間に相対的な変位が生じ、レンズ2とレンズ1と
の相対変位により上記画像の振れが抑制されることにな
るのである。
【0011】図3において、更に、可動支持部材3に取
付けられた部材9はアルミ片等の非磁性体の導体で、鏡
筒4に固定されたマグネット6及び7にて形成される磁
気的効果により、前記鏡筒4の振動速度に応じた抑制力
(ダンピング・フォ−ス)が発生する。これは、例えば
構図を変えるために鏡筒4を急激に変位させた様な場合
に、可動支持部材3が鏡筒4の内壁に突き当たるのを防
止するためのダンピング作用を発生させるためのもので
ある。
付けられた部材9はアルミ片等の非磁性体の導体で、鏡
筒4に固定されたマグネット6及び7にて形成される磁
気的効果により、前記鏡筒4の振動速度に応じた抑制力
(ダンピング・フォ−ス)が発生する。これは、例えば
構図を変えるために鏡筒4を急激に変位させた様な場合
に、可動支持部材3が鏡筒4の内壁に突き当たるのを防
止するためのダンピング作用を発生させるためのもので
ある。
【0012】具体的には、図5にその拡大図が示される
マグネット6,7に対し導体9により発生する渦電流が
レンズ2の光軸と主レンズ12,13の光軸(主光軸1
5)とが一致する可動中心位置からの可動支持部材3の
変位量を小さくする方向に力を発生し、ダンピング効果
を得る。
マグネット6,7に対し導体9により発生する渦電流が
レンズ2の光軸と主レンズ12,13の光軸(主光軸1
5)とが一致する可動中心位置からの可動支持部材3の
変位量を小さくする方向に力を発生し、ダンピング効果
を得る。
【0013】なお、マグネット6,7は図5上では鏡筒
4の上部のみに取付けられているが、これは説明の便宜
を図る為の省略であり、鏡筒4の下部及び左右にも同様
のマグネットが設けられて2軸制御が行われることは言
うまでもない。
4の上部のみに取付けられているが、これは説明の便宜
を図る為の省略であり、鏡筒4の下部及び左右にも同様
のマグネットが設けられて2軸制御が行われることは言
うまでもない。
【0014】又、図3において、11は可動支持部材3
に前記カウンタ−・ウエイト10と一体的に取付けられ
た磁性体であり、鏡筒4に固定されたマグネット8との
間で構成される磁気的効果によりレンズ2の光軸が主光
軸15に一致する可動中心位置に可動支持部材3を戻す
センタリング動作を行う。このセンタリング動作は、振
れの無い場合にはレンズ2の中心部を用いた方が光学的
特性が良好であるので、製造誤差や上記変位の周波数成
分で直流成分に当る変位の除去を行い、レンズ2の光軸
を主光軸15に一致させるようにするためのものである
。
に前記カウンタ−・ウエイト10と一体的に取付けられ
た磁性体であり、鏡筒4に固定されたマグネット8との
間で構成される磁気的効果によりレンズ2の光軸が主光
軸15に一致する可動中心位置に可動支持部材3を戻す
センタリング動作を行う。このセンタリング動作は、振
れの無い場合にはレンズ2の中心部を用いた方が光学的
特性が良好であるので、製造誤差や上記変位の周波数成
分で直流成分に当る変位の除去を行い、レンズ2の光軸
を主光軸15に一致させるようにするためのものである
。
【0015】具体的には、図5にその拡大図が示される
ように磁性体11とマグネット8とが互いに同極(N極
同士)の磁極を面しており、互いに磁気的に反発する様
に構成されている。そして、該マグネット8の中心が主
光軸15と一致しているので、レンズ2の光軸を主光軸
15に一致させる様な求心力(センタリング・フォ−ス
)が発生することになる。
ように磁性体11とマグネット8とが互いに同極(N極
同士)の磁極を面しており、互いに磁気的に反発する様
に構成されている。そして、該マグネット8の中心が主
光軸15と一致しているので、レンズ2の光軸を主光軸
15に一致させる様な求心力(センタリング・フォ−ス
)が発生することになる。
【0016】以上の様に、上記ダンピングの構成や上記
センタリングの構成は慣性振子方式による画像振れ防止
装置の特性を向上させることができるものである。
センタリングの構成は慣性振子方式による画像振れ防止
装置の特性を向上させることができるものである。
【0017】ところで、実際の撮影時には被写体の追跡
したり被写体を変える為、パンニング(構図を変えるた
めに鏡筒4を水平方向に動かすこと)やチルティング(
構図を変えるために垂直方向に動かすこと)等の動作を
行うことが頻繁に行われる。
したり被写体を変える為、パンニング(構図を変えるた
めに鏡筒4を水平方向に動かすこと)やチルティング(
構図を変えるために垂直方向に動かすこと)等の動作を
行うことが頻繁に行われる。
【0018】前述の方式は防振動作のみのシステムであ
り、手振れ等の振動については防振効果を有するが、一
方向に連続して移動する現実的なパンニング、チルティ
ング動作時の挙動に関し防振効果が低下したり、補正光
学系が大きく一方向に移動したままになったり、鏡筒4
の内壁に衝突したりして、不自然な画像の動きになるこ
とがあった。
り、手振れ等の振動については防振効果を有するが、一
方向に連続して移動する現実的なパンニング、チルティ
ング動作時の挙動に関し防振効果が低下したり、補正光
学系が大きく一方向に移動したままになったり、鏡筒4
の内壁に衝突したりして、不自然な画像の動きになるこ
とがあった。
【0019】そこで、前述の画像振れ補正系において、
パンニング、チルティング対策を可能とする装置として
、本願出願人より先願(特願平1−109501号等)
されている。
パンニング、チルティング対策を可能とする装置として
、本願出願人より先願(特願平1−109501号等)
されている。
【0020】図6はこの画像振れ防止装置の構成を示す
もので、該装置は前記図3の画像振れ防止装置と同様の
慣性振り子方式によるものであり、図3と同じ部分には
同一符号を付し、その詳細説明は省略する。
もので、該装置は前記図3の画像振れ防止装置と同様の
慣性振り子方式によるものであり、図3と同じ部分には
同一符号を付し、その詳細説明は省略する。
【0021】図6において、主撮像光学系が前玉レンズ
91、変倍レンズ92、結像用の固定レンズ93,94
により構成されており、変倍レンズ92は可動の移動環
96により焦点距離変化の為に移動可能に配設されてい
る。該変倍レンズ92の移動位置は変倍エンコ−ダ(以
下ENCと記す)95により検出可能で、このENC9
5の出力により撮影光学系の焦点距離がどの様な状態に
あるかを把握可能である。因に図6においては、ENC
95は2bit の光学反射式を例示している。
91、変倍レンズ92、結像用の固定レンズ93,94
により構成されており、変倍レンズ92は可動の移動環
96により焦点距離変化の為に移動可能に配設されてい
る。該変倍レンズ92の移動位置は変倍エンコ−ダ(以
下ENCと記す)95により検出可能で、このENC9
5の出力により撮影光学系の焦点距離がどの様な状態に
あるかを把握可能である。因に図6においては、ENC
95は2bit の光学反射式を例示している。
【0022】鏡筒4の内壁及び可動支持部材3にセンサ
手段(30,31,32)が、その軸対称部にトルク発
生手段(41,42,43)が配設されている。又、x
軸とy軸は各々同様の構成で、かつx軸とy軸とは直交
する位置に配設される。
手段(30,31,32)が、その軸対称部にトルク発
生手段(41,42,43)が配設されている。又、x
軸とy軸は各々同様の構成で、かつx軸とy軸とは直交
する位置に配設される。
【0023】前記センサ手段の構成を図8に示す。
【0024】この手段は、鏡筒4の内壁に取付けられた
LED等の発光素子30、該発光素子30の為の電源3
4とこれを受光するPSD等の一次元受光位置検出素子
32と、可動支持部材3に取付けられたスリット幕31
とから成っている。
LED等の発光素子30、該発光素子30の為の電源3
4とこれを受光するPSD等の一次元受光位置検出素子
32と、可動支持部材3に取付けられたスリット幕31
とから成っている。
【0025】発光素子30と一次元の受光位置検出素子
32の間に設けられたスリット幕31は補正光学系であ
るレンズ2を保持する可動支持部材3の移動に伴い図の
矢印方向に動くので、受光位置検出素子32からその振
れ角に応じた信号が検出され、それがセンサアンプ33
から可動支持部材3の鏡筒4に対する偏位信号として出
力される。
32の間に設けられたスリット幕31は補正光学系であ
るレンズ2を保持する可動支持部材3の移動に伴い図の
矢印方向に動くので、受光位置検出素子32からその振
れ角に応じた信号が検出され、それがセンサアンプ33
から可動支持部材3の鏡筒4に対する偏位信号として出
力される。
【0026】次に、前記トルク発生手段の構成をボイス
コイル型の構成とした場合の例を図9に示す。
コイル型の構成とした場合の例を図9に示す。
【0027】この手段は、鏡筒4の内壁に取付けられた
ボイスコイル42と可動支持部材3に取付けられたマグ
ネット41とから成る。
ボイスコイル42と可動支持部材3に取付けられたマグ
ネット41とから成る。
【0028】入力端子43に制御信号が入力されると、
その電流量と極性に応じボイスコイル42とマグネット
41の間で磁気的結合力(或は磁気的反発力)が発生し
、第4図の矢印方向にトルクを発生させることが出来る
。
その電流量と極性に応じボイスコイル42とマグネット
41の間で磁気的結合力(或は磁気的反発力)が発生し
、第4図の矢印方向にトルクを発生させることが出来る
。
【0029】前述した様に、センサ手段(30,31,
32)とトルク発生手段(41,42)はx軸とy軸を
直交させた配置と成しており、ジンバル支持と相まり、
可動支持部材3の移動をダンピング及びセンタリングす
べく可動支持部材3をx軸回り及びy軸回りにトルク制
御出来る。
32)とトルク発生手段(41,42)はx軸とy軸を
直交させた配置と成しており、ジンバル支持と相まり、
可動支持部材3の移動をダンピング及びセンタリングす
べく可動支持部材3をx軸回り及びy軸回りにトルク制
御出来る。
【0030】図7は、上記センサアンプ33の出力を入
力し、可動支持部材3の鏡筒4に対する偏位状態に応じ
てボイスコイル42の駆動を制御し、可動支持部材3の
前記x軸回り及びy軸回りに対するトルク制御を行う為
の制御系を示すブロック図である。
力し、可動支持部材3の鏡筒4に対する偏位状態に応じ
てボイスコイル42の駆動を制御し、可動支持部材3の
前記x軸回り及びy軸回りに対するトルク制御を行う為
の制御系を示すブロック図である。
【0031】図7において、前記可動支持部材3のx軸
回り及びy軸回りに対するセンサアンプ33(図6にお
いて可動支持部材3のx軸回りに対するセンサ手段(こ
こでは32〜33の他、33,34をも含める)は、3
0x,31x,32x,33x,34xで示し、y軸回
りに対するセンサ手段は、30y,31y,32y,3
3y,34yで示してある)からの可動支持部材3の鏡
筒4に対する偏位信号は、マイコン等により構成される
制御回路50内のA/D変換器511によりディジタル
・デ−タに変換され、該制御回路50により処理される
。
回り及びy軸回りに対するセンサアンプ33(図6にお
いて可動支持部材3のx軸回りに対するセンサ手段(こ
こでは32〜33の他、33,34をも含める)は、3
0x,31x,32x,33x,34xで示し、y軸回
りに対するセンサ手段は、30y,31y,32y,3
3y,34yで示してある)からの可動支持部材3の鏡
筒4に対する偏位信号は、マイコン等により構成される
制御回路50内のA/D変換器511によりディジタル
・デ−タに変換され、該制御回路50により処理される
。
【0032】上記のようにしてA/D変換され、後述す
るように処理された信号はD/A変換器519にてアナ
ログ・デ−タに変換され、制御回路50より出力される
。そして、このアナログ・デ−タに基づいて駆動回路5
3x,53yにより前記トルク発生手段41,42(図
7では前記可動支持部材3のx軸回りに対するものを4
1x,42xで示し、y軸回りに対するものを41y,
42yで示してある)が駆動制御される。
るように処理された信号はD/A変換器519にてアナ
ログ・デ−タに変換され、制御回路50より出力される
。そして、このアナログ・デ−タに基づいて駆動回路5
3x,53yにより前記トルク発生手段41,42(図
7では前記可動支持部材3のx軸回りに対するものを4
1x,42xで示し、y軸回りに対するものを41y,
42yで示してある)が駆動制御される。
【0033】以上の制御回路50による制御の基本は、
防振と、パンニングやチルティングに関するレンズ部の
過度な動きの防止、という相反する2つの要素を満足さ
せる為に、慣性振り子である可動支持部材3の鏡筒4に
対する偏位に対して、トルク発生手段41x,42x及
び41y,42yにダンピング及びセンタリングの為の
非線形な制御トルクを発生させる。
防振と、パンニングやチルティングに関するレンズ部の
過度な動きの防止、という相反する2つの要素を満足さ
せる為に、慣性振り子である可動支持部材3の鏡筒4に
対する偏位に対して、トルク発生手段41x,42x及
び41y,42yにダンピング及びセンタリングの為の
非線形な制御トルクを発生させる。
【0034】この制御トルクの特性例を図10に示す。
【0035】図10の制御トルクの特性によれば、可動
支持部材3が可動中心付近に位置する場合は、慣性振り
子による防振作用を妨げないようにトルク発生器系41
x,42x及び41y,42yにはダンピングの為のト
ルクを殆ど発生させない。
支持部材3が可動中心付近に位置する場合は、慣性振り
子による防振作用を妨げないようにトルク発生器系41
x,42x及び41y,42yにはダンピングの為のト
ルクを殆ど発生させない。
【0036】一方、パンニング(構図を変える為に鏡筒
4を水平方向に動かすこと)やチルティング(構図を変
えるために鏡筒4を垂直方向に動かすこと)の様に鏡筒
4をある方向へ大きく動かした様な場合等、可動支持部
材3が慣性振り子の作用によって可動中心から大きく偏
位すると、その偏位量が大きくなるに従いトルク発生手
段41x,42x及び41y,42yに可動支持部材3
を可動中心に引き戻す為の急激に増大するセンタリング
及びダンピング力を発生させ、可動支持部材3が鏡筒4
の内壁にぶつかるのを防止する。
4を水平方向に動かすこと)やチルティング(構図を変
えるために鏡筒4を垂直方向に動かすこと)の様に鏡筒
4をある方向へ大きく動かした様な場合等、可動支持部
材3が慣性振り子の作用によって可動中心から大きく偏
位すると、その偏位量が大きくなるに従いトルク発生手
段41x,42x及び41y,42yに可動支持部材3
を可動中心に引き戻す為の急激に増大するセンタリング
及びダンピング力を発生させ、可動支持部材3が鏡筒4
の内壁にぶつかるのを防止する。
【0037】図10のトルクカ−ブを振り子の主光軸1
5の方向から見ると、図11の様なイメ−ジに成る。
5の方向から見ると、図11の様なイメ−ジに成る。
【0038】一つの同心円が一定量のトルク変化を示し
ているので、外周つまり鏡筒4の端に近付くにつれ、同
心円の間隔が密になり、可動支持部材3が可動中心から
偏位するに従ってトルク特性の傾きが急になることが分
る。即ち、図10で言う非線形カ−ブを描いてトルクが
上昇する様子を示している。
ているので、外周つまり鏡筒4の端に近付くにつれ、同
心円の間隔が密になり、可動支持部材3が可動中心から
偏位するに従ってトルク特性の傾きが急になることが分
る。即ち、図10で言う非線形カ−ブを描いてトルクが
上昇する様子を示している。
【0039】このようにセンタリング及びダンピングト
ルクを制御することにより、可動支持部材3が鏡筒4に
近接した時点でセンタリング及びダンピング作用を大き
く働かせて該可動支持部材3が鏡筒4の内壁にぶつかる
のを防止し、それ以外では、このセンタリング及びダン
ピング作用を極力少なくし、慣性振り子による防振作用
を妨げないようにしている。
ルクを制御することにより、可動支持部材3が鏡筒4に
近接した時点でセンタリング及びダンピング作用を大き
く働かせて該可動支持部材3が鏡筒4の内壁にぶつかる
のを防止し、それ以外では、このセンタリング及びダン
ピング作用を極力少なくし、慣性振り子による防振作用
を妨げないようにしている。
【0040】図10の制御特性を実現するために制御回
路50では、例えばセンサアンプ33x,33yより入
力される可動支持部材3の偏位量(振れ角θ)に応じて
図10のトルクカ−ブが得られる様な係数K1 ,K2
を制御回路50内のメモリに格納されたルック・アッ
プ・テ−ブル(以下LUTと記す)513,514より
選択して、制御関数 DATA=K1 *θ+K2 *dθ/dt+K3
*∫θdtを演算し(但し係数K3 は一定の小さな
値であり、又*は乗算を意味する)、このDATAを制
御トルクとしてトルク発生器系41x,42x及び41
y,42yに発生させるようにする。
路50では、例えばセンサアンプ33x,33yより入
力される可動支持部材3の偏位量(振れ角θ)に応じて
図10のトルクカ−ブが得られる様な係数K1 ,K2
を制御回路50内のメモリに格納されたルック・アッ
プ・テ−ブル(以下LUTと記す)513,514より
選択して、制御関数 DATA=K1 *θ+K2 *dθ/dt+K3
*∫θdtを演算し(但し係数K3 は一定の小さな
値であり、又*は乗算を意味する)、このDATAを制
御トルクとしてトルク発生器系41x,42x及び41
y,42yに発生させるようにする。
【0041】上記制御関数において、「K1 *θ」の
項は、図7のLUT513,合成器520,乗算器51
6により求められ、これは可動支持部材3の可動中心か
ら偏位量に応じたセンタリング・フォ−スを発生させる
スプリング項として作用し、「K2 *dθ/dt」項
は、ダンピング項で、図7のLUT514,合成器52
1,乗算器517,微分器515により求められ、急激
なパンニングやチルティング等に対する抑制効果を有し
、「K3 *∫θdt」項は、センタリングの為のもの
で、積分器512内にて求められ、蓄積誤差や量産時の
製造誤差等の各種要因にて発生する誤差をキャンセルし
て可動支持部材3を可動中心位置に復帰させる効果を有
する。このような積分行為は、制御系に対する影響度を
低く設定するので、他項のような非線形処理は行わない
。
項は、図7のLUT513,合成器520,乗算器51
6により求められ、これは可動支持部材3の可動中心か
ら偏位量に応じたセンタリング・フォ−スを発生させる
スプリング項として作用し、「K2 *dθ/dt」項
は、ダンピング項で、図7のLUT514,合成器52
1,乗算器517,微分器515により求められ、急激
なパンニングやチルティング等に対する抑制効果を有し
、「K3 *∫θdt」項は、センタリングの為のもの
で、積分器512内にて求められ、蓄積誤差や量産時の
製造誤差等の各種要因にて発生する誤差をキャンセルし
て可動支持部材3を可動中心位置に復帰させる効果を有
する。このような積分行為は、制御系に対する影響度を
低く設定するので、他項のような非線形処理は行わない
。
【0042】そして、前記それぞれの項が図7の加算器
518にて加算され、次段のD/A変換器519にてア
ナログ・デ−タに再び変換されて駆動回路53x,53
yを介してトルク発生手段42x,42yへ出力される
。
518にて加算され、次段のD/A変換器519にてア
ナログ・デ−タに再び変換されて駆動回路53x,53
yを介してトルク発生手段42x,42yへ出力される
。
【0043】なお、図7の制御回路50内の点線51,
52で示した枠内の構成は上記LUT513,514内
の係数デ−タを除き同一構成であるので片側(点線52
の枠内)は簡単の為、図示を省略してある。又、点線5
1の枠内の構成のうち積分器512から加算器518ま
での部分は制御回路50の処理内容をハ−ド的に示した
ものである。
52で示した枠内の構成は上記LUT513,514内
の係数デ−タを除き同一構成であるので片側(点線52
の枠内)は簡単の為、図示を省略してある。又、点線5
1の枠内の構成のうち積分器512から加算器518ま
での部分は制御回路50の処理内容をハ−ド的に示した
ものである。
【0044】この例では、変倍エンコ−ダ(ENC95
)の出力に応じて前記制御トルクの与え方を望遠時に対
し、広角時を強くするようにしている。この様子を図示
したのが図13であり、撮影光学系の焦点距離が望遠(
長焦点距離)端から広角(短焦点距離)端へ変化するに
つれて制御トルクカ−ブを(c)→(b)→(a)の様
に、より強いトルクの与えられる非線形特性となるよう
に変化させる。
)の出力に応じて前記制御トルクの与え方を望遠時に対
し、広角時を強くするようにしている。この様子を図示
したのが図13であり、撮影光学系の焦点距離が望遠(
長焦点距離)端から広角(短焦点距離)端へ変化するに
つれて制御トルクカ−ブを(c)→(b)→(a)の様
に、より強いトルクの与えられる非線形特性となるよう
に変化させる。
【0045】その為、制御回路50内では、LUT51
3,514に広角端のトルクカ−ブ(a)を与える為の
可動支持部材3の振れ角θに応じた前記制御関数の係数
K1,K2 と望遠端時のトルクカ−ブ(c)を与える
為の可動支持部材3の振れ角θに応じた前記制御関数K
1 ,K2 が設定されており、これら係数を可動支持
部材3の振れ角θに応じて選択し、ENC95の値に応
じて上述の様なトルクカ−ブが得られる様に合成演算し
て前記制御関数の係数K1 ,K2 とするようにして
いる。
3,514に広角端のトルクカ−ブ(a)を与える為の
可動支持部材3の振れ角θに応じた前記制御関数の係数
K1,K2 と望遠端時のトルクカ−ブ(c)を与える
為の可動支持部材3の振れ角θに応じた前記制御関数K
1 ,K2 が設定されており、これら係数を可動支持
部材3の振れ角θに応じて選択し、ENC95の値に応
じて上述の様なトルクカ−ブが得られる様に合成演算し
て前記制御関数の係数K1 ,K2 とするようにして
いる。
【0046】これは、通常、望遠での手持ち撮影では広
角撮影時に比べ手振れが目立つ事が知られているので、
パンニングの様な大きな動きへの対策であって、防振と
いう本来の目的にとってはマイナス作用である制御トル
クを光学機器の使用状況に合せ、望遠撮影時の特性を広
角撮影時に比べ弱くして防振効果に適したものとしてい
る。
角撮影時に比べ手振れが目立つ事が知られているので、
パンニングの様な大きな動きへの対策であって、防振と
いう本来の目的にとってはマイナス作用である制御トル
クを光学機器の使用状況に合せ、望遠撮影時の特性を広
角撮影時に比べ弱くして防振効果に適したものとしてい
る。
【0047】これにより、望遠端付近での防振特性を損
なうことなく、防振光学系全体の小型化と軽量化を達成
することができる。
なうことなく、防振光学系全体の小型化と軽量化を達成
することができる。
【0048】次に、以上の図7の画像振れ防止を行う制
御系の動作を図12のフロ−チャ−トにしたがって説明
する。 「ステップ1」 焦点距離の検出の為にENC95の
値(ENCデ−タ)を取り込む。 「ステップ2」 可動支持部材3のx軸回りの制御ト
ルク信号を演算する処理の為にモ−ドiをxと指定する
。 「ステップ3」 LUT選択モ−ドj=1に設定し、
上記制御関数の係数をメモリしたLUTのどれを使用す
るかを選択する。 「ステップ4」 可動支持部材3のx軸回りの振れ角
θ(以下θxと記す)に応じたセンサアンプ33xの出
力をA/D変換器511よりディジタル・デ−タとして
取り込む。 「ステップ5」 ステップ3のLUT選択モ−ドj=
1の設定に従い、可動支持部材3のx軸回りに対して図
13に示すような広角端時の制御トルクカ−ブ(a)及
び望遠端時の制御トルク(c)の得られる上記制御関数
の係数K1 をメモリしたLUT−1x −W及びLU
T−1x −Tから前述の振れ角θxに対応した係数K
1W及びK1Tを読み出す。 「ステップ6」 現在の焦点距離に対する上記制御関
数の係数K1 を、前述の係数K1W及びK1Tに対す
る前述のENC95の値に応じた合成演算により求める
。
御系の動作を図12のフロ−チャ−トにしたがって説明
する。 「ステップ1」 焦点距離の検出の為にENC95の
値(ENCデ−タ)を取り込む。 「ステップ2」 可動支持部材3のx軸回りの制御ト
ルク信号を演算する処理の為にモ−ドiをxと指定する
。 「ステップ3」 LUT選択モ−ドj=1に設定し、
上記制御関数の係数をメモリしたLUTのどれを使用す
るかを選択する。 「ステップ4」 可動支持部材3のx軸回りの振れ角
θ(以下θxと記す)に応じたセンサアンプ33xの出
力をA/D変換器511よりディジタル・デ−タとして
取り込む。 「ステップ5」 ステップ3のLUT選択モ−ドj=
1の設定に従い、可動支持部材3のx軸回りに対して図
13に示すような広角端時の制御トルクカ−ブ(a)及
び望遠端時の制御トルク(c)の得られる上記制御関数
の係数K1 をメモリしたLUT−1x −W及びLU
T−1x −Tから前述の振れ角θxに対応した係数K
1W及びK1Tを読み出す。 「ステップ6」 現在の焦点距離に対する上記制御関
数の係数K1 を、前述の係数K1W及びK1Tに対す
る前述のENC95の値に応じた合成演算により求める
。
【0049】この合成演算の一例をハ−ド的に示したも
のを図14に示す。
のを図14に示す。
【0050】図14において、合成器520(合成器5
21も同様)では、ENC95の分解能に応じた係数e
を発生する係数発生器81と1の補数(1−e)を発生
する演算器82と「K1T*e」及び「K1W*(1−
e)」を演算する乗算器の84と83を有し、該乗算器
の出力を加算演算する加算器85により焦点距離に応じ
た係数K1 を出力する。
21も同様)では、ENC95の分解能に応じた係数e
を発生する係数発生器81と1の補数(1−e)を発生
する演算器82と「K1T*e」及び「K1W*(1−
e)」を演算する乗算器の84と83を有し、該乗算器
の出力を加算演算する加算器85により焦点距離に応じ
た係数K1 を出力する。
【0051】なお、ENC95の出力に対応し、ENC
のステップ数(分解能)と同数のLUTを用意し、この
合成器を省略するようにしても良い。 「ステップ7」 LUT選択モ−ドjが1,2の設定
に対し、共に処理が終了したか否かを確認する。もし、
終了していない場合(j=2)は、ステップ8へ進む。 「ステップ8」 ここではLUT選択モ−ドj=2と
設定し直してステップ5へと戻り、LUT選択モ−ドj
=2の設定に従い、可動支持部材3のx軸回りに対して
図13に示すような広角端時の制御トルクカ−ブ(a)
及び望遠端時の制御トルクカ−ブ(c)の得られる上記
制御関数K2 をメモリしたLUT−2x −W及びL
UT−2x −Tから前述のθxに対応した係数K2W
及びK2Tを読み出し、ステップ6にて前述の合成演算
により上記制御関数の係数K2 を求める。 「ステップ9」 前述のθxを微分(dθx/dt)
してデ−タΔとする。 「ステップ10」 前述のθxを積分(∫θxdt)
してこれに係数K3 を乗算し、デ−タd1とする。
のステップ数(分解能)と同数のLUTを用意し、この
合成器を省略するようにしても良い。 「ステップ7」 LUT選択モ−ドjが1,2の設定
に対し、共に処理が終了したか否かを確認する。もし、
終了していない場合(j=2)は、ステップ8へ進む。 「ステップ8」 ここではLUT選択モ−ドj=2と
設定し直してステップ5へと戻り、LUT選択モ−ドj
=2の設定に従い、可動支持部材3のx軸回りに対して
図13に示すような広角端時の制御トルクカ−ブ(a)
及び望遠端時の制御トルクカ−ブ(c)の得られる上記
制御関数K2 をメモリしたLUT−2x −W及びL
UT−2x −Tから前述のθxに対応した係数K2W
及びK2Tを読み出し、ステップ6にて前述の合成演算
により上記制御関数の係数K2 を求める。 「ステップ9」 前述のθxを微分(dθx/dt)
してデ−タΔとする。 「ステップ10」 前述のθxを積分(∫θxdt)
してこれに係数K3 を乗算し、デ−タd1とする。
【0052】この係数K3 は、前述したように制御系
に対する影響度を低く設定すべく一定の小さな値とし、
他の係数K1 ,K2 のような非線形処理は行わない
。 「ステップ11」 前述のθxに先に求めた係数K1
を乗算し、これをデ−タd2とする。 「ステップ12」 前述のデ−タΔに先に求めた係数
K2 を乗算し、これをデ−タd3とする。「ステップ
13」 上記デ−タd1,d2,d3を加算し、これ
を“DATA”として一時格納する。
に対する影響度を低く設定すべく一定の小さな値とし、
他の係数K1 ,K2 のような非線形処理は行わない
。 「ステップ11」 前述のθxに先に求めた係数K1
を乗算し、これをデ−タd2とする。 「ステップ12」 前述のデ−タΔに先に求めた係数
K2 を乗算し、これをデ−タd3とする。「ステップ
13」 上記デ−タd1,d2,d3を加算し、これ
を“DATA”として一時格納する。
【0053】つまり、ここで
DATA=d1+d2+d3
=K1 *θx+K2 *dθx/dt+K3 *∫θ
xdtにより前記制御関数の演算結果が得られる。 「ステップ14」 現在の処理モ−ドiが可動支持部
材3のx軸回りに関するものかを判別する。 奇数回
目であればx軸回りに関するものであり(NOの場合)
、ステップ15へ進み、偶数回目であればyに関するも
のであり(YESの場合)、ステップ17へ進む。 「ステップ15」 演算結果の“DATA”をx軸回
りに対する制御トルクデ−タとしてDxに格納する。 「ステップ16」 処理モ−ドiをyに変更し、ステ
ップ2へ戻り、次に可動支持部材3のy軸回りの制御ト
ルク信号の演算の為の処理を上記x軸回りの場合と同様
に行う。
xdtにより前記制御関数の演算結果が得られる。 「ステップ14」 現在の処理モ−ドiが可動支持部
材3のx軸回りに関するものかを判別する。 奇数回
目であればx軸回りに関するものであり(NOの場合)
、ステップ15へ進み、偶数回目であればyに関するも
のであり(YESの場合)、ステップ17へ進む。 「ステップ15」 演算結果の“DATA”をx軸回
りに対する制御トルクデ−タとしてDxに格納する。 「ステップ16」 処理モ−ドiをyに変更し、ステ
ップ2へ戻り、次に可動支持部材3のy軸回りの制御ト
ルク信号の演算の為の処理を上記x軸回りの場合と同様
に行う。
【0054】但し、この場合、ステップ5では、可動支
持部材3のy軸回りに対して図13に示すような広角端
時の制御トルクカ−ブ(a)、及び望遠端時の制御トル
クカ−ブ(c)の得られる上記制御関数の係数K1 を
メモリしたLUT−1y − W及びLUT−1y −
Tから可動支持部材3のy軸回りの振れ角θ(以下θ
yと記す)に対応した係数K1W及び係数K1Tを読み
出すと共に、図13に示す様な広角端時の制御トルクカ
−ブ(a)及び望遠端時の制御トルクカ−ブ(c)の得
られる上記制御関数の係数K2 をメモリしたLUT−
1y − W及びLUT−1y − Tから前述の振れ
角θyに対応した係数K1W及び係数K1Tを読み出す
ことになる。 「ステップ17」 演算結果の“DATA”をy軸回
りに対する制御トルクデ−タとしてDyに格納する。 「ステップ18」 制御トルクデ−タDxとDyをD
/A変換器519によりアナログ・デ−タに変換し、こ
れを振れ角デ−タ(トルク制御信号)として駆動回路5
3x,53yへ出力し、可動支持部材3のx軸回りのト
ルク制御を行う。 「ステップ19」 画像振れ補正動作を終了してよい
か否かを判断する。終了ならば(YESの場合)一連の
動作を終了し、継続ならば(NOの場合)ステップ1へ
戻り、上述の処理を終了するまで繰り返し行う。
持部材3のy軸回りに対して図13に示すような広角端
時の制御トルクカ−ブ(a)、及び望遠端時の制御トル
クカ−ブ(c)の得られる上記制御関数の係数K1 を
メモリしたLUT−1y − W及びLUT−1y −
Tから可動支持部材3のy軸回りの振れ角θ(以下θ
yと記す)に対応した係数K1W及び係数K1Tを読み
出すと共に、図13に示す様な広角端時の制御トルクカ
−ブ(a)及び望遠端時の制御トルクカ−ブ(c)の得
られる上記制御関数の係数K2 をメモリしたLUT−
1y − W及びLUT−1y − Tから前述の振れ
角θyに対応した係数K1W及び係数K1Tを読み出す
ことになる。 「ステップ17」 演算結果の“DATA”をy軸回
りに対する制御トルクデ−タとしてDyに格納する。 「ステップ18」 制御トルクデ−タDxとDyをD
/A変換器519によりアナログ・デ−タに変換し、こ
れを振れ角デ−タ(トルク制御信号)として駆動回路5
3x,53yへ出力し、可動支持部材3のx軸回りのト
ルク制御を行う。 「ステップ19」 画像振れ補正動作を終了してよい
か否かを判断する。終了ならば(YESの場合)一連の
動作を終了し、継続ならば(NOの場合)ステップ1へ
戻り、上述の処理を終了するまで繰り返し行う。
【0055】この様にして、焦点距離が望遠から広角側
になるに従って強いトルクを与える前記制御関数のトル
クカ−ブに従い、可動支持部材3がパンニングやチルテ
ィングの動作等によって鏡筒4の内壁に近付くにつれて
、x軸回りのトルク発生手段(41x,42x)及びy
軸回りのトルク発生手段(41y,42y)に可動支持
部材3を可動中心位置へ戻す為の非線形に急増するトル
クが発生し、これにより可動支持部材3は可動中心方向
へ効果的に戻される。
になるに従って強いトルクを与える前記制御関数のトル
クカ−ブに従い、可動支持部材3がパンニングやチルテ
ィングの動作等によって鏡筒4の内壁に近付くにつれて
、x軸回りのトルク発生手段(41x,42x)及びy
軸回りのトルク発生手段(41y,42y)に可動支持
部材3を可動中心位置へ戻す為の非線形に急増するトル
クが発生し、これにより可動支持部材3は可動中心方向
へ効果的に戻される。
【0056】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記従
来例では、画像振れ防止機能を働かせたまま、前記装置
を持った手を振り回したり、前記装置を持って走ったり
すると、振り子状の補正光学系が鏡筒端に近い、つまり
大きなトルクでセンタリングがかかる領域に頻繁に突入
する。すると、大きなトルクをかけるにはトルク発生手
段に大きな電流を流さなければならず、省電化出来ない
ことになる。
来例では、画像振れ防止機能を働かせたまま、前記装置
を持った手を振り回したり、前記装置を持って走ったり
すると、振り子状の補正光学系が鏡筒端に近い、つまり
大きなトルクでセンタリングがかかる領域に頻繁に突入
する。すると、大きなトルクをかけるにはトルク発生手
段に大きな電流を流さなければならず、省電化出来ない
ことになる。
【0057】また、振り回しが大きい時などは振り子状
の補正光学系がついに鏡筒に突き当たってしまい、その
衝撃の激しい時には該補正光学系が破損してしまうとい
った恐れがあった。
の補正光学系がついに鏡筒に突き当たってしまい、その
衝撃の激しい時には該補正光学系が破損してしまうとい
った恐れがあった。
【0058】本発明の目的は上記の点に鑑み、余計な電
力消費を防ぐと共に、補正光学手段の破損を防止するこ
とのできる画像振れ防止装置を提供することである。
力消費を防ぐと共に、補正光学手段の破損を防止するこ
とのできる画像振れ防止装置を提供することである。
【0059】
【課題を解決するための手段】本発明は、補正光学手段
とその支持体である鏡筒との間の相対的な速度成分を検
出する微分手段よりの速度信号が所定値以上に達するこ
とにより、また、微分手段よりの速度信号が所定値以上
に達すると共にこの状態が所定の頻度以上生じることに
より、補正光学手段内の可動レンズを一時的に固定する
固定手段を作動させる動作制御手段を設けている。
とその支持体である鏡筒との間の相対的な速度成分を検
出する微分手段よりの速度信号が所定値以上に達するこ
とにより、また、微分手段よりの速度信号が所定値以上
に達すると共にこの状態が所定の頻度以上生じることに
より、補正光学手段内の可動レンズを一時的に固定する
固定手段を作動させる動作制御手段を設けている。
【0060】
【作用】動作制御手段は、微分手段よりの速度信号が所
定値以上に達する、或は速度信号が所定値以上に達する
と共にこの状態が所定の頻度以上生じることにより、補
正光学手段内の可動レンズを一時的に固定し、センタリ
ングを実現するようにしている。
定値以上に達する、或は速度信号が所定値以上に達する
と共にこの状態が所定の頻度以上生じることにより、補
正光学手段内の可動レンズを一時的に固定し、センタリ
ングを実現するようにしている。
【0061】
【実施例】図1は本発明の一実施例の主要部構成を示す
ブロック図であり、図7と同じ部分は同一符合を付して
ある。
ブロック図であり、図7と同じ部分は同一符合を付して
ある。
【0062】本実施例においては、制御回路50の動作
のうち、振り子状の補正光学系と鏡筒の相対角度の微分
値(微分器515の出力)が出力ライン1309を介し
てD/A変換器1301に入力される。この相対角度の
微分値は振り子状の補正光学系と鏡筒の相対速度の信号
である。D/A変換器1301でアナログ信号となった
該相対速度信号はコンパレ−タ1302によって電源1
303より印加される所定の電圧と比較される。ここで
、前記電源1303に発生する所定の電圧は、本装置を
振り回したり、本装置を持って走ったりした時にD/A
変換器1301から出力される電圧に等しい電圧に設定
されている。
のうち、振り子状の補正光学系と鏡筒の相対角度の微分
値(微分器515の出力)が出力ライン1309を介し
てD/A変換器1301に入力される。この相対角度の
微分値は振り子状の補正光学系と鏡筒の相対速度の信号
である。D/A変換器1301でアナログ信号となった
該相対速度信号はコンパレ−タ1302によって電源1
303より印加される所定の電圧と比較される。ここで
、前記電源1303に発生する所定の電圧は、本装置を
振り回したり、本装置を持って走ったりした時にD/A
変換器1301から出力される電圧に等しい電圧に設定
されている。
【0063】前記コンパレ−タ1302の出力は普段は
“L”出力となっており、前述した様に本装置が振り回
わされたりされると、D/A変換器1310から出力さ
れる振り子状の補正光学系と鏡筒との相対速度信号が電
源1303に発生する所定の電圧に達するため、“H”
出力となる。この信号は次段のロ−パスフィルタ130
4に入力され、ここで平滑化され、振り回し情報となる
。この振り回し情報はコンパレ−タ1305によって電
源1306より印加される所定の電圧と比較される。 この結果、所定の電圧よりロ−パスフィルタ1304の
出力の方が大きければ該コンパレ−タ1305からは“
H”が出力され、その逆であれば“L”が出力される。 つまり、本装置が振り回わされたりしてある頻度以上振
り子状の補正光学系と鏡筒の相対速度の大きい状態が続
くと、コンパレ−タ1305の出力が“H”になる訳で
ある。そして、この信号はモ−タドライバ1307に入
力され、該モ−タドライバ1307は固定手段1310
に付いているモ−タ1308を駆動して、振り子状の補
正光学系とその支持体である鏡筒を固定することになる
。
“L”出力となっており、前述した様に本装置が振り回
わされたりされると、D/A変換器1310から出力さ
れる振り子状の補正光学系と鏡筒との相対速度信号が電
源1303に発生する所定の電圧に達するため、“H”
出力となる。この信号は次段のロ−パスフィルタ130
4に入力され、ここで平滑化され、振り回し情報となる
。この振り回し情報はコンパレ−タ1305によって電
源1306より印加される所定の電圧と比較される。 この結果、所定の電圧よりロ−パスフィルタ1304の
出力の方が大きければ該コンパレ−タ1305からは“
H”が出力され、その逆であれば“L”が出力される。 つまり、本装置が振り回わされたりしてある頻度以上振
り子状の補正光学系と鏡筒の相対速度の大きい状態が続
くと、コンパレ−タ1305の出力が“H”になる訳で
ある。そして、この信号はモ−タドライバ1307に入
力され、該モ−タドライバ1307は固定手段1310
に付いているモ−タ1308を駆動して、振り子状の補
正光学系とその支持体である鏡筒を固定することになる
。
【0064】図2は前記固定手段1310の詳細を示す
図である。
図である。
【0065】図2において、1401は固定部材駆動用
のモ−タで、図1のモ−タ1308に相当する。140
2は図6の鏡筒4に不図示の手段により回動可能に保持
されている固定部材、1403は振り子状の補正光学系
の内の図6の固定されたレンズ(固定レンズ)1に対し
て相対偏位するレンズ2に相当する可動レンズ、140
4は固定用突起である。
のモ−タで、図1のモ−タ1308に相当する。140
2は図6の鏡筒4に不図示の手段により回動可能に保持
されている固定部材、1403は振り子状の補正光学系
の内の図6の固定されたレンズ(固定レンズ)1に対し
て相対偏位するレンズ2に相当する可動レンズ、140
4は固定用突起である。
【0066】上記構成において、図1に示したところの
モ−タドライバ1307からモ−タ1401に駆動信号
が来ると、モ−タ1401は図2(a) の矢印140
6の方向に回転する。すると、固定部材1402は矢印
1407の方向に回転し、肉厚部分1405と固定用突
起1404が3点で接し、振り子状の補正光学系(可動
レンズ)1403が支持体1402に固定される。図2
(b) はこの時の様子、つまり固定手段1310によ
って振り子状の補正光学系(可動レンズ)1403が支
持体1402に固定された状態を示す図である。
モ−タドライバ1307からモ−タ1401に駆動信号
が来ると、モ−タ1401は図2(a) の矢印140
6の方向に回転する。すると、固定部材1402は矢印
1407の方向に回転し、肉厚部分1405と固定用突
起1404が3点で接し、振り子状の補正光学系(可動
レンズ)1403が支持体1402に固定される。図2
(b) はこの時の様子、つまり固定手段1310によ
って振り子状の補正光学系(可動レンズ)1403が支
持体1402に固定された状態を示す図である。
【0067】なお、図1のコンパレ−タ1302,ロ−
パスフィルタ1304及びコンパレ−タ1305の動作
をマイコン等により構成される制御回路50内にて行い
、この信号をD/A変換器1301にてアナログ信号に
変換し、モ−タドライバ1307を介してモ−タ130
8(1401)を駆動して固定手段1310を作動させ
るようにすることも容易である。
パスフィルタ1304及びコンパレ−タ1305の動作
をマイコン等により構成される制御回路50内にて行い
、この信号をD/A変換器1301にてアナログ信号に
変換し、モ−タドライバ1307を介してモ−タ130
8(1401)を駆動して固定手段1310を作動させ
るようにすることも容易である。
【0068】また、図1のコンパレ−タ1302の出力
に基づいて、つまり振り子状の補正光学系とその支持体
である鏡筒との相対速度がある大きさに達したか否かに
応じて、モ−タドライバ1307及びモ−タ1308(
1401)を介して固定手段1310を作動させるよう
にしても良い。
に基づいて、つまり振り子状の補正光学系とその支持体
である鏡筒との相対速度がある大きさに達したか否かに
応じて、モ−タドライバ1307及びモ−タ1308(
1401)を介して固定手段1310を作動させるよう
にしても良い。
【0069】本実施例によれば、振り子状の補正光学系
とその支持体である鏡筒との相対速度がある大きさに達
するか、又はその状態がある頻度以上続いたら、前記振
り子状の補正光学系を鏡筒に固定する様にしているため
、前記補正光学系の鏡筒の内壁への突き当たりを防止す
るために大電流を流してセンタリングの為の大トルクを
発生させるといったことが不要になり、省電効果を得る
ことが可能となる。また、この様に振り子状の補正光学
系を鏡筒に固定する為、前記補正光学系が鏡筒にぶつか
って破損してしまうといったことも防止することができ
る。
とその支持体である鏡筒との相対速度がある大きさに達
するか、又はその状態がある頻度以上続いたら、前記振
り子状の補正光学系を鏡筒に固定する様にしているため
、前記補正光学系の鏡筒の内壁への突き当たりを防止す
るために大電流を流してセンタリングの為の大トルクを
発生させるといったことが不要になり、省電効果を得る
ことが可能となる。また、この様に振り子状の補正光学
系を鏡筒に固定する為、前記補正光学系が鏡筒にぶつか
って破損してしまうといったことも防止することができ
る。
【0070】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
補正光学手段とその支持体である鏡筒との間の相対的な
速度成分を検出する微分手段よりの速度信号が所定値以
上に達することにより、また、微分手段よりの速度信号
が所定値以上に達すると共にこの状態が所定の頻度以上
生じることにより、補正光学手段内の可動レンズを一時
的に固定する固定手段を作動させる動作制御手段を設け
、微分手段よりの速度信号が所定値以上に達する、或は
速度信号が所定値以上に達すると共にこの状態が所定の
頻度以上生じることにより、補正光学手段内の可動レン
ズを一時的に固定し、センタリングを実現するようにし
ている。よって、余計な電力消費を防ぐことができ、且
つ補正光学手段の破損を確実に防止することが可能とな
る。
補正光学手段とその支持体である鏡筒との間の相対的な
速度成分を検出する微分手段よりの速度信号が所定値以
上に達することにより、また、微分手段よりの速度信号
が所定値以上に達すると共にこの状態が所定の頻度以上
生じることにより、補正光学手段内の可動レンズを一時
的に固定する固定手段を作動させる動作制御手段を設け
、微分手段よりの速度信号が所定値以上に達する、或は
速度信号が所定値以上に達すると共にこの状態が所定の
頻度以上生じることにより、補正光学手段内の可動レン
ズを一時的に固定し、センタリングを実現するようにし
ている。よって、余計な電力消費を防ぐことができ、且
つ補正光学手段の破損を確実に防止することが可能とな
る。
【図1】本発明の一実施例装置における主要部分の構成
を示すブロック図である。
を示すブロック図である。
【図2】図1の固定手段の具体的な構成例及びその作動
を説明するための断面図である。
を説明するための断面図である。
【図3】従来の画像振れ防止装置の構成を示す断面図で
ある。
ある。
【図4】図3のジンバル支持の構成を説明するための部
分拡大図である。
分拡大図である。
【図5】図3の構成の部分拡大図である。
【図6】本願出願人が先願した画像振れ防止装置の一例
を示す断面図である。
を示す断面図である。
【図7】図6の画像振れ防止装置の電気ブロック図であ
る。
る。
【図8】図6に示したセンサ手段の具体的な構成例を示
す斜視図である。
す斜視図である。
【図9】図6に示したトルク発生手段の具体的な構成例
を示す斜視図である。
を示す斜視図である。
【図10】図7の制御系の基本となるトルク特性図であ
る。
る。
【図11】図10のトルク制御を主光軸側から見た場合
のイメ−ジ図である。
のイメ−ジ図である。
【図12】図7の制御回路の動作を示すフロ−チャ−ト
である。
である。
【図13】図7の制御回路において行われる焦点距離に
応じてトルク特性を異ならしめた場合のトルク特性図で
ある。
応じてトルク特性を異ならしめた場合のトルク特性図で
ある。
【図14】図7の合成器の具体的な構成を示す回路図で
ある。
ある。
50 制御回路
515 微分器
1301 D/A変換器
1302 コンパレ−タ
1304 ロ−パスフィルタ
1308,1401 モ−タ
1310 固定手段
1402 固定部材
1403 可動レンズ
1404 固定用突起
Claims (2)
- 【請求項1】 鏡筒に保持された固定レンズ群と可動
レンズ群とから成る補正レンズ群を有し、画像の振れを
補正する慣性振り子型式の補正光学手段と、該補正光学
手段とその支持体である鏡筒との間の相対的な速度成分
を検出する微分手段と、前記補正光学手段内の可動レン
ズを一時的に固定する固定手段とを備えた画像振れ防止
装置において、前記微分手段よりの速度信号が所定値以
上に達することにより、前記固定手段を作動させる動作
制御手段を設けたことを特徴とする画像振れ防止装置。 - 【請求項2】 鏡筒に保持された固定レンズ群と可動
レンズ群とから成る補正レンズ群を有し、画像の振れを
補正する慣性振り子型式の補正光学手段と、該補正光学
手段とその支持体である鏡筒との間の相対的な速度成分
を検出する微分手段と、前記補正光学手段内の可動レン
ズを一時的に固定する固定手段とを備えた画像振れ防止
装置において、前記微分手段よりの速度信号が所定値以
上に達すると共にこの状態が所定の頻度以上生じること
により、前記固定手段を作動させる動作制御手段を設け
たことを特徴とする画像振れ防止装置。
Priority Applications (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP3140602A JPH04340938A (ja) | 1991-05-17 | 1991-05-17 | 画像振れ防止装置 |
US08/232,860 US5771069A (en) | 1991-05-17 | 1994-04-25 | Image stabilizing device |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP3140602A JPH04340938A (ja) | 1991-05-17 | 1991-05-17 | 画像振れ防止装置 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH04340938A true JPH04340938A (ja) | 1992-11-27 |
Family
ID=15272525
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP3140602A Pending JPH04340938A (ja) | 1991-05-17 | 1991-05-17 | 画像振れ防止装置 |
Country Status (2)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US5771069A (ja) |
JP (1) | JPH04340938A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH1026782A (ja) * | 1996-07-10 | 1998-01-27 | Canon Inc | 振れ補正装置 |
Families Citing this family (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP3052250B2 (ja) * | 1990-01-05 | 2000-06-12 | キヤノン株式会社 | 画像ぶれ補正装置 |
JPH10133245A (ja) * | 1996-10-31 | 1998-05-22 | Nikon Corp | ブレ補正装置 |
JP3697471B2 (ja) * | 1998-04-28 | 2005-09-21 | コニカミノルタフォトイメージング株式会社 | 振れ補正装置 |
JP4403609B2 (ja) * | 1998-12-11 | 2010-01-27 | 株式会社ニコン | ブレ補正装置及び光学装置 |
US6415105B1 (en) * | 1999-05-21 | 2002-07-02 | Asahi Kogaku Kogyo Kabushiki Kaisha | Image stabilizer |
JP4046125B2 (ja) * | 2005-06-21 | 2008-02-13 | コニカミノルタオプト株式会社 | 回転機構、鏡胴ユニット、これを搭載した撮像装置 |
JP4717701B2 (ja) * | 2006-04-24 | 2011-07-06 | キヤノン株式会社 | 撮像システム、撮影方向制御方法、及びプログラム |
DE102012000858A1 (de) * | 2012-01-13 | 2013-07-18 | Carl Zeiss Ag | Fernoptische Vorrichtung mit Bildstabilisierung |
KR20160029592A (ko) * | 2014-09-05 | 2016-03-15 | 삼성전자주식회사 | 손떨림 보정 장치 및 이를 구비한 촬영장치 |
GB2572350B (en) * | 2018-03-27 | 2023-01-25 | Hitachi Rail Ltd | An electromechanical generator for converting mechanical vibrational energy into electrical energy |
US10739609B1 (en) * | 2018-08-01 | 2020-08-11 | National Technology & Engineering Solutions Of Sandia, Llc | Jitter minimization flexure pointing system |
Family Cites Families (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2829557A (en) * | 1950-01-17 | 1958-04-08 | Jensen Homer | Stabilized optical sighting device |
AT201304B (de) * | 1956-11-02 | 1958-12-27 | Hensoldt & Soehne Optik | Nivellierinstrument |
US3504957A (en) * | 1967-08-08 | 1970-04-07 | Trw Inc | Optical stabilized telescope arrangement |
US3756687A (en) * | 1971-09-23 | 1973-09-04 | Dynasciences Corp | Dual gyro mechanically coupled image motion compensator having non-linear damping means |
JPS5080847A (ja) * | 1973-11-15 | 1975-07-01 | ||
JPS60143330A (ja) * | 1983-12-29 | 1985-07-29 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 撮影装置 |
JPS61189778A (ja) * | 1985-02-18 | 1986-08-23 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 撮影装置 |
US4713697A (en) * | 1985-04-18 | 1987-12-15 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Camera apparatus |
US4731669A (en) * | 1985-06-18 | 1988-03-15 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Camera apparatus with movably supported lens barrel |
JPH01106582A (ja) * | 1987-10-19 | 1989-04-24 | Nec Home Electron Ltd | 撮像装置 |
JP2961761B2 (ja) * | 1989-09-14 | 1999-10-12 | ミノルタ株式会社 | 光学装置 |
JP3192414B2 (ja) * | 1990-05-31 | 2001-07-30 | キヤノン株式会社 | 像振れ防止装置及びカメラ |
-
1991
- 1991-05-17 JP JP3140602A patent/JPH04340938A/ja active Pending
-
1994
- 1994-04-25 US US08/232,860 patent/US5771069A/en not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH1026782A (ja) * | 1996-07-10 | 1998-01-27 | Canon Inc | 振れ補正装置 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
US5771069A (en) | 1998-06-23 |
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