JPH04218657A - 支持体の耐摩耗性の増進法とその製品 - Google Patents
支持体の耐摩耗性の増進法とその製品Info
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- JPH04218657A JPH04218657A JP3036672A JP3667291A JPH04218657A JP H04218657 A JPH04218657 A JP H04218657A JP 3036672 A JP3036672 A JP 3036672A JP 3667291 A JP3667291 A JP 3667291A JP H04218657 A JPH04218657 A JP H04218657A
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-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T50/00—Aeronautics or air transport
- Y02T50/60—Efficient propulsion technologies, e.g. for aircraft
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【0001】
【産業上の利用分野】この発明は産業用物品例えば、使
用中通常機械的摩耗を受け易い純粋装置のスクリーンと
、前記部品の有効寿命の延長法に関する。
用中通常機械的摩耗を受け易い純粋装置のスクリーンと
、前記部品の有効寿命の延長法に関する。
【0002】
【従来の技術】世界の産業部門全域に亘って多数の機械
装置は摩耗、浸食又は(及び)腐食をそれらの通常有効
寿命中に受け易い。不活性且つ腐食性使用環境において
過度の摩耗のため初期破損を起こす部品の交換に、産業
界で莫大な費用を費している。多数の部品は硬質耐食性
材料で製造される場合、寿命をさらに延ばせるよう製作
できるが、その製作費がしばしば極端に高価で、その法
外な費用のため、操業が成功するかしないかの分岐点と
いえる。
装置は摩耗、浸食又は(及び)腐食をそれらの通常有効
寿命中に受け易い。不活性且つ腐食性使用環境において
過度の摩耗のため初期破損を起こす部品の交換に、産業
界で莫大な費用を費している。多数の部品は硬質耐食性
材料で製造される場合、寿命をさらに延ばせるよう製作
できるが、その製作費がしばしば極端に高価で、その法
外な費用のため、操業が成功するかしないかの分岐点と
いえる。
【0003】
【発明が解決しようとする課題】工業用部品についての
耐食性及び耐摩耗性材料の表面硬貨又は蒸着に利用でき
る方法は多数ある。最も旧式で周知の方法は第1鉄をベ
ースにした材料の拡散処理、窒化及び浸炭である。これ
らの技術利用における不利益は、前記部品を高温に暴露
する必要のあることである。エネルギーと運転時間に関
連する高額の費用とは別に、部品の高温暴露は前記部品
が使用に適さなくなるが、あるいは前記表面処理後に実
施されるさらなる熱処理作業やそれに引続く洗浄作業が
必要となる大きさ、変化や機械的特性の損失の原因とな
りうる。
耐食性及び耐摩耗性材料の表面硬貨又は蒸着に利用でき
る方法は多数ある。最も旧式で周知の方法は第1鉄をベ
ースにした材料の拡散処理、窒化及び浸炭である。これ
らの技術利用における不利益は、前記部品を高温に暴露
する必要のあることである。エネルギーと運転時間に関
連する高額の費用とは別に、部品の高温暴露は前記部品
が使用に適さなくなるが、あるいは前記表面処理後に実
施されるさらなる熱処理作業やそれに引続く洗浄作業が
必要となる大きさ、変化や機械的特性の損失の原因とな
りうる。
【0004】硬質クロム又はニッケル被膜の生成に極く
普通に用いられる電気めっきは、被覆される部品の高度
の洗浄と、環境上安全な方法での処理に当り、高価につ
く有毒溶液を必要とする。
普通に用いられる電気めっきは、被覆される部品の高度
の洗浄と、環境上安全な方法での処理に当り、高価につ
く有毒溶液を必要とする。
【0005】被膜の化学的及び物理的蒸着は高額の資本
投下と高額の加工費を必要とし、しかも極めて薄い被膜
と小形部品に限定される。制限のない大きさの部品を制
限のない厚さの被膜で被覆するのに用い得る熱噴霧蒸着
法の溶射はしばしば酸素が混入する多孔質被膜をつくる
。
投下と高額の加工費を必要とし、しかも極めて薄い被膜
と小形部品に限定される。制限のない大きさの部品を制
限のない厚さの被膜で被覆するのに用い得る熱噴霧蒸着
法の溶射はしばしば酸素が混入する多孔質被膜をつくる
。
【0006】プラズマ溶射は特に真空若しくは大気圧で
行われた場合、稠密均質被膜をつくるが、高価につくの
で従って用途は制限される。
行われた場合、稠密均質被膜をつくるが、高価につくの
で従って用途は制限される。
【0007】高速爆発ガンは支持体上に稠密セラミック
被膜を蒸着できるが、装置、供給粉末及び加工は非常に
高価につく。
被膜を蒸着できるが、装置、供給粉末及び加工は非常に
高価につく。
【0008】不活性ガスでのアーク噴霧は稠密均武質被
膜を生産でき、それはいろいろな支持体材料によく接着
する。高エンタルピー火災を必要としないアーク噴霧さ
れた窒化チタンは、支持体材料を損傷又は変形させ得る
高熱入カプラズマと溶射方法に比較される常温加工であ
る。そのうえ、資本設備及び運転費用は前記プラズマ高
速溶射法の費用の半分以下、そして薬品蒸着の費用を少
し下廻ったところといえる。本発明で開示の窒化チタン
型被膜のアーク噴霧において、被覆される表面はグリッ
トブラスト仕上以外の特別な製法を必要としない。
膜を生産でき、それはいろいろな支持体材料によく接着
する。高エンタルピー火災を必要としないアーク噴霧さ
れた窒化チタンは、支持体材料を損傷又は変形させ得る
高熱入カプラズマと溶射方法に比較される常温加工であ
る。そのうえ、資本設備及び運転費用は前記プラズマ高
速溶射法の費用の半分以下、そして薬品蒸着の費用を少
し下廻ったところといえる。本発明で開示の窒化チタン
型被膜のアーク噴霧において、被覆される表面はグリッ
トブラスト仕上以外の特別な製法を必要としない。
【0009】
【課題を解決するための手段】本発明者は使用中に摩耗
、浸食又は(及び)腐食を通常受け易い部品の摩耗寿命
を改善するために、窒化チタンがアーク熱噴霧方法によ
って施せることが発見した。そこにおいて窒素を噴射(
噴霧)ガスとして、又チタン電線を供給材料として用い
る。チタン電線の補助予備窒化は、前記チタン電線を予
備チタン化することなく支持体を被覆した場合に見られ
るよりさらに硬質で、又さらに耐食性の被膜が結果とし
てできる。本発明は、2つの異なる電線材料を用い、そ
のうちの少くとも1つがチタン電線である場合、窒素ア
ーク噴霧された被膜を含む。
、浸食又は(及び)腐食を通常受け易い部品の摩耗寿命
を改善するために、窒化チタンがアーク熱噴霧方法によ
って施せることが発見した。そこにおいて窒素を噴射(
噴霧)ガスとして、又チタン電線を供給材料として用い
る。チタン電線の補助予備窒化は、前記チタン電線を予
備チタン化することなく支持体を被覆した場合に見られ
るよりさらに硬質で、又さらに耐食性の被膜が結果とし
てできる。本発明は、2つの異なる電線材料を用い、そ
のうちの少くとも1つがチタン電線である場合、窒素ア
ーク噴霧された被膜を含む。
【0010】
【作用】ここで本発明をさらに詳細に説明するため添付
図面を参照する。
図面を参照する。
【0011】使用中機械的摩耗を通常受け易い部品の有
効寿命の増加は製造業者及び使用者には有効の費用節約
をもたらすことになる。例えば、ゴム及びプラスチック
のような材料を粉砕して配合物に再配合をたてるには、
インパクトミル(例えばハンマーミル)中の材料の分級
に用いられるスクリーンの有効寿命を倍増することは大
きな利益となる。
効寿命の増加は製造業者及び使用者には有効の費用節約
をもたらすことになる。例えば、ゴム及びプラスチック
のような材料を粉砕して配合物に再配合をたてるには、
インパクトミル(例えばハンマーミル)中の材料の分級
に用いられるスクリーンの有効寿命を倍増することは大
きな利益となる。
【0012】工業用部品の耐摩耗性強化の一方法は、摩
耗を受け易い部品の表面にチタン窒化物被膜を蒸着する
ことである。アーク噴霧方法を前被膜の塗被に用い、又
高純度窒素を噴射ガスとしての空気の代りに用いる場合
、前記チタン電線が溶融し、チタンがアーク噴霧装置と
支持体の間での最少酸化で窒化してチタン窒化物被膜を
蒸着させることが発見された。前記アーク噴霧方法は大
気室又は被膜を引続き窒化させる炉なしで使用できる。 特に有効な被覆は前記チタン電線を窒化してからアーク
噴霧装置で用いる場合に達成される。
耗を受け易い部品の表面にチタン窒化物被膜を蒸着する
ことである。アーク噴霧方法を前被膜の塗被に用い、又
高純度窒素を噴射ガスとしての空気の代りに用いる場合
、前記チタン電線が溶融し、チタンがアーク噴霧装置と
支持体の間での最少酸化で窒化してチタン窒化物被膜を
蒸着させることが発見された。前記アーク噴霧方法は大
気室又は被膜を引続き窒化させる炉なしで使用できる。 特に有効な被覆は前記チタン電線を窒化してからアーク
噴霧装置で用いる場合に達成される。
【0013】アーク熱噴霧操作中、噴射(噴霧)ガスと
して用いられる窒素はチタン供給電線と反応して、チタ
ン窒素化合物を噴霧飛翔中に生成する。前記溶融液滴が
被覆された物品の表面に降りるに従って、それらは凝固
し、そこで硬質の窒化チタンベースの被膜を形成し、摩
耗と腐食を防ぐ。
して用いられる窒素はチタン供給電線と反応して、チタ
ン窒素化合物を噴霧飛翔中に生成する。前記溶融液滴が
被覆された物品の表面に降りるに従って、それらは凝固
し、そこで硬質の窒化チタンベースの被膜を形成し、摩
耗と腐食を防ぐ。
【0014】窒素を噴射ガスとして用いるチタン被膜の
アーク噴射はプラズマ、高速爆発噴霧、薬品蒸着及び物
理蒸着法技術による蒸着と比較すると安価につく。その
うえ、窒化チタン及び酸化チタンは他の硬質表面仕上技
術で用いられるクロムやニッケル・燐と比較して無毒で
あるので、前記被膜は食品加工装置の用途に適している
。さらに、アーク噴霧は他の方法では数時間もかかると
ころを数分間しかかからないことと、有毒副生物を残さ
ないこと、及び最少の資本投下ですむことが特徴である
。
アーク噴射はプラズマ、高速爆発噴霧、薬品蒸着及び物
理蒸着法技術による蒸着と比較すると安価につく。その
うえ、窒化チタン及び酸化チタンは他の硬質表面仕上技
術で用いられるクロムやニッケル・燐と比較して無毒で
あるので、前記被膜は食品加工装置の用途に適している
。さらに、アーク噴霧は他の方法では数時間もかかると
ころを数分間しかかからないことと、有毒副生物を残さ
ないこと、及び最少の資本投下ですむことが特徴である
。
【0015】
【実施例】図1に示されているように、アーク噴霧装置
10にはアークガン12と、定電圧電源14と、制御コ
ンソール16及び電線巻わく18と20それぞれで示さ
れる電線供給装置が備わる。前記アークガン12には2
組の供給ロール22、24が備わり、別々の電線26、
28それぞれを前記ガンを通ってノズル端30に移動さ
せる。前記ノズル端では異なる極性(例えば図面に示さ
れているように)の電流のため、アークが前記電線26
と28の間に衝突する。前記アークの作用のため前記電
線が溶融するに従い、圧縮窒素ガスが矢印32で示され
るように12でアークに導入される。前記窒素ガスは前
記ノズル30を出て、それが前記溶融金属が粉砕されて
液滴流となる。前記金属の噴霧に加えて、前記圧縮ガス
はこの噴霧金属(噴霧流れ)を支持体34例えば通常型
ハンマーミルスクリーン34に向って噴射する。前記噴
霧化チタンの空中横断中の窒素との反応が窒化チタン化
合物を形成する。
10にはアークガン12と、定電圧電源14と、制御コ
ンソール16及び電線巻わく18と20それぞれで示さ
れる電線供給装置が備わる。前記アークガン12には2
組の供給ロール22、24が備わり、別々の電線26、
28それぞれを前記ガンを通ってノズル端30に移動さ
せる。前記ノズル端では異なる極性(例えば図面に示さ
れているように)の電流のため、アークが前記電線26
と28の間に衝突する。前記アークの作用のため前記電
線が溶融するに従い、圧縮窒素ガスが矢印32で示され
るように12でアークに導入される。前記窒素ガスは前
記ノズル30を出て、それが前記溶融金属が粉砕されて
液滴流となる。前記金属の噴霧に加えて、前記圧縮ガス
はこの噴霧金属(噴霧流れ)を支持体34例えば通常型
ハンマーミルスクリーン34に向って噴射する。前記噴
霧化チタンの空中横断中の窒素との反応が窒化チタン化
合物を形成する。
【0016】前記支持体34は垂直方向若しくは水平方
向に取付け可能で、そのいずれか又はアークガン12を
振動させて電極の全長に亘って均質の被膜を施すことが
できる。
向に取付け可能で、そのいずれか又はアークガン12を
振動させて電極の全長に亘って均質の被膜を施すことが
できる。
【0017】電線供給装置18及び20にも1組のロー
ル36、38が備わり、前記電線のスプールから前記ガ
ン12への供給を手伝う。ガンにある供給ロールと、電
線供給は押し、引きあるいは両手法の組合せを用いて電
線をアークガン12を通す移動が可能である。
ル36、38が備わり、前記電線のスプールから前記ガ
ン12への供給を手伝う。ガンにある供給ロールと、電
線供給は押し、引きあるいは両手法の組合せを用いて電
線をアークガン12を通す移動が可能である。
【0018】チタン電線と窒素ガスを用いる熱アーク噴
霧方法により支持体上に施す通常の窒化チタン被膜は強
化耐摩耗性の被膜をつくったが、受け入れたままのチタ
ン電線を前処理して窒素含量を増加させた場合、結果と
して出来る被膜はより硬質で、部品の有効寿命は増大し
た。
霧方法により支持体上に施す通常の窒化チタン被膜は強
化耐摩耗性の被膜をつくったが、受け入れたままのチタ
ン電線を前処理して窒素含量を増加させた場合、結果と
して出来る被膜はより硬質で、部品の有効寿命は増大し
た。
【0019】チタン電線の前処理はN2−噴霧TixN
被膜が双方窒素(N)不十分、且つ噴霧飛翔酸化の傾向
のあることがわかったので開発されたものである。電線
前処理には2つの別の理由があった。すなわち:(1)
供給されたままのTi−電線はアーク噴霧ガン導管を通
っての供給は困難であることと、電線上の窒化物被膜は
電線供給摩擦を弱めることを発見した。(2)アーク噴
霧TixNの蒸着後の窒素焼なましが必ずしも可能でな
いこと、いくつかの支持体が高温に敏感であるか、過度
に大きい不整合が前記TixN被膜と、前記被膜を損傷
させる支持体の熱膨脹係数の間に存在することがある(
例えばステンレス鋼支持体上のTixN被膜)。
被膜が双方窒素(N)不十分、且つ噴霧飛翔酸化の傾向
のあることがわかったので開発されたものである。電線
前処理には2つの別の理由があった。すなわち:(1)
供給されたままのTi−電線はアーク噴霧ガン導管を通
っての供給は困難であることと、電線上の窒化物被膜は
電線供給摩擦を弱めることを発見した。(2)アーク噴
霧TixNの蒸着後の窒素焼なましが必ずしも可能でな
いこと、いくつかの支持体が高温に敏感であるか、過度
に大きい不整合が前記TixN被膜と、前記被膜を損傷
させる支持体の熱膨脹係数の間に存在することがある(
例えばステンレス鋼支持体上のTixN被膜)。
【0020】実験にはTi電線の焼なまし条件の選択と
、焼なまし電線での噴霧適性試験、及び前記焼なまし電
線で噴霧した被膜の評価が含まれた。下記表1は前記選
択の方法を示す。第3工程焼なましは任意であることが
わかり、試験に用いられた。前記N2焼なましの、初期
に「硬質」及び「軟質」Ti電線の横断面上の異なる微
少硬度(例えば269対150VHN)はN2焼なまし
が1000℃以上の温度で行えることを示した。表2は
、前記1000℃N2焼なましに起因する前記Ti電線
の8−フォールド[N]ピックアップ(8−fold[
N]pickiup)を示す。
、焼なまし電線での噴霧適性試験、及び前記焼なまし電
線で噴霧した被膜の評価が含まれた。下記表1は前記選
択の方法を示す。第3工程焼なましは任意であることが
わかり、試験に用いられた。前記N2焼なましの、初期
に「硬質」及び「軟質」Ti電線の横断面上の異なる微
少硬度(例えば269対150VHN)はN2焼なまし
が1000℃以上の温度で行えることを示した。表2は
、前記1000℃N2焼なましに起因する前記Ti電線
の8−フォールド[N]ピックアップ(8−fold[
N]pickiup)を示す。
【0021】
【表1】
N2焼
なまし条件の選択試験―――――――――――――――
―――――――――――――――――――――
J&Wベルト炉、ホットゾーンにおいて25乃至2
9分の処理時間、 乾燥家庭用ガス
使用
―――――――――――――――――――――――――
――――――――――― 工程 条
件 目 的
結 果
―――――――――――――――――――――――――
――――――――――― #1 1000℃
チタン電線上の酸化チ 全体として脆弱電
線で硬 でN2−
タンフィルムをH2で 質、軟質の双方に言える
10%H2 弱化させN2
の電線へ 電線の変形は不可能。
への拡散
を増進させる。
―――――――――――――――――
――――――――――――――――――― #2
800℃で 認められるチタン電線
両(硬/軟)☆チタン電 N2
は の脆化を防ぐ。
線は色又は機械的特性を 純粋
変形させなかった。 ―――――――――――――――――――――――――
――――――――――― #3 1000℃
チタン窒化の動力学の 両(硬/軟)チタ
ン電線 で N2は
増進と電線表面のH2 は黄色(すずの色)を示
純粋 活動化
の見切。 し、薄手、均一、円滑な
窒化
物が電線上に展開。 ―――――――――――――――――――――――――
――――――――――― ☆硬/軟即ち´硬質´と´軟質´の電線は試験すべてに
用いられた供給されたままの2種類の異なる供給材料で
あった。両材料は純粋チタンで、硬度差は電線製造業者
の現場での引抜工程の終りにおける相違する焼なまし度
に起因する。
なまし条件の選択試験―――――――――――――――
―――――――――――――――――――――
J&Wベルト炉、ホットゾーンにおいて25乃至2
9分の処理時間、 乾燥家庭用ガス
使用
―――――――――――――――――――――――――
――――――――――― 工程 条
件 目 的
結 果
―――――――――――――――――――――――――
――――――――――― #1 1000℃
チタン電線上の酸化チ 全体として脆弱電
線で硬 でN2−
タンフィルムをH2で 質、軟質の双方に言える
10%H2 弱化させN2
の電線へ 電線の変形は不可能。
への拡散
を増進させる。
―――――――――――――――――
――――――――――――――――――― #2
800℃で 認められるチタン電線
両(硬/軟)☆チタン電 N2
は の脆化を防ぐ。
線は色又は機械的特性を 純粋
変形させなかった。 ―――――――――――――――――――――――――
――――――――――― #3 1000℃
チタン窒化の動力学の 両(硬/軟)チタ
ン電線 で N2は
増進と電線表面のH2 は黄色(すずの色)を示
純粋 活動化
の見切。 し、薄手、均一、円滑な
窒化
物が電線上に展開。 ―――――――――――――――――――――――――
――――――――――― ☆硬/軟即ち´硬質´と´軟質´の電線は試験すべてに
用いられた供給されたままの2種類の異なる供給材料で
あった。両材料は純粋チタンで、硬度差は電線製造業者
の現場での引抜工程の終りにおける相違する焼なまし度
に起因する。
【0022】
【表2】
供給されたままのものと;N2処理されたTi
(軟質)電線の窒素含量 ――――――――――
――――――――――――――――――――――
J&Wベルト炉、ホットゾーンにおいて25乃至
29分の処理時間、 1000℃でN2−純
粋 ―――――――――――――――――――――
――――――――――――― 供給され
たままのもの N2処理もの
91wppm
790wppm初期噴霧適性試験
では、黄色窒化物後焼なまし(窒化物処理ずみ)被膜に
もかかわらず、前記N2処理Ti電線は前記(未処理)
供給されたままの電線と同様に溶融、噴霧ならびに蒸着
ができることがわかった。そのうえ、連続窒素焼なまし
「軟質」電線を用いる試験では、前記黄色窒化物後焼な
まし被膜は、ガンへの電線供給を円滑にし、噴霧中のア
ーク安定性を大きく改善した。
(軟質)電線の窒素含量 ――――――――――
――――――――――――――――――――――
J&Wベルト炉、ホットゾーンにおいて25乃至
29分の処理時間、 1000℃でN2−純
粋 ―――――――――――――――――――――
――――――――――――― 供給され
たままのもの N2処理もの
91wppm
790wppm初期噴霧適性試験
では、黄色窒化物後焼なまし(窒化物処理ずみ)被膜に
もかかわらず、前記N2処理Ti電線は前記(未処理)
供給されたままの電線と同様に溶融、噴霧ならびに蒸着
ができることがわかった。そのうえ、連続窒素焼なまし
「軟質」電線を用いる試験では、前記黄色窒化物後焼な
まし被膜は、ガンへの電線供給を円滑にし、噴霧中のア
ーク安定性を大きく改善した。
【0023】TixN被膜を前記N2焼なまし電線を用
いて蒸着させ、前記供給されたままの電線又は(及び)
前記N2後蒸着焼なましを用いて先に生産した被膜と比
較した。新被膜の外観、表面荒さ、粘着性、及び支持体
への付着力(曲げ試験)は先に蒸着した被膜の事例と同
一であった。しかし、ヌープ(Knoop)微少硬度測
定値は被膜間に有意の差異のあることを示した。前記「
硬質」Ti供給電線の場合、前記N2焼なまし電線を用
いて蒸着した被膜は、本質的に純粋のチタンを蒸着し、
その後、N2雰囲気中で後蒸着焼なましして施した被膜
と同じように硬質であった。これら両被膜は、後蒸着焼
なましを行わない前記供給されたままの電線で生産した
「塩基性」被膜よりもはるかに硬質であった。前記N2
焼なまし「軟質」Ti電線で生産された前記TixN被
膜の硬度は、この系では最高であるが、ステンレス鋼や
炭素鋼製支持体の硬度と比較された。この被膜はステン
レス鋼の6.3倍、炭素鋼の9倍も硬かった。
いて蒸着させ、前記供給されたままの電線又は(及び)
前記N2後蒸着焼なましを用いて先に生産した被膜と比
較した。新被膜の外観、表面荒さ、粘着性、及び支持体
への付着力(曲げ試験)は先に蒸着した被膜の事例と同
一であった。しかし、ヌープ(Knoop)微少硬度測
定値は被膜間に有意の差異のあることを示した。前記「
硬質」Ti供給電線の場合、前記N2焼なまし電線を用
いて蒸着した被膜は、本質的に純粋のチタンを蒸着し、
その後、N2雰囲気中で後蒸着焼なましして施した被膜
と同じように硬質であった。これら両被膜は、後蒸着焼
なましを行わない前記供給されたままの電線で生産した
「塩基性」被膜よりもはるかに硬質であった。前記N2
焼なまし「軟質」Ti電線で生産された前記TixN被
膜の硬度は、この系では最高であるが、ステンレス鋼や
炭素鋼製支持体の硬度と比較された。この被膜はステン
レス鋼の6.3倍、炭素鋼の9倍も硬かった。
【0024】前記N2電線の前処理は、前記TixN被
膜の硬度が、窒素含量の増量と窒化物化学量論(低x)
の改良とにより改善されることがわかった。それにもか
かわらず、窒素含量が増量されても前記TixN付着層
の粘着性を低下させなかった。 新被膜の微少硬度は
いずれにしても、前記後蒸着焼なまし被膜のそれと等し
いので被覆部分品の焼なましの必要性はない。又、前処
理と後蒸着焼なましの両工程は被膜硬度調節の2つの独
立手段として使用することもできる。前記電線前処理が
ガン導管中の電線摩擦を低下させることでアーク安定性
を向上させたことがさらに観察された。
膜の硬度が、窒素含量の増量と窒化物化学量論(低x)
の改良とにより改善されることがわかった。それにもか
かわらず、窒素含量が増量されても前記TixN付着層
の粘着性を低下させなかった。 新被膜の微少硬度は
いずれにしても、前記後蒸着焼なまし被膜のそれと等し
いので被覆部分品の焼なましの必要性はない。又、前処
理と後蒸着焼なましの両工程は被膜硬度調節の2つの独
立手段として使用することもできる。前記電線前処理が
ガン導管中の電線摩擦を低下させることでアーク安定性
を向上させたことがさらに観察された。
【0025】電線については、実用上純粋すなわち合金
化していないチタン電線で、特別な必要条件若しくは純
度についての規格、例えばFe、Vなどのないものであ
ればどのようなものも使用できる。典型的例として、実
用上純粋のチタン電線は100ppm以上の窒素を含ん
ではならない(重量ベース)。チタンの物理的条件、例
えば軟質、硬質又は半硬質などすべてが許容できる。
化していないチタン電線で、特別な必要条件若しくは純
度についての規格、例えばFe、Vなどのないものであ
ればどのようなものも使用できる。典型的例として、実
用上純粋のチタン電線は100ppm以上の窒素を含ん
ではならない(重量ベース)。チタンの物理的条件、例
えば軟質、硬質又は半硬質などすべてが許容できる。
【0026】図2は典型的電線の処理前の顕微鏡写真で
ある。
ある。
【0027】電線の予備窒素化は下記の特性を付与する
ものと考えられる。すなわち: (a)金色のすずフィルムを処理ずみ電線の表面に展開
させること、 (b)窒素含量を、例えば500ppmw/o以上に増
加させること、 (c)処理ずみ電線の心が金属のまま残り、そのためリ
ールからアーク噴霧ガンへの供給に必要な電線の可撓性
を保存させること、これは換言すれば、電線に含まれる
窒素の上限量が20%w/oであること。
ものと考えられる。すなわち: (a)金色のすずフィルムを処理ずみ電線の表面に展開
させること、 (b)窒素含量を、例えば500ppmw/o以上に増
加させること、 (c)処理ずみ電線の心が金属のまま残り、そのためリ
ールからアーク噴霧ガンへの供給に必要な電線の可撓性
を保存させること、これは換言すれば、電線に含まれる
窒素の上限量が20%w/oであること。
【0028】図3に示されるように、予備窒素化(焼な
まし)電線は、その表面から電線の心に向って、前記表
面から前記心への硬度(VHN)移行に対応する度合い
による粗粒の円形生長移行を示すものである。
まし)電線は、その表面から電線の心に向って、前記表
面から前記心への硬度(VHN)移行に対応する度合い
による粗粒の円形生長移行を示すものである。
【0029】本発明によれば、主として窒化チタンから
成る均一耐摩耗性及び耐食性被膜を色々な支持体材料に
蒸着できる。被膜は上記に詳述した前処理を施した0.
062インチ(約0.158cm)又は0.030イン
チ(約0.076cm)直径のチタン電線と、窒素を噴
射(噴霧)ガスとして用いるアーク噴霧により蒸着され
る。窒素を高純度の空気の代りに噴射ガスとして用い、
それによって前記チタンをさらに窒素化し、酸化を最少
化する。チタン電線の2つのスプールを一定速度でガン
12に供給して、それらが28ボルト48ボルトの間の
電位差と100〜400アンペアの電流でアークを生ず
る。その他に、電線の1つのスプールが前記噴霧ガンに
類似合金化被覆のために合金化した前記TixNで形成
することになる別の被覆材料を供給する。この別の材料
には硬質Fe、Cr、Ni、Mo及びW合金と化合物、
それと同様に軟質結合非鉄金属と合金が含まれる。前記
Tiと非Ti電線との同時使用で生産された被膜は低硬
度、高耐衝撃性を提供する。必要噴霧条件はそのまま変
化しない。窒素ガス流れは30乃至130psigの圧
力でノズルに供給される。溶融液滴は前記窒素ガスと飛
翔中に反応して支持体34上に窒化チタン被膜を形成す
る。前記ガンと支持体間の離間距離は3乃至8インチ(
約7.62乃至20.32cm)である。支持体をグリ
ットブラスト仕上してから噴霧し、それにより被膜と支
持体の間の機械的接着の力を増大させる。被膜そのもの
は深さが0.001乃至数インチ(参考−1インチは約
2.54cm)の厚みに蒸着できる。
成る均一耐摩耗性及び耐食性被膜を色々な支持体材料に
蒸着できる。被膜は上記に詳述した前処理を施した0.
062インチ(約0.158cm)又は0.030イン
チ(約0.076cm)直径のチタン電線と、窒素を噴
射(噴霧)ガスとして用いるアーク噴霧により蒸着され
る。窒素を高純度の空気の代りに噴射ガスとして用い、
それによって前記チタンをさらに窒素化し、酸化を最少
化する。チタン電線の2つのスプールを一定速度でガン
12に供給して、それらが28ボルト48ボルトの間の
電位差と100〜400アンペアの電流でアークを生ず
る。その他に、電線の1つのスプールが前記噴霧ガンに
類似合金化被覆のために合金化した前記TixNで形成
することになる別の被覆材料を供給する。この別の材料
には硬質Fe、Cr、Ni、Mo及びW合金と化合物、
それと同様に軟質結合非鉄金属と合金が含まれる。前記
Tiと非Ti電線との同時使用で生産された被膜は低硬
度、高耐衝撃性を提供する。必要噴霧条件はそのまま変
化しない。窒素ガス流れは30乃至130psigの圧
力でノズルに供給される。溶融液滴は前記窒素ガスと飛
翔中に反応して支持体34上に窒化チタン被膜を形成す
る。前記ガンと支持体間の離間距離は3乃至8インチ(
約7.62乃至20.32cm)である。支持体をグリ
ットブラスト仕上してから噴霧し、それにより被膜と支
持体の間の機械的接着の力を増大させる。被膜そのもの
は深さが0.001乃至数インチ(参考−1インチは約
2.54cm)の厚みに蒸着できる。
【0030】被覆部品の耐摩耗性と耐食性は増大した。
特に、ゴムの極低温粉砕に用いるハンマーミルのスクリ
ーンを上述の条件下で、0.012インチ(約0.03
1cm)の呼称厚さをもつ被膜の蒸着に用いられる3つ
の通路をつけて被覆した。本発明により被覆したスクリ
ーンは未被覆スクリーンの2乃至10倍もの有効寿命を
示した。被覆部品を長時間の間海水中に入れて腐食暴露
試験を行ったが、被膜には何等明白な影響はなかった。
ーンを上述の条件下で、0.012インチ(約0.03
1cm)の呼称厚さをもつ被膜の蒸着に用いられる3つ
の通路をつけて被覆した。本発明により被覆したスクリ
ーンは未被覆スクリーンの2乃至10倍もの有効寿命を
示した。被覆部品を長時間の間海水中に入れて腐食暴露
試験を行ったが、被膜には何等明白な影響はなかった。
【0031】耐摩耗性と耐食性が金属支持体が備える以
上に増大した被膜を形成する窒化チタン化合物の被覆硬
度がビッカース法による測定で860乃至1500(V
HN)微少硬度の範囲内にあることを示す。これは通常
支持体材料より5乃至11の係数だけ硬い。
上に増大した被膜を形成する窒化チタン化合物の被覆硬
度がビッカース法による測定で860乃至1500(V
HN)微少硬度の範囲内にあることを示す。これは通常
支持体材料より5乃至11の係数だけ硬い。
【0032】
【発明の効果】本発明の方法は、窒化チタン接着被膜を
許容する材料のすべてに応用できる。被膜は耐摩耗性の
増大には効果的で、経済的方法により支持体上に塗被で
きる。ハンマーミルスクリーンのほかに、本発明の方法
を金属塩材料の粉砕に用いられるエアジェット微粉砕機
に適用した。金属塩材料の粉砕に使用者が以前に行った
数々の試みは、前記ミルの内面の腐食のため淡色材料を
灰色化する結果となった。実験室ミルの被覆は塩基材料
の粉砕ができるようになり、白色材料を灰色化させるも
のは何も出来なかった。
許容する材料のすべてに応用できる。被膜は耐摩耗性の
増大には効果的で、経済的方法により支持体上に塗被で
きる。ハンマーミルスクリーンのほかに、本発明の方法
を金属塩材料の粉砕に用いられるエアジェット微粉砕機
に適用した。金属塩材料の粉砕に使用者が以前に行った
数々の試みは、前記ミルの内面の腐食のため淡色材料を
灰色化する結果となった。実験室ミルの被覆は塩基材料
の粉砕ができるようになり、白色材料を灰色化させるも
のは何も出来なかった。
【0033】遠心ケルプ灰加工機からのウエアクリップ
(Wearclip)を本発明により被覆したが、使用
者が炭化タングステンで被覆していた部品の2倍も長持
することがわかった。
(Wearclip)を本発明により被覆したが、使用
者が炭化タングステンで被覆していた部品の2倍も長持
することがわかった。
【図1】本発明の物品をつくり、且つその方法の実施に
用いられる典型的アーク噴霧装置の略図による説明図で
ある。
用いられる典型的アーク噴霧装置の略図による説明図で
ある。
【図2】チタン電線処理前を顕微鏡で示す金属組織写真
である。
である。
【図3】チタン電線処理後を顕微鏡で示す金属組織写真
である。
である。
10 アーク噴霧装置
12 アークガン
14 定電圧電源
16 制御コンソール
18 電線供給装置
20 電線供給装置
22 供給ロール
24 供給ロール
26 電線
28 電線
30 ノズル端
32 圧縮窒素ガス
34 ハンマーミルスクリーン
36 ロール
38 ロール
Claims (13)
- 【請求項1】 支持体の耐機械的摩耗性の増進法であ
って、前記支持体を予備窒化チタン電線と、噴霧。噴射
ガスとして窒素ガスを用いるアーク熱噴霧ガンからの流
出液に暴露して、実質的窒化チタン被膜を前記支持体に
生成させることを特徴とする上記方法。 - 【請求項2】 前記被膜には少くとも0.001イン
チ(約0.0026cm)、の厚さをもつことを特徴と
する請求項1の方法。 - 【請求項3】 前記アーク熱噴霧ガンを操作してチタ
ンの窒素に対する比が1乃至2の被膜を生産することを
特徴とする請求項1の方法。 - 【請求項4】 前記アーク熱噴霧ガンを10乃至40
0アンペアの電流で操作することを特徴とする請求項1
の方法。 - 【請求項5】 前記アーク熱噴霧ガンから前記支持体
までの距離を前記支持体の過熱を防ぐ最少間隔で設定す
ることを特徴とする請求項1の方法。 - 【請求項6】 前記間隔は3乃至8インチ(約7.6
2乃至20.32cm)であることを特徴とする請求項
4の方法。 - 【請求項7】 前記電線を窒素中で焼なまして前記電
線の窒素含量を少くとも500ppmに増加させること
を特徴とする請求項1の方法。 - 【請求項8】 前記供給電線のうちの一方だけがチタ
ン電線で、他方の供給電線がFe、Cr,Ni、Mo、
W、低融点非鉄金属とそれらの合金、及びセラミック又
は金属間化合物であることを特徴とする請求項1の方法
。 - 【請求項9】 耐機械的摩耗性を増進させた少くとも
1面を有する製品であって、通常使用中に機械的摩耗を
受け易い少くとも1表面を備える製品から成る支持体と
、前記1表面に実質的に蒸着された窒化チタンの被膜で
、前記被膜が窒素ガスを噴霧・噴射ガスとして用いるチ
タン電線のアーク噴霧により塗被して、前記製品の摩耗
寿命を少くとも倍増させることを特徴とする被膜と、か
ら成る製品。 - 【請求項10】 前記被膜が少くとも0.001イン
チ(約0.0025cm)の厚さであることを特徴とす
る請求項9の製品。 - 【請求項11】 前記支持体がハンマーミルスクリー
ンであることを特徴とする請求項9の製品。 - 【請求項12】 前記支持体が金属部品であることを
特徴とする請求項9の製品。 - 【請求項13】 前記支持体がセラミック若しくは黒
鉛部品であることを特徴とする請求項9の製品。
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