JPH04202364A - ポリフェニレンスルフィド樹脂組成物 - Google Patents
ポリフェニレンスルフィド樹脂組成物Info
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野コ
本発明はポリフェニレンスルフィド樹脂組成物に関する
ものであり、さらに詳しくは、表面平滑性か改良された
ポリフェニレンスルフィド樹脂組成物に関するものであ
る。
ものであり、さらに詳しくは、表面平滑性か改良された
ポリフェニレンスルフィド樹脂組成物に関するものであ
る。
[従来の技術]
ポリフェニレンスルフィド樹脂は、その優れた耐熱性、
耐薬品性、寸法安定性および機械的強度を生かして、電
気・電子機器部品材料、自動車機器部品材料として注目
を集めている。例えば、自動車用ランプリフレクタ−等
、特に、耐熱性、表面平滑性を要求される分野への適用
か期待されている。
耐薬品性、寸法安定性および機械的強度を生かして、電
気・電子機器部品材料、自動車機器部品材料として注目
を集めている。例えば、自動車用ランプリフレクタ−等
、特に、耐熱性、表面平滑性を要求される分野への適用
か期待されている。
ポリフェニレンスルフィド樹脂は、耐熱性、機械的強度
か優れた樹脂として知られているが、樹脂単独では、耐
熱性、機械的強度ともに十分てはない。そのため、ポリ
フェニレンスルフィド樹脂は、繊維状強化材を添加する
ことにより、耐熱性、機械的強度を高めて使用される。
か優れた樹脂として知られているが、樹脂単独では、耐
熱性、機械的強度ともに十分てはない。そのため、ポリ
フェニレンスルフィド樹脂は、繊維状強化材を添加する
ことにより、耐熱性、機械的強度を高めて使用される。
しかしながら、成形品の表面平滑性は、繊維状強化材の
添加により低下する。
添加により低下する。
また、ポリフェニレンスルフィド樹脂は、低コスト化、
低ソリ化を図るため、多量の無機充填剤を添加すること
が行われている。しかしながら、この処方では、多量の
無機充填剤の影響で、成形品の表面平滑性の低下、流動
性の低下か引き起こされる。
低ソリ化を図るため、多量の無機充填剤を添加すること
が行われている。しかしながら、この処方では、多量の
無機充填剤の影響で、成形品の表面平滑性の低下、流動
性の低下か引き起こされる。
通常、これらの問題点を解決するため、次のような手段
が用いられる。
が用いられる。
(1)流動性に優れた低分子のポリフェニレンスルフィ
ド樹脂の使用。
ド樹脂の使用。
(2)繊維状強化材および/または充填剤の添加量の低
減。
減。
しかし、これらの処方では充分な解決策とはならない。
すなわち、(1)の処方の場合、機械的強度か低下する
うえに、表面平滑性の改良も充分なレベルではない。ま
た、(2)の処方の場合、繊維状強化材の添加量を低減
すると、機械的強度の低下が、無機充填剤の添加量を低
減すると、耐熱性の低下、成形品のソリの悪化が引き起
こされるうえに、コストが増大する。
うえに、表面平滑性の改良も充分なレベルではない。ま
た、(2)の処方の場合、繊維状強化材の添加量を低減
すると、機械的強度の低下が、無機充填剤の添加量を低
減すると、耐熱性の低下、成形品のソリの悪化が引き起
こされるうえに、コストが増大する。
このような問題点を有するため、ポリフェニレンスルフ
ィド樹脂は、自動車用ランプリフレクタ−等、特に、耐
熱性、表面平滑性を要求される分野への適用がいまだ実
現されていない。
ィド樹脂は、自動車用ランプリフレクタ−等、特に、耐
熱性、表面平滑性を要求される分野への適用がいまだ実
現されていない。
[発明が解決しようとする課題]
本発明は、限定された流動性を示すポリフェニレンスル
フィド樹脂に、特定のガラス繊維と球状充填剤を配合す
ることにより、成形品の表面平滑性に優れたポリフェニ
レンスルフィド樹脂組成物を提供するものである。
フィド樹脂に、特定のガラス繊維と球状充填剤を配合す
ることにより、成形品の表面平滑性に優れたポリフェニ
レンスルフィド樹脂組成物を提供するものである。
[課題を解決するための手段]
すなわち、本発明は、
A、溶融粘度が500〜1500ポイズおよび、そのと
きの非ニュートン指数が1.05〜1゜40であるポリ
フェニレンスルフィド樹脂100重量部、 B、繊維径が9μm未満のガラス繊維20〜50重量部
、 C0球状充填剤80〜120重量部 よりなることを特徴とするポリフェニレンスルフィド樹
脂組成物に関するものである。
きの非ニュートン指数が1.05〜1゜40であるポリ
フェニレンスルフィド樹脂100重量部、 B、繊維径が9μm未満のガラス繊維20〜50重量部
、 C0球状充填剤80〜120重量部 よりなることを特徴とするポリフェニレンスルフィド樹
脂組成物に関するものである。
本発明で使用されるポリフェニレンスルフィド樹脂は、
有機アミド溶媒中てジハロゲン化芳香族化合物とアルカ
リ金属硫化物とを反応させる方法によ′って製造するこ
とができる。
有機アミド溶媒中てジハロゲン化芳香族化合物とアルカ
リ金属硫化物とを反応させる方法によ′って製造するこ
とができる。
ここて用いられる有機アミド、ジハロゲン化芳香族化合
物およびアルカリ金属硫化物について説明する。
物およびアルカリ金属硫化物について説明する。
有機アミドとは、例えば、N、N−ジメチルアセトアミ
ド、N、N−ジメチルホルムアミド、ヘキサメチルホス
ホルアミド、N−メチル−ε−カプロラクタム、N−エ
チル−2−ピロリドン、N−メチル−2−ピロリドン、
テトラメチル尿素、1.3−ジメチルイミダゾリジノン
等およびそれらの混合物が挙げられる。
ド、N、N−ジメチルホルムアミド、ヘキサメチルホス
ホルアミド、N−メチル−ε−カプロラクタム、N−エ
チル−2−ピロリドン、N−メチル−2−ピロリドン、
テトラメチル尿素、1.3−ジメチルイミダゾリジノン
等およびそれらの混合物が挙げられる。
ジハロゲン化芳香族化合物は、1分子中2個のハロゲン
基を有する芳香族化合物を意味し、例えば、p−ジクロ
ルベンゼン、p−ジブロモベンゼン、p−ショートベン
ゼン、およびそれらの混合物が挙げられるが、p−ジク
ロルベンゼンが好適であり、また構成成分としてp−ジ
ハロベンゼンが90モル96以上含金れることがより好
ましい。
基を有する芳香族化合物を意味し、例えば、p−ジクロ
ルベンゼン、p−ジブロモベンゼン、p−ショートベン
ゼン、およびそれらの混合物が挙げられるが、p−ジク
ロルベンゼンが好適であり、また構成成分としてp−ジ
ハロベンゼンが90モル96以上含金れることがより好
ましい。
構成成分として10モル%未満であれば、m−ジクロル
ベンゼン等のm−ジハロベンゼンや0−ジクロルベンゼ
ン等の0−ジハロベンゼン、ジクロルナフタレン、ジブ
ロモナフタレン、ジクロルジフェニルスルホン、ジクロ
ルベンゾフェノン、ジクロルジフェニルエーテル、ジク
ロルジフェニルスルフィド、ジクロルジフェニル、ジブ
ロモジフェニルおよびジクロルジフェニルスルホキシド
等のジハロ芳香族化合物を共重合させたり、1分子中3
個のハロゲンを有する芳香族化合物を共重合させ、分岐
および/または橋かけを増大させることも本発明の目的
を逸脱しない範囲で可能である。
ベンゼン等のm−ジハロベンゼンや0−ジクロルベンゼ
ン等の0−ジハロベンゼン、ジクロルナフタレン、ジブ
ロモナフタレン、ジクロルジフェニルスルホン、ジクロ
ルベンゾフェノン、ジクロルジフェニルエーテル、ジク
ロルジフェニルスルフィド、ジクロルジフェニル、ジブ
ロモジフェニルおよびジクロルジフェニルスルホキシド
等のジハロ芳香族化合物を共重合させたり、1分子中3
個のハロゲンを有する芳香族化合物を共重合させ、分岐
および/または橋かけを増大させることも本発明の目的
を逸脱しない範囲で可能である。
また、アルカリ金属硫化物としては、硫化リチウム、硫
化ナトリウム、硫化カリウム、硫化ルビジウム、硫化セ
シウムおよびそれらの混合物か挙げられ、これらは水和
物の形で使用されてもさしつかえない。これらアルカリ
金属硫化物は、水硫化アルカリ金属とアルカリ金属塩基
、硫化水素とアルカリ金属塩基とを反応させることによ
って得られるが、p−ジハロベンゼンの重合系内への添
加に先立ってその場で調製されても、また、系外で調製
されたものを用いてもさしつかえない。上記アルカリ金
属硫化物中で本発明に使用するのに好ましいものは硫化
ナトリウムである。
化ナトリウム、硫化カリウム、硫化ルビジウム、硫化セ
シウムおよびそれらの混合物か挙げられ、これらは水和
物の形で使用されてもさしつかえない。これらアルカリ
金属硫化物は、水硫化アルカリ金属とアルカリ金属塩基
、硫化水素とアルカリ金属塩基とを反応させることによ
って得られるが、p−ジハロベンゼンの重合系内への添
加に先立ってその場で調製されても、また、系外で調製
されたものを用いてもさしつかえない。上記アルカリ金
属硫化物中で本発明に使用するのに好ましいものは硫化
ナトリウムである。
本発明の効果を発揮するには、限定した流動性を有する
ポリフェニレンスルフィド樹脂を用いる必要がある。流
動性は、ポリフェニレンスルフィド樹脂の分子量と架橋
の程度によって変化する。
ポリフェニレンスルフィド樹脂を用いる必要がある。流
動性は、ポリフェニレンスルフィド樹脂の分子量と架橋
の程度によって変化する。
分子量は溶融粘度(η)と相関があり、架橋の程度は非
ニュートン指数(n)で表すことができる。
ニュートン指数(n)で表すことができる。
(ここで、溶融粘度は、300°C1剪断速度200秒
−1のもとで測定した値である。)また、非ニュートン
指数は、以下の式によって定義されたちのである。
−1のもとで測定した値である。)また、非ニュートン
指数は、以下の式によって定義されたちのである。
γ−−φτ0
η
(ここで、テは剪断速度(秒−1)、ηは溶融粘度(ポ
イズ)、τは剪断応力(kg / c♂)、nは非ニュ
ートン指数を表す。) 本発明で用いるポリフェニレンスルフィト樹脂は、30
0°C1剪断速度200秒−1のもとて測定した溶融粘
度が、500〜1500ポイズ、好ましくは500〜1
000ポイズの範囲にありかつ、そのときの非ニュート
ン指数が1.05〜]、40の範囲にある、限定された
流動性を示すものである。
イズ)、τは剪断応力(kg / c♂)、nは非ニュ
ートン指数を表す。) 本発明で用いるポリフェニレンスルフィト樹脂は、30
0°C1剪断速度200秒−1のもとて測定した溶融粘
度が、500〜1500ポイズ、好ましくは500〜1
000ポイズの範囲にありかつ、そのときの非ニュート
ン指数が1.05〜]、40の範囲にある、限定された
流動性を示すものである。
溶融粘度が500ポイズ未満の場合には、成形品の靭性
が低下し、1500ポイズを超える場合には、流動性が
低下する。また、非ニュートン指数が小さいと、パリの
発生が大きくなり、この値が大きくなると、流動性が低
下する。
が低下し、1500ポイズを超える場合には、流動性が
低下する。また、非ニュートン指数が小さいと、パリの
発生が大きくなり、この値が大きくなると、流動性が低
下する。
本発明で、限定した流動性を有するポリフェニレンスル
フィド樹脂を得る方法としては、先に述べた3個以上の
ハロゲンを有する芳香族化合物との共重合、あるいは、
硬化処理による分岐が挙げられる。分岐を行うには、重
合後のポリフェニレンスルフィド樹脂を融点以下の温度
で加熱処理(硬化)すればよく、加熱温度、加熱時間、
あるいは雰囲気下に存在する酸素の濃度をコントロール
することによって、所望の流動性を有するポリフェニレ
ンスルフィド樹脂を得ることができる。
フィド樹脂を得る方法としては、先に述べた3個以上の
ハロゲンを有する芳香族化合物との共重合、あるいは、
硬化処理による分岐が挙げられる。分岐を行うには、重
合後のポリフェニレンスルフィド樹脂を融点以下の温度
で加熱処理(硬化)すればよく、加熱温度、加熱時間、
あるいは雰囲気下に存在する酸素の濃度をコントロール
することによって、所望の流動性を有するポリフェニレ
ンスルフィド樹脂を得ることができる。
以下、硬化について具体的に説明する。
硬化温度は、ポリフェニレンスルフィト樹脂の融点以下
の温度、好ましくは15’0℃以上270℃以下かよい
。また、硬化時間は、温度、雰囲気によって影響するが
、5分から50時間、好ましくは30分から15時間か
よい。
の温度、好ましくは15’0℃以上270℃以下かよい
。また、硬化時間は、温度、雰囲気によって影響するが
、5分から50時間、好ましくは30分から15時間か
よい。
本発明で使用されるガラス繊維の長さは、溶融混線前に
おいて1〜12 m m %好ましくは3〜6mm、ま
た、繊維径は、9μm未満、好ましくは3〜7μmがよ
い。繊維長が1mm未満の場合、ポリフェニレンスルフ
ィド樹脂の補強効果が小さく、12mmを超える場合、
得られた組成物の成形性にハラつきかみられる場合があ
る。また、繊維径か9μm以上の場合、成形品の機械的
強度、表面平滑性が低下する。
おいて1〜12 m m %好ましくは3〜6mm、ま
た、繊維径は、9μm未満、好ましくは3〜7μmがよ
い。繊維長が1mm未満の場合、ポリフェニレンスルフ
ィド樹脂の補強効果が小さく、12mmを超える場合、
得られた組成物の成形性にハラつきかみられる場合があ
る。また、繊維径か9μm以上の場合、成形品の機械的
強度、表面平滑性が低下する。
本発明で使用されるガラス繊維には、エポキシ系、ウレ
タン系、エポキシ−ウレタン系のバインダーを使用する
ことかできる。バインダー量は、ガラス繊維100重量
部に対し○、1〜ユ、5重量部、好ましくは0,3〜0
.7重合部かよい。
タン系、エポキシ−ウレタン系のバインダーを使用する
ことかできる。バインダー量は、ガラス繊維100重量
部に対し○、1〜ユ、5重量部、好ましくは0,3〜0
.7重合部かよい。
バインダー量が0.1重量部未満ては、バインダーの効
果か小さくなるとともに、ガラス繊維の収束性か悪くな
るため、ガラス繊維の分散か不均一となり、機械物性的
に問題が生しる場合かある。
果か小さくなるとともに、ガラス繊維の収束性か悪くな
るため、ガラス繊維の分散か不均一となり、機械物性的
に問題が生しる場合かある。
また、1.5重量部を超えると、成形時、バインダー〇
分角イによるガス発生回か多くなり、成形品の機械的強
度の低下の原因となるボイドか発生する場合かあり、好
ましくない。
分角イによるガス発生回か多くなり、成形品の機械的強
度の低下の原因となるボイドか発生する場合かあり、好
ましくない。
本発明で使用されるガラス繊維のポリフェニレンスルフ
ィド樹脂に対する添加量は、ポリフェニレンスルフィド
樹脂100重回部に対し、20〜50重量部、好ましく
は30〜40重量部である。
ィド樹脂に対する添加量は、ポリフェニレンスルフィド
樹脂100重回部に対し、20〜50重量部、好ましく
は30〜40重量部である。
この添加量か、20重全部未満の場合には、成形品の機
械的強度、耐熱性が十分てない場合かあり好ましくない
。一方、50重量部を超える場合には、成形品の表面平
滑性の低下かみられる場合がある。
械的強度、耐熱性が十分てない場合かあり好ましくない
。一方、50重量部を超える場合には、成形品の表面平
滑性の低下かみられる場合がある。
本発明で使用される球状充填剤としては、例えば、炭酸
カルシウム、シリカ、ガラスピーズ、ガラスバルーン、
フェノール樹脂等が挙げられるが、平均粒子径は10μ
m未満のものが好ましい。
カルシウム、シリカ、ガラスピーズ、ガラスバルーン、
フェノール樹脂等が挙げられるが、平均粒子径は10μ
m未満のものが好ましい。
本発明で使用される球状充填剤のポリフェニレンスルフ
ィド樹脂に対する添加量は、ポリフェニレンスルフィド
樹脂100重量部に対し、80〜120重量部である。
ィド樹脂に対する添加量は、ポリフェニレンスルフィド
樹脂100重量部に対し、80〜120重量部である。
この添加量が、80重量部未満の場合には、成形品のソ
リの悪化がみられるので好ましくない。一方、120重
量部を超える場合には、成形品の表面平滑性の低下、流
動性の低下がみられる。
リの悪化がみられるので好ましくない。一方、120重
量部を超える場合には、成形品の表面平滑性の低下、流
動性の低下がみられる。
また、本発明の目的を逸脱しない範囲内で、他の強化材
、充填剤、樹脂を添加してもさしつかえない。
、充填剤、樹脂を添加してもさしつかえない。
ガラス繊維以外の繊維状強化材の例としては、炭素繊維
、アルミナ繊維、セラミック繊維、アラミド繊維、全芳
香族ポリエステル繊維、金属繊維、チタン酸カリウムウ
ィスカー等が挙げられる。
、アルミナ繊維、セラミック繊維、アラミド繊維、全芳
香族ポリエステル繊維、金属繊維、チタン酸カリウムウ
ィスカー等が挙げられる。
球状充填剤以外の無機充填剤や有機、無機顔料としでは
、例えば、タルク、マイカ、硫酸バリウム、硫酸カルシ
ウム、カオリン、クレー、パイロフェライト、ベントナ
イト、セリサイト、ゼ′オライド、ネフェリンシナイト
□、アタパルジャイト、ウオラストナイト、フェライト
、ケイ酸カルシウム、炭酸マグネシウム、ドロマイト、
三酸化アンチモン、酸化亜鉛、酸化チタン、酸化マグネ
シウム、酸化鉄、二硫化モリブデン、黒鉛、石膏、ガラ
スパウダー、石英、石英ガラス等が挙げられる。
、例えば、タルク、マイカ、硫酸バリウム、硫酸カルシ
ウム、カオリン、クレー、パイロフェライト、ベントナ
イト、セリサイト、ゼ′オライド、ネフェリンシナイト
□、アタパルジャイト、ウオラストナイト、フェライト
、ケイ酸カルシウム、炭酸マグネシウム、ドロマイト、
三酸化アンチモン、酸化亜鉛、酸化チタン、酸化マグネ
シウム、酸化鉄、二硫化モリブデン、黒鉛、石膏、ガラ
スパウダー、石英、石英ガラス等が挙げられる。
また、本発明の主旨を逸脱しない範囲で、芳香族ヒドロ
キシ誘導体、天然ワックス類等の離型剤、シラン系、チ
タネート系のカップリング剤、耐熱安定剤、酸化防止剤
、耐候性安定剤、結晶核剤、発泡剤、防錆剤、イオント
ラップ剤、難燃剤、難燃助剤等を必要に応じて添加して
もよい。
キシ誘導体、天然ワックス類等の離型剤、シラン系、チ
タネート系のカップリング剤、耐熱安定剤、酸化防止剤
、耐候性安定剤、結晶核剤、発泡剤、防錆剤、イオント
ラップ剤、難燃剤、難燃助剤等を必要に応じて添加して
もよい。
さらに必要に応じて、ポリエチレン、ポリプロピレン、
ポリブタジェン、ポリイソプレン、ポリクロロプレン、
ポリスチレン、ポリブテン、ポリα−メチルスチレン、
ポリ酢酸ビニル、ポリ塩化ビニル、ポリアクリル酸エス
テル、ポリメタクリル酸エステル、ポリアクリロニトリ
ル、ナイロン6、ナイロン66、ナイロン610.ナイ
ロン11、ナイロン12.ナイロン46等のポリアミド
、ポリブチレンテレフタレート、ボリアリレート等〜
のポリエステル、ポリウレタン、ポリアセタール、ポ
リカーボネート、ポリフェニレンオキシド、ポリフェニ
レンスルフィドスルホン、ポリフェニレンスルフィドケ
トン、ポリスルホン、ポリエーテルスルホン、ポリアリ
ルスルホン、ポリエーテルケトン、ポリエーテルエーテ
ルケトン、ポリイミド、ポリアミドイミド、シリコーン
樹脂、フェノール樹脂等の単独重合体、ランダム、プロ
・ンクまたはグラフト共重合体の一種以上を混合して使
用することもできる。
ポリブタジェン、ポリイソプレン、ポリクロロプレン、
ポリスチレン、ポリブテン、ポリα−メチルスチレン、
ポリ酢酸ビニル、ポリ塩化ビニル、ポリアクリル酸エス
テル、ポリメタクリル酸エステル、ポリアクリロニトリ
ル、ナイロン6、ナイロン66、ナイロン610.ナイ
ロン11、ナイロン12.ナイロン46等のポリアミド
、ポリブチレンテレフタレート、ボリアリレート等〜
のポリエステル、ポリウレタン、ポリアセタール、ポ
リカーボネート、ポリフェニレンオキシド、ポリフェニ
レンスルフィドスルホン、ポリフェニレンスルフィドケ
トン、ポリスルホン、ポリエーテルスルホン、ポリアリ
ルスルホン、ポリエーテルケトン、ポリエーテルエーテ
ルケトン、ポリイミド、ポリアミドイミド、シリコーン
樹脂、フェノール樹脂等の単独重合体、ランダム、プロ
・ンクまたはグラフト共重合体の一種以上を混合して使
用することもできる。
本発明のポリフェニレンスルフィド樹脂組成物の製造方
法としては、従来使用されている加熱溶融方法を用いる
ことができる。例えば、■−ブレンダー、ヘンシェルミ
キサー等の各種ブレンダーで混合した後、ニーダ−、ミ
ル、−軸または二軸の押出機で加熱溶融混合する方法が
挙げられる。
法としては、従来使用されている加熱溶融方法を用いる
ことができる。例えば、■−ブレンダー、ヘンシェルミ
キサー等の各種ブレンダーで混合した後、ニーダ−、ミ
ル、−軸または二軸の押出機で加熱溶融混合する方法が
挙げられる。
さらに、得られた組成物は、射出成形機、押出成形機、
トランスファー成形機、圧縮成形機を用いて成形するこ
とができる。
トランスファー成形機、圧縮成形機を用いて成形するこ
とができる。
[実施例コ
以下、本発明を実施例により、本発明の実施についてさ
らに詳しく説明するが、それらは本発明の範囲をなんら
制限するものではない。
らに詳しく説明するが、それらは本発明の範囲をなんら
制限するものではない。
ポリフェニレンスルフィド樹脂の非ニュートン指数(n
)および溶融粘度(η)は、キャピラリーレオメタ−を
用い、内径(D)1mm、長さ(L ) 60 m m
、 L / D −60のダイスを使用し、測定温度
300℃で測定した。非ニュートン指数は、10から1
000 (秒−1)の剪断速度に対する剪断応力をそれ
ぞれ対数プロットした場合の傾きから計算した。また、
剪断速度200(秒−1)における値を溶融粘度とした
。
)および溶融粘度(η)は、キャピラリーレオメタ−を
用い、内径(D)1mm、長さ(L ) 60 m m
、 L / D −60のダイスを使用し、測定温度
300℃で測定した。非ニュートン指数は、10から1
000 (秒−1)の剪断速度に対する剪断応力をそれ
ぞれ対数プロットした場合の傾きから計算した。また、
剪断速度200(秒−1)における値を溶融粘度とした
。
実施例1
溶融粘度(η)1000ポイズ、非ニュートン指数(n
)1.10であるポリフェニレンスルフィド樹脂(PP
S)100重量部に対して、ガラス繊維(GF、径6μ
m 、繊維長3mm)30重量部、炭酸カルシウム(平
均粒子径4.0μm)90重量部を配合し、二軸押田機
を用いて310℃で溶融混練し、次いて射出成形機によ
って、ASTM試験片を成形し、物性値を測定した。
)1.10であるポリフェニレンスルフィド樹脂(PP
S)100重量部に対して、ガラス繊維(GF、径6μ
m 、繊維長3mm)30重量部、炭酸カルシウム(平
均粒子径4.0μm)90重量部を配合し、二軸押田機
を用いて310℃で溶融混練し、次いて射出成形機によ
って、ASTM試験片を成形し、物性値を測定した。
靭性の評価の目安としては、限界圧入代をその目安とし
た。限界圧入代はウェルド部を有する成形品の穴に径d
より大きなピンを強制的に挿入した時、5個のサンプル
か1個も割れない最大のピン径りを求め、下式に基づき
算出した。
た。限界圧入代はウェルド部を有する成形品の穴に径d
より大きなピンを強制的に挿入した時、5個のサンプル
か1個も割れない最大のピン径りを求め、下式に基づき
算出した。
限界圧入代= (D−d)/dxlOc] (%)また
、成形品の表面平滑性の評価をおこなうために、径10
2mm、厚さ3mmの円板を成形し、中心線平均粗さ(
Ra)、最大高さ(Rmax)の測定をJIS BO
601に準じて行った。測定は、(株)小板研究所製
表面粗さ測定器サーフコーダ5E−30Dを使用した。
、成形品の表面平滑性の評価をおこなうために、径10
2mm、厚さ3mmの円板を成形し、中心線平均粗さ(
Ra)、最大高さ(Rmax)の測定をJIS BO
601に準じて行った。測定は、(株)小板研究所製
表面粗さ測定器サーフコーダ5E−30Dを使用した。
試験条件は、次の通りである。
基準長さ 2.5mm
縦倍率 5000倍
横倍率 20倍
カットオフ値 0.08
触針先端半径 2μm
送り速さ 0.1mm/秒
結果を第1表に示す。
実施例2
溶融粘度(η)1.000ボイス1非ニュートン指数(
n)1.10であるP P S 1. O0重量部に対
して、GF(径6μm、繊維長3mm、)40重量部、
炭酸カルシウム(平均粒子径4.0μm)110重量部
を配合し、実施例]と同様の操作を行い、試験片を成形
し、物性値を測定した。結果を第1表に示す。
n)1.10であるP P S 1. O0重量部に対
して、GF(径6μm、繊維長3mm、)40重量部、
炭酸カルシウム(平均粒子径4.0μm)110重量部
を配合し、実施例]と同様の操作を行い、試験片を成形
し、物性値を測定した。結果を第1表に示す。
実施例3
溶融粘度(η)500ポイス、非ニュートン指数(n)
1.10であるP P S I C10重量部に対して
、GF(径3μm、繊維長繊維長)30重量部、炭酸カ
ルシウム(平均粒子径4.0μm) 90重量部を配合
し、実施例1と同様の操作を行い、試験片を成形し、物
性値をΔ1り定した。結果を第1表に示す。
1.10であるP P S I C10重量部に対して
、GF(径3μm、繊維長繊維長)30重量部、炭酸カ
ルシウム(平均粒子径4.0μm) 90重量部を配合
し、実施例1と同様の操作を行い、試験片を成形し、物
性値をΔ1り定した。結果を第1表に示す。
実施例4
溶融粘度(η)500ポイズ、非ニュートン指数(n)
1.05であるPPS 100重量部に対して、GF(
径3μm、繊維長繊維長)30重量部、炭酸カルシウム
(平均粒子径4.0μm) 90重量部を配合し、実施
例1と同様の操作を行い、試験片を成形し、物性値を測
定した。結果を第1表に示す。
1.05であるPPS 100重量部に対して、GF(
径3μm、繊維長繊維長)30重量部、炭酸カルシウム
(平均粒子径4.0μm) 90重量部を配合し、実施
例1と同様の操作を行い、試験片を成形し、物性値を測
定した。結果を第1表に示す。
実施例5
溶融粘度(η)500ポイズ、非ニュートン指数(n)
1.10であるPP5100重量部に対して、GF(径
6 u m +繊維長3mm)30重量部、炭酸カルシ
ウム(平均粒子径4.0μm) 70重量部、ガラスピ
ーズ(平均粒子径30μm)20重量部を配合し、実施
例1と同様の操作を行い、試験片を成形し、物性値を測
定した。結果を第1表に示す。
1.10であるPP5100重量部に対して、GF(径
6 u m +繊維長3mm)30重量部、炭酸カルシ
ウム(平均粒子径4.0μm) 70重量部、ガラスピ
ーズ(平均粒子径30μm)20重量部を配合し、実施
例1と同様の操作を行い、試験片を成形し、物性値を測
定した。結果を第1表に示す。
比較例1
溶融粘度(η)400ポイズ、非ニュートン指数(n)
1.03であるP P S 100重量部に対して、G
F(径6μm、繊維長3mm)30ffin部、炭酸カ
ルシウム(平均粒子径4,0μm) 90重量部を配合
し、実施例1と同様の操作を行い、試験片を成形し、物
性値を測定した。結果を第1表に示す。実施例の場合に
比較して、靭性評価の目安とした限界圧入代の低下がみ
られた。
1.03であるP P S 100重量部に対して、G
F(径6μm、繊維長3mm)30ffin部、炭酸カ
ルシウム(平均粒子径4,0μm) 90重量部を配合
し、実施例1と同様の操作を行い、試験片を成形し、物
性値を測定した。結果を第1表に示す。実施例の場合に
比較して、靭性評価の目安とした限界圧入代の低下がみ
られた。
比較例2
溶融粘度(η)500ポイズ、非ニュートン指数(n)
1.10であるPP5100重量部に対して、GF(径
6μm、繊維長3mm)60重量部、炭酸カルシウム(
平均粒子径4,0μm)40重量部を配合し、実施例1
と同様の操作を行い、試験片を成形し、物性値を測定し
た。結果を第1表に示す。実施例の場合に比較して、限
界圧入代の低下かみられた。また、実施例の場合に比較
して、表面粗さが大きな値となった。これは、表面平滑
性の低下を示す。
1.10であるPP5100重量部に対して、GF(径
6μm、繊維長3mm)60重量部、炭酸カルシウム(
平均粒子径4,0μm)40重量部を配合し、実施例1
と同様の操作を行い、試験片を成形し、物性値を測定し
た。結果を第1表に示す。実施例の場合に比較して、限
界圧入代の低下かみられた。また、実施例の場合に比較
して、表面粗さが大きな値となった。これは、表面平滑
性の低下を示す。
比較例3
溶融粘度(η)3000ポイズ、非ニュートン指数(n
)1.50であるPP5100重量部に対して、GF(
径13μm、繊維長3mm)70重量部を配合し、実施
例1と同様の操作を行い、試験片を成形し、物性値をm
lJ定した。結果を第1表に示す。実施例の場合に比較
して、表面平滑性の低下がみられた。
)1.50であるPP5100重量部に対して、GF(
径13μm、繊維長3mm)70重量部を配合し、実施
例1と同様の操作を行い、試験片を成形し、物性値をm
lJ定した。結果を第1表に示す。実施例の場合に比較
して、表面平滑性の低下がみられた。
比較例4
溶融粘度(η)500ポイズ、非ニュートン指数(n)
1.10であるPP5100重量部に対して、炭酸カル
シウム(平均粒子径4.0μm)120重量部を配合し
、実施例1と同様の操作を行い、試験片を成形し、物性
値を測定した。結果を第1表に示す。実施例の場合に比
較して、曲げ強度の低下かみられた。
1.10であるPP5100重量部に対して、炭酸カル
シウム(平均粒子径4.0μm)120重量部を配合し
、実施例1と同様の操作を行い、試験片を成形し、物性
値を測定した。結果を第1表に示す。実施例の場合に比
較して、曲げ強度の低下かみられた。
比較例5
溶融粘度(η)400ポイズ、非ニュートン指数(n)
1.03であるPP5100重量部に対して、GF(径
13μm、m維長3mm)100重量部、炭酸カルシウ
ム(平均粒子径4.0μm)90重量部を配合し、実施
例〕と同様の操作を行い、試験片を成形し、物性値を測
定した。結果を第1表に示す。実施例の場合に比較して
、限界圧入代および表面平滑性の低下がみられた。
1.03であるPP5100重量部に対して、GF(径
13μm、m維長3mm)100重量部、炭酸カルシウ
ム(平均粒子径4.0μm)90重量部を配合し、実施
例〕と同様の操作を行い、試験片を成形し、物性値を測
定した。結果を第1表に示す。実施例の場合に比較して
、限界圧入代および表面平滑性の低下がみられた。
比較例6
溶融粘度(η)600ポイズ、非ニュートン指数(n)
1.35であるPP5100重量部に対して、GF(径
6 u ” +繊維長3mm)40重量部、タルク80
重量部を配合し、実施例1と同様の操作を行い、試験片
を成形し、物性値を測定した。結果を第1表に示す。実
施例の場合に比較して、曲げ強度、限界圧入代および表
面平滑性の低下がみられた。
1.35であるPP5100重量部に対して、GF(径
6 u ” +繊維長3mm)40重量部、タルク80
重量部を配合し、実施例1と同様の操作を行い、試験片
を成形し、物性値を測定した。結果を第1表に示す。実
施例の場合に比較して、曲げ強度、限界圧入代および表
面平滑性の低下がみられた。
比較例7
溶融粘度(η)600ポイズ、非ニュートン指数(n)
1.35であるPP5100重量部に対して、GF(径
6μm、繊維長3mm)4Q重量部、マイカ80重全部
を配合し、実施例1と同様の操作を行い、試験片を成形
し、物性値を測定した。結果を第1表に示す。実施例の
場合に比較して、曲げ強度、限界圧入代および表面平滑
性の低下がみられた。
1.35であるPP5100重量部に対して、GF(径
6μm、繊維長3mm)4Q重量部、マイカ80重全部
を配合し、実施例1と同様の操作を行い、試験片を成形
し、物性値を測定した。結果を第1表に示す。実施例の
場合に比較して、曲げ強度、限界圧入代および表面平滑
性の低下がみられた。
[発明の効果コ
以上の説明から明らかなように、本発明によれば、限定
された流動性を示すポリフェニレンスルフィド樹脂に、
特定のガラス繊維と球状充填剤を配合することにより、
機械的強度、靭性、成形品の表面平滑性に優れたポリフ
ェニレンスルフィド樹脂組成物か得られる。今後、自動
車用ランプリフレクタ−等表面平滑性を要求される分野
への応用が期待される。
された流動性を示すポリフェニレンスルフィド樹脂に、
特定のガラス繊維と球状充填剤を配合することにより、
機械的強度、靭性、成形品の表面平滑性に優れたポリフ
ェニレンスルフィド樹脂組成物か得られる。今後、自動
車用ランプリフレクタ−等表面平滑性を要求される分野
への応用が期待される。
Claims (1)
- (1)A、溶融粘度が500〜1500ポイズおよび、
そのときの非ニュートン指数が1.05〜1.40であ
るポリフェニレンスルフィド樹脂100重量部、 B、繊維径が9μm未満のガラス繊維20〜50重量部
、 C、球状充填剤80〜120重量部 よりなることを特徴とするポリフェニレンスルフィド樹
脂組成物。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2329936A JP3045304B2 (ja) | 1990-11-30 | 1990-11-30 | ポリフェニレンスルフィド樹脂組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2329936A JP3045304B2 (ja) | 1990-11-30 | 1990-11-30 | ポリフェニレンスルフィド樹脂組成物 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH04202364A true JPH04202364A (ja) | 1992-07-23 |
JP3045304B2 JP3045304B2 (ja) | 2000-05-29 |
Family
ID=18226930
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2329936A Expired - Fee Related JP3045304B2 (ja) | 1990-11-30 | 1990-11-30 | ポリフェニレンスルフィド樹脂組成物 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP3045304B2 (ja) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0753865A (ja) * | 1993-08-11 | 1995-02-28 | Toray Ind Inc | 樹脂組成物および成形体 |
WO2001044359A1 (de) * | 1999-12-15 | 2001-06-21 | Siemens Aktiengesellschaft | Bauteil und verfahren zu seiner herstellung |
JP2008127532A (ja) * | 2006-11-24 | 2008-06-05 | Dic Corp | ポリアリ−レンスルフィド樹脂組成物 |
WO2008123183A1 (ja) | 2007-03-23 | 2008-10-16 | Toray Industries, Inc. | ポリフェニレンスルフィド樹脂組成物 |
WO2010024359A1 (ja) * | 2008-08-28 | 2010-03-04 | 古河電気工業株式会社 | 絶縁ワイヤ |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR102609013B1 (ko) * | 2018-06-27 | 2023-12-04 | 엘지전자 주식회사 | 진공단열체 및 냉장고 |
-
1990
- 1990-11-30 JP JP2329936A patent/JP3045304B2/ja not_active Expired - Fee Related
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---|---|---|---|---|
JPH0753865A (ja) * | 1993-08-11 | 1995-02-28 | Toray Ind Inc | 樹脂組成物および成形体 |
WO2001044359A1 (de) * | 1999-12-15 | 2001-06-21 | Siemens Aktiengesellschaft | Bauteil und verfahren zu seiner herstellung |
US6734243B2 (en) * | 1999-12-15 | 2004-05-11 | Siemens Aktiengesellschaft | Component and method for the production thereof |
JP2008127532A (ja) * | 2006-11-24 | 2008-06-05 | Dic Corp | ポリアリ−レンスルフィド樹脂組成物 |
WO2008123183A1 (ja) | 2007-03-23 | 2008-10-16 | Toray Industries, Inc. | ポリフェニレンスルフィド樹脂組成物 |
WO2010024359A1 (ja) * | 2008-08-28 | 2010-03-04 | 古河電気工業株式会社 | 絶縁ワイヤ |
JP2010055964A (ja) * | 2008-08-28 | 2010-03-11 | Furukawa Electric Co Ltd:The | 絶縁ワイヤ |
US8586869B2 (en) | 2008-08-28 | 2013-11-19 | Furukawa Electric Co., Ltd. | Insulated wire |
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Publication number | Publication date |
---|---|
JP3045304B2 (ja) | 2000-05-29 |
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Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |