JPH04155989A - 金属箔張積層板の製造方法 - Google Patents
金属箔張積層板の製造方法Info
- Publication number
- JPH04155989A JPH04155989A JP28276990A JP28276990A JPH04155989A JP H04155989 A JPH04155989 A JP H04155989A JP 28276990 A JP28276990 A JP 28276990A JP 28276990 A JP28276990 A JP 28276990A JP H04155989 A JPH04155989 A JP H04155989A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- laminate
- pressurization
- depressurization
- mold plate
- metal foil
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 14
- 239000011888 foil Substances 0.000 title claims description 5
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 29
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 18
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 9
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 16
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 16
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 6
- 229920005989 resin Polymers 0.000 claims description 6
- 239000011347 resin Substances 0.000 claims description 6
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229920001187 thermosetting polymer Polymers 0.000 claims description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 abstract 1
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 11
- 230000006837 decompression Effects 0.000 description 6
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000011889 copper foil Substances 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 3
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 2
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 239000003822 epoxy resin Substances 0.000 description 1
- 239000004744 fabric Substances 0.000 description 1
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 1
- 229920000647 polyepoxide Polymers 0.000 description 1
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
本発明は、プリント印刷配線板に用いられる金属箔張積
層板の製造方法に関する。
層板の製造方法に関する。
〈従来の技術〉
プリント配線板に用いられる金属箔張積層板は、加熱、
加圧プレス工程や繰返し加熱加湿処理を受ける配線板製
造工程において、基板に反りや寸法変化が発生し、回路
製造作業または部品組立作業の際しばしば支障をきたす
。
加圧プレス工程や繰返し加熱加湿処理を受ける配線板製
造工程において、基板に反りや寸法変化が発生し、回路
製造作業または部品組立作業の際しばしば支障をきたす
。
一方、近年は、基板の大型化、回路の高密度化、加工工
程の自動化に伴い、基板の反り、寸法変化の防止に対す
る要求がますます厳しくなっている。
程の自動化に伴い、基板の反り、寸法変化の防止に対す
る要求がますます厳しくなっている。
この反り、寸法変化が発生する原因は、加熱加圧プレス
工程に起因していることが多い。すなわち、基材に含浸
させている樹脂の流動、樹脂の未硬化、硬化収縮、金属
箔と積層板との熱膨張率の差、ステンレス綱金型プレー
トとの熱膨張率の差などにより積層板内部の面内方向に
残留ひずみがたまり、プレスから脱型したときや配線板
製造工程で熱履歴を受けたときに、反りや寸法変化が発
生するものである。
工程に起因していることが多い。すなわち、基材に含浸
させている樹脂の流動、樹脂の未硬化、硬化収縮、金属
箔と積層板との熱膨張率の差、ステンレス綱金型プレー
トとの熱膨張率の差などにより積層板内部の面内方向に
残留ひずみがたまり、プレスから脱型したときや配線板
製造工程で熱履歴を受けたときに、反りや寸法変化が発
生するものである。
そこで、従来では、プレス工程における残留ひずみを低
く押さえる方法として、加熱過程から冷却過程に移る際
に脱圧する脱圧成形法を用いている。
く押さえる方法として、加熱過程から冷却過程に移る際
に脱圧する脱圧成形法を用いている。
これによって、脱圧せずに加圧したまま冷却する方法で
は、プレス成形後の積層板の残留ひずみが2〜5X10
−’であるのに対し、脱圧成形法ではlXl0−’程度
と低減する。これは、上記残留ひずみが脱圧することに
よって解放されるからである。
は、プレス成形後の積層板の残留ひずみが2〜5X10
−’であるのに対し、脱圧成形法ではlXl0−’程度
と低減する。これは、上記残留ひずみが脱圧することに
よって解放されるからである。
〈発明が解決しようとする課題〉
しかしながら、上記の如き従来の脱圧成形方法では、残
留ひずみが完全に消滅はせず多少残る。
留ひずみが完全に消滅はせず多少残る。
これは、脱圧状態で熱盤を完全に開けるわけでなく、冷
却時に積層板から熱をうばいやすいように、多少圧力を
かけて積層板と熱盤を接触させているためで、積層板に
拘束力が生じているからである。
却時に積層板から熱をうばいやすいように、多少圧力を
かけて積層板と熱盤を接触させているためで、積層板に
拘束力が生じているからである。
ところで、反り、寸法変化防止への要求は厳しく、近年
の要求値は、寸法変化率で0.01%以下であるのに対
し、上記脱圧成形法では残留ひずみが約lXl0−’(
百分串換算で0.01%)であり、寸法変化率は0.0
1%発生する可能性がある。これは、要求値ぎりぎりで
ある。
の要求値は、寸法変化率で0.01%以下であるのに対
し、上記脱圧成形法では残留ひずみが約lXl0−’(
百分串換算で0.01%)であり、寸法変化率は0.0
1%発生する可能性がある。これは、要求値ぎりぎりで
ある。
この発明は、上記の如き従来の課題に鑑みてなされたも
ので、その目的とするところは、プレス成形後の積層板
の残留ひずみを更に低減して、反り及び寸法変化の小さ
い金属箔張積層板の製造方法を提供することにある。
ので、その目的とするところは、プレス成形後の積層板
の残留ひずみを更に低減して、反り及び寸法変化の小さ
い金属箔張積層板の製造方法を提供することにある。
く課題を解決するための手段〉
この発明は、上記目的を達成するために、熱硬化性樹脂
を基材に含浸させて半硬化状態にしたプリプレグを所定
枚数重ねるとともに、その片面もしくは両面に金属箔を
設け、金型プレートに挾んでプレスで加熱加圧する金属
箔張積層板の製造方法において、上記金型プレートの熱
膨張率を金属箔張積層板の1.5〜3倍とし、かつ、プ
レス熱盤を冷却させる直前に脱圧、加圧を繰返し、積層
板温度が110℃〜140℃の間で再び脱圧、加圧を繰
返すことを特徴とする。
を基材に含浸させて半硬化状態にしたプリプレグを所定
枚数重ねるとともに、その片面もしくは両面に金属箔を
設け、金型プレートに挾んでプレスで加熱加圧する金属
箔張積層板の製造方法において、上記金型プレートの熱
膨張率を金属箔張積層板の1.5〜3倍とし、かつ、プ
レス熱盤を冷却させる直前に脱圧、加圧を繰返し、積層
板温度が110℃〜140℃の間で再び脱圧、加圧を繰
返すことを特徴とする。
く作用〉
プレス成形によって発生する面内方向の残留ひずみは引
張ひすみで、従来の脱圧成形法では冷却開始時に脱圧す
ることによって残留ひずみを自然消滅させていたが、本
発明では、積層板と金型プレートとの熱膨張率差を利用
して残留ひずみを積極的に消滅させるようにしている。
張ひすみで、従来の脱圧成形法では冷却開始時に脱圧す
ることによって残留ひずみを自然消滅させていたが、本
発明では、積層板と金型プレートとの熱膨張率差を利用
して残留ひずみを積極的に消滅させるようにしている。
すなわち、残留ひずみは引張ひすみであるから、金型プ
レートの熱膨張率を積層板の熱膨張率(面内方向)より
大きくし、積層板面内方向に圧縮応力を与え、残留ひず
みをなくすようにした。
レートの熱膨張率を積層板の熱膨張率(面内方向)より
大きくし、積層板面内方向に圧縮応力を与え、残留ひず
みをなくすようにした。
このときの金型プレートの熱膨張率は積層板のそれの1
.5倍〜3倍にするのが好ましい。金型プレートの材質
は上記範囲に入るものであればよいが、例えば、アルミ
合金が適当である。
.5倍〜3倍にするのが好ましい。金型プレートの材質
は上記範囲に入るものであればよいが、例えば、アルミ
合金が適当である。
また、冷却過程直前に脱圧、加圧を繰返すのは、加熱過
程で金型プレートと積層板の熱膨張率差により積層板に
発生した引張応力を0にするためである。
程で金型プレートと積層板の熱膨張率差により積層板に
発生した引張応力を0にするためである。
脱圧、加圧の繰返し数は任意であるが、1回だけで行う
のが作業性の面から最も好ましい。
のが作業性の面から最も好ましい。
更に、110℃〜140℃間で脱圧、加圧を繰返すのは
、冷却開始から110℃〜140℃に至るまでの間に、
金型プレートと積層板の熱膨張率差により、積層板に発
生した圧縮応力を再び0にするためである。冷却過程の
最後まで加圧を続けると積層板に発生する圧縮応力が大
きくなりすぎるために、−度応力を解放する必要がある
。脱圧、加圧の繰返し数は任意であるが、作業性の面か
ら1回だけ行うのが最も好ましい。
、冷却開始から110℃〜140℃に至るまでの間に、
金型プレートと積層板の熱膨張率差により、積層板に発
生した圧縮応力を再び0にするためである。冷却過程の
最後まで加圧を続けると積層板に発生する圧縮応力が大
きくなりすぎるために、−度応力を解放する必要がある
。脱圧、加圧の繰返し数は任意であるが、作業性の面か
ら1回だけ行うのが最も好ましい。
加熱過程においては、昇温開始から50・−100℃間
までに加える圧力を50〜100℃以降に加える圧力よ
り高くすることが望ましい。これは、プリプレグにおけ
る半硬化状態の樹脂が流動開始するまでは、プリプレグ
どおしは積み重なっているだけで接芒しておらず、でき
るだけ高い圧力をかけておいた方がプレプレグ間の接触
面積が大きくなり、熱抵抗が下がるため昇温速度は速く
なるからである。
までに加える圧力を50〜100℃以降に加える圧力よ
り高くすることが望ましい。これは、プリプレグにおけ
る半硬化状態の樹脂が流動開始するまでは、プリプレグ
どおしは積み重なっているだけで接芒しておらず、でき
るだけ高い圧力をかけておいた方がプレプレグ間の接触
面積が大きくなり、熱抵抗が下がるため昇温速度は速く
なるからである。
また、本発明では、冷却過程においても加圧しているた
め、脱圧成形法に比べて冷却速度が速く、プレスサイク
ルが短い。
め、脱圧成形法に比べて冷却速度が速く、プレスサイク
ルが短い。
〈実施例〉
以下、この発明の詳細な説明する。
基材にはガラス布、熱硬化性樹脂にはエポキシ樹脂、金
属箔には銅箔を用いた。プリプレグは8枚積層とし、そ
の両面に銅箔を配設した。
属箔には銅箔を用いた。プリプレグは8枚積層とし、そ
の両面に銅箔を配設した。
金型プレートには熱膨張率は2.4X10−5/℃のア
ルミ合金を用いた(なお、銅箔なしの積層板の熱膨張率
は1. 2 X 10−5/”Cである)。
ルミ合金を用いた(なお、銅箔なしの積層板の熱膨張率
は1. 2 X 10−5/”Cである)。
図面に、本実施例におけるプレス成形時の圧力、温度に
関する時間スケジュールを示す。
関する時間スケジュールを示す。
図面に示す如く、積層板温度Tが60℃に達するまでは
圧力Pは60 k g f 7cm”であり、以後は4
0kgf/cm2とした。
圧力Pは60 k g f 7cm”であり、以後は4
0kgf/cm2とした。
また、冷却開始時Q1の直前と冷却過程における積層板
温度が120℃に達する点Q2で脱圧、加圧を1回行っ
た(図面においてAとBで示す)。
温度が120℃に達する点Q2で脱圧、加圧を1回行っ
た(図面においてAとBで示す)。
なお、比較例として金型プレートにステンレス鋼を用い
、圧力をプレス成形中40kgf/cm2に一定とした
連続成形法と、冷却開始時に3 k gf/cm2に脱
圧した脱圧成形法を行った。
、圧力をプレス成形中40kgf/cm2に一定とした
連続成形法と、冷却開始時に3 k gf/cm2に脱
圧した脱圧成形法を行った。
その結果、プレス成形後の積層板面内方向の残留ひずみ
は、本発明による製造法では、0.5×10−4であっ
たのに対し、連続成形法では3×10−4、脱圧成形法
てはlXl0−’であった。
は、本発明による製造法では、0.5×10−4であっ
たのに対し、連続成形法では3×10−4、脱圧成形法
てはlXl0−’であった。
〈発明の効果〉
以上説明したように、この発明では、プレス成形後の積
層板の残留ひずみを小さくすることができ、反り特性及
び寸法安定性に優れた金属箔張積層板を得ることができ
るという効果を有する。
層板の残留ひずみを小さくすることができ、反り特性及
び寸法安定性に優れた金属箔張積層板を得ることができ
るという効果を有する。
図面はプレス成形時の圧力、温度に関する時間スケジュ
ールの説明図である。 T・・・・・・積層板温度 P・・・・・・圧ソj
ールの説明図である。 T・・・・・・積層板温度 P・・・・・・圧ソj
Claims (5)
- 1.熱硬化性樹脂を基材Aに含浸させて半硬化状態にし
たプリプレグを所定枚数重ねるとともに、その片面もし
くは両面に金属箔を設け、金型プレートに挾んでプレス
で加熱加圧する金属箔張積層板の製造方法において、上
記金型プレートの熱膨張率を金属箔張積層板の1.5〜
3倍とし、かつ、プレス熱盤を冷却させる直前に脱圧、
加圧を繰返し、積層板温度が110℃〜140℃の間で
再び脱圧、加圧を繰返すことを特徴とする金属箔張積層
板の製造方法。 - 2.金型プレートをアルミ合金としたことを特徴とする
請求項1記載の金属箔張積層板の製造方法。 - 3.プレスで加熱、加圧時に、昇温開始から50〜10
0℃間までに加える圧力を50〜100℃以降に加える
圧力より高くすることを特徴とする請求項1記載の金属
箔張積層板の製造方法。 - 4.プレス熱盤を冷却させる直前の脱圧、加圧回数を1
回としたことを特徴とする請求項1記載の金属箔張積層
板の製造方法。 - 5.積層板温度が110℃〜140℃間での脱圧、加圧
回数を1回としたことを特徴とする請求項1記載の金属
箔張積層板の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP28276990A JPH04155989A (ja) | 1990-10-19 | 1990-10-19 | 金属箔張積層板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP28276990A JPH04155989A (ja) | 1990-10-19 | 1990-10-19 | 金属箔張積層板の製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH04155989A true JPH04155989A (ja) | 1992-05-28 |
Family
ID=17656836
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP28276990A Pending JPH04155989A (ja) | 1990-10-19 | 1990-10-19 | 金属箔張積層板の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH04155989A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2000094622A (ja) * | 1998-09-25 | 2000-04-04 | Matsushita Electric Works Ltd | 積層体の製造方法 |
JP2018157115A (ja) * | 2017-03-17 | 2018-10-04 | 三菱マテリアル株式会社 | 絶縁回路基板の製造方法、及び、ヒートシンク付き絶縁回路基板の製造方法 |
-
1990
- 1990-10-19 JP JP28276990A patent/JPH04155989A/ja active Pending
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2000094622A (ja) * | 1998-09-25 | 2000-04-04 | Matsushita Electric Works Ltd | 積層体の製造方法 |
JP2018157115A (ja) * | 2017-03-17 | 2018-10-04 | 三菱マテリアル株式会社 | 絶縁回路基板の製造方法、及び、ヒートシンク付き絶縁回路基板の製造方法 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US3969177A (en) | Laminating method | |
JP2000263577A5 (ja) | ||
JP5017158B2 (ja) | 金属張り積層板の製造方法 | |
JPH04155989A (ja) | 金属箔張積層板の製造方法 | |
JPH0343061B2 (ja) | ||
JPH0381122A (ja) | 熱硬化性樹脂金属箔張り積層板の製造法 | |
JPS6363369B2 (ja) | ||
JP3058045B2 (ja) | 多層プリント配線板の製造方法 | |
JP2002264157A (ja) | 積層板の製造方法 | |
JPH04168038A (ja) | 積層板の製造方法 | |
JPH04119836A (ja) | 金属箔張積層板とその製造方法 | |
JP2010056176A (ja) | 多層プリント配線板の製造方法 | |
JPH0825385A (ja) | 積層板の製造方法 | |
TWI605931B (zh) | 模具與使用其之熱壓成形方法 | |
JPH05293904A (ja) | 積層板の熱処理法 | |
JP4582403B2 (ja) | プリント配線板用基板の製造方法 | |
JPH03221417A (ja) | 金属箔張積層板の製造方法 | |
JPH10166381A (ja) | 積層板の製造法 | |
JPS63233810A (ja) | 積層板の製造方法 | |
JPH04223394A (ja) | 金属張積層板の製造方法 | |
JPH0469066B2 (ja) | ||
JP2586629B2 (ja) | コンポジット積層板の製造方法 | |
JPH0489254A (ja) | 片面銅張り積層板の製造方法 | |
JPS63145006A (ja) | 積層板の製造方法 | |
JP4425523B2 (ja) | 積層板の製造法 |