JPH0413311B2 - - Google Patents
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Landscapes
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Description
〔産業上の利用分野〕
本発明は耐熱性および電気絶縁性に優れたマイ
カ複合セラミツクス材料の製法に関する。 さらに詳しくは耐熱性あるいは電気絶縁性が必
要とされる電気絶縁部品、たとえば消弧材料、車
輌の抵抗器用絶縁枠、ヒータープレート端子板な
どに用いることができるマイカ複合セラミツクス
材料の製法に関する。 〔従来の技術〕 一般にセラミツクス材料は硬くて機械加工性が
困難な材料であるといわれている。 そのなかでも加工性に優れたセラミツクとして
マイカセラミツクが注目され、近年活発に研究開
発が行なわれている。 マイカセラミツクを製造する方法として(1)ガラ
スからマイカ結晶を析出する方法、(2)合成マイカ
粉末を高温高圧下で焼結するホツトプレス法など
がある。マイカ複合セラミツクス材料のなかで、
もつとも古くから製造されているものは、マイカ
粉末とガラス粉末を混合した後600〜800℃に加熱
し、ガラスが溶融した時点で加圧して型造物とし
てえられたマイカ−ガラス複合系の材料である。 このマイカ−ガラス複合系の材料を用いたばあ
い、比較的寸法精度の優れた型造物がえられ、さ
らに電気絶縁性にも優れており、また金属材料と
複合することも可能であるため、今日でも、気密
絶縁端子、絶縁ワツシヤなどに利用されている。 しかしこの種の材料には、一般にガラスとして
低融点ガラスが用いられているため、耐熱性が
300〜500℃と低く、さらに低融点ガラスにはPbO
を含むガラスが多く使用されるため安全衛生面で
も問題がある。 上記のほか、マイカ複合セラミツクス材料とし
ては、一種の結晶化ガラスを用いたものが知られ
ている。このマイカ複合セラミツクス材料は一度
溶融したガラスを再加熱することによりガラス中
にマイカの微結晶を生成させたものである。この
マイカ複合セラミツクス材料は耐熱温度が約1000
℃と高く、また機械加工が可能であるので、電
気、機械、原子力、宇宙航空などの各分野で耐熱
構造用材料として使用されているが、このマイカ
複合セラミツクス材料は非常に高価な材料であ
る。 これらのほか、合成マイカ粉末を高温高圧でホ
ツトプレスしてえられるマイカセラミツクや金属
アルコキシドを出発原料として製造されるマイカ
セラミツクが知られている。 〔発明が解決しようとする問題点〕 本発明者らは従来のセラミツクの焼成温度より
もさらに低温で焼成でき、しかも耐熱性、電気絶
縁性、機械強度、機械加工性に優れた緻密なマイ
カ複合セラミツクス材料をうるべく鋭意研究を重
ねたところ、マイカとくに合成マイカの熱安定性
に着目し、1200℃以下の温度で焼成することが可
能なセラミツクス材料としてZnO−SiO2−B2O3
系の合成粉末を併用したばあい、かかる問題点が
解決されることを見出し、本発明を完成するに至
つた。 〔問題点を解決するための手段〕 本発明は酸化亜鉛粉末9.71〜89.67重量%、シ
リカ粉末0〜40.14重量%、ホウ酸粉末8.89〜
50.15重量%を900〜1100℃で加熱焼成後粉砕して
なるZnO−SiO2−B2O3系の合成粉末とマイカ粉
末とからなる成形材料を成形してえられた成形体
を、900〜1100℃で加熱して焼結体をうることを
特徴とするマイカ複合セラミツクス材料の製法に
関する。 〔実施例〕 本発明に用いる成形材料は、マイカ粉末とZnO
−SiO2−B2O3系(以下、ZSBという)の合成粉
末から構成される。 前記マイカ粉末のなかでも合成マイカ末
(KMg3(Si3Al)O10F2)は耐熱性に優れているの
でとくに好ましい。合成マイカ粉末の分解温度は
1000〜1200℃であり、天然の金マイカ粉末
(KMg3(Si3Al)O10(OH)2)あるいは白マイカ粉
末(KAl2(Si3Al)O10(OH)2)の分解温度550〜
800℃よりも高いが、本発明の製法において、成
形体の焼成温度は900〜1100℃であるため、マイ
カの特性、すなわちえられたマイカ複合セラミツ
クス材料の強度および機械加工性を付与すること
ができる。 本発明において、合成マイカ粉末のかわりに金
マイカ粉末、あるいは白マイカ粉末を用いること
ができるが、成形体を加熱して焼結体をうる過程
でマイカ中に含まれている結晶水が分解して気孔
が発生し、緻密なマイカ複合セラミツクス材料が
えられないので、あらかじめマイカ粉末を焼成し
て結晶水の一部または全部を除去した後に使用す
るのが好ましい。しかしながらこのような処理を
施したばあい、マイカ自体の特性すなわち強度な
らびに機械加工性が劣るので好ましいものではな
い。 使用するマイカ粉末の平均粒径は44μmをこえ
るばあい、材料組成が不均一となりやすく、えら
れたマイカ複合セラミツクス材料の強度ならびに
加工性などにバラツキを生じやすいので44μm以
下であるのが好ましい。 前記ZSB合成粉末は原料として酸化亜鉛粉末
9.71〜89.67重量%、シリカ粉末0〜40.14重量%、
ホウ酸粉末8.89〜50.15重量%を均一に混合し、
900〜1100℃焼成温度で焼成したのち粉砕するこ
とによりえられる。 えられた焼成物は3ZnO・2B2O3,2ZnO・
B2O3,β−ZnO・B2O3などの合成物から形成さ
れてなる。 酸化亜鉛粉末は、低温焼結性、低膨脹性を付与
するための成分であるが、平均粒径が0.8μm以下
で一般に市販されているもの、あるいは水酸化亜
鉛、炭酸亜鉛などを加熱することにより酸化亜鉛
としたものをも用いることができる。 該酸化亜鉛粉末の平均粒径は0.8μmよりも大き
いばあい、シリカ粉末、ホウ酸粉末と均一に混合
しないばかりか焼成時の反応性がいずれも不充分
となり、えられる焼成物は不均一な組成となりや
すい。 また酸化亜鉛粉末はZSBの合成粉末に占める比
率が、9.71重量%未満のばあい、えられるマイカ
複合セラミツクス材料の強度および耐水性が低下
し、また、89.67重量%をこえるばあい、強度が
劣り、かつ焼成温度を高める必要があり、好まし
くない。 シリカ粉末は低膨脹性を付与するための成分で
あるが、平均粒径が10μm以下の無水ケイ酸が適
している。 該無水ケイ酸粉末の平均粒径は10μmよりも大
きいばあい焼成時の反応性が充分でなく、かつ不
均一な組成となりやすい。またシリカ粉末は、
ZSBの合成粉末に占める比率が40.14重量%をこ
えるばあい、えられるマイカ複合セラミツクス材
料の焼成温度が1100℃をこえる。 ホウ酸粉末は、酸化亜鉛粉末およびシリカ粉末
と反応して低温焼結性を付与するため成分である
が、平均粒径が10μm以下の正ホウ酸粉末をはじ
め、無水ホウ酸、メタホウ酸などの加水分解によ
り生成される正ホウ酸粉末を用いることができ
る。 該ホウ酸粉末の平均粒径は10μmよりも大きい
ばあい、酸化亜鉛粉末およびシリカ粉末との混合
が不均一となりやすく、またえられる焼成物も不
均一な組成となりやすい。またホウ酸粉末はZSB
の合成粉末に占める比率が8.89重量%未満のばあ
い900〜1100℃の温度範囲では焼成できなくなり、
また50.15重量%をこえるばあい、えられるマイ
カ複合セラミツクスの強度ならびに耐水が低下す
る。 上記のようにして酸化亜鉛粉末、シリカ粉末お
よびホウ酸粉末からなる焼成物をボールミルなど
で平均粒径が10μm以下となるように粉砕して本
発明に用いるZSBの合成粉末がえられる。 また前記原料の焼成温度は900℃未満のばあい、
原料相互間の反応が充分でなく、しかも緻密なマ
イカ複合セラミツクス材料をうることが困難とな
る。また1100℃をこえるばあい、ZSBの合成物の
一部が溶融して焼成容器に付着し、該容器から取
りだすのが困難となり、また消費エネルギーが無
駄となる。 また前記成形材料の組成マイカ粉末5〜50重量
%およびZSBの合成粉末50〜95重量%であるのが
好ましい。 マイカ粉末の占める比率が5重量%未満すなわ
ちZSBの合成粉末の占める比率が95重量%をこえ
るばあい、マイカ粉末を複合した効果が顕著に現
れず、えられたマイカ複合セラミツクス材料は強
度的にもまた機械加工性の面からもZSBの合成粉
末を単独で用いたものとほとんど差異がなく、強
度が低く、また機械加工が困難となりやすい。ま
たマイカ粉末が50重量%をこえるすなわち、ZSB
の合成粉末が50重量%未満のばあいには、焼成時
に膨れ、クラツクなどが発生しやすく、また緻密
なマイカ複合セラミツクス材料をうるのが困難と
なる。 つぎにマイカ粉末とZSBの混合粉末をボールミ
ルなどで均一に混合し、有機系バインダーを添加
した後、従来から知られているプロセスとしてた
とえば鋳込成形、可塑成形、加圧成形などによつ
て所望の成形体を作成し、900〜1100℃の焼成温
度で加熱処理することにより、本発明のマイカ複
合セラミツクス材料がえられる。 前記焼成温度は900℃未満のばあい、緻密なマ
イカ複合セラミツクスをうるのが困難となり、ま
た1100℃をこえると、変形、膨れあるいは多孔質
のマイカ複合セラミツクスしかえられない。 つぎに本発明の製法を実施例に基づきさらに詳
細に説明するが本発明は、かかる実施例のみに限
定されるものではない。 実施例 1 平均粒径0.8μmの酸化亜鉛粉末(堺化学工業(株)
製)50重量%、平均粒径10μmのシリカ粉末(電
気化学工業(株)製)30重量%、平均粒径10μmの正
ホウ酸粉末(石津製薬(株)製)20重量%からなる原
料をボールミルで3時間混合した。つぎに磁製ル
ツボまたは白金ルツボに入れ、1000℃で3時間加
熱して焼成物をえた。えられた焼成物を粗粉砕し
た後、ボールミルなどで平均粒径が8μmとなるよ
うに微粉末にしてZSBの合成粉末を作製した。 つぎに平均粒系44μm以下に微粉砕した合成マ
イカ粉末(大竹碍子(株)製)40gとZSBの合成粉末
160gを調合し、ボールミルで3時間混合して成
形材料をえた。えられた成形材料に有機バインダ
ーとしてメチルセルロース2%水溶液を10g添加
し、石川式擂潰機で30分間混合した。 つぎに高さ50mm、幅125mm、長さ125mmの金型に
成形材料を充填した後、加圧成形法により常温で
加圧力250Kg/cm2で5分間加圧し、厚さ5mm、幅
約125mm、長さ125mmの成形体を作製した。 つぎにこの成形体を70〜100℃の温度で3〜5
時間乾燥した後、電気炉に入れ、昇温速度3℃/
minで常温から1000℃まで昇温し、ついで1000℃
で1.5時間保持した。つぎに200℃まで徐冷した
後、電気炉からえられた焼結体をとりだした。焼
結体は薄いクリーム色を呈した緻密体で厚さ、長
さ、幅とも13〜15%収縮していた。 この焼成体から原厚さで幅10mm、長さ100mmの
寸法に切断加工して常態の曲げ強さ試料を作製
し、支点間80mmで曲げ強さを測定した。 また同様にして作製した焼結体から原厚さで幅
100mm、長さ100mmの寸法に切断加工し、体積抵抗
率を測定する試料とした。体積抵抗率はJIS
K6911の5.13項に準じて、常態(室温25℃)のも
のならびに25℃、相対湿度90%の雰囲気中に100
時間放置したものについて測定した。 また同様にして作製した焼結体から原厚さで幅
50mm、長さ50mmの寸法に切断加工したものを加工
性を測定する試料とし、ボール盤に直径5mm、10
mmおよび15mmの超硬ドリルを取付け、穴加工を行
なつた。 穴加工時、割れを発生したり、貫通できなかつ
たものを不可と表示し、穴加工が可能であつた
が、穴の周辺がカケたものを可と表示し、また穴
が均一に貫通し、カケなどの欠陥を生じなかつた
ものを良と表示し、相対比較で判断した。 曲げ強さ、体積抵抗率、加工性の測定結果を第
1表にそれぞれ示す。 実施例 2 実施例1でえられた合成マイカ粉末およびZSB
の合成粉末を用いて合成マイカ粉末10g、ZSBの
合成粉末190gとなるように調合しボールミルで
3時間混合して成形材料をえた。以下、実施例1
と同様にして成形体ならびに焼結体をえた。えら
れた焼結体の曲げ強さ、体積抵抗率、加工性の測
定結果をそれぞれ第1表に示す。 実施例 3 実施例1でえられた合成マイカ粉末およびZSB
の合成粉末を用いて合成マイカ粉末100g、ZSB
の合成粉末100gとなるように調合し、ボールミ
ルで3時間混合して成形材料をえた。 以下、実施例1と同様にして成形体ならびに焼
結体をえた。えられた焼結体の曲げ強さ、体積抵
抗率、加工性の測定結果をそれぞれ第1表に示
す。 実施例 4 平均粒径0.8μmの酸化亜鉛粉末(堺化学工業(株)
製)9.71重量%、平均粒径10μmのシリカ粉末
(電気化学工業(株))40.14重量%、平均粒径10μm
の正ホウ酸粉末(石津製薬(株))50.15重量%から
なる原料をボールミルで3時間混合した。つぎに
磁製ルツボまたは白金ルツボに入れ、900℃で3
時間加熱して焼成物をえた。この焼成物を粗粉砕
した後、ボールミルなどで平均粒径が8μmとなる
ように微粉砕してZSBの合成粉末を作製した。 つぎに平均粒径44μm以下に微粉砕した合成マ
イカ粉末(大竹碍子(株)製)40gとZSBの合成粉末
160gを調合し、ボールミルで3時間混合して成
形材料をえた。 えられた成形材料にメチルセルロース2%水溶
液10gを添加し、石川式擂潰機で30分間混合し
た。 以下、実施例1と同様にして成形体をえた。 つぎにえられた成形体を70〜100℃の温度で3
〜5時間乾燥した後、電気炉に入れ、昇温速度3
℃/minで常温から900℃まで昇温し、ついで5
時間保持した。つぎに200℃まで徐冷した後、電
気炉からえられた焼結体をとりだした。 えられた焼結体の曲げ強さ、体積抵抗率、加工
性を実施例1と同様にして測定したその結果を第
1表に示す。 実施例 5 平均粒径0.8μmの酸化亜鉛粉末(堺化学工業(株)
製)80重量%、平均粒径10μmの正ホウ酸粉末
(石津製薬(株))20重量%からなる原料をボールミ
ルで3時間混合した。 つぎに磁製ルツボまたは白金ルツボに入れ、
980℃で3時間加熱して焼成物をえた。 えられた焼成物を粗粉砕した後、ボールミルな
どで平均粒径が8μmとなるように微粉砕してZSB
の合成粉末を作製した。 つぎに平均粒径44μm以下に微粉砕した合成マ
イカ粉末(大竹碍子(株)製)40gとZSBの合成粉末
160gを調合し、ボールミルで3時間混合して成
形材料をえた。 えられた成形材料にメチルセルロース2%水溶
液10gを添加し、石川式擂潰機で30分間混合し
た。 以下、実施例1と同様にして成形体をえた。 つぎにえられた成形体を70〜100℃の温度で3
〜5時間乾燥した後、電気炉に入れ、昇温速度3
℃/minで常温から980℃まで昇温し3時間保持
した。 200℃まで徐冷した後、電気炉からとりだして
焼結体をえた。えられた焼結体の曲げ強さ、体積
抵抗率、加工性の測定結果をそれぞれ第1表に示
す。 実施例 6 平均粒径0.8μmの酸化亜鉛粉末(堺化学工業(株)
製)89.67重量%、平均粒径10μmのシリカ粉末
(電気化学工業(株))1.44重量%、平均粒径10μmの
正ホウ酸粉末(石津製薬(株))8.89重量%からなる
原料をボールミルで3時間混合した。 つぎに磁製ルツボまたは白金ルツボに入れ、
1100℃で3時間加熱して焼成物をえた。 えられた焼成物を粗粉砕した後、ボールミルな
どで平均粒径が8μmとなるように微粉砕してZSB
の合成粉末を作製した。 つぎに平均粒径44μm以下に微粉砕した合成マ
イカ粉末(大竹碍子(株)製)40gとZSBの合成粉末
160gを調合し、ボールミルで3時間混合して成
形材料をえた。 えられた成形材料にメチルセルロース2%水溶
液10gを添加し、石川式擂潰機で30分間混合し
た。 以下、実施例1と同様にして成形体をえた。 つぎにえられた成形体を70〜100℃の温度で3
〜5時間乾燥した後、電気炉に入れ、昇温速度3
℃/minで常温から1100℃まで昇温し、ついで5
時間保持した。つぎにこの成形体を200℃まで徐
冷した後、電気炉からえられた焼結体をとりだし
た。えられた焼結体の曲げ強さ、体積抵抗率、加
工性の測定結果を第1表に示す。 実施例 7 マイカ粉末として金マイカ粉末(岡部マイカ工
業(株)製)を800℃で1時間加熱焼成した後、平均
粒径44μmに微粉砕したものを用いた以外は実施
例1と同様にして焼結体をえた。えられた焼結体
の曲げ強さ、体積抵抗率、加工性の測定結果をそ
れぞれ第1表に示す。 実施例 8 マイカ粉末として白マイカ粉末(岡部マイカ工
業(株)製)を550℃で1時間加熱焼成した後、平均
粒径44μmに微粉砕したものを用いた以外は実施
例1と同様にして焼結体をえた。えられた焼結体
の曲げ強さ、体積抵抗率、加工性の測定結果をそ
れぞれ第1表に示す。 比較例 1 マイカ粉末を用いないで、実施例1でえられた
ZBSの合成粉末200gにメチルセルロール2%水
溶液10gを添加したものを実施例1と同様にして
成形体を作製したのち、1000℃で1.5時間焼成し
て焼結体をえた。えられた焼結体の曲げ強さ、体
積抵抗率、加工性の測定結果を第1表に示す。
カ複合セラミツクス材料の製法に関する。 さらに詳しくは耐熱性あるいは電気絶縁性が必
要とされる電気絶縁部品、たとえば消弧材料、車
輌の抵抗器用絶縁枠、ヒータープレート端子板な
どに用いることができるマイカ複合セラミツクス
材料の製法に関する。 〔従来の技術〕 一般にセラミツクス材料は硬くて機械加工性が
困難な材料であるといわれている。 そのなかでも加工性に優れたセラミツクとして
マイカセラミツクが注目され、近年活発に研究開
発が行なわれている。 マイカセラミツクを製造する方法として(1)ガラ
スからマイカ結晶を析出する方法、(2)合成マイカ
粉末を高温高圧下で焼結するホツトプレス法など
がある。マイカ複合セラミツクス材料のなかで、
もつとも古くから製造されているものは、マイカ
粉末とガラス粉末を混合した後600〜800℃に加熱
し、ガラスが溶融した時点で加圧して型造物とし
てえられたマイカ−ガラス複合系の材料である。 このマイカ−ガラス複合系の材料を用いたばあ
い、比較的寸法精度の優れた型造物がえられ、さ
らに電気絶縁性にも優れており、また金属材料と
複合することも可能であるため、今日でも、気密
絶縁端子、絶縁ワツシヤなどに利用されている。 しかしこの種の材料には、一般にガラスとして
低融点ガラスが用いられているため、耐熱性が
300〜500℃と低く、さらに低融点ガラスにはPbO
を含むガラスが多く使用されるため安全衛生面で
も問題がある。 上記のほか、マイカ複合セラミツクス材料とし
ては、一種の結晶化ガラスを用いたものが知られ
ている。このマイカ複合セラミツクス材料は一度
溶融したガラスを再加熱することによりガラス中
にマイカの微結晶を生成させたものである。この
マイカ複合セラミツクス材料は耐熱温度が約1000
℃と高く、また機械加工が可能であるので、電
気、機械、原子力、宇宙航空などの各分野で耐熱
構造用材料として使用されているが、このマイカ
複合セラミツクス材料は非常に高価な材料であ
る。 これらのほか、合成マイカ粉末を高温高圧でホ
ツトプレスしてえられるマイカセラミツクや金属
アルコキシドを出発原料として製造されるマイカ
セラミツクが知られている。 〔発明が解決しようとする問題点〕 本発明者らは従来のセラミツクの焼成温度より
もさらに低温で焼成でき、しかも耐熱性、電気絶
縁性、機械強度、機械加工性に優れた緻密なマイ
カ複合セラミツクス材料をうるべく鋭意研究を重
ねたところ、マイカとくに合成マイカの熱安定性
に着目し、1200℃以下の温度で焼成することが可
能なセラミツクス材料としてZnO−SiO2−B2O3
系の合成粉末を併用したばあい、かかる問題点が
解決されることを見出し、本発明を完成するに至
つた。 〔問題点を解決するための手段〕 本発明は酸化亜鉛粉末9.71〜89.67重量%、シ
リカ粉末0〜40.14重量%、ホウ酸粉末8.89〜
50.15重量%を900〜1100℃で加熱焼成後粉砕して
なるZnO−SiO2−B2O3系の合成粉末とマイカ粉
末とからなる成形材料を成形してえられた成形体
を、900〜1100℃で加熱して焼結体をうることを
特徴とするマイカ複合セラミツクス材料の製法に
関する。 〔実施例〕 本発明に用いる成形材料は、マイカ粉末とZnO
−SiO2−B2O3系(以下、ZSBという)の合成粉
末から構成される。 前記マイカ粉末のなかでも合成マイカ末
(KMg3(Si3Al)O10F2)は耐熱性に優れているの
でとくに好ましい。合成マイカ粉末の分解温度は
1000〜1200℃であり、天然の金マイカ粉末
(KMg3(Si3Al)O10(OH)2)あるいは白マイカ粉
末(KAl2(Si3Al)O10(OH)2)の分解温度550〜
800℃よりも高いが、本発明の製法において、成
形体の焼成温度は900〜1100℃であるため、マイ
カの特性、すなわちえられたマイカ複合セラミツ
クス材料の強度および機械加工性を付与すること
ができる。 本発明において、合成マイカ粉末のかわりに金
マイカ粉末、あるいは白マイカ粉末を用いること
ができるが、成形体を加熱して焼結体をうる過程
でマイカ中に含まれている結晶水が分解して気孔
が発生し、緻密なマイカ複合セラミツクス材料が
えられないので、あらかじめマイカ粉末を焼成し
て結晶水の一部または全部を除去した後に使用す
るのが好ましい。しかしながらこのような処理を
施したばあい、マイカ自体の特性すなわち強度な
らびに機械加工性が劣るので好ましいものではな
い。 使用するマイカ粉末の平均粒径は44μmをこえ
るばあい、材料組成が不均一となりやすく、えら
れたマイカ複合セラミツクス材料の強度ならびに
加工性などにバラツキを生じやすいので44μm以
下であるのが好ましい。 前記ZSB合成粉末は原料として酸化亜鉛粉末
9.71〜89.67重量%、シリカ粉末0〜40.14重量%、
ホウ酸粉末8.89〜50.15重量%を均一に混合し、
900〜1100℃焼成温度で焼成したのち粉砕するこ
とによりえられる。 えられた焼成物は3ZnO・2B2O3,2ZnO・
B2O3,β−ZnO・B2O3などの合成物から形成さ
れてなる。 酸化亜鉛粉末は、低温焼結性、低膨脹性を付与
するための成分であるが、平均粒径が0.8μm以下
で一般に市販されているもの、あるいは水酸化亜
鉛、炭酸亜鉛などを加熱することにより酸化亜鉛
としたものをも用いることができる。 該酸化亜鉛粉末の平均粒径は0.8μmよりも大き
いばあい、シリカ粉末、ホウ酸粉末と均一に混合
しないばかりか焼成時の反応性がいずれも不充分
となり、えられる焼成物は不均一な組成となりや
すい。 また酸化亜鉛粉末はZSBの合成粉末に占める比
率が、9.71重量%未満のばあい、えられるマイカ
複合セラミツクス材料の強度および耐水性が低下
し、また、89.67重量%をこえるばあい、強度が
劣り、かつ焼成温度を高める必要があり、好まし
くない。 シリカ粉末は低膨脹性を付与するための成分で
あるが、平均粒径が10μm以下の無水ケイ酸が適
している。 該無水ケイ酸粉末の平均粒径は10μmよりも大
きいばあい焼成時の反応性が充分でなく、かつ不
均一な組成となりやすい。またシリカ粉末は、
ZSBの合成粉末に占める比率が40.14重量%をこ
えるばあい、えられるマイカ複合セラミツクス材
料の焼成温度が1100℃をこえる。 ホウ酸粉末は、酸化亜鉛粉末およびシリカ粉末
と反応して低温焼結性を付与するため成分である
が、平均粒径が10μm以下の正ホウ酸粉末をはじ
め、無水ホウ酸、メタホウ酸などの加水分解によ
り生成される正ホウ酸粉末を用いることができ
る。 該ホウ酸粉末の平均粒径は10μmよりも大きい
ばあい、酸化亜鉛粉末およびシリカ粉末との混合
が不均一となりやすく、またえられる焼成物も不
均一な組成となりやすい。またホウ酸粉末はZSB
の合成粉末に占める比率が8.89重量%未満のばあ
い900〜1100℃の温度範囲では焼成できなくなり、
また50.15重量%をこえるばあい、えられるマイ
カ複合セラミツクスの強度ならびに耐水が低下す
る。 上記のようにして酸化亜鉛粉末、シリカ粉末お
よびホウ酸粉末からなる焼成物をボールミルなど
で平均粒径が10μm以下となるように粉砕して本
発明に用いるZSBの合成粉末がえられる。 また前記原料の焼成温度は900℃未満のばあい、
原料相互間の反応が充分でなく、しかも緻密なマ
イカ複合セラミツクス材料をうることが困難とな
る。また1100℃をこえるばあい、ZSBの合成物の
一部が溶融して焼成容器に付着し、該容器から取
りだすのが困難となり、また消費エネルギーが無
駄となる。 また前記成形材料の組成マイカ粉末5〜50重量
%およびZSBの合成粉末50〜95重量%であるのが
好ましい。 マイカ粉末の占める比率が5重量%未満すなわ
ちZSBの合成粉末の占める比率が95重量%をこえ
るばあい、マイカ粉末を複合した効果が顕著に現
れず、えられたマイカ複合セラミツクス材料は強
度的にもまた機械加工性の面からもZSBの合成粉
末を単独で用いたものとほとんど差異がなく、強
度が低く、また機械加工が困難となりやすい。ま
たマイカ粉末が50重量%をこえるすなわち、ZSB
の合成粉末が50重量%未満のばあいには、焼成時
に膨れ、クラツクなどが発生しやすく、また緻密
なマイカ複合セラミツクス材料をうるのが困難と
なる。 つぎにマイカ粉末とZSBの混合粉末をボールミ
ルなどで均一に混合し、有機系バインダーを添加
した後、従来から知られているプロセスとしてた
とえば鋳込成形、可塑成形、加圧成形などによつ
て所望の成形体を作成し、900〜1100℃の焼成温
度で加熱処理することにより、本発明のマイカ複
合セラミツクス材料がえられる。 前記焼成温度は900℃未満のばあい、緻密なマ
イカ複合セラミツクスをうるのが困難となり、ま
た1100℃をこえると、変形、膨れあるいは多孔質
のマイカ複合セラミツクスしかえられない。 つぎに本発明の製法を実施例に基づきさらに詳
細に説明するが本発明は、かかる実施例のみに限
定されるものではない。 実施例 1 平均粒径0.8μmの酸化亜鉛粉末(堺化学工業(株)
製)50重量%、平均粒径10μmのシリカ粉末(電
気化学工業(株)製)30重量%、平均粒径10μmの正
ホウ酸粉末(石津製薬(株)製)20重量%からなる原
料をボールミルで3時間混合した。つぎに磁製ル
ツボまたは白金ルツボに入れ、1000℃で3時間加
熱して焼成物をえた。えられた焼成物を粗粉砕し
た後、ボールミルなどで平均粒径が8μmとなるよ
うに微粉末にしてZSBの合成粉末を作製した。 つぎに平均粒系44μm以下に微粉砕した合成マ
イカ粉末(大竹碍子(株)製)40gとZSBの合成粉末
160gを調合し、ボールミルで3時間混合して成
形材料をえた。えられた成形材料に有機バインダ
ーとしてメチルセルロース2%水溶液を10g添加
し、石川式擂潰機で30分間混合した。 つぎに高さ50mm、幅125mm、長さ125mmの金型に
成形材料を充填した後、加圧成形法により常温で
加圧力250Kg/cm2で5分間加圧し、厚さ5mm、幅
約125mm、長さ125mmの成形体を作製した。 つぎにこの成形体を70〜100℃の温度で3〜5
時間乾燥した後、電気炉に入れ、昇温速度3℃/
minで常温から1000℃まで昇温し、ついで1000℃
で1.5時間保持した。つぎに200℃まで徐冷した
後、電気炉からえられた焼結体をとりだした。焼
結体は薄いクリーム色を呈した緻密体で厚さ、長
さ、幅とも13〜15%収縮していた。 この焼成体から原厚さで幅10mm、長さ100mmの
寸法に切断加工して常態の曲げ強さ試料を作製
し、支点間80mmで曲げ強さを測定した。 また同様にして作製した焼結体から原厚さで幅
100mm、長さ100mmの寸法に切断加工し、体積抵抗
率を測定する試料とした。体積抵抗率はJIS
K6911の5.13項に準じて、常態(室温25℃)のも
のならびに25℃、相対湿度90%の雰囲気中に100
時間放置したものについて測定した。 また同様にして作製した焼結体から原厚さで幅
50mm、長さ50mmの寸法に切断加工したものを加工
性を測定する試料とし、ボール盤に直径5mm、10
mmおよび15mmの超硬ドリルを取付け、穴加工を行
なつた。 穴加工時、割れを発生したり、貫通できなかつ
たものを不可と表示し、穴加工が可能であつた
が、穴の周辺がカケたものを可と表示し、また穴
が均一に貫通し、カケなどの欠陥を生じなかつた
ものを良と表示し、相対比較で判断した。 曲げ強さ、体積抵抗率、加工性の測定結果を第
1表にそれぞれ示す。 実施例 2 実施例1でえられた合成マイカ粉末およびZSB
の合成粉末を用いて合成マイカ粉末10g、ZSBの
合成粉末190gとなるように調合しボールミルで
3時間混合して成形材料をえた。以下、実施例1
と同様にして成形体ならびに焼結体をえた。えら
れた焼結体の曲げ強さ、体積抵抗率、加工性の測
定結果をそれぞれ第1表に示す。 実施例 3 実施例1でえられた合成マイカ粉末およびZSB
の合成粉末を用いて合成マイカ粉末100g、ZSB
の合成粉末100gとなるように調合し、ボールミ
ルで3時間混合して成形材料をえた。 以下、実施例1と同様にして成形体ならびに焼
結体をえた。えられた焼結体の曲げ強さ、体積抵
抗率、加工性の測定結果をそれぞれ第1表に示
す。 実施例 4 平均粒径0.8μmの酸化亜鉛粉末(堺化学工業(株)
製)9.71重量%、平均粒径10μmのシリカ粉末
(電気化学工業(株))40.14重量%、平均粒径10μm
の正ホウ酸粉末(石津製薬(株))50.15重量%から
なる原料をボールミルで3時間混合した。つぎに
磁製ルツボまたは白金ルツボに入れ、900℃で3
時間加熱して焼成物をえた。この焼成物を粗粉砕
した後、ボールミルなどで平均粒径が8μmとなる
ように微粉砕してZSBの合成粉末を作製した。 つぎに平均粒径44μm以下に微粉砕した合成マ
イカ粉末(大竹碍子(株)製)40gとZSBの合成粉末
160gを調合し、ボールミルで3時間混合して成
形材料をえた。 えられた成形材料にメチルセルロース2%水溶
液10gを添加し、石川式擂潰機で30分間混合し
た。 以下、実施例1と同様にして成形体をえた。 つぎにえられた成形体を70〜100℃の温度で3
〜5時間乾燥した後、電気炉に入れ、昇温速度3
℃/minで常温から900℃まで昇温し、ついで5
時間保持した。つぎに200℃まで徐冷した後、電
気炉からえられた焼結体をとりだした。 えられた焼結体の曲げ強さ、体積抵抗率、加工
性を実施例1と同様にして測定したその結果を第
1表に示す。 実施例 5 平均粒径0.8μmの酸化亜鉛粉末(堺化学工業(株)
製)80重量%、平均粒径10μmの正ホウ酸粉末
(石津製薬(株))20重量%からなる原料をボールミ
ルで3時間混合した。 つぎに磁製ルツボまたは白金ルツボに入れ、
980℃で3時間加熱して焼成物をえた。 えられた焼成物を粗粉砕した後、ボールミルな
どで平均粒径が8μmとなるように微粉砕してZSB
の合成粉末を作製した。 つぎに平均粒径44μm以下に微粉砕した合成マ
イカ粉末(大竹碍子(株)製)40gとZSBの合成粉末
160gを調合し、ボールミルで3時間混合して成
形材料をえた。 えられた成形材料にメチルセルロース2%水溶
液10gを添加し、石川式擂潰機で30分間混合し
た。 以下、実施例1と同様にして成形体をえた。 つぎにえられた成形体を70〜100℃の温度で3
〜5時間乾燥した後、電気炉に入れ、昇温速度3
℃/minで常温から980℃まで昇温し3時間保持
した。 200℃まで徐冷した後、電気炉からとりだして
焼結体をえた。えられた焼結体の曲げ強さ、体積
抵抗率、加工性の測定結果をそれぞれ第1表に示
す。 実施例 6 平均粒径0.8μmの酸化亜鉛粉末(堺化学工業(株)
製)89.67重量%、平均粒径10μmのシリカ粉末
(電気化学工業(株))1.44重量%、平均粒径10μmの
正ホウ酸粉末(石津製薬(株))8.89重量%からなる
原料をボールミルで3時間混合した。 つぎに磁製ルツボまたは白金ルツボに入れ、
1100℃で3時間加熱して焼成物をえた。 えられた焼成物を粗粉砕した後、ボールミルな
どで平均粒径が8μmとなるように微粉砕してZSB
の合成粉末を作製した。 つぎに平均粒径44μm以下に微粉砕した合成マ
イカ粉末(大竹碍子(株)製)40gとZSBの合成粉末
160gを調合し、ボールミルで3時間混合して成
形材料をえた。 えられた成形材料にメチルセルロース2%水溶
液10gを添加し、石川式擂潰機で30分間混合し
た。 以下、実施例1と同様にして成形体をえた。 つぎにえられた成形体を70〜100℃の温度で3
〜5時間乾燥した後、電気炉に入れ、昇温速度3
℃/minで常温から1100℃まで昇温し、ついで5
時間保持した。つぎにこの成形体を200℃まで徐
冷した後、電気炉からえられた焼結体をとりだし
た。えられた焼結体の曲げ強さ、体積抵抗率、加
工性の測定結果を第1表に示す。 実施例 7 マイカ粉末として金マイカ粉末(岡部マイカ工
業(株)製)を800℃で1時間加熱焼成した後、平均
粒径44μmに微粉砕したものを用いた以外は実施
例1と同様にして焼結体をえた。えられた焼結体
の曲げ強さ、体積抵抗率、加工性の測定結果をそ
れぞれ第1表に示す。 実施例 8 マイカ粉末として白マイカ粉末(岡部マイカ工
業(株)製)を550℃で1時間加熱焼成した後、平均
粒径44μmに微粉砕したものを用いた以外は実施
例1と同様にして焼結体をえた。えられた焼結体
の曲げ強さ、体積抵抗率、加工性の測定結果をそ
れぞれ第1表に示す。 比較例 1 マイカ粉末を用いないで、実施例1でえられた
ZBSの合成粉末200gにメチルセルロール2%水
溶液10gを添加したものを実施例1と同様にして
成形体を作製したのち、1000℃で1.5時間焼成し
て焼結体をえた。えられた焼結体の曲げ強さ、体
積抵抗率、加工性の測定結果を第1表に示す。
本発明は合成マイカ粉末とセラミツク材料を複
合し焼成する方法であり、900〜1100℃の低温焼
成で緻密な焼結体をうることができる。さらに本
発明の製法によれば耐熱性、電気絶縁性、強度な
らびに機械加工性に優れたマイカをその特性を損
なうことなく複合できるため、機械加工性に優
れ、しかも耐熱性、電気絶縁性、強度に優れたマ
イカ複合セラミツクス材料をうることができるの
で消弧材料、車輌抵抗器用絶縁枠、ヒータープレ
ート、端子板などに好適に使用しうるという効果
を奏する。
合し焼成する方法であり、900〜1100℃の低温焼
成で緻密な焼結体をうることができる。さらに本
発明の製法によれば耐熱性、電気絶縁性、強度な
らびに機械加工性に優れたマイカをその特性を損
なうことなく複合できるため、機械加工性に優
れ、しかも耐熱性、電気絶縁性、強度に優れたマ
イカ複合セラミツクス材料をうることができるの
で消弧材料、車輌抵抗器用絶縁枠、ヒータープレ
ート、端子板などに好適に使用しうるという効果
を奏する。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 酸化亜鉛粉末9.71〜89.67重量%、シリカ粉
末0〜40.14重量%、ホウ酸粉末8.89〜50.15重量
%を900〜1100℃で加熱焼成後粉砕してなるZnO
−SiO2−B2O3系の合成粉末とマイカ粉末とから
なる成形材料を成形してえられた成形体を、900
〜1100℃で加熱して焼結体をうることを特徴とす
るマイカ複合セラミツクス材料の製法。 2 成形材料の組成がマイカ粉末5〜50重量%お
よびZnO−SiO2−B2O3系の合成粉末50〜95重量
%である特許請求の範囲第1項記載のマイカ複合
セラミツクス材料の製法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP60215751A JPS6278153A (ja) | 1985-09-28 | 1985-09-28 | マイカ複合セラミツクス材料の製法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP60215751A JPS6278153A (ja) | 1985-09-28 | 1985-09-28 | マイカ複合セラミツクス材料の製法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6278153A JPS6278153A (ja) | 1987-04-10 |
JPH0413311B2 true JPH0413311B2 (ja) | 1992-03-09 |
Family
ID=16677613
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP60215751A Granted JPS6278153A (ja) | 1985-09-28 | 1985-09-28 | マイカ複合セラミツクス材料の製法 |
Country Status (1)
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JP (1) | JPS6278153A (ja) |
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP4378426B2 (ja) * | 2006-07-24 | 2009-12-09 | 日本発條株式会社 | セラミックス部材、プローブホルダ、およびセラミックス部材の製造方法 |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS59232964A (ja) * | 1983-06-13 | 1984-12-27 | 三菱電機株式会社 | マイカ複合セラミツクスの製造法 |
-
1985
- 1985-09-28 JP JP60215751A patent/JPS6278153A/ja active Granted
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS59232964A (ja) * | 1983-06-13 | 1984-12-27 | 三菱電機株式会社 | マイカ複合セラミツクスの製造法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
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JPS6278153A (ja) | 1987-04-10 |
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