JPS62113756A - 低温焼結性無機材料の製法 - Google Patents
低温焼結性無機材料の製法Info
- Publication number
- JPS62113756A JPS62113756A JP60255443A JP25544385A JPS62113756A JP S62113756 A JPS62113756 A JP S62113756A JP 60255443 A JP60255443 A JP 60255443A JP 25544385 A JP25544385 A JP 25544385A JP S62113756 A JPS62113756 A JP S62113756A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- powder
- temperature
- mixture
- sintered body
- heating
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
本発明は、低温焼結性無機材料の製法にPAする。
さらに詳しくは耐熱性や不燃性を必要とするたとえば消
弧材料、絶縁スペーサなどの電気絶縁材料に好適に使用
しつる低温焼結性無機材料の製法に関する。
弧材料、絶縁スペーサなどの電気絶縁材料に好適に使用
しつる低温焼結性無機材料の製法に関する。
[従来の技術]
耐熱不燃性に優れた電気絶縁材料として、その代表的な
ものは、マイカ粉末とガラス粉末からなる混合粉末をガ
ラス粉末が溶融する温度に加熱し、加圧成形してなるマ
イカ型造物が知られている。
ものは、マイカ粉末とガラス粉末からなる混合粉末をガ
ラス粉末が溶融する温度に加熱し、加圧成形してなるマ
イカ型造物が知られている。
この絶縁材料は、耐熱性、不燃性をはじめ機械加工性に
も優れた電気絶縁材料として従来より用いられている。
も優れた電気絶縁材料として従来より用いられている。
このほか近年、耐熱性や不燃性に優れた電気絶縁材料と
しては、アルミナセラミックス、コープイライトセラミ
ックスなどのいわゆるセラミック材料が用いられてきて
いる。
しては、アルミナセラミックス、コープイライトセラミ
ックスなどのいわゆるセラミック材料が用いられてきて
いる。
ところでマイカ型造物のガラス原料は一般に低融点の鉛
系ガラスが使用さ机ているが、加熱温度は600〜80
0℃と高温であり、しかも成形時にはプレスなどを用い
て300〜700kg/cm2で加圧しなければならな
いので製造経費が高くなり、したがって製品コストも一
般に高価である。
系ガラスが使用さ机ているが、加熱温度は600〜80
0℃と高温であり、しかも成形時にはプレスなどを用い
て300〜700kg/cm2で加圧しなければならな
いので製造経費が高くなり、したがって製品コストも一
般に高価である。
またこの種の材料は優れた不燃性を呈するが、耐熱温度
は300〜500℃程度であり、この温度範囲をこえた
ばあい、強度劣化、火膨れ、層間割れなどの欠陥を生じ
やすいという欠点がある。これはガラス原料の性状によ
り左右され、一般に耐熱温度は使用するガラス原料のガ
ラス転移点以下の温度で設定するのが好ましいとされて
いる。耐熱性を高めるためには、融点の高いガラス原料
を使用すればよいが、成形時には加熱温度をさらに高め
る必要があり、また製造工程もさらに複雑となり、製品
コストが^くなるという問題がある。
は300〜500℃程度であり、この温度範囲をこえた
ばあい、強度劣化、火膨れ、層間割れなどの欠陥を生じ
やすいという欠点がある。これはガラス原料の性状によ
り左右され、一般に耐熱温度は使用するガラス原料のガ
ラス転移点以下の温度で設定するのが好ましいとされて
いる。耐熱性を高めるためには、融点の高いガラス原料
を使用すればよいが、成形時には加熱温度をさらに高め
る必要があり、また製造工程もさらに複雑となり、製品
コストが^くなるという問題がある。
一方セラミック材料は成形体を焼結する過程で加熱温度
を1400〜1600℃と非常に高い温度で行なう必要
があり、製造経費が高くなり、したがって製造コストも
高くなるという問題がある。
を1400〜1600℃と非常に高い温度で行なう必要
があり、製造経費が高くなり、したがって製造コストも
高くなるという問題がある。
[発明が解決しようとする問題点コ
本発明は、耐熱性、不燃性に優れた電気絶縁材料をつる
ためになされたものであり、従来のマイカ型造物よりも
さらに耐熱性に優れ、またセラミック材料よりも900
〜1100℃と低い温度で焼結しうるいわゆる低温焼結
性無機材料をうるためになされたものである。
ためになされたものであり、従来のマイカ型造物よりも
さらに耐熱性に優れ、またセラミック材料よりも900
〜1100℃と低い温度で焼結しうるいわゆる低温焼結
性無機材料をうるためになされたものである。
[問題点を解決するための手段]
本発明はくa)酸化亜鉛粉末、シリカ粉末、ホウ酸粉末
を混合し、混合物を作製する工程、+b+混合物を25
0〜500℃で加熱し、焼成物を作製する工程、 (c)焼成物を粉砕し、成形材料を作製する工程、(d
)成形材料を成形体とする工程および(e)成形体を9
00〜1100℃で加熱し、焼結体とする工程 から製造されることを特徴とする低温焼結性無機材料の
製法に関する。
を混合し、混合物を作製する工程、+b+混合物を25
0〜500℃で加熱し、焼成物を作製する工程、 (c)焼成物を粉砕し、成形材料を作製する工程、(d
)成形材料を成形体とする工程および(e)成形体を9
00〜1100℃で加熱し、焼結体とする工程 から製造されることを特徴とする低温焼結性無機材料の
製法に関する。
[実施例]
本発明は、
(ω酸化亜鉛粉末、シリカ粉末、ホウ酸粉末、を混合し
、混合物を作製する工程、 (b)混合物を250〜500℃で加熱し、焼成物を作
製する工程、 (c)焼成物を粉砕し、成形材料を作製する工程、<c
b成形材料を成形体とする工程およびfe)成形体を9
00〜1100℃で加熱し、焼結体とする工程 から低温焼結性無機材料がえられる。
、混合物を作製する工程、 (b)混合物を250〜500℃で加熱し、焼成物を作
製する工程、 (c)焼成物を粉砕し、成形材料を作製する工程、<c
b成形材料を成形体とする工程およびfe)成形体を9
00〜1100℃で加熱し、焼結体とする工程 から低温焼結性無機材料がえられる。
混合物は、酸化亜鉛粉末、シリカ粉末、ホウ酸粉末を混
合す′ることによりえられる。
合す′ることによりえられる。
前記酸化亜鉛粉末塾よ、ホウ酸およびシリカ粉末と反応
して低温焼結性および低膨張性を付与するための成分で
あるが平均粒径が1.0ρ以下で一般に市販されている
ものを用いることができるが、これらのばか水酸化亜鉛
、炭酸亜鉛などを加熱分解させることにより酸化亜鉛と
したものをも用いることができる。前記平均粒径が1.
0通をこえると250〜500℃で焼成した時に材料間
の反応が充分でなく、それを用いた成形体は焼結する過
程で多孔質体となりやすく、また低膨張性、低温焼結性
を消失することがある。
して低温焼結性および低膨張性を付与するための成分で
あるが平均粒径が1.0ρ以下で一般に市販されている
ものを用いることができるが、これらのばか水酸化亜鉛
、炭酸亜鉛などを加熱分解させることにより酸化亜鉛と
したものをも用いることができる。前記平均粒径が1.
0通をこえると250〜500℃で焼成した時に材料間
の反応が充分でなく、それを用いた成形体は焼結する過
程で多孔質体となりやすく、また低膨張性、低温焼結性
を消失することがある。
前記シリカ粉末は、とくに酸化亜鉛粉末と反応して低膨
張性を付与するための成分であるが、平均粒径が10.
0ρ以下の通常市販されている無水ケイ酸粉末を用いる
ことができる。平均粒径は10.0−をこえると最終的
にえられる焼結体は多孔質体となりやすい。
張性を付与するための成分であるが、平均粒径が10.
0ρ以下の通常市販されている無水ケイ酸粉末を用いる
ことができる。平均粒径は10.0−をこえると最終的
にえられる焼結体は多孔質体となりやすい。
前記ホウ酸粉末は酸化亜鉛と反応して低温焼結性を付与
するための成分であるが、平均粒径が10.0ρ以下の
ものが好ましい。平均粒径が10. Otrmをこえる
と900〜1100℃の温度範囲で焼結しがたくなり、
また緻密な焼結体がえられがたい。
するための成分であるが、平均粒径が10.0ρ以下の
ものが好ましい。平均粒径が10. Otrmをこえる
と900〜1100℃の温度範囲で焼結しがたくなり、
また緻密な焼結体がえられがたい。
またホウ酸は無水ホウ酸、メタホウ酸などを加水分解に
より生成されたホウ酸をも用いることができる。
より生成されたホウ酸をも用いることができる。
上記の成分を混合することにより混合物かえられるが、
該混合物中には加0は9.71〜89.67 重陽%、
5i02はO〜40.1474M%、またHjB(hは
8.89〜50.15 mm%含有するように調製して
用いる。
該混合物中には加0は9.71〜89.67 重陽%、
5i02はO〜40.1474M%、またHjB(hは
8.89〜50.15 mm%含有するように調製して
用いる。
前記2nOは9.71重量%未満のとき、5i02、8
.803の占める比率が大きくなり、成形体を焼結する
過程で焼結湿度が高くなり、また89.67重量%をこ
えると12密な焼結体かえられがたい。
.803の占める比率が大きくなり、成形体を焼結する
過程で焼結湿度が高くなり、また89.67重量%をこ
えると12密な焼結体かえられがたい。
前記s r 02は40.141fflXをこえると、
成形体を焼結する過程で焼結温度が高くなる。
成形体を焼結する過程で焼結温度が高くなる。
前記83B03は8.89fii1%未満のばあい、緻
密な焼結体がえられがたく、また50.15 @@%を
こえるとZnOおよび5i02の占める比率が小さくな
り、緻密な焼結体がえられがたく、耐水性も低下する。
密な焼結体がえられがたく、また50.15 @@%を
こえるとZnOおよび5i02の占める比率が小さくな
り、緻密な焼結体がえられがたく、耐水性も低下する。
つぎにえられた混合物をボールミル、擢潰機などで均一
に混合したのち、磁製容器あるいはステンレス製容器に
入れ、250〜500℃の温度範囲で3〜5時間加熱す
ることにより焼成物がえられる。
に混合したのち、磁製容器あるいはステンレス製容器に
入れ、250〜500℃の温度範囲で3〜5時間加熱す
ることにより焼成物がえられる。
前記温度範囲内で加熱するのは、推測であるが、混合物
中に介在するホウ酸が脱水し、とくに酸化亜鉛と反応し
て、含水ホウ酸亜鉛塩あるいはホウ酸亜鉛塩を形成させ
るためである。なお、500℃をこえ1100℃までの
温度範囲でも本発明の焼成物をうろことができるが、製
造f¥費が高くなるので好ましくない。また250℃未
満では完全にホウ酸の分解が進まず、それを用いた焼結
体は多孔質となりやすいので好ましくない。えられた焼
成物を振動ミルなどで平均粒径10項以下に粉砕するこ
とにより成形材料がえられる。該平均粒径は10如をこ
えるばあい緻密な焼結体がえられがたい。
中に介在するホウ酸が脱水し、とくに酸化亜鉛と反応し
て、含水ホウ酸亜鉛塩あるいはホウ酸亜鉛塩を形成させ
るためである。なお、500℃をこえ1100℃までの
温度範囲でも本発明の焼成物をうろことができるが、製
造f¥費が高くなるので好ましくない。また250℃未
満では完全にホウ酸の分解が進まず、それを用いた焼結
体は多孔質となりやすいので好ましくない。えられた焼
成物を振動ミルなどで平均粒径10項以下に粉砕するこ
とにより成形材料がえられる。該平均粒径は10如をこ
えるばあい緻密な焼結体がえられがたい。
この成形材料にたとえばポリビニルアルコール、メチル
セルロースなどの有機系バインダーを必要に応じて成形
体の形状を維持するため適量添加してもよい。
セルロースなどの有機系バインダーを必要に応じて成形
体の形状を維持するため適量添加してもよい。
これらの有機系バインダーの添加lは該有機系バインダ
ーの種類および成形方法により異なるばあいが多く、通
常実験により決定されるが、本発明のばあい、メチルセ
ルロース2%水溶液を成形材料100重量部に対して1
0重量部添加して用いた。
ーの種類および成形方法により異なるばあいが多く、通
常実験により決定されるが、本発明のばあい、メチルセ
ルロース2%水溶液を成形材料100重量部に対して1
0重量部添加して用いた。
つぎにえられた成形材料を金型に入れ、加圧力100〜
300kfJ/Cl112程度で1〜3分間常温で加圧
して成形体を作製する。
300kfJ/Cl112程度で1〜3分間常温で加圧
して成形体を作製する。
えられた成形体を焼成炉に入れ、常温から3℃/aki
nの昇温速度で加熱し、900〜1100℃で1〜3時
間加熱保持したのち、徐冷して焼結体を作製する。前記
焼結温度が900℃未満のばあい、緻密な焼結体かえら
れがたく、また1100℃をこえると変形した焼結体と
なり、所望の形状のものかえられがたいので好ましくな
い。
nの昇温速度で加熱し、900〜1100℃で1〜3時
間加熱保持したのち、徐冷して焼結体を作製する。前記
焼結温度が900℃未満のばあい、緻密な焼結体かえら
れがたく、また1100℃をこえると変形した焼結体と
なり、所望の形状のものかえられがたいので好ましくな
い。
つぎに本発明の製法を実施例にもとづいてさらに詳細に
説明するが、本発明はかかる実施例のみに限定されるも
のではない。
説明するが、本発明はかかる実施例のみに限定されるも
のではない。
実施例1
組成が酸化亜鉛粉末(平均粒径O,aujn、堺化学工
業■製) soog、シリカ粉末(平均粒径10遍、今
生興業■製) 300(1、正ホウ酸粉末(平均粒径1
0JJM、6津製薬側製) 200LJを調合し、ボー
ルミルで24時間抜合して混合物を作製した。
業■製) soog、シリカ粉末(平均粒径10遍、今
生興業■製) 300(1、正ホウ酸粉末(平均粒径1
0JJM、6津製薬側製) 200LJを調合し、ボー
ルミルで24時間抜合して混合物を作製した。
えられた混合物をステンレス類の容器に入れ、蓋をした
のち常温から昇温速度5℃/minで400℃まで昇温
したのち3時間保持した。つぎに常温付近まで徐冷した
のちえられた焼成物を容器から取り出した。
のち常温から昇温速度5℃/minで400℃まで昇温
したのち3時間保持した。つぎに常温付近まで徐冷した
のちえられた焼成物を容器から取り出した。
焼成物は手でeJ単にほぐせる状態のものであった。
この焼成物を振動ミルに入れ、24時間粉砕して平均粒
径が8−の成形材料をえた。
径が8−の成形材料をえた。
つぎにこの成形材料100(]に対してメチルセルロー
ス2%水溶液を10(l添加し、石川式宿潰機で30分
間混合したものを直径110n+m 、深さ50+nm
の金型に入れ、加圧力200kg/cm2で1分間常温
加圧して厚さ約5111il、直径110+y+n+の
円板状の成形体をえた。
ス2%水溶液を10(l添加し、石川式宿潰機で30分
間混合したものを直径110n+m 、深さ50+nm
の金型に入れ、加圧力200kg/cm2で1分間常温
加圧して厚さ約5111il、直径110+y+n+の
円板状の成形体をえた。
この成形体を常温の焼成炉に入れ、3℃/minの昇温
速度で980℃まで昇温し、1時間保持したのち徐冷し
て焼結体を取り出した。焼結体は白色で13〜15%収
縮し、金属片でたたくと澄んだ音を発する緻密体であっ
た。
速度で980℃まで昇温し、1時間保持したのち徐冷し
て焼結体を取り出した。焼結体は白色で13〜15%収
縮し、金属片でたたくと澄んだ音を発する緻密体であっ
た。
コノ焼結体を原厚さで11iii110IjIll、長
さ80mmの寸法にダイヤモンドカッターで切断して、
常態の曲げ強さ試料とし、支点間50mm、三点曲げ試
験法で測定した。
さ80mmの寸法にダイヤモンドカッターで切断して、
常態の曲げ強さ試料とし、支点間50mm、三点曲げ試
験法で測定した。
また原厚ざて幅5mm、艮ざ50mmの寸法に切断して
25〜400℃の平均熱膨張率を測定する試料とした。
25〜400℃の平均熱膨張率を測定する試料とした。
また電気絶縁抵抗を測定する試料は、原厚さで幅20m
rA、長さ400Iの寸法となるように切り出しJIS
に69115.12.3項ニ準シ、直径smmノm通孔
を2ケ所設は銅ピンを取り付けて常態ならびに25℃、
湿度90%の雰囲気中に 100時間放置した債の電気
絶縁抵抗を測定した。
rA、長さ400Iの寸法となるように切り出しJIS
に69115.12.3項ニ準シ、直径smmノm通孔
を2ケ所設は銅ピンを取り付けて常態ならびに25℃、
湿度90%の雰囲気中に 100時間放置した債の電気
絶縁抵抗を測定した。
測定には1000ボルトのポータプルメガ−絶縁計を用
いた。その測定結果を第1表に示す。
いた。その測定結果を第1表に示す。
実施例2
実施例1で用いたものと同じ成分を用いて組成が酸化亜
鉛粉末896.7g、シリカ粉末14.4f;l 、正
ホウ酸粉末889gとなるように調合し、ボールミルで
24時間抜合して混合粉末を作製した。
鉛粉末896.7g、シリカ粉末14.4f;l 、正
ホウ酸粉末889gとなるように調合し、ボールミルで
24時間抜合して混合粉末を作製した。
えられた混合粉末をステンレス製の容器に入れて蓋をし
たのち、常温から昇温速度5℃/winで250℃まで
昇温して5時間保持し、ついで常温まで徐冷して取り出
した。
たのち、常温から昇温速度5℃/winで250℃まで
昇温して5時間保持し、ついで常温まで徐冷して取り出
した。
以下実施例1と同様にして成形体をえた。この成形体を
常温の焼成炉に入れ、昇温速度3℃/n+inで110
0℃まで昇温し、ついで1.5時間保持して焼結体をえ
た。えられた焼結体の曲げ強さ、平均熱膨張率および電
気絶縁抵抗を実施例1と同様にして測定した。その測定
結果を第1表に示す。
常温の焼成炉に入れ、昇温速度3℃/n+inで110
0℃まで昇温し、ついで1.5時間保持して焼結体をえ
た。えられた焼結体の曲げ強さ、平均熱膨張率および電
気絶縁抵抗を実施例1と同様にして測定した。その測定
結果を第1表に示す。
実施例3
実施例1で用いたものと同じ成分を用いて組成が酸化亜
鉛粉末97.11;l 、シリカ粉末4oi、4g 、
正ホウ酸粉末501.5(+となるように調合し、ボー
ルミルで24時間抜合して混合粉末を作製した。
鉛粉末97.11;l 、シリカ粉末4oi、4g 、
正ホウ酸粉末501.5(+となるように調合し、ボー
ルミルで24時間抜合して混合粉末を作製した。
えられた混合粉末をステンレス製の容器に入れて蓋をし
たのち、常温から昇温速度5℃/minで500℃まで
昇温して3時間保持し、ついで室温まで徐冷して取り出
した。
たのち、常温から昇温速度5℃/minで500℃まで
昇温して3時間保持し、ついで室温まで徐冷して取り出
した。
以下実施例1と同様にして成形体をえた。えられた成形
体を常温の焼成炉に入れ、3℃/minの昇温速度で9
00℃まで昇温して3時間保持したのち、空温まで徐冷
して焼結体をえた。
体を常温の焼成炉に入れ、3℃/minの昇温速度で9
00℃まで昇温して3時間保持したのち、空温まで徐冷
して焼結体をえた。
この焼結体の曲げ強さ、平均熱膨張率および電気絶縁抵
抗を実施例1と同様にして測定した。その測定結果を第
1表に示す。
抗を実施例1と同様にして測定した。その測定結果を第
1表に示す。
実施例4
実施例1で用いたものと同じメーカーのものを組成が酸
化亜鉛粉末800q、正ホウ酸粉末200gとなるよう
に調合し、ボールミルで24時間抜合して混合粉末を作
製した。
化亜鉛粉末800q、正ホウ酸粉末200gとなるよう
に調合し、ボールミルで24時間抜合して混合粉末を作
製した。
えられた混合粉末をステンレス容器に入れ、蓋をしたの
ち、常温から昇温速度5℃/minで450℃まで昇温
して3時間保持し、ついで徐冷して取り出した。
ち、常温から昇温速度5℃/minで450℃まで昇温
して3時間保持し、ついで徐冷して取り出した。
以下実施例1と同様にして成形体をえた。えられた成形
体を常温の焼成炉に入れ、3℃/minの昇温速度で1
000℃まで昇温しで2時間保持したのち常温まで徐冷
して焼結体をえた。
体を常温の焼成炉に入れ、3℃/minの昇温速度で1
000℃まで昇温しで2時間保持したのち常温まで徐冷
して焼結体をえた。
この焼結体の曲げ強さ、平均熱膨張率および電気絶縁抵
抗を実施例1と同様にして測定した。その測定結果を第
1表に示す。
抗を実施例1と同様にして測定した。その測定結果を第
1表に示す。
比較例1
実施例で用いたシリカ粉末8o09、正ホウ酸粉末2o
ogを調合し、ボールミルで24時間抜合して混合粉末
を作製した。
ogを調合し、ボールミルで24時間抜合して混合粉末
を作製した。
以下実施例4と同様にして焼結体をえた。
えられた焼結体の曲げ強さ、平均熱膨張率および電気絶
縁抵抗を実施例1と同様にして測定した。
縁抵抗を実施例1と同様にして測定した。
その測定結果を第1表に示す。
以上の結果から実施例1〜4でえられた焼結体は、混合
物を250〜500℃で焼成し、これを用いた成形体を
900〜1100℃で焼成することによりえたものであ
るが、緻密でしかも曲げ強さは480ka/−以上を有
する。
物を250〜500℃で焼成し、これを用いた成形体を
900〜1100℃で焼成することによりえたものであ
るが、緻密でしかも曲げ強さは480ka/−以上を有
する。
また平均熱膨張率の結果から低膨張性を有し、耐熱衝撃
性に優れている。
性に優れている。
また電気絶縁性も優れ、消弧材料、絶縁スペーサーなど
耐熱不燃性が必要とされる電気機器の絶縁物として適用
することができる。
耐熱不燃性が必要とされる電気機器の絶縁物として適用
することができる。
[発明の効果]
本発明の製法によりえられる低温焼結性セラミック材料
は、従来のマイカ塑造物材料よりも安価でその製法が簡
単であり、また従来のセラミック材料の焼成温度よりも
低い塩度で焼成することができるので、えられる製品の
コストが安価となるという効果を奏する。
は、従来のマイカ塑造物材料よりも安価でその製法が簡
単であり、また従来のセラミック材料の焼成温度よりも
低い塩度で焼成することができるので、えられる製品の
コストが安価となるという効果を奏する。
さらに本発明の製法によってえられた低温焼結性セラミ
ック材料は優れた耐熱性を呈するが、たとえばアルミナ
粉末、コープイライト粉末、ジルコン粉末、合成マイカ
粉末、チタン酸カリ繊維などの無機フィラーを適量添加
・すると曲げ強さ、圧縮強さなどの強度特性が著しく向
上することができるという効果を奏する。
ック材料は優れた耐熱性を呈するが、たとえばアルミナ
粉末、コープイライト粉末、ジルコン粉末、合成マイカ
粉末、チタン酸カリ繊維などの無機フィラーを適量添加
・すると曲げ強さ、圧縮強さなどの強度特性が著しく向
上することができるという効果を奏する。
Claims (2)
- (1)(a)酸化亜鉛粉末、シリカ粉末、ホウ酸粉末を
混合し、混合物を作製する工程、 (b)混合物を250〜500℃で加熱し、焼成物を作
製する工程、 (c)焼成物を粉砕し、成形材料を作製する工程、 (d)成形材料を成形体とする工程および (e)成形体を900〜1100℃で加熱し、焼結体と
する工程 から製造されることを特徴とする低温焼結性無機材料の
製法。 - (2)混合物がZnO9.71〜89.67重量%、S
iO_20〜40.14重量%、H_3BO_38.8
9〜50.15重量%である特許請求の範囲第(1)項
記載の製法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP60255443A JPS62113756A (ja) | 1985-11-14 | 1985-11-14 | 低温焼結性無機材料の製法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP60255443A JPS62113756A (ja) | 1985-11-14 | 1985-11-14 | 低温焼結性無機材料の製法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS62113756A true JPS62113756A (ja) | 1987-05-25 |
Family
ID=17278837
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP60255443A Pending JPS62113756A (ja) | 1985-11-14 | 1985-11-14 | 低温焼結性無機材料の製法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS62113756A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP6366890B1 (ja) * | 2017-05-24 | 2018-08-01 | 三菱電機株式会社 | 消弧板、消弧板の製造方法、および開閉器 |
WO2018216259A1 (ja) * | 2017-05-24 | 2018-11-29 | 三菱電機株式会社 | 消弧板、消弧板の製造方法、および開閉器 |
-
1985
- 1985-11-14 JP JP60255443A patent/JPS62113756A/ja active Pending
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP6366890B1 (ja) * | 2017-05-24 | 2018-08-01 | 三菱電機株式会社 | 消弧板、消弧板の製造方法、および開閉器 |
WO2018216259A1 (ja) * | 2017-05-24 | 2018-11-29 | 三菱電機株式会社 | 消弧板、消弧板の製造方法、および開閉器 |
CN110651343A (zh) * | 2017-05-24 | 2020-01-03 | 三菱电机株式会社 | 消弧板、消弧板的制造方法及开闭器 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US5120366A (en) | Composite ferrite material | |
JPH029763A (ja) | 窒化硼素常圧焼結体 | |
JPS62113756A (ja) | 低温焼結性無機材料の製法 | |
Majling et al. | Conventional and microwave sintering of condensed silica fume | |
JPH03232740A (ja) | 高強度・易加工性ガラスセラミックスの製法 | |
JPS5939393B2 (ja) | 建築材料の製造方法 | |
JPS6241754A (ja) | 低温焼結性耐熱材料の製法 | |
US3623897A (en) | Novel foamable glass compositions comprising copper | |
JPS61146735A (ja) | ガラス・セラミツクの製法 | |
JPS5895640A (ja) | セラミツク製品の製造方法 | |
JPH02225370A (ja) | マイカ複合セラミックスの製法 | |
JPS6120508B2 (ja) | ||
JPS6272556A (ja) | 緻密な多結晶MgAl↓2O↓4スピネルの製造方法 | |
JPS62246859A (ja) | マイカ複合無機材料の製法 | |
JPS60161371A (ja) | 高強度セラミツクス焼結体の製造法 | |
JPH0413311B2 (ja) | ||
JPS6350365A (ja) | 低膨脹性マイカ複合セラミツク材料の製法 | |
JPS6311565A (ja) | 低膨脹性マイカ複合耐熱材料の製法 | |
JPS62123070A (ja) | 窒化ボロン系焼結体の製造方法 | |
JPH0413309B2 (ja) | ||
JPH0413312B2 (ja) | ||
JPS62226873A (ja) | 無機断熱発泡材の製造方法 | |
JPS6311564A (ja) | 低膨脹性マイカ複合絶縁材料の製法 | |
JPS6311566A (ja) | 低膨脹性マイカ複合電気絶縁材料の製法 | |
JPH03159970A (ja) | 耐熱性多孔質非酸化物系セラミックス焼結体とその製造方法 |