JPS6350365A - 低膨脹性マイカ複合セラミツク材料の製法 - Google Patents
低膨脹性マイカ複合セラミツク材料の製法Info
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- JPS6350365A JPS6350365A JP61194909A JP19490986A JPS6350365A JP S6350365 A JPS6350365 A JP S6350365A JP 61194909 A JP61194909 A JP 61194909A JP 19490986 A JP19490986 A JP 19490986A JP S6350365 A JPS6350365 A JP S6350365A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野1
本発明は低膨張性を有し、耐熱性、機械的強度および電
気絶縁性に優れ、かつ製造に際し1000℃付近の比較
的低温で焼成でき、機械加工が可能な低膨張性マイカ複
合セラミック材料の製法に関する。
気絶縁性に優れ、かつ製造に際し1000℃付近の比較
的低温で焼成でき、機械加工が可能な低膨張性マイカ複
合セラミック材料の製法に関する。
本発明による低膨張性マイカ複合セラミック材料は耐熱
1ii1性に優れているため車両抵抗器用耐熱絶縁支持
部材、消弧材料、断熱材料などの他、不燃性、耐熱性、
電気絶縁性などが必要とされる機器の構造部材として多
くの用途に使用できる低膨張性マイカ複合セラミック材
料の製法に関する。
1ii1性に優れているため車両抵抗器用耐熱絶縁支持
部材、消弧材料、断熱材料などの他、不燃性、耐熱性、
電気絶縁性などが必要とされる機器の構造部材として多
くの用途に使用できる低膨張性マイカ複合セラミック材
料の製法に関する。
[従来の技術およびその問題点]
殿械加工ができるマイカ複合セラミック材料に類似した
ものとしては、マイカ粉末とガラス粉末からなる8合物
を金型に入れ、ガラス粉末が溶融する温度まで加熱し同
時に加圧する、いわゆるホットプレス法で成形するマイ
カ型造物が古くから知られている。マイカ型造物は、電
気絶縁製および寸法安定性に優れ、またR減加工が可能
なため種々の形状を有する耐熱電気絶縁部品として従来
から使用されてきた。
ものとしては、マイカ粉末とガラス粉末からなる8合物
を金型に入れ、ガラス粉末が溶融する温度まで加熱し同
時に加圧する、いわゆるホットプレス法で成形するマイ
カ型造物が古くから知られている。マイカ型造物は、電
気絶縁製および寸法安定性に優れ、またR減加工が可能
なため種々の形状を有する耐熱電気絶縁部品として従来
から使用されてきた。
しかし、この材料においても問題があり、そのひとつは
製造工程において600〜800℃の温度で加熱し、5
00kg /Ci以上の加圧力で加熱加圧成形する必要
があるため、比較的小形寸法形状品をうるためには適す
るが大形寸法形状品の作製は設備的にも複雑困難であり
、また厚物寸法品はクラックなどが発生しやすく作製し
難いと考えられている。また、マイカ型造物に使用され
ているガラス粉末は、一般にはホウケイ酸鉛系の低融点
ガラスが用いられており、マイカ型造物の耐熱温度が3
00〜500℃と低い。すなわちそれ以上の湿度で使用
するとガラスが溶融しはじめるため、火膨れ、■間りラ
ックなど形状変化をきたす。したがって耐熱温度が低い
ため、使用範囲を限定して用いられている。また低融点
ガラスにはPbOが多く含まれているため、取り扱いに
は注意を必要とし安全衛生面からも問題を有する。また
熱膨張率も大きく一般には8X 10’〜12X 10
−6/”Cである。
製造工程において600〜800℃の温度で加熱し、5
00kg /Ci以上の加圧力で加熱加圧成形する必要
があるため、比較的小形寸法形状品をうるためには適す
るが大形寸法形状品の作製は設備的にも複雑困難であり
、また厚物寸法品はクラックなどが発生しやすく作製し
難いと考えられている。また、マイカ型造物に使用され
ているガラス粉末は、一般にはホウケイ酸鉛系の低融点
ガラスが用いられており、マイカ型造物の耐熱温度が3
00〜500℃と低い。すなわちそれ以上の湿度で使用
するとガラスが溶融しはじめるため、火膨れ、■間りラ
ックなど形状変化をきたす。したがって耐熱温度が低い
ため、使用範囲を限定して用いられている。また低融点
ガラスにはPbOが多く含まれているため、取り扱いに
は注意を必要とし安全衛生面からも問題を有する。また
熱膨張率も大きく一般には8X 10’〜12X 10
−6/”Cである。
耐熱温度が1000℃付近と蟲いものとしては、ガラス
中にマイカ結晶を析出させたガラスセラミックと称され
ているものが知られている。この種の材料は精密な機械
加工が可能であり、気密性、電気絶縁性、機械的強度な
どに優れているため、宇宙関連部品、電子部品をはじめ
、一般工業材料としても多くの用途に使用されているが
、非常に高価な材料であり汎用性に乏しい。この種の材
料の製法は、原料を高温でガラスとし再加熱によりマイ
カ結晶を析出させる方法で作製されると考えられており
、そのプロセスがコスト高に起因していると思われる。
中にマイカ結晶を析出させたガラスセラミックと称され
ているものが知られている。この種の材料は精密な機械
加工が可能であり、気密性、電気絶縁性、機械的強度な
どに優れているため、宇宙関連部品、電子部品をはじめ
、一般工業材料としても多くの用途に使用されているが
、非常に高価な材料であり汎用性に乏しい。この種の材
料の製法は、原料を高温でガラスとし再加熱によりマイ
カ結晶を析出させる方法で作製されると考えられており
、そのプロセスがコスト高に起因していると思われる。
また熱膨張率はIOX 10’/ ’Cと大きい。
これら以外の材料としては、マイカ粉末を1000℃以
上の高温で加圧してうる材料、あるいは金属アルコキシ
ドを用いて作製する材料などが報告されているが、寸法
形状には限度がありとくに大形寸法品の作製は困難であ
るといわれている。熱膨張率も10×10 〜11X
10−6/ ’Cと大きくまたコストの面で高価である
。
上の高温で加圧してうる材料、あるいは金属アルコキシ
ドを用いて作製する材料などが報告されているが、寸法
形状には限度がありとくに大形寸法品の作製は困難であ
るといわれている。熱膨張率も10×10 〜11X
10−6/ ’Cと大きくまたコストの面で高価である
。
[発明が解決しようとする問題点]
本発明は、硬くて加工が困難とされているいわゆるセラ
ミック材料を加工可能な材料とし、また従来より熱膨張
率が小さい材料でかつ大形寸法形状品を容易にうろこと
を目標に鋭意検討した結果、本発明に用いる材料ならび
に製造プロセスを見出したものである。
ミック材料を加工可能な材料とし、また従来より熱膨張
率が小さい材料でかつ大形寸法形状品を容易にうろこと
を目標に鋭意検討した結果、本発明に用いる材料ならび
に製造プロセスを見出したものである。
[問題点を解決するための手段]
本発明はマイカ、酸化亜鉛、シリカ、ホウ酸、]−ディ
エライトおよび酸化スズからなる低膨張性マイカ複合セ
ラミック材料の構成原料を混合して混合粉末を作製する
工程、混合粉末を940〜1050℃の1度で加熱して
焼成物を作製する工程、焼成物を粉砕して粉末とし成形
原料を作製する工程、成形原料と有機バインダーとを混
合し成形材料を作製する工程、成形材料を既知の成形法
により成形体とする工程および該成形体を940〜10
50℃の温度で焼成することにより所望の形体を有づる
焼成体とする工程により製造されることを特徴とする低
膨張性マイカ複合セラミック材料の製法に関する。
エライトおよび酸化スズからなる低膨張性マイカ複合セ
ラミック材料の構成原料を混合して混合粉末を作製する
工程、混合粉末を940〜1050℃の1度で加熱して
焼成物を作製する工程、焼成物を粉砕して粉末とし成形
原料を作製する工程、成形原料と有機バインダーとを混
合し成形材料を作製する工程、成形材料を既知の成形法
により成形体とする工程および該成形体を940〜10
50℃の温度で焼成することにより所望の形体を有づる
焼成体とする工程により製造されることを特徴とする低
膨張性マイカ複合セラミック材料の製法に関する。
[作用および実施例]
本発明の製法によれば低膨張性、耐熱性、電気絶縁性お
よび機械的強度に優れ、かつ機械加工が回部な低膨張性
マイカ複合セラミック材料をうろことができる。
よび機械的強度に優れ、かつ機械加工が回部な低膨張性
マイカ複合セラミック材料をうろことができる。
本発明の低膨張性マイカ複合セラミック材料の製法につ
いて説明する。
いて説明する。
まず、低膨張性マイカ複合セラミック材料の構成原料で
あるマイカ、酸化亜鉛、シリカ、ホウ酸、コーディエラ
イト、酸化スズが調製される。
あるマイカ、酸化亜鉛、シリカ、ホウ酸、コーディエラ
イト、酸化スズが調製される。
マイカは耐熱性および電気絶縁性に優れた原料であり、
また硬度が小さいため機械加工が容易な原料であり、本
発明では機械加工性を付与するために用いられ、これが
セラミック材料中に介在すると機械加工したばあい、セ
ラミック材料がマイカの部分で破壊され、加工が可能と
なる。
また硬度が小さいため機械加工が容易な原料であり、本
発明では機械加工性を付与するために用いられ、これが
セラミック材料中に介在すると機械加工したばあい、セ
ラミック材料がマイカの部分で破壊され、加工が可能と
なる。
本発明に用いるマイカは粒径が10μIII以下のもの
が好ましく、構成原料中の比率が20〜50%(重量%
、以下同様)であるのが好ましい。該比率が20%未満
のばあい、えられる焼成体の機械加工性が劣るようにな
り、また50%をこえると機械加工性を有するものの、
他の特性たとえば熱膨@率が大きくなり、またR械的強
度などが劣るようになり、さらには多孔質ととなりやす
いため高い湿度の中での電気絶縁性などが劣る結果とな
り、使用し難い材料となる。
が好ましく、構成原料中の比率が20〜50%(重量%
、以下同様)であるのが好ましい。該比率が20%未満
のばあい、えられる焼成体の機械加工性が劣るようにな
り、また50%をこえると機械加工性を有するものの、
他の特性たとえば熱膨@率が大きくなり、またR械的強
度などが劣るようになり、さらには多孔質ととなりやす
いため高い湿度の中での電気絶縁性などが劣る結果とな
り、使用し難い材料となる。
マイカ以外の構成原料としては酸化亜鉛、シリカ、ホウ
酸、コーディエライト、酸化スズが使用される。これら
の構成原料を用いることによって1000℃付近の低温
加熱で焼成でき、えられる焼成体は緻密質で低膨張性、
耐熱性、電気絶縁性および1械的強度に優れたものとな
る。
酸、コーディエライト、酸化スズが使用される。これら
の構成原料を用いることによって1000℃付近の低温
加熱で焼成でき、えられる焼成体は緻密質で低膨張性、
耐熱性、電気絶縁性および1械的強度に優れたものとな
る。
酸化亜鉛の構成原料中の比率は15〜40%であるのが
好ましい。該比率が15%未満のばあい、えられる焼成
体が緻密質でなく機械的強度、電気絶縁性などの特性が
劣るようになり、また40%をこえてもFa密質がえら
れず機械的強度、電気絶縁性などが劣るようになる。な
お酸化亜鉛は粒径0.8〜1.5μmの一般に市販され
ているものを好適に用いることができるが、水酸化亜鉛
、炭酸亜鉛など加熱により酸化亜鉛となるものであれば
、いずれのものでも使用できる。
好ましい。該比率が15%未満のばあい、えられる焼成
体が緻密質でなく機械的強度、電気絶縁性などの特性が
劣るようになり、また40%をこえてもFa密質がえら
れず機械的強度、電気絶縁性などが劣るようになる。な
お酸化亜鉛は粒径0.8〜1.5μmの一般に市販され
ているものを好適に用いることができるが、水酸化亜鉛
、炭酸亜鉛など加熱により酸化亜鉛となるものであれば
、いずれのものでも使用できる。
シリカの構成原料中の比率は10〜20%であるのが好
ましい。10%未満あるいは20%をこえたばあい、緻
密質の焼成体をつることができないため機械的強度、電
気絶縁性などが劣るようになる。なおシリカ粉末は市販
品を@動ミルなどで10μl以下に粉砕したものを好適
に使用することができる。
ましい。10%未満あるいは20%をこえたばあい、緻
密質の焼成体をつることができないため機械的強度、電
気絶縁性などが劣るようになる。なおシリカ粉末は市販
品を@動ミルなどで10μl以下に粉砕したものを好適
に使用することができる。
ホウ酸の構成原料中の比率は8〜25%であるのが好ま
しい。該比率が8%未満のばあい、機械的強度に優れた
焼成体がえられず、また25%をこえても機械的強度、
電気絶縁性に優れた焼成体がえられ難い。なおホウ酸は
、正ホウ酸が好ましく、市販品を振動ミルなどで粒径1
0μm以下に粉砕したものを好適に使用することができ
る。ホウ酸はメタホウ酸、無水ホウ酸などから加水分解
により正ホウ酸としたものであれば本発明に用いること
ができる。
しい。該比率が8%未満のばあい、機械的強度に優れた
焼成体がえられず、また25%をこえても機械的強度、
電気絶縁性に優れた焼成体がえられ難い。なおホウ酸は
、正ホウ酸が好ましく、市販品を振動ミルなどで粒径1
0μm以下に粉砕したものを好適に使用することができ
る。ホウ酸はメタホウ酸、無水ホウ酸などから加水分解
により正ホウ酸としたものであれば本発明に用いること
ができる。
コーディエライトの構成原料中の比率は2〜15%であ
るのが好ましい、該比率が2%未満のばあい、添加する
効果が乏しく緻密質の焼成体をうろことができない、ま
た15%をこえても緻密質の焼成体をうろことができな
いため、機械的強度、電気絶縁性などが劣るようになる
。なおコーディエライトは市販品を振動ミルなどで10
μ11以下の粒径にしたものを好適に使用することがで
きる。
るのが好ましい、該比率が2%未満のばあい、添加する
効果が乏しく緻密質の焼成体をうろことができない、ま
た15%をこえても緻密質の焼成体をうろことができな
いため、機械的強度、電気絶縁性などが劣るようになる
。なおコーディエライトは市販品を振動ミルなどで10
μ11以下の粒径にしたものを好適に使用することがで
きる。
酸化スズの構成原料中の比率は2〜10%であるのが好
ましい。該比率が2%未満のばあい、添加する効果が乏
しく緻密質の焼成体をうろことができないため、機械的
強度、電気絶縁性などが劣るようになる。また10%を
こえても緻密質の焼成体をうろことができないため、機
械的強度、電気絶縁付などが劣るようになる。なお酸化
スズは酸化第二スズが好ましく、市販品を振動ミルなど
で10μl以下の粒径に粉砕したものが好適に使用しろ
る。
ましい。該比率が2%未満のばあい、添加する効果が乏
しく緻密質の焼成体をうろことができないため、機械的
強度、電気絶縁性などが劣るようになる。また10%を
こえても緻密質の焼成体をうろことができないため、機
械的強度、電気絶縁付などが劣るようになる。なお酸化
スズは酸化第二スズが好ましく、市販品を振動ミルなど
で10μl以下の粒径に粉砕したものが好適に使用しろ
る。
これらの構成原料をボールミルなどで均一な組成となる
ように混合してえられる混合粉末を[J容器などに充填
し、940〜1050℃の温度で好ましくは3〜5時間
加熱し焼成物をうる。加熱湿度が940℃未満のばあい
、均一な焼成物がえられず、また1050℃をこえると
ガラス質が増加して好ましくない。焼成物は充填時より
もカサが小さくなり、塊となっている。構成原料がこの
加熱過程で相互に反応し、新しい化合物となり、たとえ
ば5Zn0・2B20:1.β−ZnO−B2O3、1
n2SiO4,HgO。
ように混合してえられる混合粉末を[J容器などに充填
し、940〜1050℃の温度で好ましくは3〜5時間
加熱し焼成物をうる。加熱湿度が940℃未満のばあい
、均一な焼成物がえられず、また1050℃をこえると
ガラス質が増加して好ましくない。焼成物は充填時より
もカサが小さくなり、塊となっている。構成原料がこの
加熱過程で相互に反応し、新しい化合物となり、たとえ
ば5Zn0・2B20:1.β−ZnO−B2O3、1
n2SiO4,HgO。
A1203あるいは酸化スズとの化合物などが認められ
る。これらは低膨張性、耐熱性、電気絶縁性などを有し
たものであると考えられる。またマイカも一部結晶状態
で確認されるが、これら材料間の反応形態についての詳
細は不明である。これらの化合物を含む焼成物を粗粉砕
したのち、さらに振動ミルなどで粒径が好ましくは10
μm以下となるように粉砕して成形原料とする。
る。これらは低膨張性、耐熱性、電気絶縁性などを有し
たものであると考えられる。またマイカも一部結晶状態
で確認されるが、これら材料間の反応形態についての詳
細は不明である。これらの化合物を含む焼成物を粗粉砕
したのち、さらに振動ミルなどで粒径が好ましくは10
μm以下となるように粉砕して成形原料とする。
つぎに成形原料にたとえばメチルセルロース、ポリビニ
ルアルコール、でんぷんなどの有機バインダーを適量加
え、届潰機などを用い均一な組成どなるように充分混合
し成形材料とする。
ルアルコール、でんぷんなどの有機バインダーを適量加
え、届潰機などを用い均一な組成どなるように充分混合
し成形材料とする。
成形材料を油圧プレスなどにより常温で加圧成形あるい
はディニアリングエクストルーダによる可塑成形などの
既知の成形法により所望の成形体が作製される。
はディニアリングエクストルーダによる可塑成形などの
既知の成形法により所望の成形体が作製される。
えられた成形体を通常は60〜100℃の温度で3〜5
時間乾燥したのち、バインダーを脱脂するために300
〜650℃、好ましくは550〜650℃で加熱プる。
時間乾燥したのち、バインダーを脱脂するために300
〜650℃、好ましくは550〜650℃で加熱プる。
加熱時間は成形体の形状によって異なるので適宜調整さ
れる。ついで940〜1050℃の温度で好ましくは3
〜5時間加熱することにより焼成体かえられる。加熱温
度が940℃未満のばあい、緻密な焼成体かえられず、
また1050℃をこえると焼成体が多孔質どなりやすく
形状変化も大きくなる。
れる。ついで940〜1050℃の温度で好ましくは3
〜5時間加熱することにより焼成体かえられる。加熱温
度が940℃未満のばあい、緻密な焼成体かえられず、
また1050℃をこえると焼成体が多孔質どなりやすく
形状変化も大きくなる。
本発明をさらに実施例に阜づき詳細に説明するが、本発
明はかかる実施例のみに限定されるものではない。
明はかかる実施例のみに限定されるものではない。
実施例1
マイカとして合成マイカ(粒径8〜10μm、大竹碍子
(株’IJ)284.1i11 、酸化亜鉛(粒径0.
8〜1.5μ曙、堺化学工業@製) 303.5(1
、シリカ(粒径3〜8μ閣、電気化学工業側製) 1
82.1(J、正ホウ酸(粒径5〜10μ講、石津製薬
@製)121.4g、コーディエライト(粒径5〜10
μ口、瀬戸窯業原料■製) 61.6g、酸化スズ(粒
径6ヘー8μ■、6津製薬(…製) 47.30を調合
し、ボールミルで3時間混合して混合粉末を作製した。
(株’IJ)284.1i11 、酸化亜鉛(粒径0.
8〜1.5μ曙、堺化学工業@製) 303.5(1
、シリカ(粒径3〜8μ閣、電気化学工業側製) 1
82.1(J、正ホウ酸(粒径5〜10μ講、石津製薬
@製)121.4g、コーディエライト(粒径5〜10
μ口、瀬戸窯業原料■製) 61.6g、酸化スズ(粒
径6ヘー8μ■、6津製薬(…製) 47.30を調合
し、ボールミルで3時間混合して混合粉末を作製した。
つぎに混合粉末を、アルミナ製容器に入れ電気炉で10
00℃で3時間加熱して焼成物をえた。
00℃で3時間加熱して焼成物をえた。
この焼成物を捕潰礪で約40〜50メツシユに粉砕した
のち、撮動ミルで粒径5〜8μIに粉砕し、成形原料と
した。
のち、撮動ミルで粒径5〜8μIに粉砕し、成形原料と
した。
成形原料400gにメチルセルロース4gを添加し、さ
らに水30dを加え、r1潰改で30分間混合して成形
材料とした。
らに水30dを加え、r1潰改で30分間混合して成形
材料とした。
えられた成形材料を直径110sS高さ 1oosの金
型に充填し、300に!+/cmの加圧力で1分間、常
温で加圧し、厚さ約19.、直径約110調の成形体を
作製した。成形体を60〜100℃の温度で3時間乾燥
して水分を除去した。
型に充填し、300に!+/cmの加圧力で1分間、常
温で加圧し、厚さ約19.、直径約110調の成形体を
作製した。成形体を60〜100℃の温度で3時間乾燥
して水分を除去した。
つぎに電気炉に入れ、600℃で1時間、1000℃で
3時間加熱し、焼成体を作製した。えられた焼成体は厚
さ方向で10〜12%、径方向で15〜11%程度収縮
を甲し、金属片でたたくと澄んだ金属音を発した。
3時間加熱し、焼成体を作製した。えられた焼成体は厚
さ方向で10〜12%、径方向で15〜11%程度収縮
を甲し、金属片でたたくと澄んだ金属音を発した。
この焼成体の機械的強度、電気絶縁性、熱膨張率、機械
加工性および熱変形温度を測定した。機械的強度として
は曲げ強さを評価した。曲げ強さ試料としては、原厚さ
で幅10m、長さ70.に切断加工したものを試験片と
して、三点曲げ試験法により常温で測定した。支点間距
離は50Mである。
加工性および熱変形温度を測定した。機械的強度として
は曲げ強さを評価した。曲げ強さ試料としては、原厚さ
で幅10m、長さ70.に切断加工したものを試験片と
して、三点曲げ試験法により常温で測定した。支点間距
離は50Mである。
電気絶縁性は、厚さ5M、幅2ON11、長さ40欄に
切断加工したものを試料としJISに6911(熱硬化
性プラスチックの一般試験法) 5.12項に準じ、
常態(室温的25℃)ならびに25℃、相対湿度90%
の雰囲気中に 100時間放置後の絶縁抵抗を測定した
。測定器は5oovポータプルメガ−を用いた。
切断加工したものを試料としJISに6911(熱硬化
性プラスチックの一般試験法) 5.12項に準じ、
常態(室温的25℃)ならびに25℃、相対湿度90%
の雰囲気中に 100時間放置後の絶縁抵抗を測定した
。測定器は5oovポータプルメガ−を用いた。
熱膨張率は厚さ5sI、幅5−1長さ50mに切断加工
したものを試料とし40℃から500℃までの平均熱膨
張率を測定した。
したものを試料とし40℃から500℃までの平均熱膨
張率を測定した。
機械加工性は、原厚さで幅50顯、長さ50aI+の切
断加工したものを試料とし、直径10.の超硬ドリルで
貫通孔を複数個設ける試験を行なうと同時に原厚さで幅
15IllIl、長さ50#Iに切断加工したものを試
料とし、試料の一端をチャックではさみ直径10劃、長
さ40.の丸棒加工を旋盤で行なった。いずれもカケ、
ワレなどが発生せず所定の寸法に加工できたものについ
ては、加工性を良とし、なかでもとくに正確に加工でき
たものを優と判断した。
断加工したものを試料とし、直径10.の超硬ドリルで
貫通孔を複数個設ける試験を行なうと同時に原厚さで幅
15IllIl、長さ50#Iに切断加工したものを試
料とし、試料の一端をチャックではさみ直径10劃、長
さ40.の丸棒加工を旋盤で行なった。いずれもカケ、
ワレなどが発生せず所定の寸法に加工できたものについ
ては、加工性を良とし、なかでもとくに正確に加工でき
たものを優と判断した。
また一部、カケ、ワレなどが発生したがほと/υど所定
の寸法に加工できたものについては加工性可と判断した
。それ以外は、加工性不可と判断した。
の寸法に加工できたものについては加工性可と判断した
。それ以外は、加工性不可と判断した。
熱変形温度は、厚さ5!tfR,幅20M1長さ20真
に切断加工したものを試験片とし、寸法測定後、電気炉
に入れ、形状変化をぎたしはじめる最低温度を調べた。
に切断加工したものを試験片とし、寸法測定後、電気炉
に入れ、形状変化をぎたしはじめる最低温度を調べた。
形状変化は寸法測定、実体′A′6!i鏡による観察な
どにより、変形、ワレ、クラックさらには溶融状態など
を含めて判断した。
どにより、変形、ワレ、クラックさらには溶融状態など
を含めて判断した。
実施例2
マイカとして合成マイカ 381.9Q 、 M化亜鉛
258.9(1、シリカ 155.3!J 、正ホウ酸
103.6q、コープイエライ1−52.5!J 、
M化スズ477gを調合し、ボールミルで3時間U合し
て混合粉末を作製した。これら構成原料は実施例1と同
じものである。
258.9(1、シリカ 155.3!J 、正ホウ酸
103.6q、コープイエライ1−52.5!J 、
M化スズ477gを調合し、ボールミルで3時間U合し
て混合粉末を作製した。これら構成原料は実施例1と同
じものである。
以下実施例1と同様にして焼成物、成形原料、成形材料
、成形体、焼成体としたのら、機械的強度、電気絶縁性
、熱膨張率、義械加■性および熱変形温度を測定した。
、成形体、焼成体としたのら、機械的強度、電気絶縁性
、熱膨張率、義械加■性および熱変形温度を測定した。
その結果を第1表に示す。
実施例3
マイカとして合成マイカ500.OfJ 、酸化亜鉛2
00.0g、シリカ 1oo、og、正ボウ酸160.
0り、コーディエライト20.0g、l化スズ20.0
gを調合1)、ボールミルで3時間混合して混合粉末を
作製した。これら構成原料は実施例1と同じものである
。
00.0g、シリカ 1oo、og、正ボウ酸160.
0り、コーディエライト20.0g、l化スズ20.0
gを調合1)、ボールミルで3時間混合して混合粉末を
作製した。これら構成原料は実施例1と同じものである
。
以下実施例1と同様にして焼成物、成形原料、成形材料
、成形体、焼成体としたのち、機械的強度、電気絶縁性
、熱膨張率、機械加工性および熱変形温度を測定した。
、成形体、焼成体としたのち、機械的強度、電気絶縁性
、熱膨張率、機械加工性および熱変形温度を測定した。
その結果を第1表に示す。
実施例4
マイカとして合成マイカ200g、酸化亜鉛400g、
シリカ200g、正ホウlaog 、コーディエライト
20Q、酸化スズ100gを調合し、ボールミルで3時
間混合して混合粉末を作製した。これら構成原料は実施
例1と同じものである。
シリカ200g、正ホウlaog 、コーディエライト
20Q、酸化スズ100gを調合し、ボールミルで3時
間混合して混合粉末を作製した。これら構成原料は実施
例1と同じものである。
以下実施例1と同様にして焼成物、成形原料、成形材料
、成形体、焼成体としたのち、機械的強度、電気絶縁性
、熱膨張率、機械加工性および熱変形温度を測定した。
、成形体、焼成体としたのち、機械的強度、電気絶縁性
、熱膨張率、機械加工性および熱変形温度を測定した。
その結果を第1表に示す。
実施例5
マイカとして合成マイカ300Q、 酸化亜鉛150g
、シリカ100g、正ホウM250g、コーディエライ
ト+sog、 l化スズ50<]を調合し、ボールミル
で3時間混合してu金粉末を作製した。これら構成原料
は実施Pi4iと同じものである。
、シリカ100g、正ホウM250g、コーディエライ
ト+sog、 l化スズ50<]を調合し、ボールミル
で3時間混合してu金粉末を作製した。これら構成原料
は実施Pi4iと同じものである。
以下実施例1と同様にIノーC焼成物、成形原料、成形
材料、成形体、焼成体としたのち、機械的強度、電気絶
縁性、熱膨張率、機械加工性および熱変形温度を測定し
た。その結果を第1表に示す。
材料、成形体、焼成体としたのち、機械的強度、電気絶
縁性、熱膨張率、機械加工性および熱変形温度を測定し
た。その結果を第1表に示す。
実施例6
実施例5と同じ混合粉末を作製し、アルミナ製容器に入
れ、電気炉で940℃で5時間加熱して焼成物をえた。
れ、電気炉で940℃で5時間加熱して焼成物をえた。
この焼成物を捕旧礪で約40〜60メツシユに粉砕した
のち、振動ミルで5〜8μ腸に粉砕し成形原料とした。
のち、振動ミルで5〜8μ腸に粉砕し成形原料とした。
えられた成形原料400gにメチルセルロース4gを添
加しさらに水30dを加え、ili!!機で30分間混
合し、成形材料とした。
加しさらに水30dを加え、ili!!機で30分間混
合し、成形材料とした。
以下実施例1と同様にして、厚さ約20IIllu、直
径約1101111Iの成形体を作製した。成形体を6
0〜100℃の温度で3時間乾燥して水分を除去した。
径約1101111Iの成形体を作製した。成形体を6
0〜100℃の温度で3時間乾燥して水分を除去した。
つぎに電気炉に入れ、600℃で1時間、940℃で5
時間加熱し、焼成体を作製した、 以下実施例1と同様にしてnVi的強度、電気絶縁性、
熱光■率、機械加工性および熱変形温度を測定した。そ
の結果を第1表に示す。
時間加熱し、焼成体を作製した、 以下実施例1と同様にしてnVi的強度、電気絶縁性、
熱光■率、機械加工性および熱変形温度を測定した。そ
の結果を第1表に示す。
実施例7
実施例4ど同じ混合粉末を作製し、アルミナ製容器に入
れ、電気炉で1050℃で3時間加熱して焼成物をえた
。
れ、電気炉で1050℃で3時間加熱して焼成物をえた
。
この焼成物を届潰機で約40〜60メツシユに粉砕した
のち、振動ミルで5〜8μIに粉砕し成形原料とした。
のち、振動ミルで5〜8μIに粉砕し成形原料とした。
えられた成形原料400gにメチルセルロース4gを添
加しさらに水30d>を加え、盗潰機で30分間混合し
、成形材料とした。
加しさらに水30d>を加え、盗潰機で30分間混合し
、成形材料とした。
以下実施例1と同様にして、厚さ約18mm、直径約i
townの成形体を作製した。成形体を60〜100
℃の温度で3時間乾燥して水分を除去した。
townの成形体を作製した。成形体を60〜100
℃の温度で3時間乾燥して水分を除去した。
つぎに電気炉に入れ、600℃で1時間、1050℃で
3時間加熱し、焼成体を作製した。
3時間加熱し、焼成体を作製した。
以下実流例1と同様にして機械的強度、電気絶縁性、熱
膨張率、機械加工性および熱変形温度を測定した。その
結果を第1表に示す。
膨張率、機械加工性および熱変形温度を測定した。その
結果を第1表に示す。
比較例1
実施例1のマイカ粉末を除いた組成とした以外は、実施
fIA1と同様にして焼成体を作製し、1械的強度、電
気絶縁性、熱膨張率、機械加工性および熱変形温度を測
定した。その結果を第1表に示す。
fIA1と同様にして焼成体を作製し、1械的強度、電
気絶縁性、熱膨張率、機械加工性および熱変形温度を測
定した。その結果を第1表に示す。
比較例2
マイカ粉末と低融点ガラス粉末で構成された市販の寸法
が厚さ15mm、幅200nm 、長さ200mmのマ
イカ型造物(マイカレックス、日本マイカルタ工業側製
)を購入し、実施例1と同様に機械的強度、電気絶縁性
、熱膨張率、機械加工性および熱変形温度を測定した。
が厚さ15mm、幅200nm 、長さ200mmのマ
イカ型造物(マイカレックス、日本マイカルタ工業側製
)を購入し、実施例1と同様に機械的強度、電気絶縁性
、熱膨張率、機械加工性および熱変形温度を測定した。
その結果を第1表に示す。
[以下余白]
第1表から本発明の製法によってえられる低膨張性マイ
カ複合セラミック材料は、940〜1050℃の比較的
低温で焼成でき、また成形体は常温でえられるため、製
法が簡単であることがわかる。
カ複合セラミック材料は、940〜1050℃の比較的
低温で焼成でき、また成形体は常温でえられるため、製
法が簡単であることがわかる。
実施例1〜7に示すように曲げ強さが730kMci〜
985kg/ aAと浸れ、かつ電気絶縁抵抗も常態で
50008Ω以上、90%R)I中で1008Ω以上と
高い値を示す。また熱膨張率が小さく、4.0X10−
6〜6.3x 10−6 / ’Cである。
985kg/ aAと浸れ、かつ電気絶縁抵抗も常態で
50008Ω以上、90%R)I中で1008Ω以上と
高い値を示す。また熱膨張率が小さく、4.0X10−
6〜6.3x 10−6 / ’Cである。
比較例1はマイカ粉末を用いないばあいであるが機械的
強度、電気絶縁性に優れ熱膨張率も2.7xlO−’/
℃と小さいが機械加工性が劣る。
強度、電気絶縁性に優れ熱膨張率も2.7xlO−’/
℃と小さいが機械加工性が劣る。
比較例2は、マイカ粉末と低融点ガラス粉末をガラスが
融点する温度で加圧してえられるものであるが本発明の
製法によりえられる材料に比べて熱膨張率が11.5X
10−6 / ’Cと大きく、熱変形温度が450℃
と低い。
融点する温度で加圧してえられるものであるが本発明の
製法によりえられる材料に比べて熱膨張率が11.5X
10−6 / ’Cと大きく、熱変形温度が450℃
と低い。
なお本実施例では、マイカとして合成マイカを用いたが
、さらにコスト低減のためには、白雲母、金雲母などの
天然マイカも構成材料として使用できることはいうまで
もない。
、さらにコスト低減のためには、白雲母、金雲母などの
天然マイカも構成材料として使用できることはいうまで
もない。
[発明の効果]
本発明の製法によれば、マイカ、醇化亜X4)、シリカ
、ホウ酸、コーディエライトおよび酸化スズを構成原料
とし、これらを加熱により反応させた焼成物としたのち
、常温で成形し940〜1050℃の温度で加熱するこ
とにより、機械加工性を有し、低膨張性、機械的強度、
電気絶縁性などの特性に優れた材料がえられる。
、ホウ酸、コーディエライトおよび酸化スズを構成原料
とし、これらを加熱により反応させた焼成物としたのち
、常温で成形し940〜1050℃の温度で加熱するこ
とにより、機械加工性を有し、低膨張性、機械的強度、
電気絶縁性などの特性に優れた材料がえられる。
さらに製法が従来品に比べて簡単であり大型寸法形状品
、厚物寸法品などもえやすく、かつ原料が比較的安価で
あることと相まって製品コストも安価である。
、厚物寸法品などもえやすく、かつ原料が比較的安価で
あることと相まって製品コストも安価である。
したがって本発明の製法によってえられる低膨張性マイ
カ複合セラミック材料は、耐熱性、耐熱衝撃性の必要な
車両抵抗器用耐熱絶縁支持部材、消弧材料、断熱材料な
どの他、電気絶縁性、機械的強度が必要とされる機器の
構造部材として有用である。
カ複合セラミック材料は、耐熱性、耐熱衝撃性の必要な
車両抵抗器用耐熱絶縁支持部材、消弧材料、断熱材料な
どの他、電気絶縁性、機械的強度が必要とされる機器の
構造部材として有用である。
Claims (2)
- (1)マイカ、酸化亜鉛、シリカ、ホウ酸、コーディエ
ライトおよび酸化スズからなる低膨張性マイカ複合セラ
ミック材料の構成原料を混合して混合粉末を作製する工
程、混合粉末を940〜1050℃の温度で加熱して焼
成物を作製する工程、焼成物を粉砕して粉末とし成形原
料を作製する工程、成形原料と有機バインダーとを混合
し成形材料を作製する工程、成形材料を既知の成形法に
より成形体とする工程および該成形体を940〜105
0℃の温度で焼成することにより所望の形体を有する焼
成体とする工程により製造されることを特徴とする低膨
脹性マイカ複合セラミック材料の製法。 - (2)低膨張性マイカ複合セラミック材料の構成原料の
組成比率がマイカ20〜50重量%、酸化亜鉛15〜4
0重量%、シリカ10〜20重量%、ホウ酸8〜25重
量%、コーディエライト2〜15重量%、酸化スズ2〜
10重量%である特許請求の範囲第(1)項記載の製法
。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61194909A JPS6350365A (ja) | 1986-08-20 | 1986-08-20 | 低膨脹性マイカ複合セラミツク材料の製法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61194909A JPS6350365A (ja) | 1986-08-20 | 1986-08-20 | 低膨脹性マイカ複合セラミツク材料の製法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6350365A true JPS6350365A (ja) | 1988-03-03 |
JPH0475867B2 JPH0475867B2 (ja) | 1992-12-02 |
Family
ID=16332354
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP61194909A Granted JPS6350365A (ja) | 1986-08-20 | 1986-08-20 | 低膨脹性マイカ複合セラミツク材料の製法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6350365A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2008013145A1 (fr) * | 2006-07-24 | 2008-01-31 | Nhk Spring Co., Ltd. | élément céramique, SUPPORT de sonde, et procédé de fabrication d'élément céramique |
-
1986
- 1986-08-20 JP JP61194909A patent/JPS6350365A/ja active Granted
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2008013145A1 (fr) * | 2006-07-24 | 2008-01-31 | Nhk Spring Co., Ltd. | élément céramique, SUPPORT de sonde, et procédé de fabrication d'élément céramique |
US8806969B2 (en) | 2006-07-24 | 2014-08-19 | Nhk Spring Co., Ltd. | Ceramic member, probe holder, and method of manufacturing ceramic member |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0475867B2 (ja) | 1992-12-02 |
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