JPH0334819A - 合成樹脂成形体圧縮成形用金型 - Google Patents
合成樹脂成形体圧縮成形用金型Info
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- JPH0334819A JPH0334819A JP1170812A JP17081289A JPH0334819A JP H0334819 A JPH0334819 A JP H0334819A JP 1170812 A JP1170812 A JP 1170812A JP 17081289 A JP17081289 A JP 17081289A JP H0334819 A JPH0334819 A JP H0334819A
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
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- Casting Or Compression Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
この発明は合成樹脂成形体圧縮成形用金型に関し、その
目的は成形時に於いて熔融合成樹脂か金型から食み出さ
ず、型内に空気か残存せずに成形することが可能な合成
樹脂成形体圧縮成形用金型の提供にある。
目的は成形時に於いて熔融合成樹脂か金型から食み出さ
ず、型内に空気か残存せずに成形することが可能な合成
樹脂成形体圧縮成形用金型の提供にある。
（従来の技術）
この発明者らか開発した合成樹脂成形体を成形する加圧
成形方法として、雄型及び雌型よりなる金型のキャビテ
ィ内に熔融合成樹脂を供給し、前記雄型及び雌型を型締
めすることにより、合成樹脂の成形を行なう方法が良く
知られている。
成形方法として、雄型及び雌型よりなる金型のキャビテ
ィ内に熔融合成樹脂を供給し、前記雄型及び雌型を型締
めすることにより、合成樹脂の成形を行なう方法が良く
知られている。
（発明が解決しようとする課題）
しかしなから、この成形方法に於いて使用する従来の金
型は、第２図（Ａ）のように上型（２１）と下型（２２
）が上下方向ｍに開放された後、噛合してキャビティ（
２３）を形成して合成樹脂（２４）を加圧成形するため
、上型（２１）と下型（２２）の寸法精度か厳格に設定
されていた。
型は、第２図（Ａ）のように上型（２１）と下型（２２
）が上下方向ｍに開放された後、噛合してキャビティ（
２３）を形成して合成樹脂（２４）を加圧成形するため
、上型（２１）と下型（２２）の寸法精度か厳格に設定
されていた。
特に、上型（２１）の型エツジ（２１ａ）と下型（２２
）の型エツジ（２２ａ）は横方向（Ｈ）に隙間か生しな
い様にされていたり上下方向（Ｖ）に不必要にＬ−か長
くされていた。（第２図（Ｂ）参照） その理由は、上下金型（２１）（２２）のエツジ（２１
ａ）（２２ａ）の端部より熔融合成樹脂か食み出して第
３図（Ｂ）示の如き歪な成形体（２５）となるからであ
る。
）の型エツジ（２２ａ）は横方向（Ｈ）に隙間か生しな
い様にされていたり上下方向（Ｖ）に不必要にＬ−か長
くされていた。（第２図（Ｂ）参照） その理由は、上下金型（２１）（２２）のエツジ（２１
ａ）（２２ａ）の端部より熔融合成樹脂か食み出して第
３図（Ｂ）示の如き歪な成形体（２５）となるからであ
る。
しかしなから、一方で厳格に寸法を整えすぎたりＬ゛か
大きすぎると第３図（Ａ）に示すように成形体の端部に
成形時にキャビティ（２３）内に閉し込められた空気（
２６）か成形体（２７）を欠肉（２８）させて変形させ
ることとなった。 （第２図（Ａ） 、（Ｂ）参照） 更に、エノン（２］、ａ） 、（２２ａ）か噛合部に当
接して、エツジ（２］ａ） 、（２２ａ）か欠けること
かあり、望ましくなかった。
大きすぎると第３図（Ａ）に示すように成形体の端部に
成形時にキャビティ（２３）内に閉し込められた空気（
２６）か成形体（２７）を欠肉（２８）させて変形させ
ることとなった。 （第２図（Ａ） 、（Ｂ）参照） 更に、エノン（２］、ａ） 、（２２ａ）か噛合部に当
接して、エツジ（２］ａ） 、（２２ａ）か欠けること
かあり、望ましくなかった。
以上のような実情に鑑み、業界では成形時に於いて熔融
合成樹脂か食み出さず、型内に空気が残存せずに成形す
ることか可能な合成樹脂成形体圧縮成形用金型の創出か
望まれていた。
合成樹脂か食み出さず、型内に空気が残存せずに成形す
ることか可能な合成樹脂成形体圧縮成形用金型の創出か
望まれていた。
（課題を解決するための手段）
この発明に係る合成樹脂成形体圧縮成形用金型は、型締
め完了時に於いて、雄を水平方向最外周面と雌型の水平
方向最内周面との噛合間隙か形成されるとともに前記雄
型の熔融合成樹脂か接する水平方向最外端と前記雌型の
フラノンの水平方向最内周面端部との噛合深さの型締め
方向最短距離（Ｌ）か次式ｌの条件を満たすとともに上
記噛合間隙である水平方向最短距離（ｗ）か、００２〜
０．１であることを特徴とする合成樹脂成形体圧縮成形
用金型であるから上記課題を悉く解決する。
め完了時に於いて、雄を水平方向最外周面と雌型の水平
方向最内周面との噛合間隙か形成されるとともに前記雄
型の熔融合成樹脂か接する水平方向最外端と前記雌型の
フラノンの水平方向最内周面端部との噛合深さの型締め
方向最短距離（Ｌ）か次式ｌの条件を満たすとともに上
記噛合間隙である水平方向最短距離（ｗ）か、００２〜
０．１であることを特徴とする合成樹脂成形体圧縮成形
用金型であるから上記課題を悉く解決する。
ｔ、−ｔ、−１−１ｏ≧Ｉ。
≧Ｌ、−ｔ、 （ｍｍ） （式１）（但し、１、は
型締めした際に熔融合成樹脂か雄型の水平方向最外端に
最初に到達した時の雄型と雌型の型締め方向の距離（ｍ
ｍ）ｔｏは型締め完了時の上記りと同一位置での雄型と
雌型の型締め方向の距離（ｍｍ ）である。） 以下、この発明に係る合成樹脂成形体圧縮成形用金型の
実施例を詳説する。
型締めした際に熔融合成樹脂か雄型の水平方向最外端に
最初に到達した時の雄型と雌型の型締め方向の距離（ｍ
ｍ）ｔｏは型締め完了時の上記りと同一位置での雄型と
雌型の型締め方向の距離（ｍｍ ）である。） 以下、この発明に係る合成樹脂成形体圧縮成形用金型の
実施例を詳説する。
（実施例）
第１図（Ａ）はこの発明に係る合成樹脂成形体圧縮成形
用金型の一実施例の型締めか完了した時点での断面図で
ある。
用金型の一実施例の型締めか完了した時点での断面図で
ある。
図中尤はこの発明に係る合成樹脂成形体圧縮成形用金型
であり、（２）は前記合成樹脂成形用金型を構成する雄
型、（３）は前記雄型と噛合する雌型である。
であり、（２）は前記合成樹脂成形用金型を構成する雄
型、（３）は前記雄型と噛合する雌型である。
この実施例に於いて、合成樹脂成形体圧縮成形用金型（
１）は下方に位置する雄型（２）と、周知の昇降機構（
図示せず）により支持され上方に位置する雌型（３）と
からなる。
１）は下方に位置する雄型（２）と、周知の昇降機構（
図示せず）により支持され上方に位置する雌型（３）と
からなる。
この実施例に於いて、雄型（２）は熔融合成樹脂（４）
に直接接触する下金型であり、この雄型（２）と噛合す
る雌型（３）は上金型である。
に直接接触する下金型であり、この雄型（２）と噛合す
る雌型（３）は上金型である。
型締め完了時に於いて、雄型（２）の水平方向最外周面
（２ａ）と雌型（３）の水平方向最内周面（３ａ）との
間に噛合間隙（５）か形成されている。
（２ａ）と雌型（３）の水平方向最内周面（３ａ）との
間に噛合間隙（５）か形成されている。
この噛合間隙（５）である水平方向最短距離（Ｗ）は、
キャビティ（６）内に取り込まれる空気を型締め時に外
部へ逃がす間隙であり且つ熔融合成樹脂（４）か食み出
さない間隙であり、その具体的な値は０．０２〜０．１
ｍｍであるか、実際上使用する合成樹脂の種類、粘度、
温度、供給量等を勘案して定めればよい。
キャビティ（６）内に取り込まれる空気を型締め時に外
部へ逃がす間隙であり且つ熔融合成樹脂（４）か食み出
さない間隙であり、その具体的な値は０．０２〜０．１
ｍｍであるか、実際上使用する合成樹脂の種類、粘度、
温度、供給量等を勘案して定めればよい。
例えば、直径３０ｃｍの円板を型締面圧１００ ｋｇ
／ （：１１１ ’で成形し、樹脂として住友ノーブレ
ン■ＡＸ５６８（メルトフローリー１６５ｇ／１０分の
ポリプロピレン、住友化学工業■製）を用いた場合には
Ｗか０．０２ｍｍのとき熔融合成樹脂の食み出しがＯ，
１ｍｍ以下また、スミペックス−ＢｏＭＨＯ（メタアク
リル樹脂、住友化学工業■製）を用いた場合にはＷか０
．０６で同しく０．］、ｍｍ以下となりキャピテイ（６
）内に取り込まれる空気も外部へ逃かずことかできる。
／ （：１１１ ’で成形し、樹脂として住友ノーブレ
ン■ＡＸ５６８（メルトフローリー１６５ｇ／１０分の
ポリプロピレン、住友化学工業■製）を用いた場合には
Ｗか０．０２ｍｍのとき熔融合成樹脂の食み出しがＯ，
１ｍｍ以下また、スミペックス−ＢｏＭＨＯ（メタアク
リル樹脂、住友化学工業■製）を用いた場合にはＷか０
．０６で同しく０．］、ｍｍ以下となりキャピテイ（６
）内に取り込まれる空気も外部へ逃かずことかできる。
この発明に於いて、前記雄型（２）の熔融合成樹脂（４
）か接する水平方向最外端（２ｂ）と前記雌型（３）の
フラノン（３ｂ）の水平方向最内周面端部（３ｃ）との
噛合深さの型締め方向最短距離（Ｌ）か次式ｌの条件を
満たす。（第１図（Ａ）参照） ｊｌ ｊ＋＋１０≧Ｌ ≧ｈ ｔｏ （ｍｍ） （式１）（但し、１．は
型締めした際に熔融合成樹脂か雄型の水平方向最外端（
２ｂ）に最初に到達した時の雄型と雌型の型締め方向の
距離（ｍｍ）ｊｏは型締め完了時の上記りと同一位置で
の雄型と雌型の型締め方向の距離（ｍｍ）である。） この発明に於いて、噛合深さの型締め方向最短距離（Ｌ
）を上記式１の範囲に限定する理由は、式１の範囲を
越えると成形体として取り出す際に型（２）、（３）を
必要以上に大きく開く必要か有り作業効率か悪くなると
ともに、キャビティ（６）内に空気か閉し込められ易く
成形体の不良品か生し易く、逆に、式１の範囲未満であ
ると雄型（２）と雌型（３）の間隙より熔融合成樹脂（
４）か漏れて食み出し成形体が不良品となる恐れかある
ためである。
）か接する水平方向最外端（２ｂ）と前記雌型（３）の
フラノン（３ｂ）の水平方向最内周面端部（３ｃ）との
噛合深さの型締め方向最短距離（Ｌ）か次式ｌの条件を
満たす。（第１図（Ａ）参照） ｊｌ ｊ＋＋１０≧Ｌ ≧ｈ ｔｏ （ｍｍ） （式１）（但し、１．は
型締めした際に熔融合成樹脂か雄型の水平方向最外端（
２ｂ）に最初に到達した時の雄型と雌型の型締め方向の
距離（ｍｍ）ｊｏは型締め完了時の上記りと同一位置で
の雄型と雌型の型締め方向の距離（ｍｍ）である。） この発明に於いて、噛合深さの型締め方向最短距離（Ｌ
）を上記式１の範囲に限定する理由は、式１の範囲を
越えると成形体として取り出す際に型（２）、（３）を
必要以上に大きく開く必要か有り作業効率か悪くなると
ともに、キャビティ（６）内に空気か閉し込められ易く
成形体の不良品か生し易く、逆に、式１の範囲未満であ
ると雄型（２）と雌型（３）の間隙より熔融合成樹脂（
４）か漏れて食み出し成形体が不良品となる恐れかある
ためである。
また、同一の雌雄型において噛合深さの型締め方向最短
距離を全周に亘り均一とする必要はなく少なくとも第１
図（Ｃ）に示すように熔融合成樹脂を型締めした際に熔
融合成樹脂か雄型の水平方向最外端に最初に到達した位
置（Ｐ）においては（式］）に示すＬとしなければなら
ないか他の位置においては樹脂の流動状態に応してＯか
らＬまでの範囲で小さくすることができる。
距離を全周に亘り均一とする必要はなく少なくとも第１
図（Ｃ）に示すように熔融合成樹脂を型締めした際に熔
融合成樹脂か雄型の水平方向最外端に最初に到達した位
置（Ｐ）においては（式］）に示すＬとしなければなら
ないか他の位置においては樹脂の流動状態に応してＯか
らＬまでの範囲で小さくすることができる。
以上の構成からなるこの実施例に係る合成樹脂成形体圧
縮成形用金型（１）を用いて、例えば以下の工程により
成形体か成形される。
縮成形用金型（１）を用いて、例えば以下の工程により
成形体か成形される。
雄型（２）と雌型（３）との間に熔融合成樹脂（４）を
供給する。（第１図（Ｂ）参照） 熔融合成樹脂（４）の供給は押出機等、周知の熔融可塑
手段（図示せず）により、雄型（２）内に設けられた熔
融合成樹脂経路（図示せず）を通して供給される。
供給する。（第１図（Ｂ）参照） 熔融合成樹脂（４）の供給は押出機等、周知の熔融可塑
手段（図示せず）により、雄型（２）内に設けられた熔
融合成樹脂経路（図示せず）を通して供給される。
昇降機構を作動させて前記雌型（３）を下降させると熔
融合成樹脂（４）か流動して、キャビティ（６）内の空
気を噛合間隙（５）より外部へ排出する。
融合成樹脂（４）か流動して、キャビティ（６）内の空
気を噛合間隙（５）より外部へ排出する。
この時、前記噛合間隙（５）の水平方向最短距離（Ｗ）
は前記範囲内であるため、雌型（３）と雄型（２）との
間隙より熔融合成樹脂（４）が漏れて食み出ずことかな
い。
は前記範囲内であるため、雌型（３）と雄型（２）との
間隙より熔融合成樹脂（４）が漏れて食み出ずことかな
い。
前記雌型（３）か下降し続けると、前記水平方向最短距
離（Ｗ）と噛合深さの型締め方向最短距離（Ｌ）はそれ
ぞれ前記範囲内であるため、熔融合成樹脂（４）が加圧
されて成形か完了する。（第１図（Ａ）参明） この発明に於いて、熔融合成樹脂（４）を供給する時期
は前述する時期に限定されず、両金型（２）、（３）か
完全に型締めされる迄に供給すれば良い。
離（Ｗ）と噛合深さの型締め方向最短距離（Ｌ）はそれ
ぞれ前記範囲内であるため、熔融合成樹脂（４）が加圧
されて成形か完了する。（第１図（Ａ）参明） この発明に於いて、熔融合成樹脂（４）を供給する時期
は前述する時期に限定されず、両金型（２）、（３）か
完全に型締めされる迄に供給すれば良い。
この発明に於いて、熔融合成樹脂（４）は前記雌型（３
）或いは合成樹脂成形用金型ｍの外部に設けられた熔融
合成樹脂経路を通して供給しても良い。
）或いは合成樹脂成形用金型ｍの外部に設けられた熔融
合成樹脂経路を通して供給しても良い。
この発明に係る金型に用いられる熔融合成樹脂（４）と
しては圧縮成形、射出成形及び押出し成形において通常
使用されているものをいずれも用いることかでき、例え
ばポリプロピレン、ポリエチレン、ポリスチレン、アク
リロニトリル−スチレンブタシエンブロソク共重合体、
ナイロン等の熱可塑性樹脂、エチレン−プロピレンブロ
ック共重合体、スチレン−ブタジェンブロック共重合体
等の熱可塑性エラストマー等の非発泡性又は発泡性樹脂
、およびこれらに無機質充填剤、ガラス繊維等の充填剤
、顔料、滑剤、帯電防止剤等の添加剤を含有したものを
用いることかできる。
しては圧縮成形、射出成形及び押出し成形において通常
使用されているものをいずれも用いることかでき、例え
ばポリプロピレン、ポリエチレン、ポリスチレン、アク
リロニトリル−スチレンブタシエンブロソク共重合体、
ナイロン等の熱可塑性樹脂、エチレン−プロピレンブロ
ック共重合体、スチレン−ブタジェンブロック共重合体
等の熱可塑性エラストマー等の非発泡性又は発泡性樹脂
、およびこれらに無機質充填剤、ガラス繊維等の充填剤
、顔料、滑剤、帯電防止剤等の添加剤を含有したものを
用いることかできる。
（発明の効果）
以上詳述した如くこの発明に係る合成樹脂成形体圧縮成
形用金型は、型締め完了時に於いて、雄型水平方向最外
周面と雌型の水平方向最内周面との噛合間隙か形成され
るとともに前記雄型の熔融合成樹脂か接する水平方向最
外端と前記雌型のフランジの水平方向最内周面端部との
噛合深さの型締め方向最短距離（Ｌ）か次式］の条件を
満たすとともに上記噛合間隙である水平方向最短距離（
Ｗ）か、００２〜０．１であることを特徴とする合成樹
脂成形体圧縮成形用金型であるから、成形時に於いて熔
融合成樹脂が食み出す等の不良品を作らすに成形体を成
形することかできる。
形用金型は、型締め完了時に於いて、雄型水平方向最外
周面と雌型の水平方向最内周面との噛合間隙か形成され
るとともに前記雄型の熔融合成樹脂か接する水平方向最
外端と前記雌型のフランジの水平方向最内周面端部との
噛合深さの型締め方向最短距離（Ｌ）か次式］の条件を
満たすとともに上記噛合間隙である水平方向最短距離（
Ｗ）か、００２〜０．１であることを特徴とする合成樹
脂成形体圧縮成形用金型であるから、成形時に於いて熔
融合成樹脂が食み出す等の不良品を作らすに成形体を成
形することかできる。
ｔｌ ｊｏ＋ＩＯ≧Ｌ
≧ｔ、−１，（ｍｍ） （式１）
（但し、ｔｌは型締めした際に熔融合成樹脂か雄型の水
平方向最外端に最初に到達した時の雄型と雌型の型締め
方向の距離（ｍｍ）ｔｏは型締め完了時の上記【１と同
一位置での雄型と雌型の型締め方向の距離（ｍｍ ）で
ある。）
平方向最外端に最初に到達した時の雄型と雌型の型締め
方向の距離（ｍｍ）ｔｏは型締め完了時の上記【１と同
一位置での雄型と雌型の型締め方向の距離（ｍｍ ）で
ある。）
第１図（Ａ）はこの発明に係る合成樹脂成形体圧縮成形
用金型の一実施例の型締めか完了した時点ての断面図、
第１図（Ｂ）は成形工程を説明する断面図、第１図（Ｃ
）は第１図（Ｂ）のＡ−Ａ線断面図、第２図（Ａ）及び
（Ｂ）は従来の金型による成形工程を説明する断面図、
第３図（Ａ）及び（Ｂ）は従来の金型により得られた成
形体の断面図である。 （１）・・・合成樹脂成形体加圧成形用金型（２）・・
・ 雄型 （２ａ）・・ 水平方向最外周面 （２ｂ）・・・ 水平方向最外端 （３）・・・ 雌型 （３ａ）・・ 水平方向最内周面 （３ｂ）・・ フラツフ （３ｃ）・・ 水平方向最内周面端部 （４）・・ 熔融合成樹脂 （５）・・・ 噛合間隙 （Ｗ） ・・ 水平方向最短距離 （Ｌ）・・・ 水噛合深さの型締め方向最短距離（２）
・・・型締め完了時の雄型と雌型の型締め方向の距離 ２ ＼、ノ ＼ノ ＼−Ｉ ５
用金型の一実施例の型締めか完了した時点ての断面図、
第１図（Ｂ）は成形工程を説明する断面図、第１図（Ｃ
）は第１図（Ｂ）のＡ−Ａ線断面図、第２図（Ａ）及び
（Ｂ）は従来の金型による成形工程を説明する断面図、
第３図（Ａ）及び（Ｂ）は従来の金型により得られた成
形体の断面図である。 （１）・・・合成樹脂成形体加圧成形用金型（２）・・
・ 雄型 （２ａ）・・ 水平方向最外周面 （２ｂ）・・・ 水平方向最外端 （３）・・・ 雌型 （３ａ）・・ 水平方向最内周面 （３ｂ）・・ フラツフ （３ｃ）・・ 水平方向最内周面端部 （４）・・ 熔融合成樹脂 （５）・・・ 噛合間隙 （Ｗ） ・・ 水平方向最短距離 （Ｌ）・・・ 水噛合深さの型締め方向最短距離（２）
・・・型締め完了時の雄型と雌型の型締め方向の距離 ２ ＼、ノ ＼ノ ＼−Ｉ ５
Claims (1)
- （１）型締め完了時に於いて、雄型水平方向最外周面と
雌型の水平方向最内周面との噛合間隙が形成されるとと
もに前記雄型の熔融合成樹脂が接する水平方向最外端と
前記雌型のフランジの水平方向最内周面端部との噛合深
さの型締め方向最短距離（Ｌ）が次式１の条件を満たす
とともに上記噛合間隙である水平方向最短距離（ｗ）が
、０．０２〜０．１であることを特徴とする合成樹脂成
形体圧縮成形用金型。 ｔ＿１−ｔ＿０＋１０≧Ｌ ≧ｔ＿１−ｔ＿０（ｍｍ）（式１） （但し、ｔ＿１は型締めした際に熔融合成樹脂が雄型の
水平方向最外端に最初に到達した時の雄型と雌型の型締
め方向の距離（ｍｍ）ｔ＿０は型締め完了時の上記ｔ＿
１と同一位置での雄型と雌型の型締め方向の距離（ｍｍ
）である。）
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|---|---|---|---|
| JP1170812A JP2767463B2 (ja) | 1989-06-30 | 1989-06-30 | 合成樹脂成形体圧縮成形用金型 |
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| DE69022134T DE69022134T2 (de) | 1989-06-30 | 1990-06-29 | Form zum Pressformen von Kunststoffgegenständen. |
| ES90112474T ES2079400T3 (es) | 1989-06-30 | 1990-06-29 | Molde para moldeo por compresion de un articulo de resina. |
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| KR1019900009843A KR0163769B1 (ko) | 1989-06-30 | 1990-06-30 | 수지물품을 압축성형하기 위한 주형 |
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|---|---|---|---|
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|---|---|
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| JP2767463B2 JP2767463B2 (ja) | 1998-06-18 |
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Family Applications (1)
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|---|---|---|---|
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| DE (1) | DE69022134T2 (ja) |
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| US3108339A (en) * | 1959-05-20 | 1963-10-29 | Harry R Bucy | Die casting mold breather |
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| GB1366927A (en) * | 1970-12-14 | 1974-09-18 | Goodyear Tire & Rubber | Method of moulding plastics materials under pressure |
| US4014970A (en) * | 1974-04-25 | 1977-03-29 | The Budd Company | Solid state forming of thermoplastic material |
| US4309379A (en) * | 1978-12-21 | 1982-01-05 | Hooker Chemicals & Plastics Corp. | Method and apparatus for runnerless injection-compression molding thermosetting materials |
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| JPS62179909A (ja) * | 1986-02-05 | 1987-08-07 | Mazda Motor Corp | 繊維強化プラスチツクシ−トのスタンピング成形方法 |
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| US4795331A (en) * | 1986-09-15 | 1989-01-03 | The Goodyear Tire & Rubber Company | Mold vent plug |
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| EP0299611A1 (en) * | 1987-06-05 | 1989-01-18 | Takeda Chemical Industries, Ltd. | Compression molding apparatus and method |
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-
1989
- 1989-06-30 JP JP1170812A patent/JP2767463B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1990
- 1990-06-28 CA CA002020235A patent/CA2020235C/en not_active Expired - Lifetime
- 1990-06-29 EP EP90112474A patent/EP0405589B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1990-06-29 DE DE69022134T patent/DE69022134T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1990-06-29 ES ES90112474T patent/ES2079400T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1990-06-30 KR KR1019900009843A patent/KR0163769B1/ko not_active IP Right Cessation
-
1994
- 1994-02-02 US US08/190,566 patent/US6294121B1/en not_active Expired - Lifetime
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| CA2020235C (en) | 2002-07-30 |
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| EP0405589A3 (en) | 1992-02-19 |
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