JPH03264439A - シート材搬送装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、例えばファクシミリ・複写機などにおいて記
録紙や原稿等のシート材を搬送するシート材搬送装置に
関する。

より詳しくは、シート材を、回転駆動ローラ体・回動駆
動エンドレスベルト体・走行駆動ウェブ体等の面移動駆
動させた送り部材との接触摩擦により搬送するシート材
搬送装置に関する。

（従来の技術） 第５図（ａ）〜（ｄ）にこの種のシート材搬送装置とし
て一般的であるローラタイプの装置を示した。（ａ）図
はその一部切欠き正面図、（ｂ）図は平面図、（Ｃ）図
は横断側面図である。

８はシート材送り部材としての回転駆動ローラであり、
そのシャフト（芯金）８ｆを左右の側板１・１に夫々取
付けた位置固定の軸受１０・１０間に回転自由に軸受支
持させである。

本例の該駆動ローラ８はシャフト８ｆの長手に沿って略
等間隔に都合５つのローラ部（搬送部）８ａ・８ｂ・８
ｃ・８ｄ・８ｅを設けた形態のものである。

各ローラ部８ａ〜８ｅはゴム等の材質からなり、その外
径はシャフト８ｆよりも大きく、互いに略同−径であり
、表面の摩擦μａ〜μｅは全てほぼ同一である。

μａ＝μｂ；μＣ＝μｄ＝μｅ ９は上記の駆動ローラ８の上側に配設したピンチローラ
（対向押圧ローラ）であり、そのシャフト（芯金）９ｆ
を左右の側板５・５に夫々取付けた軸受１１・１１間に
回転自由に軸受支持させである。

上記の軸受１１・１１は夫々側板５・５に設けた長穴５
ａ・５ａに嵌係合させて駆動ローラ８に向う方向とその
逆方向に移動自由にしである。

本例の該ピンチローラ９はシャフト９ｆの長子に沿って
略等間隔に、前記駆動ローラ８側の各ローラ部８ａ〜８
ｅに夫々対応する都合５つのローラ部９ａ〜９ｅを設け
た形態のものである。

軸受１１・１１は夫々板バネ１２・１２により駆動ロー
ラ８へ向う方向へ常時移動付勢させてあり、その移動付
勢力によりピンチローラ９の各ローラ部９ａ〜９ｅが駆
動ローラ８側の各対応するローラ部８ａ〜８ｅに圧接し
ている。

駆動ローラ８は不図示の駆動部でシャフト８ｆが駆動さ
れ、（Ｃ）図において時計方向に所定の速度で回転駆動
される。この駆動ローラ８に圧接しているピンチローラ
９は従動回転する。

而して、駆動ローラ８とピンチローラ９との間にシート
材３が導入され挟持されることで、シート材３が回転駆
動ローラ８の各ローラ部８ａ〜８ｆの表面との摩擦によ
り送りがかけられて駆動ローラ８の回転駆動に伴い搬送
されていく。

（発明が解決しようとする問題点） ところで、ピンチローラ９はこれを駆動ローラ８へ押し
付ける押圧付勢手段１２・１２の押圧力でシャフト９ｆ
（即ちピンチローラ９）に第５図（ａ）の２点鎖線９ｆ
／で模式的に示したように多少なりとも図面上上方へ湾
曲たわみを生じる。

特に、装置の軽量化等のために、ローラ８・９のシャフ
ト８ｆ・９ｆを細くした場合、さらには装置の組立性を
容易にするため第５図（ａ）のようにピンチローラ９の
軸受１１・１１をピンチローラ９のローラ部９ａ〜９ｅ
の外側に設けた場合には上記のピンチローラ９の湾曲た
ゎみ９ｆ／が増大する。

その結果、駆動ローラ８とピンチローラ９の各対向ロー
ラ対間８ａ−９ａ、８ｂ−９ｂ、８ｃ　・９ｃ、８ｄ　
−９ｄ、８ｅ　−９ｅの圧接力Ｐａ　−Ｐｂ　−Ｐｃ　
−Ｐｄ　−Ｐｅは、該ローラ対８・９の長手両端側の対
応ローラ部８ａ・９ａ問および８ｅ・９０間で強く、中
央部に近くなる対応ローラ部間はど弱くなり、 Ｐａ＞Ｐｂ＞Ｐｃ＜Ｐｄ＜Ｐｅ さらに上述のピンチローラ９の湾曲たわみ９ｆ／が大き
い場合にはローラ対８・９の長手中央部側の対応ローラ
部間（例えば８Ｃ・９０間）では浮きすき間を生じてシ
ート材３を挟み込まない状態を生じる場合もある。

一般に一対の対向するローラでシート材を搬送する場合
、ローラ表面とシート材表面との摩擦力によりシート材
は多少のすべりを生じつつ搬送される。そのため、ロー
ラのシート材を搬送する搬送力Ｆは、シート材とローラ
との摩擦係数μと圧接力Ｐの積μ・Ｐとして表わされる
。

また搬送されるシート材にバックテンションが作用して
いるような場合、例えばシート材がロール巻のシートロ
ールであり、このシートロールをシート材搬送力で巻戻
しながらシート材の搬送を行なわせるような場合にはシ
ートロールの重量により搬送シート材にはローラの搬送
力に逆らう抵抗力（パックテンション）が生じているの
で、シート材の搬送速度はローラの搬送力とほぼ比例関
係にある。

従って第５図例のような装置において駆動ローラ８とピ
ンチローラ９の各対応ローラ対間でのシート材搬送力 Ｆａ（＝μａ　−Ｐａ）、 Ｆｂ＝　（μｂ−ｐｂ）、 Ｆｃ＝　（μｃ　−Ｐｃ）、 Ｆｄ＝　（μｄ　−Ｐｄ）、 Ｆｅ　（＝μｅ　−Ｐｅ）、 は各対応ローラ対間で駆動ローラ８の各ローラ部８ａ〜
８ｅの表面摩擦係数μａ〜μｅが同一で、圧接力Ｐ　ａ
　％　Ｐ　ｅに前記のように差Ｐａ＞Ｐｂ＞Ｐｃ＜Ｐｄ
＜Ｐｅ があるため、ローラ対８・９の長手両端側の対応ローラ
部８ａ・９ａ、８ｅ・９ｅでは大きく、中央部に近くな
る対応ローラ部はど小さくなる。

Ｆａ＞Ｆｂ＞Ｆｃ＜Ｆｄ＜Ｆｅ そのため、駆動ローラ８とピンチローラ９の各対応ロー
ラ対間での記録材３の搬送速度Ｖａ・Ｖｂ−Ｖｃ−Ｖｄ
−Ｖｅもローラ対８・９の長手両端側の対応ローラ部８
ａ・９ａ、８ｅ・９ｅでは大きく、中央部に近くなる対
応ローラ部はど小さくなる。

Ｖａ＞Ｖｂ＞Ｖｃ＜Ｖｄ＜Ｖｅ その結果、ローラ対８・９間に導入されたシート材３は
その搬送方向と直角のシート材幅方向に関して両端部側
が中央部より多く搬送されるため両端部側が中央部へ寄
り移動しながら搬送されることで、シート材３にしわ部
３ａが発生する。

発生したしわ３ａはローラの圧接力が弱いシート材幅方
向中央部へ集まっていくためシート材３の搬送が進行す
るにつれてしわ３ａの数、波うちの程度が増幅され５つ
いには搬送シート材３がジャムするに至りシート材搬送
不良になってしまうことにもなり、実際上、上述のよう
な原因にもとづくシート材搬送不良トラブルの発生が往
々みられる。

そして搬送すべきシート材３の厚みが薄いほど、環境湿
度が高いほど、又シート材に作用するパックテンション
が大きいほど、この搬送不良トラブルが発生し易くなる
。

具体的に第５図のシート材搬送装置（＠大通紙幅二Ｂ４
シート材たて搬送）について、駆動ローラ８はシャフト
８ｆを直径６ｍｍの金属シャフトで形成し、ローラ部８
ａ〜８ｅは硬度５０”　　・直径１２ｍｍ・幅３０ｍｍ
のゴムで形成したもの、ピンチローラ９はシャフト９ｆ
を直径４ｍｍの金属シャフトで形成し、ローラ部９ａ〜
９ｅは硬度５０°　・直径１０ｍｍ・幅３０ｍｍのゴム
で形成したものとし、該ピンチローラ９のシャフト９ｆ
の両端側に夫々板バネ１２・１２で３００ｇずつの押圧
力をかけてピンチローラ９を駆動ローラ８に押圧接触さ
せて駆動ローラ８を回転駆動させる。

そして駆動ローラ８とピンチローラ９の各対応ローラ部
８ａ−９ａ、８ｂ・９ｂ、８ｃ　−９ｃ、８ｄ・９ｄ、
８ｅ・９ｃ間の個々について対応ローラ部間に第５図（
ｄ）のように厚さ６５μｍ・幅３０ｍｍの短冊状のシー
ト材片（試験片）３ｂを導入して夫々のローラ部間のシ
ート材搬送力Ｆａ−Ｆｂ−ＦＣ−Ｆｄ−Ｆｅをシート材
片３ａをクランプさせたばね秤１３で測定した。

その結果、 Ｆａ＝１５０ｇ。

Ｆｂ＝１２０ｇ、 Ｆｃ＝　　６０ｇ。

Ｆｄ＝１２０ｇ、 Ｆｅ＝１５０ｇ となっており、前記したようにローラ対８・９の長手両
端側の対応ローラ部８ａ・９ａ、８ｅ・９ｅでは搬送力
が大きく、中央部に近くなる対応ローラ部はど搬送力が
小さくなっていた。

また各対応ローラ部でのシート材搬送速度はＶａ＞Ｖｂ
＞Ｖｃ＜Ｖｄ＜Ｖｅ の関係にあった。

さらに、シート材として厚さ６５μｍのＢ４サイズの感
熱紙３を通紙したとき該感熱紙３に搬送過程でしわ部３
ａが発生していき、搬送不良を起こした。

上述のような現象・問題点はシート材送り部材である駆
動ローラ８やピンチローラ９が図示例のようなシャフト
に間欠的にローラ部を設けたものでなく、ストレートな
円柱状ローラ体である場合でも、またシート材送り部材
が回動駆動エンドレスベルト体や走行駆動ウェブ体等で
ある場合でも共通の事項であった。

本発明は上記に鑑みて提案されたもので、この種のシー
ト材搬送装置についてシート材送り部材８に対するピン
チローラ９の押圧たわみ９ｆ／や、逆にシート材送り部
材側のたわみ、或いは両者のたわみにより、シート材送
り部材８のシート材搬送方向と直角のシート材幅方向に
関して圧接力Ｆにシート材送り部材の両端部側では大き
く、中央部で小さいアンバランスの状態が生じていても
、搬送シート材の幅方向両端部側が中央へ寄り移動して
しまう現象を防止してシート材３にしわ部３ａや波打ち
が発生したり、その過度の進行でジャム等の搬送不良に
至ることを厳に防止するように工夫したものを提供する
ことを目的とする。

（問題点を解決するための手段） 本発明は、 シート材を、面移動駆動させた送り部材との接触摩擦に
より搬送するシート材搬送装置において、 送り部材のシート材と接する表面の摩擦係数を、該送り
部材によるシート材搬送方向と直角のシート材幅方向に
関して送り部材中央部よりも送り部材端部で小さくした ことを特徴とするシート材搬送装置 である。

（作　用） 即ち、シート材送り部材のシート材と接する表面の摩擦
係数μを、該送り部材によるシート材搬送方向と直角の
シート材幅方向に関して送り部材中央部よりも送り部材
端部で小さくしたものとすることで、シート材送り部材
とピンチローラとの相互押圧力Ｐに、シート材送り部材
のシート材搬送方向と直角のシート材幅方向に関して両
端部側では大きく、中央部で小さいアンバランス状態が
あっても、上記の摩擦係数μと押圧力Ｐの積にもとすく
シート材搬送力Ｆ（＝μ・Ｐ）はシート材送り部材のシ
ート材搬送方向と直角のシート材幅方向に関して両端部
側も中央部も全長的に各部はぼ均等化される。

つまりシート材搬送速度Ｖがシート材送り部材のシート
材搬送方向と直角のシート材幅方向に関して両端部側も
中央部も全長的に各部はぼ均等化される。

従って搬送シート材の幅方向両端部側が中央部へ寄り移
動する現象、及びその寄り移動によるシート材のしわ部
や波打ち、ジャムの発生が良好に防止される。

（実　施　例） 〈実施例１〉 前述第５図のシート材搬送装置について、シート材送り
部材としての駆動ローラ８を各ローラ部８ａ〜８ｅの材
質を変えることでシート材３と接する表面の摩擦係数に
差を付けた。

即ち、ローラ部８ａと８ｅは硬度７０”のゴム、ローラ
部８ｂと８ｄは硬度６０”のゴム、ローラ部８Ｃは硬度
５０°のゴムとした。なお、各ローラ部８ａ〜８ｅの直
径は１２ｍｍ、幅は３０ｍｍで共通、シャフト８ｆは直
径６ｍｍの金属シャフトである。

ゴムローラ部の表面の摩擦係数とゴム硬度は反比例関係
にあり、従って各ローラ部８ａ〜８ｅの表面の摩擦係数
μａ〜μｅは μａ〈Ｆｂ〈μＣ〉μｄ〉μＣ の関係となり、駆動ローラ８の各ローラ部８ａ〜８ｅの
表面摩擦係数は本発明に従って、駆動ローラのシート材
搬送方向と直角のシート材幅方向に関して中央部のロー
ラ部８Ｃは大きく、端部側のローラ部８ａ・８ｅは小さ
い関係となっている。

ピンチローラ９はシャフト９ｆを直径４ｍｍの金属シャ
フトとし、各ローラ部９ａ〜９ｅは直径１０ｍｍ・幅３
０ｍｍの硬度５０°のゴムとした。該ピンチローラ９の
シャフト９ｆの両端側に夫々板バネ１２・１２で３００
ｇずつの押圧力をかけてピンチローラ９を駆動ローラ８
に押圧接触させて駆動ローラ８を回転駆動させる。

そして駆動ローラ８とどンチローラ９の各対応ローラ部
８ａ・９ａ、８ｂ−９ｂ、８ｃｍ９ｃ。

８ｄ・９ｄ、８ｅ・９ｅ間の個々について前述第５図（
ｄ）の測定方向と同要領で厚さ６５μｍ・幅３０ｍｍの
短冊状のシート材片３ｂを導入して各ローラ部間のシー
ト材搬送力Ｆａ　−Ｆｂ・Ｆｃ−Ｆｄ　−Ｆｅをばね秤
１３で測定した。

その結果は各対応ローラ部間のシート材搬送力Ｆａ”−
Ｆｅは何れもほぼ１２０ｇで均等化されており各ローラ
部間のシート材搬送速度Ｖ　ａ　”−Ｖ　ｅが均等とな
った。

即ち上記構成で、ピンチローラ９の駆動ローラ８に対す
る押圧力でピンチローラ９のシャフト９ｆのたわみ９ｆ
’により駆動ローラ８とピンチローラ９の各対応ローラ
部間８ａ・９ａ、８ｂ・９ｂ、８ｃ　−９ｃ、８ｄ・９
ｄ、８ｅ−９ｅの圧接力Ｐ　ａ　ＮＰ　ｅに Ｐａ＞Ｐｂ＞Ｐｃ＜Ｐｄ＜Ｐｅ のアンバランスの状態が生じているが、前述の如く駆動
ローラ８の各ローラ部８ａ〜８ｅの表面の摩擦係数は Ｆａ〈μｂくμＣ〉μｄ〉Ｆｅ の関係にしである。

いま、対応ローラ部８ａ・９ａと８ｂ・９ｂを例にあげ
ると、対応ローラ部８ａ・９ａでは対応ローラ部８ｂ・
９ｂとの関係において圧接力Ｐａは大きいが、摩擦係数
μａは小さい。従ってＦａくμｂとしなからＦａとμｂ
の比を適当に選ぶことにより、対応ローラ部８ａ・９ａ
のシート材搬送力Ｆａと、対応ローラ部８ｂ・９ｂのシ
ート材搬送力Ｆｂとを、 Ｆａ　（Ｆａ　−Ｐａ）＝Ｆｂ　（μｂ　−Ｐｂ）の関
係とすることができる。

かくして各対応ローラ部８ａ・９ａ〜８ｅ・９ｅにおい
て駆動ローラ８の各ローラ部８ａ〜８ｅの表面摩擦係数
μａ〜μｅの比を相互に適当に設定すれば各対応ローラ
部８ａ・９ａ〜８ｅ・９ｅにおけるシート材搬送力Ｆ　
ａ　”−Ｆ　ｅ、従ってシート材搬送速度Ｖ　ａ　”−
Ｖ　ｅを、Ｆａ＝Ｆｂ＝Ｆｃ＝Ｆｄ＝Ｆｅ Ｖａ＝Ｖｂ＝Ｖｃ＝Ｖｄ＝Ｖｅ の関係に設定できる。

シート材３（厚さ６５μｍ、Ｂ４サイズ（幅２５７ｍｍ
））を導入してシート材搬送を実行させたところ、シー
ト材３は第１図のようにしわ部（３ａ）を発生すること
なく常に安定・良好に搬送された。

使用シート材３を厚さの薄いもの（３０μｍ）としたり
、３５℃・９０％等の高温多湿環境下においてもシート
材３は搬送不良を発生することなく常に安定・良好に搬
送された。

〈実施例２〉 前記〈実施例１〉では駆動ローラ８の各ローラ部８ａ〜
８ｆの表面摩擦係数μａ〜μｅは段階的に変化させたが
、 Ｆａくμｂ＝μＣ：μｄ〉Ｆｅ のように両端部のローラ部８ａ・８ｅのみについてその
表面摩擦係数μａ・Ｆｅを小さくしてもよい。

〈実施例３〉 駆動ローラ８の各ローラ部８ａ〜８ｆの表面摩擦係数μ
ａ〜μｅに差を付ける方法としては〈実施例１〉では各
ローラ部のゴム硬度を変える方法によったが、その他、
例えばローラ部表面の研磨を中央部のローラ部８Ｃにつ
いては細かく、端部側のローラ部については順次粗いも
のとすることでも、 Ｆａ〈μｂくμＣ〉μｄ〉Ｆｅや Ｆａくμｂ＝μＣ＝μｄ〉Ｆｅ の関係を構成することができる。

さらにはローラ部８ａ〜８ｅの材質を変えることでもよ
い。例えばローラ部８Ｃの材質をゴムにし、ローラ部８
ａ・８ｅの材質をゴムより摩擦係数の小さいプラスチッ
クや金属・発泡ウレタン等で構成することで上記と同様
の摩擦係数関係を具現できる。

〈実施例４〉 各対応ローラ部８ａ・９ａ〜８ｅ・９ｅでのシート材搬
送力Ｆ　ａ　−”　Ｆ　ｅは５ケ所共同−Ｆａ＝Ｆｂ＝
Ｆｃ＝Ｆｄ＝Ｆｅ であることが好ましいが、中央部の対応ローラ部の搬送
力よりも端部側の対応ローラ部の搬送力が若干小さくな
る Ｆａ＜Ｆｂ＜Ｆｃ＞Ｆｄ＞Ｆｅ の関係にしてもよい。

この場合は搬送シート材３にしわ３ａが発生しても上記
の搬送力関係であればしわ３ａは搬送力の小さいシート
材幅方向端部側へ移動していき、対応ローラ部８ａ・９
ａ、８ｅ・９ｅの外側へ発散（しわのばし）して、しわ
３ａが消滅する。

この際、ローラ部８ａ〜８ｅの外径を中央部より端部で
小さくするよう構成すれば圧接力Ｐ　ａ　”−Ｐ　ｅが
ほぼ均一になり、搬送がさらに安定する。

〈実施例５〉 駆動ローラ８はローラ部を分割８ａ〜８ｅすることなく
、第２図に示す如く摩擦係数のみを部分的に変えた各部
一連のローラ体として構成してもよい。

〈実施例６〉 ピンチローラ９はローラやコロに限らず、板バネやプラ
スチックフィルム等でも代用でき、シート材３を駆動ロ
ーラ８に圧接させるものであればよい。

さらにはピンチローラ９をなくし、駆動ローラ８とシー
ト材３との接触のみでシート材３を搬送させても、駆動
ローラ８がその表面摩擦係数μａ〜μｅについて前述の
ようにローラ中央部より端部側で小さい構成とされるこ
とで同様の作用効果が得られる。

〈実施例７〉 第３図もローラタイプのシート材搬送装置である。

２６はシート材送り部材としての回転駆動ローラである
。本例の該ローラはシャフト２６ｄの長手に沿って互い
に略等間隔に都合３つのローラ部（搬送部）２６ａ−２
６ｂ−２６ｃを設けた形態のものである。

２７は上記の駆動ローラ８の上側に接触させて配設した
ピンチコロである。本例の該ピンチコロ２７はシャフト
２７ｄの長手に沿って互いに略等間隔に、前記駆動ロー
ラ８の各ローラ部２７ａ・２７ｂ・２７ｃに夫々対応す
る都合３つのプラスチックコロ２７ａ・２７ｂ・２７ｃ
をシャフト２７ｄを中心に回転自由に、かつ夫々止めリ
ング３６によりスラスト移動止めして設けた形態のもの
であり、コロ２７ａと２７ｂの間のシャフト部分の略中
央部と、コロ２７ｂと２７ｃの間のシャフト部分の略中
央部分との２ケ所部に板バネ３５・３５を当接させてピ
ンチコロ２７の駆動ローラ２６に対する圧接力を与えて
おり、ピンチコロ２７の各コロ２７ａ　・２７ｂ　−２
７ｃが駆動ローラ２６の各対応するローラ部２６ａ・２
６ｂ・２６ｃに圧接している。

本例装置の場合は駆動ローラ２６とピンチコロ２７の相
互圧接力により、駆動ローラ２６のシャフト２６ｄが２
点鎖線２６ｄ／のように図面上下方への湾曲たわみを生
じることで、前述第５図の装置でピンチローラ９のシャ
フト９ｆに湾曲たわみ９ｆ／を生じた場合と同様の理由
で問題を生じ得るのであるが、この場合も駆動ローラ２
６の中央部のローラ部２６ｂは例えば硬度５０°のゴム
とし、両端部のローラ部２６ａ・２６ｃは夫々プラスチ
ックとすることで各ローラ部の表面の摩擦係数を Ｐａ〈μｂ〉μＣ の関係に設定したことで、各ローラ部・コロ対２６ａ−
２７ａ、２６ｂ−２７ｂ、２６ｃｍ２７ｃでの圧接力の
アンバランス Ｐａ＞Ｐｂ＜Ｐｃ が上記の摩擦係数関係 Ｐａ〈μｂ〉μＣ によって袖なわれ、各ローラ部・コロ対２６ａ・２７ａ
、２６ｂ−２７ｂ、２６ｃ　−２７ｃにおけるシート材
搬送力Ｆａ−Ｆｂ−ＦＣ及びシート材搬送速度ｖａ−ｖ
ｂ−ｖｃがばらつき無く均一化され、シート材はしわ部
を発生することなく常に安定・良好に搬送された。

〈実施例８〉 第４図は本発明に従うシート材搬送装置を採用したファ
クシミリ装置の縦断面図を示している。

１は装置機筺、３はロール巻の記録紙（厚さ約６５μｍ
、幅Ｂ４サイズ（約２５７　ｍｍ）、１００ｍ巻きの感
熱記録紙、以下、シートロールと記す）であり、収納凹
部２に落し込んでセットされている。

シートロール３の巻き出し側はガイドコロ１ａ１ｂを経
由させてプラテンローラ４とこのローラ４の上側に所定
の押圧力をもって圧接する記録ヘッド６（サーマルヘッ
ド）との間に挟み込まれている。

情報記録時はプラテンローラ４が矢印の時計方向に所定
に回転駆動されることで該プラテンローラ４と記録ヘッ
ド６との間に挟まれている記録紙３に送り出しがかかり
、その引張り力でシートロール３が収納凹部２内で記録
紙巻き出し方向に回転して記録紙が引き出され、プラテ
ンローラ４と記録ベツド６の間を所定の速度で通過搬送
される。

その過程で記録ヘット６が記録制御されて受信画像情報
が記録紙３面に感熱記録方式で記録されていく。

プラテンローラ４と記録ヘッド６との間を通過した記録
紙部分はロータリカッタ７ａ・７ｂのカッタ方間を通っ
て排紙ローラ８とピンチローラ９との間に進入して挟み
込まれて装置外へ排出搬送されていく。

そして所定の制御タイミング時点でロータリカッタ７ａ
・７ｂが作動して記録紙３の切断がなされる。切断によ
りシート状記録紙となった情報記録済みの記録紙部分は
引続き排紙ローラ８とピンチローラ９とで排紙搬送され
て最終的に２点鎖線示３／のように装置の排紙ポケット
部１ｂに一端側が保持されて垂れ下がった状態になる。

ココテ、上記の排紙ローラ８とピンチローラ９としては
前述〈実施例１〉と同様の構成の駆動ローラ８とピンチ
ローラ９を有するシート材搬送装置を採用している。

シートロール３は約ＩＫｇの重量があり、該シートロー
ル３と収納凹部２との摩擦により搬送記録紙にはシート
ロール３とプラテンローラ４との間で張力（バックテン
ション）が生じる。

さらに、記録ヘッド６との摩擦によっても搬送記録紙に
はシートロール３と排紙ローラ８との間で張力が生じる
。

上記張力は排紙ローラ８の記録紙搬送力に逆らう力とし
て作用するので、従来例のシート材搬送ローラ対では搬
送記録紙にしわを発生させる原因となっていた。

しかし本実施例においては前述した如く記録紙送り部材
としての排紙ローラ（駆動ローラ）８の各ローラ部８ａ
〜８ｅの表面の摩擦係数μａ〜μｂに差を付けたので、
ローラ各部での記録紙搬送が均一１しされ、搬送記録紙
のしわ発生と、それによる記録紙搬送不良は長期にわた
って生じなかった。

さらに記録紙３の厚さが薄い３０μｍのものを使用した
ときや、３０’Ｃ・９０％等の高温多湿環境下でも搬送
不良なく常に安定に良好に記録紙搬送が実行された。

５はファクシミリ装置の記録部の開閉カバーであり、ロ
ール巻記録紙３の装填等の場合にはこのカバー５をその
外側の原稿台２０も含めて２点鎖線示のように起こし開
くことで装置の記録部内を開放する。この開閉カバー５
側に記録ヘッド６や排紙ローラ８の対向ピンチローラ９
などを組付けて保持させである。

次に、このファクシミリ装置の画像読取り部を説明する
。

画像読取りすべき原稿２１を原稿台２０上に画像面を下
向きにして、かつ先端部を原稿導入口ＩＣへ押し込んで
積載セットする。

原稿給送信号により原稿台２０上の上記の積載原稿２１
が予備搬送ローラ２２及びこれに圧接する圧接部材２３
で搬送され、次いで分離ローラ２４とこれに圧接する分
離片２５とによって最下位の原稿が１枚宛分離されて原
稿台２０上から装置内へ引き込まれていく。

さらに、その１枚分離原稿２１は不図示の駆動部によっ
て駆動される給紙ローラ２６とこれに圧接するどンチコ
ロ２７とで挟持されて搬送され、読取り部であるプラテ
ンガラス２８上へ送られる。

そして原８Ｉ２１がこのプラテンガラス２８上を通過し
ていく過程で、該原８％２１の下向き画像面が光源２９
によりプラテンガラス２８を介して照明され、その照明
光の原稿面反対光がミラー３０・レンズ３１を介してＣ
ＣＤ等の光電変換素子３２に結像されることで、原稿画
像情報の光電読取りが実行される。

プラテンガラス２８上を通過した原稿２１は排出ローラ
３３とこれに接するピンチコロ３４とで挟持搬送され、
装置外の排紙トレイ３６へ排出される。

３３ｄ・３４ｄは夫々排紙ローラ３３とピンチコロ３４
のシャフトである。３５は前記給紙ローラ２６に対向す
るピンチコロ２７と、上記排紙ローラ３３に対向するピ
ンチコロ３４とに圧接力を与える板バネである。

ここで、上記の画像読取り部における原稿給紙ローラ２
６とピンチコロ２７は前述〈実施例７〉と同様の構成の
駆動ローラ２６とどンチコロ２７を有するシート材搬送
装置を採用している。

ｗ、１４２１には分離片２５によって後へ引っ張られる
力、すなわち給紙ローラ２６で搬送しようとする方向に
逆らう抵抗力が発生する。特に、多数枚の原稿２１を分
離させようとした場合、原稿の先端をさばき易くするた
め、分離片２５の原稿２１と接触する部分の摩擦係数を
高くしたり、接触面積を増やしたり、分離片２５の圧接
力を高めたりして、分離性能を高める必要がある。

ところが、これらは全て前述抵抗力を増大させてしまう
ので、従来の構成では給紙ローラ２６の搬送力のばらつ
きにより原稿のしわ・斜行等を起こすため、分離性能を
高めることかでさなかった。

本実施例おいては、給紙ローラ２６の幅方向での搬送力
が安定し、前述原稿２１の抵抗力が増大してもしわ・斜
行が発生しないので前述した分離性能を高める対策が可
能となる。

このように、本発明に従うシート材搬送装置を原稿の読
取り部の原稿給紙手段に実施することで、従来では不可
能であった、多数枚の原稿や、薄い原稿、幅広い原稿の
安定な分離搬送が可能となる。

記録部の前述プラテンローラ４、画像読取り部のＲ稿分
離ローラ２４、排出ローラ３３等も、〈実施例１〉や〈
実施例７〉等の本発明に従うシート材搬送装置を採用す
ることができる。

（発明の効果） 以上説明したように、本発明のシート材搬送装置によれ
ば、シート材を摩擦搬送する送り部材のシート材幅方向
でのシート材搬送力、搬送速度にばらつきが無くなりシ
ート材が安定して搬送される。

そのため、シート材ジャムや斜行が無くなり、装置の信
頼性が向上する。特に従来では搬送不可能であった薄い
シート材や多数枚のシート材、幅の広いシート材や、径
が大きく重いロールシートや、また高温多湿環境下でも
、安定したシート材搬送が可能となった。

装置が使用するシート材の条件を限定しなくなり、シー
ト材のコストダウンが実現し、また複数種類のシート材
を使用して装置を高性能化することも可能となる。

さらには、送り部材としてのローラシャフト（芯金）の
たわみを許容できるので、芯金な細く構成することがで
き、装置の軽量化・コストダウン等が実現する。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明に従うシート材搬送装置の一例の平面図
。 第２図は他の例の縦断正面図。 第３図は更に他の例の同上図。 第４図は本発明のシート材搬送装置を採用したファクシ
ミリ装置の縦断面図。 第５図（ａ）　　（ｂ）　　（ｃ）　　（ｄ）は従来例
装置の問題点説明図であり、（ａ）図は装置の一部切欠
き正面図、（ｂ）図は平面図、（Ｃ）図は横断側面図、
（ｄ）図は搬送力測定要領図。 ８はシート材送り部材としての駆動ローラ、９は対向ど
ンチローラ、１２・１２は圧接用板バネ、μａ〜μｂは
表面摩擦係数。

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. （１）シート材を、面移動駆動させた送り部材との接触
   摩擦により搬送するシート材搬送装置において、 送り部材のシート材と接する表面の摩擦係数を、該送り
   部材によるシート材搬送方向と直角のシート材幅方向に
   関して送り部材中央部よりも送り部材端部で小さくした ことを特徴とするシート材搬送装置。