JPH03257038A

JPH03257038A - ガラスおよび磁気ヘッド

Info

Publication number: JPH03257038A
Application number: JP5464290A
Authority: JP
Inventors: Kazuhiko Maejima; 和彦前島
Original assignee: TDK Corp
Current assignee: TDK Corp
Priority date: 1990-03-06
Filing date: 1990-03-06
Publication date: 1991-11-15

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】〈産業上の利用分野〉本発明は、磁気ヘッド構成部材の接合に好適なガラスと
、磁気ヘッドとに関する。

〈従来の技術〉第１図および第２図に示されるように、第１コア１およ
び第２コア２の一対のコアをギャップ材５を介して接合
し、補強ガラス３により溶着一体化して構成されるコア
ブロックを有する磁気ヘッドが知られている。　このよ
うな磁気ヘッドは、主としてフロッピーディスクの記録
再生用ヘッドとして用いられる。

これらの磁気ヘッドはいずれも、コアの少な（とも一方
がギヤツブ材５対向面に磁性合金薄膜４を有するメタル
・イン・ギャップ型（以下、ＭＩＧ型と略称する。）の
磁気ヘッドである。

この磁性合金薄膜４は、記録時に密度の高い磁束を発生
させ、高い保磁力を有する磁気記録媒体に有効な記録を
行なうために設けられるものであり、コアに比べ高い飽
和磁束密度を有する合金で構成される。

また、第３図に示されるように、磁気ヘッドフロント面
のギャップ材両側に補強ガラス３が露出した構成のコア
ブロックを有するＭＩＧ型磁気ヘッドも用いられている
。　図示例では、ギャップ材５両側に磁性合金薄膜４が
形成されている。　このような磁気ヘッドは、ＤＡＴや
ＶＴＲ等に用いられる。

さらに、第４図に示されるように、第１コア１と第２コ
ア２とをギャップ材５を介して接合して構成されるコア
ブロック６を、シールガラス７によりスライダー８に封
着、固定したコンポジットタイプの浮上型磁気ヘッドが
知られている。　この浮上型磁気ヘッドのコアブロック
６は、第２図に示されるＭＩＧ型のコアブロックの構成
を有する。

これらの磁気ヘッドを製造するに際しては、図示するよ
うに、コア同士の接合に補強ガラス３を用い、コアブロ
ックとスライダーとの接合にシールガラス７を用いる。

これらのガラスは、接合する部材と熱膨張率のマツチン
グがとれていることが必要である。

接合する部材の材質にもよるが、例えばＭｎ−Ｚｎフェ
ライトを接合する場合、一般に９０〜１１０　Ｘ　１０
−’ｄｅｇ−’の熱膨張係数を有することが必要である
。

また、磁性合金薄膜４は一般に接合時の加熱により磁気
特性が劣化し易いため、接合用ガラスは低融点であるこ
とが必要である。　例えば、ＭＩＧ型磁気ヘッドの補強
ガラスおよびシールガラスには、Ｔｗが４００〜６００
℃程度である低融点ガラスが用いられている。　なお、
Ｔｗとは、ガラスの粘度が１０　’　ｐｏｉｓｅとなる
温度であり、通常、作業温度と呼ばれる。

また、組成としては、高鉛ガラスが一般に使用されてい
る。

そして、ガラス溶着を２度以上行なう場合、すなわち、
例えば第４図に示されるコンポジットタイプの磁気ヘッ
ドを製造する場合、−度目の溶着（１吹溜着）で補強ガ
ラス３によりコア同士を接合してコアブロック６を形成
し、２度目の溶着（２吹溜着）でコアブロック６とスラ
イダー８とをシールガラス７により接合する。

この場合、１吹溜着に用いる補強ガラスの粘性特性は、
１吹溜着により形成されたヘッドギャップ部が２吹溜着
の際に動かないように選択される必要がある。　このた
め、シールガラス等の２吹溜着以後に使用されるガラス
は、１吹溜着に用いられる補強ガラスよりも低融点のガ
ラスが使われる。

いずれの場合も、上記熱特性の他に、磁気ヘッドとして
の信頼性を高めるため、優れた化学的安定性が要求され
る。

特に、大きい面積でガラス部が露出する場合、例えば第
３図に示される構成を有する磁気ヘッドの補強ガラスや
第４図に示されるコンポジットヘッドのシールガラスに
は、より一層優れた化学的安定性が要求される。

〈発明が解決しようとする課題〉高鉛ガラスをさらに低融点化し、また、耐湿、耐水性等
の信頼性を向上させるために、Ｂｉ＊Ｏｓを添加したガ
ラスが用いられている（特公昭４９−３１２８２号、同
４９−３１２８３号、同４９−３１２８４号、同６２−
４３３９号、特開昭６２−２８８１３２号、同６２−２
８８１３３号、同６３−３５４３２号、同６３−３５４
３３号、同６３−４．５１４７号、同６３−５０９０８
号、同６３−１４８４０５号、特公平１−２０３２４０
号、同１−２０３２４１号等）。

しかし、第１図〜第４図に示されるＭＩＧ型の磁気ヘッ
ドの接合にＢｉｚＯｓ含有ガラスを用いた場合、化学的
安定性が不十分である。

すなわちＭＩＧ型磁気ヘッドでは、接合時の熱処理の際
に磁性合金薄膜４がガラス中のＢｉｇｏｔを還元し、合
金自身はＡ　Ｉ２　ａ　Ｏｓ等の酸化物となってガラス
中に拡散してしまう。

この結果、Ｂｉは析出粒となってガラスと合金との界面
に現われる。

このため、ガラスネットワークが断ち切られてガラス強
度が低下し、また、ガラスと磁性合金薄！Ｉ１４とに剥
離が生じることにもなりかねない。

第３図に示されるように補強ガラスがフロント面に露出
している構成の磁気ヘッドでは、磁気記録媒体との接触
等により析出粒がガラス表面から脱落し、この析出粒や
脱落後の穴の縁などが媒体の磁性層に損傷を与える。

また、コアブロックとスライダーとの接合に用いられる
シールガラスでは、ガラス強度の低下や剥離が生じる他
、析出粒による外観不良が問題となる。　さらに、浮上
型磁気ヘッドでは、析出粒がヘッドクラッシュの原因と
なる。

本発明はこのような事情からなされたものであり、特に
磁気ヘッド構成部材の接合に用いたとき、磁気ヘッド接
合に好適な熱的特性を有し、しかも化学的安定性に優れ
、特に、ＭＩＧ型磁気ヘッドの製造の際、磁性合金薄膜
との反応により還元されないガラスと、このようなガラ
スを用いた信頼性および生産歩留りの高いＭＩＧ型磁気
ヘッドとを提供することを目的とする。

く課題を解決するための手段〉このような目的は、下記（１）〜（４）の本発明により
達成される。

（１）Ｔｊ２２０　：　０．５〜２０重量％ＰｂＯ：５
０〜７５重量％Ｓ　ｉ　Ｏｗ　：　５〜３０１量％を含有することを特徴とするガラス。

（２）さらに、Ａβ＊　Ｏｓ　　Ｂ　＊　ＯｓＺｎＯｌ
Ｆｅｗ　Ｏｓ　　　ＢａＯ１ＣｄＯ１Ａ　ｓ　ｔ　Ｏｓ
　　　Ｃａ　ＯｌＮ　ａ　ｇ　０１ＫａＯ１Ｃｏ０．Ｎ
ｉｐ、Ｂｉｇｏｔおよび■２０．から選ばれる１種以上
の化合物を、合計で２０重量％以下含有する上言己（１
）に記載のガラス。

（３）一対のフェライト製コアをギャップ材を介して突
き合わせ、補強ガラスにより溶着一体化して構成される
コアブロックを有する磁気ヘッドであって、前記フェライト製コアの少な（とも一方が、ギャップ材
対向面に磁性合金薄膜を有し、前記補強ガラスが、上記
（１）または（２）に記載のガラスであることを特徴と
する磁気ヘッド。

（４）前記コアブロックがシールガラスによりスライダ
ーに固定封着されており、前記シールガラスが上記（１
）または（２）に記載のガラスである上記（３）に記載
の磁気ヘッド。

く作用〉本発明のガラスは、低融点ガラスとして知られているＢ
ｉｇｏｔ含有高鉛ガラスのＢｉｇｏｔの少な（とも一部
に替え、Ｔ　１２　ｚ　Ｏを所定量添加したガラスであ
る。

ＴＱ□０の添加はＢ　ｉ　ｍ　Ｏａと同等以上にガラス
の低融点化に寄与し、しかもＢ　ｉ　＊　Ｏｓの替わり
にＴｌ２２０を添加にすることにより、金属、特にＦｅ
−Ａρ−３ｉ合金と反応して還元されることがなくなる
。

このため、磁気ヘッド構成部材の接合材料として好適で
あり、Ｆｅ−Ａ℃−３ｉ合金等の磁付合金薄膜をフェラ
イトコアのギャップ材対向面に有するＭＩＧ型磁気ヘッ
ドの接合材料として極めて有用である。

本発明の磁気ヘッドは、このようなＭＩＧ型の磁気ヘッ
ドである。

本発明では、ＭＩＧ型の磁気ヘッドにおいて、各部材の
接合に用いられるガラス、例えば、コア同士の接合（以
下、溶着という。）に用いられる補強ガラスやコアブロ
ックとスライダーとの接合（以下、封着という。）に用
いられるシールガラスとして、上記本発明のガラスを適
用したものである。

溶着や封着を行なう際には、ギャップ部の磁性合金薄膜
がガラスと接触するが、溶着ガラスや封着ガラスとして
本発明のガラスを用いれば、磁性合金薄膜によりガラス
構成成分が還元されて析出することがない。

このため、析出粒による磁気記録媒体の損傷、あるいは
析出によるガラス強度の低下やガラスと磁性合金薄膜と
の剥離が生じず、磁気ヘッドの外しを損ねることもない
ので、生産歩留りが向上し、また、信頼性の高いＭＩＧ
型磁気ヘッドが得られる。

そして、本発明では、補強ガラスやシールガラスに適し
た熱膨張係数や粘度等の熱的特性を維持したまま、上記
のような化学的安定性向上効果が実現する。

く具体的構成〉以下、本発明の具体的構成を詳細に説明する。

本発明のガラスは、Ｔｌ２ｉ０：０．５〜２０重量％ＰｂＯ：５０〜７５重量％３ｉ０ｘ：５〜３０重量％を含有する。

Ｔβ□０の含有量が前記範囲未満では、ガラスの化学的
安定性、特に、金属に対する耐還元性の向上効果が不十
分となる。　耐水性、耐湿性などの信頼性や低融点化へ
の寄与も殆どない。　また、Ｔｌ２．Ｏの含有量が前記
範囲を超えると、化学的安定を担った添加剤としての範
囲を超え、失透等、ガラスは不安定なものとなる。

５ｉＯｚの含有量が前記範囲未満では、ガラス化が困難
である。　また、ＳｉＯ□の含有量が前記範囲を超える
と、磁気ヘッド用のガラスとして必要な熱特性を得るこ
とが困難となる。

ＰｂＯの含有量が前記範囲未満では、磁気ヘッド用とし
て好適な熱特性を得ることが困難となる。　また、Ｐｂ
Ｏの含有量が前記範囲を超えると、ガラス化が困難とな
る。

本発明のガラスには、ＡＪ２．Ｏｎ　、Ｂｉ　Ｏ，、Ｚ
ｎＯ，Ｆｅｗ　Ｏｓ　、ＢａＯ１ＣｄＯ。

Ａ　ｓ　ｍ　Ｏｓ　　　Ｃａ　ＯｌＮ　ａ　ａ　ＯｌＫ
、ＯｌＣｏ　Ｏ％Ｎ　ｘ　Ｏ％Ｂ　ｚ　＊　Ｏｓおよび
ＶｚＯｓから選ばれる１種以上の化合物が、必要に応じ
てさらに含有されてもよい。

これらの化合物の含有量は、合計で２０重量％以下であ
ることが好ましい。

ただし、Ｂ１１０　ｍは６重量％以下の含有量とするこ
とが好ましく、含有されないことがより好ましい。

なお、本発明のガラスには、ＴｅＯ□が実質的に含有さ
れていない。　この場合、実質的に含有されないとは、
含有量が０．５重量％未満であることを意味する。

本発明のガラスの製造は、例えば下記のように行なえば
よい。

まず、目的とするガラス組成に応じて原料を所定の組成
に配合し、大気中で十分に溶融した後、冷却する。

なお、Ｔｌ２２０原料に特に制限はないが、通常、Ｔａ
２　ＣＯｓを用いればよい。

このようにして得られる本発明のガラスの作業温度Ｔｗ
は、５００〜６５０℃程度、熱膨張係数は、１００〜３
００℃にて９０Ｘ１０−’〜１０５　Ｘ　１０−’ｄｅ
ｇ−’程度である。

そして本発明のガラスを磁気ヘッドに使用する場合は、
補強ガラスやシールガラス等の用途に応じ、熱膨張係数
、作業温度Ｔｗあるいは粘度等の熱的特性が適合するよ
うな組成を適宜選択すればよい。

次に、本発明のガラスを、磁気ヘッドの補強ガラスとシ
ールガラスとに用いる場合を例にとり、本発明の磁気ヘ
ッドと共に説明する。

第１図および第２図に、本発明のＭＩＧ型磁気ヘッドの
好適実施例のコアブロックを示す。

第１図に示される磁気ヘッドのコアブロックは、第１コ
ア１と第２コア２とがギャップ材５を介して対向して構
成され、第１コア１と第２コア２とは、補強ガラス３に
より溶着一体化されている。　また、第１コア１のギヤ
ツブ材５対向面に、磁性合金薄膜４が形成されている。

そして、このようなコアブロックに巻線が施され、磁気
ヘッドとされる。

また、第２図に示される磁気ヘッドのコアブロックは、
磁性合金薄膜４が第１コア１および第２コア２の双方の
ギヤツブ材５対向面に形成されている他は、第１図に示
される磁気ヘッドのコアブロックと同様の構成である。

第３図に示される磁気ヘッドのコアブロックは、磁気ヘ
ッドフロント面のギャップ材５両側に補強ガラス３が露
出した構成のＭＩＧ型磁気ヘッドであり、図示例では、
ギャップ材５両側に磁性合金薄膜４が形成されている。

第１図〜第３図に示されるような磁気ヘッドにおいて、
補強ガラス３には本発明のガラスを用いる。

第１図および第２図に示される構成では、ギャップ材５
を介して第１コア１と第２コア２とを対向させ、ガラス
ファイバ等の補強ガラス原料を巻線窓やコアブロック裏
面側に配置し、熱処理を行ない、補強ガラス３を形成す
る。

また、第３図に示される構成では、ギャップ材５両側お
よびコアブロック裏面側のそれぞれにガラス原料を配置
して同時に熱処理を行なうことにより補強ガラスを形成
する。　次いで、フロント面を研磨等により平滑化する
。

なお、第３図に示される構成では、コアブロック裏面側
の補強ガラス３を、高５ｉＯｚの強度の高いガラスで構
成し、フロント面側のギャップ材５両側の補強ガラス３
を本発明のガラスで構成してもよい。

この場合、強度の高い高ＳｉＯ□ガラスは一般に本発明
のガラスより作業温度Ｔｗが高いため、コアブロック裏
面側を強度の高い前記ガラスで溶着し、さらにフロント
面側を本発明のガラスで溶着する。

このような構成とすることにより、本発明の効果が実現
した上で、さらに強度の高い磁気ヘッドが得られる。

第４図には、本発明の磁気ヘッドの好適実施例であるＭ
ＩＧ型のコンポジットタイプの磁気ヘッドの１例が示さ
れる。

コアブロック６は、例えば第１図あるいは第２図に示さ
れるコアブロックと同様に構成される。

そして、このコアブロック６をスライダー８のコアブロ
ック挿入用切り欠き部に挿入し、磁気ヘッド封着用のシ
ールガラス７にて両者を接合・封着（２吹溜着）し、巻
線９を巻回して磁気ヘッドとする。

このようなコンポジットタイプの磁気ヘッドにおいて、
シールガラス７には本発明のガラスを用いる。

そして、封着に際しては、封着温度を作業温度Ｔｗ近辺
とし、通常の方法により行なう。

なお、封着時のシールガラスの粘度は溶着時の補強ガラ
スの粘度よりも高（て構わないので、封着温度を溶着温
度よりも低く設定すれば、シールガラスと補強ガラスと
の作業温度Ｔｗがほぼ同じであってもよい。　すなわち
、この場合、シールガラスと補強ガラスとに同組成のガ
ラスを用いることができる。

コンポジットタイプの磁気ヘッドは、コアブロック６の
周囲がシールガラス７によって覆われている。　このた
め、コアブロック６の補強ガラス３には必ずしも本発明
のガラスを用いな（でも、外観不良がな（、また、優れ
た化学的安定性を有する磁気ヘッドが実現する。

この場合、補強ガラスには、例えば特願平１−１４７０
８１号に記載されている磁気ヘッド用溶着ガラス等を用
いてもよい。

ただし、補強ガラスに本発明のガラスを用いれば、磁気
ヘッドの化学的安定性はさらに向上する。

補強ガラス３およびシールガラス７に用いられる本発明
のガラスは、特に下言己に示される組成と熱的特性とを
有することが好ましい。

Ｔβ、０　　：０．５〜２０重量％ＰｂＯ：５０〜７５重量％５ｉＯａ　　　：５〜３０重量％Ａｌ２ａＯｓ：０〜５重量％Ｂｔｕｓ　　　：０〜１０重量％ＺｎＯ：Ｏ〜１０重量％Ｆｅ２Ｏ３：０〜８重量％ＢａＯ：０〜５重量％ＣｄＯ：０〜３重量％Ａｓｚ　Ｏｓ　　：　Ｏ〜０．５重量％ＣａＯ：０〜１
０重量％Ｎａ２Ｏ：０〜３重量％に＊Ｏ：０〜７重量％Ｃｏｏ　　　：　０〜３重量％ＢｉｚＯｓ：０〜６重量％黙澄」Ｌ二作業温度Ｔｗ：５００〜６５０℃ 熱的膨張係数（１００〜３００℃）：９０Ｘ　１０１〜１０５Ｘ　１０−’ｄｅｇ−’そして
、溶着ないし封着温度は４５０〜６３０℃程度である。

本発明において、第１コアｌおよび第２コア２はフェラ
イトから構成される。

用いるフェライトに特に制限はないが、Ｍｎ−Ｚｎフェ
ライトまたはＮｉ−Ｚｎフェライトから目的に応じて選
択することが好ましい。

なお、フェライト製の第１コアおよび第２コア２の１０
０〜３００℃での熱膨張係数は、９０Ｘ１０−’〜１５
０Ｘ１０−’ｄｅｇ−’程度である。

磁性合金薄膜４は、第１コア１および第２コア２よりも
高い飽和磁束密度を有し、記録時に密度の高い磁束を発
生させ、高い保磁力を有する磁気記録媒体に有効な記録
を行なうために設けられる。

本発明において、磁性合金薄膜４は、ＦｅおよびＳｉを
含有する磁性合金から構成されることが好ましい、　こ
の合金は、ガラス溶着時の熱に対して安定性が高い。

このような磁性合金としては、Ｆｅ−Ａｌ２−Ｓｉ系合
金（センダスト）、Ｆｅ−Ｇａ−３ｉ系合金（ＳＯＦＭ
ＡＸ）あるいはＦｅ−Ｓｉ合金が好ましい。

Ｆｅ−Ａβ−３ｉ系合金としては、センダストの他、Ａ
ρ２〜６重量％、Ｓｉ６〜１２重量％で残部Ｆｅである
ものが好ましい。

Ｆｅ−Ｇａ−３ｉ系合金としては、ＳＯＦＭＡＸの他、
Ｇ　ａ　５〜１５重量％、Ｓｉ７〜２０重量％、残部Ｆ
ｅであるものが好ましい。

Ｆｅ−５ｔ合金としては、ＳＬ０．５〜１０重量％で残
部Ｆｅであるものが好ましく、特に、Ｓｉ１〜６重量％
で残部Ｆｅであるものが好ましい。

これらには、Ｃｒ等の添加元素が３重量％程度以下含有
されていてもよい。

磁性合金薄膜４の膜厚は、好ましくは０．２〜５−１さ
らに好ましくは０．５〜３−である。

フェライトコアと磁性合金薄膜４間には、溶着を行なう
際の磁性合金薄膜４とフェライトコア相互の反応を防止
し、さらに界面の密着力を向上するため、非晶質ガラス
の下地膜を形成してもよい。

なお、下地膜は図示されていない。

磁性合金薄膜４や下地膜は、スパッタ法、蒸着法、ＣＶ
Ｄ法等の公知の各種気相成膜法により形成されることが
好ましく、特にスパッタ法により形成されることが好ま
しい。

ギャップ材５は、非磁性材質から構成される。

特に、ギャップ材５には、接着強度を高めるためガラス
を用いることが好ましい。　この場合、ギャップ材５に
は、例えば、前記の非晶質ガラス下地膜と同一あるいは
同系のガラスを用いればよい。

また、ギャップ材５は、前記のガラスのみで形成されて
いてもよいが、ギャップ形成速度を高めるため、図示の
ようにギャップ材５１とギャップ材５３との２層で構成
されることが好ましい。

この場合、ギャップ材５１には酸化ケイ素、特にＳ　ｉ
　Ｏ２を用い、ギャップ材５３には前記の非晶質ガラス
下地膜と同一あるいは同系のガラスを用いることが好ま
しい。

ギャップ材５の形成方法には制限はないが、特にスパッ
タ法を用いることが好ましい。

スライダー８は、チタン酸カリウム、チタン酸カルシウ
ム、チタン酸ストロンチウム等の非磁性セラミックス等
が用いられる。　なお、このような非磁性セラミックス
の１００〜３００℃での熱膨張係数は９０Ｘ１０−’〜
１２０×１０−’ｄｅｇ−’程度である。

以上では、コアのギャップ材対向面に高飽和磁束密度の
磁性合金薄膜を有するＭＩＧ型の磁気ヘッドを例に挙げ
説明したが、本発明の磁気ヘッドはこれに限定されるも
のではない。　例えば、１対のフェライト製コアの少な
（とも−方のコアのギャップ材対向面に、コアより飽和
磁束密度の低い磁性合金薄膜を形成したいわゆるデュア
ル・ギャップ・レングス（ＤＧＬ）型のＭＩＧ型磁気ヘ
ッド、さらにはフェライト製コアより飽和磁束密度の高
い磁性合金薄膜と、飽和磁束密度の低い磁性合金薄膜と
を形成したいわゆるエンハンスト・デュアル・ギャップ
・レングス（ＥＤＧ）型のＭＩＧ型磁気ヘッドであって
もよい。

これらの場合も前述したＭＩＧ型磁気ヘッドと同様、優
れた化学的安定性が得られる。

本発明は、いわゆるラミネートタイプやバルクタイプ等
のトンネルイレーズ型あるいはイレーズヘッドを有しな
いリードライト型などのオーバーライド記録を行なうフ
ロッピーヘッド、モノリシックタイプや前述したコンポ
ジットタイプの浮上型の計算機用ヘッド、回転シリンダ
を用いるＶＴＲ用ヘッドやＤＡＴ用ヘッドなどの各種磁
気ヘッドに適用される。

〈実施例〉以下、本発明の具体的実施例を挙げ、本発明をさらに詳
細に説明する。

［実施例１コ第１図に示されるように、磁性合金薄膜４を有する第１
コア１と第２コア２とを、ギャップ材５を介して補強ガ
ラス３により接合一体化してコアブロックを形成し、第
４図に示されるＭＩＧ型のコンポジットタイプの磁気ヘ
ッド用のコアブロック６とした。

第１コア１および第２コア２の材質には、Ｍ　ｎ　−Ｚ
　ｎフェライトを用いた。　各コアの１００〜３００℃
での熱膨張係数は、１１５〜１３５　Ｘ　１０−’ｄｅ
ｇ−’であった。

磁性合金薄膜４には、Ｆ　Ｂａ５ｓ　ｉ　＋ｏＡｆｌｓ
の組成（数字は重量％を表わす。）の合金を用い、成膜
はスパッタ法により行ない、膜厚は２．０μとした。

ギャップ材５１にはＳｉＯ２を用い、スパッタにより形
成し、その膜厚は０．４−とした。

ギャップ材５３には、３５ＳｘＯｚ　　−２ＡＩ２２０ｇ−１，５Ｂａ　　０
ｎ−４Ｎａａ　　Ｏ−５，５に２　０−４８ＰｂＯ−４
２ｎＯ（重量％）の組成を有し、作業温度Ｔｗが７８０
℃のガラスを用いた。

なお、ギャップ材５３はスパッタにより形成し、その膜
厚は０．２１ＪＪ１１とした。

下記表１に示すように、組成の異なる補強ガラス３を用
い、複数のコアブロックサンプルを作製した。

各コアブロックの補強ガラス３の組成、１００〜３００
℃での熱膨張係数αｔｏｏ−ｓ。。、作業温度Ｔｗおよ
び溶着温度を表１に示す。

各コアブロックサンプルについて、下記の試験を行なっ
た。　結果を表１に示す。

１）熱特性への影響の評価ガラスの熱特性を、１００〜３００℃間の平均熱膨張係
数αｔｏｏ−１゜。と作業温度Ｔｗとで代表させ、これ
らの値の変化が、比較用サンプルに用いた７℃２０置換
前のガラスに対して５ｎ末滴であれば変化なしとした。

２）耐還元性の評価補強ガラス３の溶着後に、ガラスと磁性合金薄膜の界面
近傍における金属結晶の析出状態を電子顕微鏡にて観察
した。

評価基準は下記の通りとした。

Ｏ・・・金属結晶の析出なし △・・・サブミクロン径の金属結晶が析出×・・・１戸
径以上の金属結晶が析出３）接着強度の評価評価基準は下記の通りとした。

０・・・１００個加工して完成品９５個以上○・・・１
００個加工して完成品５０個以上９５個未満 △・・・１００個加工して完成品５個以上５０個未満 ×・・・１００個加工して完成品５個未満４）耐湿・耐
水性の評価サンプルに対し、耐湿試験および耐水試験な行ない、鏡
面研磨されたシールガラス表面、補強ガラス表面の変色
度合で評価した。

耐湿試験は、６０℃、９５％ＲＨの環境中に、２４０時
間放置することにより行なった。

耐水試験は、室温のイオン交換水中に、２４０時間浸漬
することにより行なった。

そして、耐水試験後のフロント面における補強ガラスの
へこみ量を求めた。

この場合、へこみ量、すなわち耐水試験前後におけるガ
ラス面の段差は、ＷＹＫＯにて測定し、平均値で表に示
した。

表１に示される結果から、本発明の効果が明らかである
。

なお、上記の各ガラスをコンポジットタイプの磁気ヘッ
ドのシールガラスに適用した場合でも、同様な効果が実
現した。

［実施例２］補強ガラスの組成を変えた他は、実施例１と同様にして
、第３図に示されるようなＭＩＧ型磁気ヘッドのコアブ
ロックを作製した。

なお、補強ガラスの組成は、コアブロックフロント面側
と裏面側とで同一とした。

各コアブロックの補強ガラスの組成、 α＋ｏｏ−ｓｏｏ・Ｔｗおよび溶着温度を、下記表２に
示す。

各コアブロックについて、実施例１と同様な試験を行な
った。　結果を表２に示す。

表２に示される結果から、本発明の効果が明らかである
。

なお、上記各表に示される各種化合物の他、ＢａＯ１Ｃ
ｄＯ１ＡＳ２０Ｓ、Ｃｏ０．Ｎｉ０１Ｖ　ｘ　Ｏｓ等を
添加した本発明のガラスを補強ガラスとして用いた場合
でも、同様な効果が実現した。

〈発明の効果〉本発明のガラスは、特に磁気ヘッドの補強ガラスやシー
ルガラスに適した熱膨張係数や粘度等の熱的特性と、優
れた耐久性、特に化学的安定性とを有する。

このため、本発明のガラスを磁気ヘッドに適用した場合
、磁気ヘッドを加工、使用、保存する環境中で、ガラス
の変色や変質等の化学的変化が防止され、磁気ヘッドの
信頼性が向上する。

そして、本発明のガラスは、ＭＩＧ型磁気ヘッドの各部
材の接合用ガラスとして使用したとき、磁性合金薄膜と
の間に酸化・還元反応が生じない。

これにより、補強ガラスやシールガラス表面へのガラス
構成成分の析出が防止され、ガラス強度の低下や、磁性
合金薄膜とこれらのガラスとの界面での剥離、あるいは
磁気ヘッドの外観不良を防止できる。

このため、高い接着強度を有し、外観不良のないＭＩＧ
型磁気ヘッドが実現する。　また、生産歩留りが向上す
る。

【図面の簡単な説明】

第１図および第２図は、本発明のＭＩＧ型磁気ヘッドの
コアブロックを示す部分断面図である。第３図は、本発明のＭＩＧ型磁気ヘッドのコアブロック
を示す斜視図である。第４図は、本発明のコンポジットタイプのＭＩＧ型磁気
ヘッドの好適実施例を示す斜視図である。符号の説明１・・・第１コア２・・・第２コア３・・・補強ガラス４・・・磁性合金薄膜５．５１．５３・・・ギャップ６・・・コアブロック７・・・シールガラス８・・・スライダー９・・・巻線ＦＩＧ。ＦＩＧ、２ら

Claims

【特許請求の範囲】

（１）Ｔｌ＿２Ｏ：０．５〜２０重量％ＰｂＯ：５０〜７５重量％ＳｉＯ＿２：５〜３０重量％を含有することを特徴とするガラス。
（２）さらに、Ａｌ＿２Ｏ＿３、Ｂ＿２Ｏ＿３、ＺｎＯ
、Ｆｅ＿２Ｏ＿３、ＢａＯ、ＣｄＯ、Ａｓ＿２Ｏ＿３、
ＣａＯ、Ｎａ＿２Ｏ、Ｋ＿２Ｏ、ＣｏＯ、ＮｉＯ、Ｂｉ
＿２Ｏ＿３およびＶ＿２Ｏ＿５から選ばれる１種以上の
化合物を、合計で２０重量％以下含有する請求項１に記
載のガラス。
（３）一対のフェライト製コアをギャップ材を介して突
き合わせ、補強ガラスにより溶着一体化して構成される
コアブロックを有する磁気ヘッドであって、前記フェライト製コアの少なくとも一方が、ギャップ材
対向面に磁性合金薄膜を有し、前記補強ガラスが、請求項１または２に記載のガラスであることを特徴とする磁気ヘッド。
（４）前記コアブロックがシールガラスによりスライダ
ーに固定封着されており、前記シールガラスが請求項１
または２に記載のガラスである請求項３に記載の磁気ヘ
ッド。