JPH03170585A - 作動流体 - Google Patents
作動流体Info
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- JPH03170585A JPH03170585A JP1311154A JP31115489A JPH03170585A JP H03170585 A JPH03170585 A JP H03170585A JP 1311154 A JP1311154 A JP 1311154A JP 31115489 A JP31115489 A JP 31115489A JP H03170585 A JPH03170585 A JP H03170585A
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Landscapes
- Lubricants (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明１よ エアコン・冷凍機等のヒートボンプ装置に
使用される作動流体に関する。
使用される作動流体に関する。
従来の技術
従夾 エアコン・冷凍機等のヒートポンプ装置において
（友 作動流体としてフロン類（以下Ｒ○○またはＲＯ
Ｏ○と記す）と呼ばれるハロゲン化炭化水素が知られて
おり、利用温度としては凝縮温度および／または蒸発温
度が略Ｏ〜略５０℃の範囲において通常使用されも 中
でもクロロジフルオロメタン（ＣＨＣＩＦｅ、Ｒ２２）
は家庭用エアコン、ビル用エアコンや大型冷凍機等の作
動流体として幅広く用いられていも 発明が解決しようとする課題 しかしなが転 近年フロンによる戒層圏オゾン層破壊が
地球規模の環境問題となっており、戒層圏オゾン破壊能
力が大であるフロン類（以下、特定フロンと記す）につ
いて（よ すでに国際条約によって使用量及び生産量の
規制がなされ さらに将来的には特定フロンの使用・生
産を廃止しようという動きがあも さて、Ｒ２２はオゾ
ン破壊係数（トリクロロフルオロメタン（ＣＣｌａＦ）
の成層圏オゾン破壊能力を１としたときの戒層圏オゾン
破壊能九 以下ＯＤＰと記す）が０． ０５と微少であ
り、特定フロンではないものの将来的に使用量の増大が
予想され 冷凍・空調機器が広く曽及した現＆ Ｒ２
２の使用量及び生産量の増大が人類の生活環境に与える
影響も大きくなるものと予想されていも 従って、戒層
圏オゾン破壊能力が小であるものＱ 若干の破壊能力が
あるとされるＲ２２の代替となる作動流体の早期開発も
強く要望されている。
（友 作動流体としてフロン類（以下Ｒ○○またはＲＯ
Ｏ○と記す）と呼ばれるハロゲン化炭化水素が知られて
おり、利用温度としては凝縮温度および／または蒸発温
度が略Ｏ〜略５０℃の範囲において通常使用されも 中
でもクロロジフルオロメタン（ＣＨＣＩＦｅ、Ｒ２２）
は家庭用エアコン、ビル用エアコンや大型冷凍機等の作
動流体として幅広く用いられていも 発明が解決しようとする課題 しかしなが転 近年フロンによる戒層圏オゾン層破壊が
地球規模の環境問題となっており、戒層圏オゾン破壊能
力が大であるフロン類（以下、特定フロンと記す）につ
いて（よ すでに国際条約によって使用量及び生産量の
規制がなされ さらに将来的には特定フロンの使用・生
産を廃止しようという動きがあも さて、Ｒ２２はオゾ
ン破壊係数（トリクロロフルオロメタン（ＣＣｌａＦ）
の成層圏オゾン破壊能力を１としたときの戒層圏オゾン
破壊能九 以下ＯＤＰと記す）が０． ０５と微少であ
り、特定フロンではないものの将来的に使用量の増大が
予想され 冷凍・空調機器が広く曽及した現＆ Ｒ２
２の使用量及び生産量の増大が人類の生活環境に与える
影響も大きくなるものと予想されていも 従って、戒層
圏オゾン破壊能力が小であるものＱ 若干の破壊能力が
あるとされるＲ２２の代替となる作動流体の早期開発も
強く要望されている。
本発明１上 上述の問題に鑑みて試されたもので、戊層
圏オゾン層に及ぼす影響がほとんどなｔ，ｋ Ｒ２２
の代替となる作動流体を提供するものである。
圏オゾン層に及ぼす影響がほとんどなｔ，ｋ Ｒ２２
の代替となる作動流体を提供するものである。
課題を解決するための手段
本発明は上述の課題を解決するたべ 少なくとも、 ジ
フルオロメタン（ＣＨ２Ｆ２）とペンタフルオロエタン
（Ｃ２ＨＦ−）とテトラフルオロエタン（Ｃ２Ｈ２Ｆ４
）の三種のフロン類を含へ ジフルオロメタンＯ〜略６
０重量勉 ベンタフルオロエタン０〜略８５重量基
テトラフルオロエタン略１５〜略８０重量％の組或範囲
であることを特徴とするものであり、特に ジフルオロ
メタン０〜略５０重量越 ベンタフルオロエタン０〜略
８０重量米 テトラフルオロエタン略２０〜略７５重量
％の組戊範囲が望ましいものであも 作用 本発明ｃ上 上述の組合せによって、作動流体を、オ
ゾン破壊能力のほとんどなＩ．Ｘ．分子構造中に塩素を
含まないフロン類であるジフルオロメタン（○ＤＰ＝Ｏ
）、ペンタフルオロエタン（○ＤＰ＝０）およびテトラ
フルオロエタン（○ＤＰ＝Ｏ）の混合物となすことによ
り、戒層圏オゾン層に及ぼす影響をＲ２２よりもさらに
小さく、ほとんどなくすることを可能とするものであも
又 本発明は上述の組戊範囲とすることによって、エ
アコン・冷凍機等のヒートボンブ装置の利用温度である
略０〜略５ｏ℃においてＲ２２と同程度の蒸気圧を有Ｌ
，，Ｒ２２の代替として現行機器で使用可能な作動流体
を提供することを可能とするものである。従って上述の
組合せおよび組戊範囲におけるＯＤＰもＯと予想さｔｌ
，Ｒ２２の代替として極めて有望な作動流体となるもの
である。またかかる混合物は非共沸混合物となり、凝縮
過程および蒸発過程において温度勾配をもったべ 熱源
流体との温度差を近接させたロレンツサイクルを構或す
ることにより、Ｒ２２よりも高い戒績係数を期待できる
ものであも また一般に 戒層圏オゾン破壊能力があるフロン類（よ
その○ＤＰの値の大きさにつれて地球温暖化の効果も
大きい傾向がある力丈 本発明による作動流体はＯＤＰ
がＯであるフロン類のみの三種以上から或る混合物によ
って構威されているたべ地球温暖化の効果はＲ２２と同
程度あるいはＲ２２未満と推定され 最近世界的問題と
なっている地球温暖化への寄与を小とすることをも可能
とするものである。
フルオロメタン（ＣＨ２Ｆ２）とペンタフルオロエタン
（Ｃ２ＨＦ−）とテトラフルオロエタン（Ｃ２Ｈ２Ｆ４
）の三種のフロン類を含へ ジフルオロメタンＯ〜略６
０重量勉 ベンタフルオロエタン０〜略８５重量基
テトラフルオロエタン略１５〜略８０重量％の組或範囲
であることを特徴とするものであり、特に ジフルオロ
メタン０〜略５０重量越 ベンタフルオロエタン０〜略
８０重量米 テトラフルオロエタン略２０〜略７５重量
％の組戊範囲が望ましいものであも 作用 本発明ｃ上 上述の組合せによって、作動流体を、オ
ゾン破壊能力のほとんどなＩ．Ｘ．分子構造中に塩素を
含まないフロン類であるジフルオロメタン（○ＤＰ＝Ｏ
）、ペンタフルオロエタン（○ＤＰ＝０）およびテトラ
フルオロエタン（○ＤＰ＝Ｏ）の混合物となすことによ
り、戒層圏オゾン層に及ぼす影響をＲ２２よりもさらに
小さく、ほとんどなくすることを可能とするものであも
又 本発明は上述の組戊範囲とすることによって、エ
アコン・冷凍機等のヒートボンブ装置の利用温度である
略０〜略５ｏ℃においてＲ２２と同程度の蒸気圧を有Ｌ
，，Ｒ２２の代替として現行機器で使用可能な作動流体
を提供することを可能とするものである。従って上述の
組合せおよび組戊範囲におけるＯＤＰもＯと予想さｔｌ
，Ｒ２２の代替として極めて有望な作動流体となるもの
である。またかかる混合物は非共沸混合物となり、凝縮
過程および蒸発過程において温度勾配をもったべ 熱源
流体との温度差を近接させたロレンツサイクルを構或す
ることにより、Ｒ２２よりも高い戒績係数を期待できる
ものであも また一般に 戒層圏オゾン破壊能力があるフロン類（よ
その○ＤＰの値の大きさにつれて地球温暖化の効果も
大きい傾向がある力丈 本発明による作動流体はＯＤＰ
がＯであるフロン類のみの三種以上から或る混合物によ
って構威されているたべ地球温暖化の効果はＲ２２と同
程度あるいはＲ２２未満と推定され 最近世界的問題と
なっている地球温暖化への寄与を小とすることをも可能
とするものである。
実施例
以下、本発明による作動流体の実施例について、図を用
いて説明すも ｍｌ図は ジフルオロメタン（Ｒ３２）、ペンタフルオ
ロエタン（Ｒ１２５）、 １， １， １． ２
テトラフルオロエタン（Ｒ１３４ａ）の三種のフロン類
の混合物によって構或される作動流体へ一定温度・一定
圧力における平衡状態を三角座標を用いて示したもので
あん 本三角座標において１友 三角形の各頂点に 上
側頂点を基点として反時計回りに沸点の低い順に単一物
質を配置しており、座標平面上のある点における各或分
の組或比（重量比）は 点と三角形の各辺との距離の比
で表される。またこのとき、点と三角形の辺との距離４
よ 辺に相対する側にある三角座標の頂点に記された物
質の組威比に対応ずん 第１図において＋ ＋１ 温
度Ｏ℃・圧力４． ０ ４ ４ ｋｇ／ｃｍ’Ｇにお
ける混合物の気液平衡線であり、この温度・圧力はＲ２
２の飽和状態に相当すん 気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相
当）ｌの上側の線は飽和気相線気液平衡線（Ｒ２２
０℃相当）ｌの下側の線は飽和液相線を表わレ この両
線で挟まれた範囲においては気液平衡状態となも また
２（よ 温度５０℃・圧力１８． ７８２ｋｇ／ｃｍ
２Ｇにおける混合物の気液平衡線であり、この温度・圧
力もＲ２２の飽和状態に相当する。図からわかるように
Ｒ３２、Ｒ１２５及びＲ１３４ａがそれぞれ０〜略４５
重量勉 ０〜略７５重量％ 略２５〜略８０重量％とな
るような組戒範囲（よ 略０〜略５０℃の利用温度にお
いてＲ２２とほぼ同等の蒸気圧を有するため望まし（１
さらに Ｒ３２、 Ｒ１２５及びＲ１３４ａがそれぞ
れＯ〜略３５重量％０〜略６５重量瓢 略３５〜略７５
重量％となるような組戒範囲Ｉｔ ｏ℃と５０℃の間
のすべての利用温度においてＲ２２とほぼ同等の蒸気圧
を有するため特に望ましい。
いて説明すも ｍｌ図は ジフルオロメタン（Ｒ３２）、ペンタフルオ
ロエタン（Ｒ１２５）、 １， １， １． ２
テトラフルオロエタン（Ｒ１３４ａ）の三種のフロン類
の混合物によって構或される作動流体へ一定温度・一定
圧力における平衡状態を三角座標を用いて示したもので
あん 本三角座標において１友 三角形の各頂点に 上
側頂点を基点として反時計回りに沸点の低い順に単一物
質を配置しており、座標平面上のある点における各或分
の組或比（重量比）は 点と三角形の各辺との距離の比
で表される。またこのとき、点と三角形の辺との距離４
よ 辺に相対する側にある三角座標の頂点に記された物
質の組威比に対応ずん 第１図において＋ ＋１ 温
度Ｏ℃・圧力４． ０ ４ ４ ｋｇ／ｃｍ’Ｇにお
ける混合物の気液平衡線であり、この温度・圧力はＲ２
２の飽和状態に相当すん 気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相
当）ｌの上側の線は飽和気相線気液平衡線（Ｒ２２
０℃相当）ｌの下側の線は飽和液相線を表わレ この両
線で挟まれた範囲においては気液平衡状態となも また
２（よ 温度５０℃・圧力１８． ７８２ｋｇ／ｃｍ
２Ｇにおける混合物の気液平衡線であり、この温度・圧
力もＲ２２の飽和状態に相当する。図からわかるように
Ｒ３２、Ｒ１２５及びＲ１３４ａがそれぞれ０〜略４５
重量勉 ０〜略７５重量％ 略２５〜略８０重量％とな
るような組戒範囲（よ 略０〜略５０℃の利用温度にお
いてＲ２２とほぼ同等の蒸気圧を有するため望まし（１
さらに Ｒ３２、 Ｒ１２５及びＲ１３４ａがそれぞ
れＯ〜略３５重量％０〜略６５重量瓢 略３５〜略７５
重量％となるような組戒範囲Ｉｔ ｏ℃と５０℃の間
のすべての利用温度においてＲ２２とほぼ同等の蒸気圧
を有するため特に望ましい。
第１図中の点Ａ１〜点Ｆ＋における作動流体の組或を第
１表に示す。点Ａ１〜点Ｃ１は気液平衡線（Ｒ２２
５０℃相当）２の飽和気相線上にあると共に 気液平衡
線（Ｒ２２ ０℃相当）■の飽和気相線及び気液平衡
線（Ｒ２２ ０℃相当）１の飽和液相線の画線で挟ま
れた範囲にあることか収温度Ｏ℃・圧力４． ０４４
ｋｇ／ｃｍ’Ｇ （Ｒ２２の飽和状態に相当）において
は気液平衡状態となる。また 点Ｄ＋〜点Ｆ１は気液平
衡線（Ｒ２２０℃相当）ｌの飽和液相線上にあると共に
気液平衡線（Ｒ２２ ５０℃相当）２の飽和気相線
及び気液平衡線（Ｒ２２ ５０℃相当〉 ２の飽和液
相線の画線で挟まれた範囲にあることか転 温度５０℃
・圧力１ｓ． ７８２ｋｇ／ｃｍ”Ｇ （Ｒ２２の飽
和状態に相当）においては気液平衡状態となる。従って
、第１表に示された組戒を有する作動流体｛戴 Ｏ℃・
５０℃におけるＲ２２の飽和蒸気圧の条件下で飽和状態
あるいは気液平衡状態を実現し 略０〜略５０℃の利用
温度において、同温度におけるＲ２２の飽和蒸気圧で操
作することにより、Ｒ２２とほぼ等しい凝縮温度・蒸発
温度を得ることが可能となるものであも ここで１上 気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）１ある
いは気液平衡線（Ｒ２２ ５０℃相当）２上の点につ
いてのみ説明した力交 点Ａ１〜点Ｆ１の内側にある点
、すなわ板 温度０℃・圧力４．０４４ｋｇ／ｃｍ２Ｇ
及び温度５０℃・圧力１８．７８２ｋｇ／ｃｍ２Ｇ（両
者ともＲ２２の飽和状態に相当）において気液平衡状態
となる組戊を有する作動流体についても同様に操作する
ことにより、略０〜略５０℃の利用温度においてＲ２２
とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得ることが可能とな
るものである。
１表に示す。点Ａ１〜点Ｃ１は気液平衡線（Ｒ２２
５０℃相当）２の飽和気相線上にあると共に 気液平衡
線（Ｒ２２ ０℃相当）■の飽和気相線及び気液平衡
線（Ｒ２２ ０℃相当）１の飽和液相線の画線で挟ま
れた範囲にあることか収温度Ｏ℃・圧力４． ０４４
ｋｇ／ｃｍ’Ｇ （Ｒ２２の飽和状態に相当）において
は気液平衡状態となる。また 点Ｄ＋〜点Ｆ１は気液平
衡線（Ｒ２２０℃相当）ｌの飽和液相線上にあると共に
気液平衡線（Ｒ２２ ５０℃相当）２の飽和気相線
及び気液平衡線（Ｒ２２ ５０℃相当〉 ２の飽和液
相線の画線で挟まれた範囲にあることか転 温度５０℃
・圧力１ｓ． ７８２ｋｇ／ｃｍ”Ｇ （Ｒ２２の飽
和状態に相当）においては気液平衡状態となる。従って
、第１表に示された組戒を有する作動流体｛戴 Ｏ℃・
５０℃におけるＲ２２の飽和蒸気圧の条件下で飽和状態
あるいは気液平衡状態を実現し 略０〜略５０℃の利用
温度において、同温度におけるＲ２２の飽和蒸気圧で操
作することにより、Ｒ２２とほぼ等しい凝縮温度・蒸発
温度を得ることが可能となるものであも ここで１上 気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）１ある
いは気液平衡線（Ｒ２２ ５０℃相当）２上の点につ
いてのみ説明した力交 点Ａ１〜点Ｆ１の内側にある点
、すなわ板 温度０℃・圧力４．０４４ｋｇ／ｃｍ２Ｇ
及び温度５０℃・圧力１８．７８２ｋｇ／ｃｍ２Ｇ（両
者ともＲ２２の飽和状態に相当）において気液平衡状態
となる組戊を有する作動流体についても同様に操作する
ことにより、略０〜略５０℃の利用温度においてＲ２２
とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得ることが可能とな
るものである。
第２図｛友 Ｒ３２、Ｒ１２５、１， １， ２．
２−テトラフルオロエタン（Ｒ１３４）の三種のフ
ロン類の混合物によって構威される作動流体Ｑ一定温度
・一定圧力における平衡状態を三角座標を用いて示した
ものであも 第２図において３（友温度Ｏ℃・圧力４．
０４４ｋｇ／ｃｍ２Ｇにおける混合物の気液平衡線
であり、また４（よ 温度５ｏ１−圧力］ ８． ７
８ ２ ｋｇ／ｃｍ”Ｇにおける混合物の気液平衡線
である。この場合に＋！，Ｒ３２、Ｒ１２５及びＲ１３
４がそれぞれ０〜略６ｏ重量％．Ｏ〜略８５重量勉 略
１５〜略７０重量％となるような組戊範囲力＜．Ｒ２２
とほぼ同等の蒸気圧を有するため望ましく、Ｒ３２、Ｒ
１２５及びＲ１３４がそれぞれＯ〜略５０重量％ ０〜
略８０重量越 路２０〜略６５重量％となるような組或
範囲力文 特に望まし賎 第２図中の点Ａ２〜点Ｆ２における作動流体の組戊を第
２表に示す。点Ａ２〜点Ｃ２は気液平衡線（Ｒ２２
５０℃相当）４の飽和気相線上に 点Ｄ２〜点Ｆ２は気
液平衡線（Ｒ２２ ５Ｑ℃相当）４の飽和液相線上に
あり、共に気液平衡線（Ｒ２２０℃相当）３の飽和気相
線及び気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）３の飽和液相線
の画線で挟まれた範囲にあることか転 温度Ｏ℃・圧力
４．０４４ｋｇ／ｃｍ”Ｇ （Ｒ２２の飽和状態に相当
）においては気液平衡状態となん 従って、第２表に示
された組或を有する作動流体＋１ ０℃・５０℃にお
けるＲ２２の飽和蒸気圧の条件下で飽和状態あるいは気
液平衡状態を実現し 略０〜略５０℃の利用温度におい
て、同温度におけるＲ２２の飽和蒸気圧で操作すること
により、Ｒ２２とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得る
ことが可能となるものであも ここでＣヨ 気液平衡線（Ｒ２２ ５０℃相当）４
上の点についてのみ説明した爪 点Ａ２〜点Ｆ２の内側
にある戊 すなわ板 温度０℃・圧力４．０ ４ ４
ｋ ｇ／ ｃｍ”Ｇ及び温度５０℃・圧力１ ８．７
８ ２ ｋ ｇ／ｃｍ”Ｇ （両者ともＲ２２の飽和状
態に相当）において気液平衡状態となる組戒を有する作
動流体についても同様に操作することにより、略０〜略
５０℃の利用温度においてＲ２２とほぼ等しい凝縮温度
・蒸発温度を得ることが可能となるものであも 以上の実施例においては作動流体は三種のフロン類の混
合物によって構威されている力ｔ 構造異性体を含めて
四種以上のフロンの混合物によって作動流体を構戒する
ことも勿論可能であり、この場合、ジフルオロメタンＯ
〜略６０重量％ ペンタフルオロエタン０〜略８５重量
勉 テトラフルオロエタン略ｌ５〜略８０重量％となる
ような組或範囲（よ 略０〜略５０℃の利用温度におい
てＲ２２とほぼ同等の蒸気圧を有するため望まし鶏さら
に ジフルオロメタン０〜略５０重量鷲 ペンタフルオ
ロエタン０〜略８０重量κ テトラフルオロエタン略２
０〜略７５重量％となるような組戒範囲｛友 Ｏ℃と５
０℃の間のすべての利用温度においてＲ２２とほぼ同等
の蒸気圧を有するため特に望まし（１ 特に上述の組合
せおよび組戒範囲におけるＯＤＰも０と予想さＫ Ｒ
２２の代替として極めて有望な作動流体となるものであ
もまたかかる混合物は非共沸混合物となり、凝縮過程お
よび蒸発過程において温度勾配をもった数熱源流体との
温度差を近接させたロレンッサイクルを構戒することに
より、Ｒ２２よりも高い戊績係数を期待できるものであ
も 発明の効果 以上の説明から明らかなように 本発明は 作動流体を
、分子構造中に塩素を含まないフロン類のみの三種以上
から戊る混合物となし その組或範囲を特定したことに
より、 （１）戊層圏オゾン層に及ぼす影響をＲ２２よりもさら
に小さく、ほとんどなしとする作動流体の選択の幅を拡
大することが可能であも （２）機器の利用温度においてＲ２２と同程度の蒸気圧
を有Ｌ Ｒ２２の代替として現行機器で使用可能であ
る。
２−テトラフルオロエタン（Ｒ１３４）の三種のフ
ロン類の混合物によって構威される作動流体Ｑ一定温度
・一定圧力における平衡状態を三角座標を用いて示した
ものであも 第２図において３（友温度Ｏ℃・圧力４．
０４４ｋｇ／ｃｍ２Ｇにおける混合物の気液平衡線
であり、また４（よ 温度５ｏ１−圧力］ ８． ７
８ ２ ｋｇ／ｃｍ”Ｇにおける混合物の気液平衡線
である。この場合に＋！，Ｒ３２、Ｒ１２５及びＲ１３
４がそれぞれ０〜略６ｏ重量％．Ｏ〜略８５重量勉 略
１５〜略７０重量％となるような組戊範囲力＜．Ｒ２２
とほぼ同等の蒸気圧を有するため望ましく、Ｒ３２、Ｒ
１２５及びＲ１３４がそれぞれＯ〜略５０重量％ ０〜
略８０重量越 路２０〜略６５重量％となるような組或
範囲力文 特に望まし賎 第２図中の点Ａ２〜点Ｆ２における作動流体の組戊を第
２表に示す。点Ａ２〜点Ｃ２は気液平衡線（Ｒ２２
５０℃相当）４の飽和気相線上に 点Ｄ２〜点Ｆ２は気
液平衡線（Ｒ２２ ５Ｑ℃相当）４の飽和液相線上に
あり、共に気液平衡線（Ｒ２２０℃相当）３の飽和気相
線及び気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）３の飽和液相線
の画線で挟まれた範囲にあることか転 温度Ｏ℃・圧力
４．０４４ｋｇ／ｃｍ”Ｇ （Ｒ２２の飽和状態に相当
）においては気液平衡状態となん 従って、第２表に示
された組或を有する作動流体＋１ ０℃・５０℃にお
けるＲ２２の飽和蒸気圧の条件下で飽和状態あるいは気
液平衡状態を実現し 略０〜略５０℃の利用温度におい
て、同温度におけるＲ２２の飽和蒸気圧で操作すること
により、Ｒ２２とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得る
ことが可能となるものであも ここでＣヨ 気液平衡線（Ｒ２２ ５０℃相当）４
上の点についてのみ説明した爪 点Ａ２〜点Ｆ２の内側
にある戊 すなわ板 温度０℃・圧力４．０ ４ ４
ｋ ｇ／ ｃｍ”Ｇ及び温度５０℃・圧力１ ８．７
８ ２ ｋ ｇ／ｃｍ”Ｇ （両者ともＲ２２の飽和状
態に相当）において気液平衡状態となる組戒を有する作
動流体についても同様に操作することにより、略０〜略
５０℃の利用温度においてＲ２２とほぼ等しい凝縮温度
・蒸発温度を得ることが可能となるものであも 以上の実施例においては作動流体は三種のフロン類の混
合物によって構威されている力ｔ 構造異性体を含めて
四種以上のフロンの混合物によって作動流体を構戒する
ことも勿論可能であり、この場合、ジフルオロメタンＯ
〜略６０重量％ ペンタフルオロエタン０〜略８５重量
勉 テトラフルオロエタン略ｌ５〜略８０重量％となる
ような組或範囲（よ 略０〜略５０℃の利用温度におい
てＲ２２とほぼ同等の蒸気圧を有するため望まし鶏さら
に ジフルオロメタン０〜略５０重量鷲 ペンタフルオ
ロエタン０〜略８０重量κ テトラフルオロエタン略２
０〜略７５重量％となるような組戒範囲｛友 Ｏ℃と５
０℃の間のすべての利用温度においてＲ２２とほぼ同等
の蒸気圧を有するため特に望まし（１ 特に上述の組合
せおよび組戒範囲におけるＯＤＰも０と予想さＫ Ｒ
２２の代替として極めて有望な作動流体となるものであ
もまたかかる混合物は非共沸混合物となり、凝縮過程お
よび蒸発過程において温度勾配をもった数熱源流体との
温度差を近接させたロレンッサイクルを構戒することに
より、Ｒ２２よりも高い戊績係数を期待できるものであ
も 発明の効果 以上の説明から明らかなように 本発明は 作動流体を
、分子構造中に塩素を含まないフロン類のみの三種以上
から戊る混合物となし その組或範囲を特定したことに
より、 （１）戊層圏オゾン層に及ぼす影響をＲ２２よりもさら
に小さく、ほとんどなしとする作動流体の選択の幅を拡
大することが可能であも （２）機器の利用温度においてＲ２２と同程度の蒸気圧
を有Ｌ Ｒ２２の代替として現行機器で使用可能であ
る。
（３）非共沸混合物の温度勾配の性質を利用して、Ｒ２
２よりも高い戒績係数を期待できる等の効果を有するも
のである。
２よりも高い戒績係数を期待できる等の効果を有するも
のである。
４．
第１図〜第２図！よ
三種のフロン類の混合物に
班である。
ｌ１
３
気液平衡線
（Ｒ２
２
０℃相当）、
２、
４
気液平衡線
（Ｒ２
２
５
０℃相当）。
Claims (2)
- （１）ジフルオロメタン６０重量％以下、ペンタフルオ
ロエタン８５重量％以下、テトラフルオロエタン１５〜
８０重量％以下の少なくともミ種のフロン類を含む作動
流体。 - （２）ジフルオロメタン５０重量％以下、ペンタフルオ
ロエタン８０重量％以下、テトラフルオロエタン２０〜
７５重量％以下であることを特徴とする作動流体。
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Cited By (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5290466A (en) * | 1991-10-31 | 1994-03-01 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Compositions of difluoromethane and tetrafluoroethane |
| JPH06503832A (ja) * | 1990-12-17 | 1994-04-28 | イー・アイ・デュポン・ドウ・ヌムール・アンド・カンパニー | フッ素化ハイドロカーボンの定沸組成物 |
| EP0702200A2 (en) | 1994-09-16 | 1996-03-20 | Sanyo Electric Co., Ltd. | Heat exchanger and cooling apparatus mounted with the same |
| WO1998030833A1 (fr) * | 1997-01-14 | 1998-07-16 | Daikin Industries, Ltd. | Procede de transfert de gaz liquefies entre des conteneurs |
| US6508950B1 (en) | 1999-11-02 | 2003-01-21 | Korea Institute Of Science And Technology | Refrigerant mixtures containing difluoromethane (HFC-32), pentafluoroethane (HFC-125) and 1,1,1,2-Tetrafluoroethane (HFC-134a) |
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| JP2011084652A (ja) * | 2009-10-15 | 2011-04-28 | Honeywell Internatl Inc | 冷媒組成物および低温冷凍システムにおけるそれらの使用 |
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| WO2015083834A1 (ja) * | 2013-12-06 | 2015-06-11 | ダイキン工業株式会社 | ジフルオロメタン（ＨＦＣ３２）、ペンタフルオロエタン（ＨＦＣ１２５）及び１，１，１，２－テトラフルオロエタン（ＨＦＣ１３４ａ）を含む組成物 |
| JP2017197767A (ja) * | 2017-06-14 | 2017-11-02 | ハネウェル・インターナショナル・インコーポレーテッドＨｏｎｅｙｗｅｌｌ Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ Ｉｎｃ． | 冷媒組成物および低温冷凍システムにおけるそれらの使用 |
| WO2018142636A1 (ja) * | 2017-02-03 | 2018-08-09 | ダイキン工業株式会社 | フッ素化炭化水素の混合物を冷媒として使用する方法、及び当該混合物を冷媒として使用した冷凍装置 |
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Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH10197108A (ja) * | 1997-01-13 | 1998-07-31 | Daikin Ind Ltd | 混合冷媒の充填方法 |
-
1989
- 1989-11-30 JP JP1311154A patent/JPH0655942B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (22)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH06503832A (ja) * | 1990-12-17 | 1994-04-28 | イー・アイ・デュポン・ドウ・ヌムール・アンド・カンパニー | フッ素化ハイドロカーボンの定沸組成物 |
| US5290466A (en) * | 1991-10-31 | 1994-03-01 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Compositions of difluoromethane and tetrafluoroethane |
| US5589098A (en) * | 1991-10-31 | 1996-12-31 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Compositions of difluoromethane and tetrafluoroethane |
| EP0702200A2 (en) | 1994-09-16 | 1996-03-20 | Sanyo Electric Co., Ltd. | Heat exchanger and cooling apparatus mounted with the same |
| WO1998030833A1 (fr) * | 1997-01-14 | 1998-07-16 | Daikin Industries, Ltd. | Procede de transfert de gaz liquefies entre des conteneurs |
| US6237348B1 (en) | 1997-01-14 | 2001-05-29 | Daikin Industries, Ltd. | Process for transferring liquefied gases between containers |
| MY120015A (en) * | 1997-01-14 | 2005-08-30 | Daikin Ind Ltd | Process for transferring liquefied gases between containers. |
| US6508950B1 (en) | 1999-11-02 | 2003-01-21 | Korea Institute Of Science And Technology | Refrigerant mixtures containing difluoromethane (HFC-32), pentafluoroethane (HFC-125) and 1,1,1,2-Tetrafluoroethane (HFC-134a) |
| US6692653B2 (en) | 2001-02-16 | 2004-02-17 | Korea Institute Of Science And Technology | Refrigerant composition |
| US6841087B2 (en) | 2002-04-19 | 2005-01-11 | Korea Institute Of Science And Technology | Refrigerant composition comprising difluoromethane, 1,1,1-trifluoroethane and 1,1,1,2-tetrafluoroethane |
| US6800216B2 (en) | 2002-07-24 | 2004-10-05 | Korea Institute Of Science And Technology | Refrigerant composition for replacing chlorodifluoromethane |
| US6776922B2 (en) | 2002-07-24 | 2004-08-17 | Korea Institute Of Science And Technology | Refrigerant composition comprising difluoromethane, 1,1,1-trifluoroethane and 1,1-difluoroethane |
| US8444873B2 (en) | 2009-06-12 | 2013-05-21 | Solvay Fluor Gmbh | Refrigerant composition |
| JP2011084652A (ja) * | 2009-10-15 | 2011-04-28 | Honeywell Internatl Inc | 冷媒組成物および低温冷凍システムにおけるそれらの使用 |
| WO2015083834A1 (ja) * | 2013-12-06 | 2015-06-11 | ダイキン工業株式会社 | ジフルオロメタン（ＨＦＣ３２）、ペンタフルオロエタン（ＨＦＣ１２５）及び１，１，１，２－テトラフルオロエタン（ＨＦＣ１３４ａ）を含む組成物 |
| JP2015129272A (ja) * | 2013-12-06 | 2015-07-16 | ダイキン工業株式会社 | ジフルオロメタン（ＨＦＣ３２）、ペンタフルオロエタン（ＨＦＣ１２５）及び１，１，１，２−テトラフルオロエタン（ＨＦＣ１３４ａ）を含む組成物 |
| US10294400B2 (en) | 2013-12-06 | 2019-05-21 | Daikin Industries, Ltd. | Composition including difluoromethane (HFC-32), pentafluoroethane (HFC-125), and 1,1,1,2-tetrafluoroethane (HFC-134A) |
| WO2018142636A1 (ja) * | 2017-02-03 | 2018-08-09 | ダイキン工業株式会社 | フッ素化炭化水素の混合物を冷媒として使用する方法、及び当該混合物を冷媒として使用した冷凍装置 |
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| JP2018184597A (ja) * | 2017-04-21 | 2018-11-22 | ダイキン工業株式会社 | 冷媒を含有する組成物及びその応用 |
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| JP2017197767A (ja) * | 2017-06-14 | 2017-11-02 | ハネウェル・インターナショナル・インコーポレーテッドＨｏｎｅｙｗｅｌｌ Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ Ｉｎｃ． | 冷媒組成物および低温冷凍システムにおけるそれらの使用 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
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