JP2532695B2 - 作動流体 - Google Patents
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- JP2532695B2 JP2532695B2 JP1311153A JP31115389A JP2532695B2 JP 2532695 B2 JP2532695 B2 JP 2532695B2 JP 1311153 A JP1311153 A JP 1311153A JP 31115389 A JP31115389 A JP 31115389A JP 2532695 B2 JP2532695 B2 JP 2532695B2
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Description
【発明の詳細な説明】 産業上の利用分野 本発明は、エアコン・冷凍機等のヒートポンプ装置に
使用される作動流体に関する。
使用される作動流体に関する。
従来の技術 従来、エアコン・冷凍機等のヒートポンプ装置におい
ては、作動流体としてフロン類（以下Ｒ○○またはＲ○
○○と記す）と呼ばれるハロゲン化炭化水素が知られて
おり、利用温度としては凝縮温度および／または蒸発温
度が略０〜略50℃の範囲において通常使用される。中で
もクロロジフルオロメタン（CHClF2、R22）は家庭用エ
アコン、ビル用エアコンや大型冷凍機等の作動流体とし
て幅広く用いられている。
ては、作動流体としてフロン類（以下Ｒ○○またはＲ○
○○と記す）と呼ばれるハロゲン化炭化水素が知られて
おり、利用温度としては凝縮温度および／または蒸発温
度が略０〜略50℃の範囲において通常使用される。中で
もクロロジフルオロメタン（CHClF2、R22）は家庭用エ
アコン、ビル用エアコンや大型冷凍機等の作動流体とし
て幅広く用いられている。
発明が解決しようとする課題 しかしながら、近年フロンによる成層圏オゾン層破壊
が地球規模の環境問題となっており、成層圏オゾン破壊
能力が大であるフロン類（以下、特定フロンと記す）に
ついては、すでに国際条約によって使用量及び生産量の
規制がなされ、さらに将来的には特定フロンの使用・生
産を廃止しようという動きがある。さて、R22はオゾン
破壊係数（トリクロロフルオロメタン（CCl3F）の成層
圏オゾン破壊能力を１としたときの成層圏オゾン破壊能
力、以下ODPと記す）が0.05と微少であり、特定フロン
ではないものの将来的に使用量の増大が予想され、冷凍
・空調機器が広く普及した現在、R22の使用量及び生産
量の増大が人類の生活環境に与える影響も大きくなるも
のと予想されている。従って、成層圏オゾン破壊能力が
小であるものの、若干の破壊能力があるとされるR22の
代替となる作動流体の早期開発も強く要望されている。
が地球規模の環境問題となっており、成層圏オゾン破壊
能力が大であるフロン類（以下、特定フロンと記す）に
ついては、すでに国際条約によって使用量及び生産量の
規制がなされ、さらに将来的には特定フロンの使用・生
産を廃止しようという動きがある。さて、R22はオゾン
破壊係数（トリクロロフルオロメタン（CCl3F）の成層
圏オゾン破壊能力を１としたときの成層圏オゾン破壊能
力、以下ODPと記す）が0.05と微少であり、特定フロン
ではないものの将来的に使用量の増大が予想され、冷凍
・空調機器が広く普及した現在、R22の使用量及び生産
量の増大が人類の生活環境に与える影響も大きくなるも
のと予想されている。従って、成層圏オゾン破壊能力が
小であるものの、若干の破壊能力があるとされるR22の
代替となる作動流体の早期開発も強く要望されている。
本発明は、上述の問題に鑑みて試されたもので、成層
圏オゾン層に及ぼす影響がほとんどない、R22の代替と
なる作動流体を提供するものである。
圏オゾン層に及ぼす影響がほとんどない、R22の代替と
なる作動流体を提供するものである。
課題を解決するための手段 本発明は上述の課題を解決するため、少なくとも、ト
リフルオロメタン（CHF3）とテトラフルオロエタン（C2
H2F4）とジフルオロエタン（C2H4F2）の三種のフロン類
を含み、トリフルオロメタン略５〜略50重量％、テトラ
フルオロエタン０〜略95重量％、ジフルオロエタン０〜
略90重量％の組成範囲であることを特徴とするものであ
り、特に、トリフルオロメタン略10〜略40重量％、テト
ラフルオロエタン０〜略85重量％、ジフルオロエタン０
〜略85重量％の組成範囲が望ましいものである。
リフルオロメタン（CHF3）とテトラフルオロエタン（C2
H2F4）とジフルオロエタン（C2H4F2）の三種のフロン類
を含み、トリフルオロメタン略５〜略50重量％、テトラ
フルオロエタン０〜略95重量％、ジフルオロエタン０〜
略90重量％の組成範囲であることを特徴とするものであ
り、特に、トリフルオロメタン略10〜略40重量％、テト
ラフルオロエタン０〜略85重量％、ジフルオロエタン０
〜略85重量％の組成範囲が望ましいものである。
作用 本発明は、上述の組合せによって、作動流体を、オゾ
ン破壊能力のほとんどない、分子構造中に塩素を含まな
いフロン類であるトリフルオロメタン（ODP＝０）、テ
トラフルオロエタン（ODP＝０）およびジフルオロエタ
ン（ODP＝０）の混合物となすことにより、成層圏オゾ
ン層に及ぼす影響をR22よりもさらに小さく、ほとんど
なくすることを可能とするものである。又、本発明は上
述の組成範囲とすることによって、エアコン・冷凍機等
のヒートポンプ装置の利用温度である略０〜略50℃にお
いてR22と同程度の蒸気圧を有し、R22の代替として現行
機器で使用可能な作動流体を提供することを可能とする
ものである。従って上述の組合せおよび組成範囲におけ
るODPも０と予想され、R22の代替として極めて有望な作
動流体となるものである。またかかる混合物は非共沸混
合物となり、凝縮過程および蒸発過程において温度勾配
をもつため、熱源流体との温度差を近接させたロレンツ
サイクルを構成することにより、R22よりも高い成績係
数を期待できるものである。
ン破壊能力のほとんどない、分子構造中に塩素を含まな
いフロン類であるトリフルオロメタン（ODP＝０）、テ
トラフルオロエタン（ODP＝０）およびジフルオロエタ
ン（ODP＝０）の混合物となすことにより、成層圏オゾ
ン層に及ぼす影響をR22よりもさらに小さく、ほとんど
なくすることを可能とするものである。又、本発明は上
述の組成範囲とすることによって、エアコン・冷凍機等
のヒートポンプ装置の利用温度である略０〜略50℃にお
いてR22と同程度の蒸気圧を有し、R22の代替として現行
機器で使用可能な作動流体を提供することを可能とする
ものである。従って上述の組合せおよび組成範囲におけ
るODPも０と予想され、R22の代替として極めて有望な作
動流体となるものである。またかかる混合物は非共沸混
合物となり、凝縮過程および蒸発過程において温度勾配
をもつため、熱源流体との温度差を近接させたロレンツ
サイクルを構成することにより、R22よりも高い成績係
数を期待できるものである。
また一般に、成層圏オゾン破壊能力があるフロン類
は、そのODPの値の大きさにつれて地球温暖化の効果も
大きい傾向があるが、本発明による作動流体はODPが０
であるフロン類のみの三種以上から成る混合物によって
構成されているため、地球温暖化の効果はR22と同程度
あるいはR22未満と推定され、最近世界的問題となって
いる地球温暖化への寄与を小とすることをも可能とする
ものである。
は、そのODPの値の大きさにつれて地球温暖化の効果も
大きい傾向があるが、本発明による作動流体はODPが０
であるフロン類のみの三種以上から成る混合物によって
構成されているため、地球温暖化の効果はR22と同程度
あるいはR22未満と推定され、最近世界的問題となって
いる地球温暖化への寄与を小とすることをも可能とする
ものである。
さて、本発明は特にトリフルオロメタンを含む三種以
上のフロン類から成る混合物である。トリフルオロメタ
ンは、臨界温度が低く（25.7℃）、蒸気圧が高いため
に、単独では略０〜略50℃の利用温度のエアコン・冷凍
機等のヒートポンプ装置には使用できないが、現在でも
市販されており、かかる混合物とすることによって実用
的なR22の代替となる作動流体を構成することが可能と
なるものである。
上のフロン類から成る混合物である。トリフルオロメタ
ンは、臨界温度が低く（25.7℃）、蒸気圧が高いため
に、単独では略０〜略50℃の利用温度のエアコン・冷凍
機等のヒートポンプ装置には使用できないが、現在でも
市販されており、かかる混合物とすることによって実用
的なR22の代替となる作動流体を構成することが可能と
なるものである。
実施例 以下、本発明による作動流体の実施例について、図を
用いて説明する。
用いて説明する。
第１図は、トリフルオロメタン（R23）、1,1,1,2−テ
トラフルオロエタン（R134a）、1,1−ジフルオロエタン
（R152a）の三種のフロン類の混合物によって構成され
る作動流体の、一定温度・一定圧力における平衡状態を
三角座標を用いて示したものである。本三角座標におい
ては、三角形の各頂点に、上側頂点を基点として反時計
回りに沸点の低い順に単一物質を配置しており、座標平
面上のある点における各成分の組成比（重量比）は、点
と三角形の各辺との距離の比で表される。またこのと
き、点と三角形の辺との距離は、辺に相対する側にある
三角座標の頂点に記された物質の組成比に対応する。第
１図において１は、温度０℃・圧力4.044kg/cm2Gにおけ
る混合物の気液平衡線であり、この温度・圧力はR22の
飽和状態に相当する。気液平衡線（R22 ０℃相当）１
の上側の線は飽和気相線、気液平衡線（R22 ０℃相
当）１の下側の線は飽和液相線を表わし、この両線で挟
まれた範囲においては気液平衡状態となる。また２は、
温度50℃・圧力18.782kg/cm2Gにおける混合物の気液平
衡線であり、この温度・圧力もR22の飽和状態に相当す
る。飽和気相線上の組成物はR22より高い圧力で気化
し、R22と同じ圧力で液化する。飽和液相線上の組成物
はR22と同じ圧力で気化し、R22より低い圧力で液化す
る。これらの２つの線の間のエリアにある組成物は、R2
2より高い圧力で気化し、R22より低い圧力で液化する。
すなわち50℃の気液平衡線２の間のエリアにある組成物
は、50℃においてはR22より低い圧力で気相から液相に
変化し、R22と同じ圧力では50℃より高い気相が凝縮し
て、50℃より低い液相に変化する。また０℃の気液平衡
線１の間のエリアにある組成物は、０℃においてはR22
より高い圧力で液相から気相に変化し、R22と同じ圧力
では０℃より低い液相が蒸発して、０℃より高い気相に
変化する。R23を単独で使用すると、50℃においては臨
界温度を超えてしまうものの、かかる混合物となすこと
によって飽和状態が存在し、略０〜略50℃の利用温度の
エアコン・冷凍機等のヒートポンプ装置に使用すること
が可能となるものである。図からわかるように、R23、R
134a及びR152aがそれぞれ略５〜略50重量％、０〜略95
重量％、０〜略90重量％となるような組成範囲は、略０
〜略50℃の利用温度においてR22とほぼ同等の蒸気圧を
有するため望ましい。さらに、R23、R134a及びR152aが
それぞれ略10〜略40重量％、０〜略90重量％、０〜略85
重量％となるような組成範囲は、０℃と50℃の間のすべ
ての利用温度においてR22とほぼ同等の蒸気圧を有する
ため特に望ましい。
トラフルオロエタン（R134a）、1,1−ジフルオロエタン
（R152a）の三種のフロン類の混合物によって構成され
る作動流体の、一定温度・一定圧力における平衡状態を
三角座標を用いて示したものである。本三角座標におい
ては、三角形の各頂点に、上側頂点を基点として反時計
回りに沸点の低い順に単一物質を配置しており、座標平
面上のある点における各成分の組成比（重量比）は、点
と三角形の各辺との距離の比で表される。またこのと
き、点と三角形の辺との距離は、辺に相対する側にある
三角座標の頂点に記された物質の組成比に対応する。第
１図において１は、温度０℃・圧力4.044kg/cm2Gにおけ
る混合物の気液平衡線であり、この温度・圧力はR22の
飽和状態に相当する。気液平衡線（R22 ０℃相当）１
の上側の線は飽和気相線、気液平衡線（R22 ０℃相
当）１の下側の線は飽和液相線を表わし、この両線で挟
まれた範囲においては気液平衡状態となる。また２は、
温度50℃・圧力18.782kg/cm2Gにおける混合物の気液平
衡線であり、この温度・圧力もR22の飽和状態に相当す
る。飽和気相線上の組成物はR22より高い圧力で気化
し、R22と同じ圧力で液化する。飽和液相線上の組成物
はR22と同じ圧力で気化し、R22より低い圧力で液化す
る。これらの２つの線の間のエリアにある組成物は、R2
2より高い圧力で気化し、R22より低い圧力で液化する。
すなわち50℃の気液平衡線２の間のエリアにある組成物
は、50℃においてはR22より低い圧力で気相から液相に
変化し、R22と同じ圧力では50℃より高い気相が凝縮し
て、50℃より低い液相に変化する。また０℃の気液平衡
線１の間のエリアにある組成物は、０℃においてはR22
より高い圧力で液相から気相に変化し、R22と同じ圧力
では０℃より低い液相が蒸発して、０℃より高い気相に
変化する。R23を単独で使用すると、50℃においては臨
界温度を超えてしまうものの、かかる混合物となすこと
によって飽和状態が存在し、略０〜略50℃の利用温度の
エアコン・冷凍機等のヒートポンプ装置に使用すること
が可能となるものである。図からわかるように、R23、R
134a及びR152aがそれぞれ略５〜略50重量％、０〜略95
重量％、０〜略90重量％となるような組成範囲は、略０
〜略50℃の利用温度においてR22とほぼ同等の蒸気圧を
有するため望ましい。さらに、R23、R134a及びR152aが
それぞれ略10〜略40重量％、０〜略90重量％、０〜略85
重量％となるような組成範囲は、０℃と50℃の間のすべ
ての利用温度においてR22とほぼ同等の蒸気圧を有する
ため特に望ましい。
第１図中の点A1〜点F1における作動流体の組成を第１
表に示す。点A1〜点C1は気液平衡線（R22 50℃相当）
２の飽和気相線上に、点D1〜点F1は気液平衡線（R22 5
0℃相当）２の飽和液相線上にあり、共に気液平衡線（R
22 ０℃相当）１の飽和気相線及び気液平衡線（R22
０℃相当）１の飽和液相線の両線で挟まれた範囲にある
ことから、温度０℃・圧力4.044kg/cm2G（R22の飽和状
態に相当）においては気液平衡状態となる。従って、第
１表に示された組成を有する作動流体は、０℃・50℃に
おけるR22の飽和蒸気圧の条件下で飽和状態あるいは気
液平衡状態を実現し、略０〜略50℃の利用温度におい
て、同温度におけるR22の飽和蒸気圧で操作することに
より、R22とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得ること
が可能となるものである。
表に示す。点A1〜点C1は気液平衡線（R22 50℃相当）
２の飽和気相線上に、点D1〜点F1は気液平衡線（R22 5
0℃相当）２の飽和液相線上にあり、共に気液平衡線（R
22 ０℃相当）１の飽和気相線及び気液平衡線（R22
０℃相当）１の飽和液相線の両線で挟まれた範囲にある
ことから、温度０℃・圧力4.044kg/cm2G（R22の飽和状
態に相当）においては気液平衡状態となる。従って、第
１表に示された組成を有する作動流体は、０℃・50℃に
おけるR22の飽和蒸気圧の条件下で飽和状態あるいは気
液平衡状態を実現し、略０〜略50℃の利用温度におい
て、同温度におけるR22の飽和蒸気圧で操作することに
より、R22とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得ること
が可能となるものである。
ここでは、気液平衡線（R22 50℃相当）２上の点に
ついてのみ説明したが、点A1〜点F1 の内側にある点、すなわち、温度０℃・圧力4.044kg/cm
2G及び温度50℃・圧力18.782kg/cm2G（両者ともR22の飽
和状態に相当）において気液平衡状態となる組成を有す
る作動流体についても同様に操作することにより、略０
〜略50℃の利用温度においてR22とほぼ等しい凝縮温度
・蒸発温度を得ることが可能となるものである。
ついてのみ説明したが、点A1〜点F1 の内側にある点、すなわち、温度０℃・圧力4.044kg/cm
2G及び温度50℃・圧力18.782kg/cm2G（両者ともR22の飽
和状態に相当）において気液平衡状態となる組成を有す
る作動流体についても同様に操作することにより、略０
〜略50℃の利用温度においてR22とほぼ等しい凝縮温度
・蒸発温度を得ることが可能となるものである。
第２図は、R23、1,1,2,2−テトラフルオロエタン（R1
34）、R152aの三種のフロン類の混合物によって構成さ
れる作動流体の、一定温度・一定圧力における平衡状態
を三角座標を用いて示したものである。本三角座標にお
いては、大気圧における標準沸点はR152aの方がR134よ
りも低いものの、第１図との関連において、三角形の各
頂点に、上側頂点を基点として反時計回りに、R23、R13
4、R152aの順に単一物質を配置している。第２図におい
て３は、温度０℃・圧力4.044kg/cm2Gにおける混合物の
気液平衡線であり、また４は、温度50℃・圧力18.782kg
/cm2Gにおける混合物の気液平衡線である。この場合に
は、R23、R134及びR152aがそれぞれ略10〜略50重量％、
０〜略90重量％、０〜略90重量％となるような組成範囲
が、R22とほぼ同等の蒸気圧を有するため望ましく、R2
3、R134及びR152aがそれぞれ略15〜略40重量％、０〜略
85重量％、０〜略85重量％となるような組成範囲が、特
に望ましい。
34）、R152aの三種のフロン類の混合物によって構成さ
れる作動流体の、一定温度・一定圧力における平衡状態
を三角座標を用いて示したものである。本三角座標にお
いては、大気圧における標準沸点はR152aの方がR134よ
りも低いものの、第１図との関連において、三角形の各
頂点に、上側頂点を基点として反時計回りに、R23、R13
4、R152aの順に単一物質を配置している。第２図におい
て３は、温度０℃・圧力4.044kg/cm2Gにおける混合物の
気液平衡線であり、また４は、温度50℃・圧力18.782kg
/cm2Gにおける混合物の気液平衡線である。この場合に
は、R23、R134及びR152aがそれぞれ略10〜略50重量％、
０〜略90重量％、０〜略90重量％となるような組成範囲
が、R22とほぼ同等の蒸気圧を有するため望ましく、R2
3、R134及びR152aがそれぞれ略15〜略40重量％、０〜略
85重量％、０〜略85重量％となるような組成範囲が、特
に望ましい。
第２図中の点A2〜点F2における作動流体の組成を第２
表に示す。点A2〜点C2は気液平衡線（R22 50℃相当）
４の飽和気相線上に、点D2〜点F2は気液平衡線（R22 5
0℃相当）４の飽和液相線上にあり、共に気液平衡線（R
22 ０℃相当）３の飽和気相線及び気液平衡線（R22
０℃相当）３の飽和液相線の両線で挟まれた範囲にある
ことから、温度０℃・圧力4.044kg/cm2G（R22の飽和状
態に相当）においては気液平衡状態となる。従って、第
２表に示された組成を有する作動流体は、０℃・50℃に おけるR22の飽和蒸気圧の条件下で飽和状態あるいは気
液平衡状態を実現し、略０〜略50℃の利用温度におい
て、同温度におけるR22の飽和蒸気圧で操作することに
より、R22とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得ること
が可能となるものである。
表に示す。点A2〜点C2は気液平衡線（R22 50℃相当）
４の飽和気相線上に、点D2〜点F2は気液平衡線（R22 5
0℃相当）４の飽和液相線上にあり、共に気液平衡線（R
22 ０℃相当）３の飽和気相線及び気液平衡線（R22
０℃相当）３の飽和液相線の両線で挟まれた範囲にある
ことから、温度０℃・圧力4.044kg/cm2G（R22の飽和状
態に相当）においては気液平衡状態となる。従って、第
２表に示された組成を有する作動流体は、０℃・50℃に おけるR22の飽和蒸気圧の条件下で飽和状態あるいは気
液平衡状態を実現し、略０〜略50℃の利用温度におい
て、同温度におけるR22の飽和蒸気圧で操作することに
より、R22とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得ること
が可能となるものである。
ここでは、気液平衡線（R22 50℃相当）４上の点に
ついてのみ説明したが、点A2〜点F2の内側にある点、す
なわち、温度０℃・圧力4.044kg/cm2G及び温度50℃・圧
力18.782kg/cm2G（両者ともR22の飽和状態に相当）にお
いて気液平衡状態となる組成を有する作動流体について
も同様に操作することにより、略０〜略50℃の利用温度
においてR22とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得るこ
とが可能となるものである。
ついてのみ説明したが、点A2〜点F2の内側にある点、す
なわち、温度０℃・圧力4.044kg/cm2G及び温度50℃・圧
力18.782kg/cm2G（両者ともR22の飽和状態に相当）にお
いて気液平衡状態となる組成を有する作動流体について
も同様に操作することにより、略０〜略50℃の利用温度
においてR22とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得るこ
とが可能となるものである。
以上の実施例においては作動流体は三種のフロン類の
混合物によって構成されているが、構造異性体を含めて
四種以上のフロンの混合物によって作動流体を構成する
ことも勿論可能であり、この場合、トリフルオロメタン
略５〜略50重量％、テトラフルオロエタン０〜略95重量
％、ジフルオロエタン０〜略90重量％となるような組成
範囲は、略０〜略50℃の利用温度においてR22とほぼ同
等の蒸気圧を有するため望ましい。さらに、トリフルオ
ロメタン略10〜略40重量％、テトラフルオロエタン０〜
略85重量％、ジフルオロエタン０〜略85重量％となるよ
うな組成範囲は、０℃と50℃の間のすべての利用温度に
おいてR22とほぼ同等の蒸気圧を有するため特に望まし
い。特に上述の組合せおよび組成範囲におけるODPも０
と予想され、R22の代替として極めて有望な作動流体と
なるものである。またかかる混合物は非共沸混合物とな
り、凝縮過程および蒸発過程において温度勾配をもつた
め、熱源流体との温度差を近接させたロレンツサイクル
を構成することにより、R22よりも高い成績係数を期待
できるものである。
混合物によって構成されているが、構造異性体を含めて
四種以上のフロンの混合物によって作動流体を構成する
ことも勿論可能であり、この場合、トリフルオロメタン
略５〜略50重量％、テトラフルオロエタン０〜略95重量
％、ジフルオロエタン０〜略90重量％となるような組成
範囲は、略０〜略50℃の利用温度においてR22とほぼ同
等の蒸気圧を有するため望ましい。さらに、トリフルオ
ロメタン略10〜略40重量％、テトラフルオロエタン０〜
略85重量％、ジフルオロエタン０〜略85重量％となるよ
うな組成範囲は、０℃と50℃の間のすべての利用温度に
おいてR22とほぼ同等の蒸気圧を有するため特に望まし
い。特に上述の組合せおよび組成範囲におけるODPも０
と予想され、R22の代替として極めて有望な作動流体と
なるものである。またかかる混合物は非共沸混合物とな
り、凝縮過程および蒸発過程において温度勾配をもつた
め、熱源流体との温度差を近接させたロレンツサイクル
を構成することにより、R22よりも高い成績係数を期待
できるものである。
発明の効果 以上の説明から明らかなように、本発明は、トリフル
オロメタンを含み、作動流体を、分子構造中に塩素を含
まないフロン類のみの三種以上から成る混合物となし、
その組成範囲を特定したことにより、 （１）成層圏オゾン層に及ぼす影響をR22よりもさらに
小さく、ほとんどなしとする作動流体の選択の幅を拡大
することが可能である。
オロメタンを含み、作動流体を、分子構造中に塩素を含
まないフロン類のみの三種以上から成る混合物となし、
その組成範囲を特定したことにより、 （１）成層圏オゾン層に及ぼす影響をR22よりもさらに
小さく、ほとんどなしとする作動流体の選択の幅を拡大
することが可能である。
（２）トリフルオロメタン単独では使用できない機器の
利用温度においてR22と同程度の蒸気圧を有し、R22の代
替として現行機器で使用可能である。
利用温度においてR22と同程度の蒸気圧を有し、R22の代
替として現行機器で使用可能である。
（３）非共沸混合物の温度勾配の性質を利用して、R22
よりも高い成績係数を期待できる 等の効果を有するものである。
よりも高い成績係数を期待できる 等の効果を有するものである。
第１図〜第２図は、三種のフロン類の混合物によって構
成される作動流体の、一定温度・一定圧力における平衡
状態を三角座標を用いて示した図である。 １、３……気液平衡線（R22 ０℃相当）、２、４……
気液平衡線（R22 50℃相当）。
成される作動流体の、一定温度・一定圧力における平衡
状態を三角座標を用いて示した図である。 １、３……気液平衡線（R22 ０℃相当）、２、４……
気液平衡線（R22 50℃相当）。
Claims (1)
- 【請求項１】トリフルオロメタン、テトラフルオロエタ
ンおよび1,1−ジフルオロエタンの三種のフロン類から
なり、前記トリフルオロメタンを５〜50重量％、前記テ
トラフルオロエタンを95重量％以下、前記1,1−ジフル
オロエタンを90重量％以下含むこと特徴とする作動流
体。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1311153A JP2532695B2 (ja) | 1989-11-30 | 1989-11-30 | 作動流体 |
| DE69011287T DE69011287T2 (de) | 1989-11-30 | 1990-11-27 | Arbeitsmittel. |
| EP90122653A EP0430170B1 (en) | 1989-11-30 | 1990-11-27 | Working fluid |
| KR1019900019594A KR930010514B1 (ko) | 1989-11-30 | 1990-11-30 | 작동유체 |
| US07/839,700 US5304319A (en) | 1989-11-30 | 1992-02-24 | Working fluid |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1311153A JP2532695B2 (ja) | 1989-11-30 | 1989-11-30 | 作動流体 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03170584A JPH03170584A (ja) | 1991-07-24 |
| JP2532695B2 true JP2532695B2 (ja) | 1996-09-11 |
Family
ID=18013747
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1311153A Expired - Fee Related JP2532695B2 (ja) | 1989-11-30 | 1989-11-30 | 作動流体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2532695B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US9040656B2 (en) * | 2011-03-17 | 2015-05-26 | Asahi Organic Chemicals Industry Co., Ltd. | Process for producing spherical particles of furfuryl alcohol resin, spherical particles of furfuryl alcohol resin produced by the process, spherical carbon particles and spherical activated carbon particles |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100405189B1 (ko) | 2001-02-16 | 2003-11-12 | 한국과학기술연구원 | 혼합냉매 조성물 |
| US6841087B2 (en) | 2002-04-19 | 2005-01-11 | Korea Institute Of Science And Technology | Refrigerant composition comprising difluoromethane, 1,1,1-trifluoroethane and 1,1,1,2-tetrafluoroethane |
| US6776922B2 (en) | 2002-07-24 | 2004-08-17 | Korea Institute Of Science And Technology | Refrigerant composition comprising difluoromethane, 1,1,1-trifluoroethane and 1,1-difluoroethane |
| US6800216B2 (en) | 2002-07-24 | 2004-10-05 | Korea Institute Of Science And Technology | Refrigerant composition for replacing chlorodifluoromethane |
-
1989
- 1989-11-30 JP JP1311153A patent/JP2532695B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US9040656B2 (en) * | 2011-03-17 | 2015-05-26 | Asahi Organic Chemicals Industry Co., Ltd. | Process for producing spherical particles of furfuryl alcohol resin, spherical particles of furfuryl alcohol resin produced by the process, spherical carbon particles and spherical activated carbon particles |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH03170584A (ja) | 1991-07-24 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |