JPH0517747A - 作動流体 - Google Patents

作動流体

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JPH0517747A
JPH0517747A JP3172367A JP17236791A JPH0517747A JP H0517747 A JPH0517747 A JP H0517747A JP 3172367 A JP3172367 A JP 3172367A JP 17236791 A JP17236791 A JP 17236791A JP H0517747 A JPH0517747 A JP H0517747A
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Japan
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vapor
temperature
line
liquid equilibrium
saturated
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JP3172367A
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Inventor
Yuji Yoshida
雄二 吉田
Shozo Funakura
正三 船倉
Kazuo Nakatani
和生 中谷
Minoru Tagashira
實 田頭
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Panasonic Holdings Corp
Original Assignee
Matsushita Electric Industrial Co Ltd
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Abstract

(57)【要約】 【目的】 本発明は、成層圏オゾン層に及ぼす影響がさ
らに小さい、Ｒ２２の代替となる作動流体を提供するも
のである。 【構成】 ジフルオロメタン（ＣＨ2Ｆ2）とテトラフル
オロエタン（Ｃ2Ｈ2Ｆ 4）とジクロロトリフルオロエタ
ン（Ｃ2ＨＣｌ2Ｆ3）の三種のフロン類を含み、ジフル
オロメタン略２０〜略９０重量％、テトラフルオロエタ
ン０〜略８０重量％、ジクロロトリフルオロエタン０〜
略６５重量％の組成範囲であることを特徴とするもので
あり、特に、ジフルオロメタン略２５〜略８５重量％、
テトラフルオロエタン０〜略７５重量％、ジクロロトリ
フルオロエタン０〜略６０重量％の組成範囲が望ましい
ものである。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、エアコン・冷凍機等の
ヒートポンプ装置に使用される作動流体に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、エアコン・冷凍機等のヒートポン
プ装置においては、作動流体としてフロン類（以下Ｒ○
○またはＲ○○○と記す）と呼ばれるハロゲン化炭化水
素が知られており、利用温度としては凝縮温度および／
または蒸発温度が略０〜略５０℃の範囲において通常使
用される。中でもクロロジフルオロメタン（ＣＨＣｌＦ
2、Ｒ２２）は家庭用エアコン、ビル用エアコンや大型
冷凍機等の作動流体として幅広く用いられている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、近年フ
ロンによる成層圏オゾン層破壊が地球規模の環境問題と
なっており、成層圏オゾン破壊能力が大であるフロン類
（以下、特定フロンと記す）については、すでに国際条
約によって使用量及び生産量の規制がなされ、さらに将
来的には特定フロンの使用・生産を廃止しようという動
きがある。さて、Ｒ２２はオゾン破壊係数（トリクロロ
フルオロメタン（ＣＣｌ3Ｆ）の成層圏オゾン破壊能力
を１としたときの成層圏オゾン破壊能力、以下ＯＤＰと
記す）が０．０５と微少であり、特定フロンではないも
のの将来的に使用量の増大が予想され、冷凍・空調機器
が広く普及した現在、Ｒ２２の使用量及び生産量の増大
が人類の生活環境に与える影響も大きくなるものと予想
されている。従って、成層圏オゾン破壊能力が小である
ものの、若干の破壊能力があるとされるＲ２２の代替と
なる作動流体の早期開発も強く要望されている。
【０００４】本発明は、上述の問題に鑑みて試されたも
ので、成層圏オゾン層に及ぼす影響がさらに小さい、Ｒ
２２の代替となる作動流体を提供するものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は上述の課題を解
決するため、少なくとも、ジフルオロメタン（ＣＨ
2Ｆ2）とテトラフルオロエタン（Ｃ2Ｈ2Ｆ4）とジクロ
ロトリフルオロエタン（Ｃ 2ＨＣｌ2Ｆ3）の三種のフロ
ン類を含み、ジフルオロメタン略２０〜略９０重量％、
テトラフルオロエタン０〜略８０重量％、ジクロロトリ
フルオロエタン０〜略６５重量％の組成範囲であること
を特徴とするものであり、特に、ジフルオロメタン略２
５〜略８５重量％、テトラフルオロエタン０〜略７５重
量％、ジクロロトリフルオロエタン０〜略６０重量％の
組成範囲が望ましいものである。
【０００６】
【作用】本発明は、上述の組合せによって、作動流体
を、オゾン破壊能力のほとんどない、分子構造中に塩素
を含まないフロン類であるジフルオロメタン（ＯＤＰ＝
０）とテトラフルオロエタン（ＯＤＰ＝０）、およびオ
ゾン破壊能力の極めて低い分子構造中に塩素・水素を共
に含むフロン類であるジクロロトリフルオロエタン（Ｏ
ＤＰ＝０．０２）の混合物となすことにより、成層圏オ
ゾン層に及ぼす影響をＲ２２よりもさらに小さくするこ
とを可能とするものである。特に、ジフルオロメタンは
可燃性であるが、テトラフルオロエタンとジクロロトリ
フルオロエタンは不燃性であるため、テトラフルオロエ
タンとジクロロトリフルオロエタンを混合することによ
り、可燃性を低減できるものであり、本発明のようにＲ
２２の代替となる組成範囲を特定したものは初めてであ
る。
【０００７】また、本発明は上述の組成範囲とすること
によって、エアコン・冷凍機等のヒートポンプ装置の利
用温度である略０〜略５０℃においてＲ２２と同程度の
蒸気圧を有し、Ｒ２２の代替として現行機器で使用可能
な作動流体を提供することを可能とするものである。従
って上述の組合せおよび組成範囲におけるＯＤＰも０．
０〜０．０１３と予想され、Ｒ２２の代替として極めて
有望な作動流体となるものである。またかかる混合物は
非共沸混合物となり、凝縮過程および蒸発過程において
温度勾配をもつため、熱源流体との温度差を近接させた
ロレンツサイクルを構成することにより、Ｒ２２よりも
高い成績係数を期待できるものである。
【０００８】また一般に、成層圏オゾン破壊能力がある
フロン類は、そのＯＤＰの値の大きさにつれて地球温暖
化の効果も大きい傾向があるが、本発明による作動流体
はＯＤＰが極めて小さいフロン類のみの三種以上から成
る混合物によって構成されているため、地球温暖化の効
果はＲ２２と同程度あるいはＲ２２未満と推定され、最
近世界的問題となっている地球温暖化への寄与を小とす
ることをも可能とするものである。
【０００９】
【実施例】以下、本発明による作動流体の実施例につい
て、図を用いて説明する。
【００１０】図１は、ジフルオロメタン（Ｒ３２）、
１，１，１，２−テトラフルオロエタン（Ｒ１３４
ａ）、２，２−ジクロロ−１，１，１−トリフルオロエ
タン（Ｒ１２３）の三種のフロン類の混合物によって構
成される作動流体の、一定温度・一定圧力における平衡
状態を三角座標を用いて示したものである。本三角座標
においては、三角形の各頂点に、上側頂点を基点として
反時計回りに沸点の低い順に単一物質を配置しており、
座標平面上のある点における各成分の組成比（重量比）
は、点と三角形の各辺との距離の比で表される。またこ
のとき、点と三角形の辺との距離は、辺に相対する側に
ある三角座標の頂点に記された物質の組成比に対応す
る。図１において１は、温度０℃・圧力４．０４４ｋｇ
／ｃｍ2Ｇにおける混合物の気液平衡線であり、この温
度・圧力はＲ２２の飽和状態に相当する。気液平衡線
（Ｒ２２ ０℃相当）１の上側の線は飽和気相線、気液
平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）１の下側の線は飽和液相線
を表わし、この両線で挟まれた範囲においては気液平衡
状態となる。また２は、温度５０℃・圧力１８．７８２
ｋｇ／ｃｍ2Ｇにおける混合物の気液平衡線であり、こ
の温度・圧力もＲ２２の飽和状態に相当する。図からわ
かるように、Ｒ３２、Ｒ１３４ａ及びＲ１２３がそれぞ
れ略２０〜略９０重量％、０〜略８０重量％、０〜略６
５重量％となるような組成範囲は、略０〜略５０℃の利
用温度においてＲ２２とほぼ同等の蒸気圧を有するため
望ましい。さらに、Ｒ３２、Ｒ１３４ａ及びＲ１２３が
それぞれ略２５〜略８５重量％、０〜略７５重量％、０
〜略６０重量％となるような組成範囲は、０℃と５０℃
の間のすべての利用温度においてＲ２２とほぼ同等の蒸
気圧を有するため特に望ましい。
【００１１】図１中の点Ａ1〜点Ｆ1における作動流体の
組成を（表１）に示す。
【００１２】
【表１】
【００１３】点Ａ1〜点Ｃ1は気液平衡線（Ｒ２２ ５０
℃相当）２の飽和気相線上に、点Ｅ 1〜点Ｆ1は気液平衡
線（Ｒ２２ ５０℃相当）２の飽和液相線上にあり、共
に気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）１の飽和気相線及び
気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）１の飽和液相線の両線
で挟まれた範囲にあることから、温度０℃・圧力４．０
４４ｋｇ／ｃｍ2Ｇ（Ｒ２２の飽和状態に相当）におい
ては気液平衡状態となる。また、点Ｄ1は気液平衡線
（Ｒ２２ ０℃相当）１の飽和液相線上にあると共に、
気液平衡線（Ｒ２２ ５０℃相当）２の飽和気相線及び
気液平衡線（Ｒ２２ ５０℃相当）２の飽和液相線の両
線で挟まれた範囲にあることから、温度５０℃・圧力１
８．７８２ｋｇ／ｃｍ2Ｇ（Ｒ２２の飽和状態に相当）
においては気液平衡状態となる。従って、表１に示され
た組成を有する作動流体は、０℃・５０℃におけるＲ２
２の飽和蒸気圧の条件下で飽和状態あるいは気液平衡状
態を実現し、略０〜略５０℃の利用温度において、同温
度におけるＲ２２の飽和蒸気圧で操作することにより、
Ｒ２２とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得ることが可
能となるものである。
【００１４】ここでは、気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相
当）１あるいは気液平衡線（Ｒ２２５０℃相当）２上の
点についてのみ説明したが、点Ａ1〜点Ｆ1の内側にある
点、すなわち、温度０℃・圧力４．０４４ｋｇ／ｃｍ2
Ｇ及び温度５０℃・圧力１８．７８２ｋｇ／ｃｍ2Ｇ
（両者ともＲ２２の飽和状態に相当）において気液平衡
状態となる組成を有する作動流体についても同様に操作
することにより、略０〜略５０℃の利用温度においてＲ
２２とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得ることが可能
となるものである。
【００１５】図２は、Ｒ３２、１，１，２，２−テトラ
フルオロエタン（Ｒ１３４）、Ｒ１２３の三種のフロン
類の混合物によって構成される作動流体の、一定温度・
一定圧力における平衡状態を三角座標を用いて示したも
のである。図２において３は、温度０℃・圧力４．０４
４ｋｇ／ｃｍ2Ｇにおける混合物の気液平衡線であり、
また４は、温度５０℃・圧力１８．７８２ｋｇ／ｃｍ2
Ｇにおける混合物の気液平衡線である。この場合には、
Ｒ３２、Ｒ１３４及びＲ１２３がそれぞれ略３０〜略９
０重量％、０〜略７０重量％、０〜略６５重量％となる
ような組成範囲が、Ｒ２２とほぼ同等の蒸気圧を有する
ため望ましく、Ｒ３２、Ｒ１３４及びＲ１２３がそれぞ
れ略３０〜略８５重量％、０〜略７０重量％、０〜略６
０重量％となるような組成範囲が、特に望ましい。
【００１６】図２中の点Ａ2〜点Ｆ2における作動流体の
組成を（表２）に示す。
【００１７】
【表２】
【００１８】点Ａ2〜点Ｃ2は気液平衡線（Ｒ２２ ５０
℃相当）４の飽和気相線上に、点Ｄ 2〜点Ｆ2は気液平衡
線（Ｒ２２ ５０℃相当）４の飽和液相線上にあり、共
に気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）３の飽和気相線及び
気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）３の飽和液相線の両線
で挟まれた範囲にあることから、温度０℃・圧力４．０
４４ｋｇ／ｃｍ2Ｇ（Ｒ２２の飽和状態に相当）におい
ては気液平衡状態となる。従って、表２に示された組成
を有する作動流体は、０℃・５０℃におけるＲ２２の飽
和蒸気圧の条件下で飽和状態あるいは気液平衡状態を実
現し、略０〜略５０℃の利用温度において、同温度にお
けるＲ２２の飽和蒸気圧で操作することにより、Ｒ２２
とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得ることが可能とな
るものである。
【００１９】ここでは、気液平衡線（Ｒ２２ ５０℃相
当）４上の点についてのみ説明したが、点Ａ2〜点Ｆ2の
内側にある点、すなわち、温度０℃・圧力４．０４４ｋ
ｇ／ｃｍ2Ｇ及び温度５０℃・圧力１８．７８２ｋｇ／
ｃｍ2Ｇ（両者ともＲ２２の飽和状態に相当）において
気液平衡状態となる組成を有する作動流体についても同
様に操作することにより、略０〜略５０℃の利用温度に
おいてＲ２２とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得るこ
とが可能となるものである。
【００２０】図３は、Ｒ３２、Ｒ１３４ａ、１，２−ジ
クロロトリフルオロエタン（Ｒ１２３ａ）の三種のフロ
ン類の混合物によって構成される作動流体の、一定温度
・一定圧力における平衡状態を三角座標を用いて示した
ものである。図３において５は、温度０℃・圧力４．０
４４ｋｇ／ｃｍ2Ｇにおける混合物の気液平衡線であ
り、この温度・圧力はＲ２２の飽和状態に相当する。気
液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）５の上側の線は飽和気相
線、気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）５の下側の線は飽
和液相線を表わし、この両線で挟まれた範囲においては
気液平衡状態となる。また６は、温度５０℃・圧力１
８．７８２ｋｇ／ｃｍ2Ｇにおける混合物の気液平衡線
であり、この温度・圧力もＲ２２の飽和状態に相当す
る。図からわかるように、Ｒ３２、Ｒ１３４ａ及びＲ１
２３ａがそれぞれ略２０〜略９０重量％、０〜略８０重
量％、０〜略６５重量％となるような組成範囲は、略０
〜略５０℃の利用温度においてＲ２２とほぼ同等の蒸気
圧を有するため望ましい。さらに、Ｒ３２、Ｒ１３４ａ
及びＲ１２３ａがそれぞれ略２５〜略８５重量％、０〜
略７５重量％、０〜略６０重量％となるような組成範囲
は、０℃と５０℃の間のすべての利用温度においてＲ２
２とほぼ同等の蒸気圧を有するため特に望ましい。
【００２１】図３中の点Ａ3〜点Ｆ3における作動流体の
組成を（表３）に示す。
【００２２】
【表３】
【００２３】点Ａ3〜点Ｃ3は気液平衡線（Ｒ２２ ５０
℃相当）６の飽和気相線上に、点Ｅ 3〜点Ｆ3は気液平衡
線（Ｒ２２ ５０℃相当）６の飽和液相線上にあり、共
に気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）５の飽和気相線及び
気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）５の飽和液相線の両線
で挟まれた範囲にあることから、温度０℃・圧力４．０
４４ｋｇ／ｃｍ2Ｇ（Ｒ２２の飽和状態に相当）におい
ては気液平衡状態となる。また、点Ｄ3は気液平衡線
（Ｒ２２ ０℃相当）５の飽和液相線上にあると共に、
気液平衡線（Ｒ２２ ５０℃相当）６の飽和気相線及び
気液平衡線（Ｒ２２ ５０℃相当）６の飽和液相線の両
線で挟まれた範囲にあることから、温度５０℃・圧力１
８．７８２ｋｇ／ｃｍ2Ｇ（Ｒ２２の飽和状態に相当）
においては気液平衡状態となる。従って、表３に示され
た組成を有する作動流体は、０℃・５０℃におけるＲ２
２の飽和蒸気圧の条件下で飽和状態あるいは気液平衡状
態を実現し、略０〜略５０℃の利用温度において、同温
度におけるＲ２２の飽和蒸気圧で操作することにより、
Ｒ２２とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得ることが可
能となるものである。
【００２４】ここでは、気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相
当）５あるいは気液平衡線（Ｒ２２５０℃相当）６上の
点についてのみ説明したが、点Ａ3〜点Ｆ3の内側にある
点、すなわち、温度０℃・圧力４．０４４ｋｇ／ｃｍ2
Ｇ及び温度５０℃・圧力１８．７８２ｋｇ／ｃｍ2Ｇ
（両者ともＲ２２の飽和状態に相当）において気液平衡
状態となる組成を有する作動流体についても同様に操作
することにより、略０〜略５０℃の利用温度においてＲ
２２とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得ることが可能
となるものである。
【００２５】図４は、Ｒ３２、Ｒ１３４、Ｒ１２３ａの
三種のフロン類の混合物によって構成される作動流体
の、一定温度・一定圧力における平衡状態を三角座標を
用いて示したものである。図４において７は、温度０℃
・圧力４．０４４ｋｇ／ｃｍ2Ｇにおける混合物の気液
平衡線であり、また８は、温度５０℃・圧力１８．７８
２ｋｇ／ｃｍ2Ｇにおける混合物の気液平衡線である。
この場合には、Ｒ３２、Ｒ１３４及びＲ１２３ａがそれ
ぞれ略３０〜略９０重量％、０〜略７０重量％、０〜略
６５重量％となるような組成範囲が、Ｒ２２とほぼ同等
の蒸気圧を有するため望ましく、Ｒ３２、Ｒ１３４及び
Ｒ１２３ａがそれぞれ略３５〜略８５重量％、０〜略７
０重量％、０〜略６０重量％となるような組成範囲が、
特に望ましい。
【００２６】図４中の点Ａ4〜点Ｆ4における作動流体の
組成を（表４）に示す。
【００２７】
【表４】
【００２８】点Ａ4〜点Ｃ4は気液平衡線（Ｒ２２ ５０
℃相当）８の飽和気相線上に、点Ｄ 4〜点Ｆ4は気液平衡
線（Ｒ２２ ５０℃相当）８の飽和液相線上にあり、共
に気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）７の飽和気相線及び
気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）７の飽和液相線の両線
で挟まれた範囲にあることから、温度０℃・圧力４．０
４４ｋｇ／ｃｍ2Ｇ（Ｒ２２の飽和状態に相当）におい
ては気液平衡状態となる。従って、表４に示された組成
を有する作動流体は、０℃・５０℃におけるＲ２２の飽
和蒸気圧の条件下で飽和状態あるいは気液平衡状態を実
現し、略０〜略５０℃の利用温度において、同温度にお
けるＲ２２の飽和蒸気圧で操作することにより、Ｒ２２
とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得ることが可能とな
るものである。
【００２９】ここでは、気液平衡線（Ｒ２２ ５０℃相
当）８上の点についてのみ説明したが、点Ａ4〜点Ｆ4の
内側にある点、すなわち、温度０℃・圧力４．０４４ｋ
ｇ／ｃｍ2Ｇ及び温度５０℃・圧力１８．７８２ｋｇ／
ｃｍ2Ｇ（両者ともＲ２２の飽和状態に相当）において
気液平衡状態となる組成を有する作動流体についても同
様に操作することにより、略０〜略５０℃の利用温度に
おいてＲ２２とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得るこ
とが可能となるものである。
【００３０】以上の実施例においては作動流体は三種の
フロン類の混合物によって構成されているが、構造異性
体を含めて四種以上のフロンの混合物によって作動流体
を構成することも勿論可能であり、この場合、ジフルオ
ロメタン略２０〜略９０重量％、テトラフルオロエタン
０〜略８０重量％、ジクロロトリフルオロエタン０〜略
６５重量％となるような組成範囲は、略０〜略５０℃の
利用温度においてＲ２２とほぼ同等の蒸気圧を有するた
め望ましい。さらに、ジフルオロメタン略２５〜略８５
重量％、テトラフルオロエタン０〜略７５重量％、ジク
ロロトリフルオロエタン０〜略６０重量％となるような
組成範囲は、０℃と５０℃の間のすべての利用温度にお
いてＲ２２とほぼ同等の蒸気圧を有するため特に望まし
い。特に上述の組合せおよび組成範囲におけるＯＤＰも
０．０〜０．０１３と予想され、Ｒ２２の代替として極
めて有望な作動流体となるものである。またかかる混合
物は非共沸混合物となり、凝縮過程および蒸発過程にお
いて温度勾配をもつため、熱源流体との温度差を近接さ
せたロレンツサイクルを構成することにより、Ｒ２２よ
りも高い成績係数を期待できるものである。
【００３１】
【発明の効果】以上の説明から明らかなように、本発明
は、作動流体を、分子構造中に塩素を含まない二種のフ
ロン類と、分子構造中に塩素・水素を共に含みオゾン破
壊能力の極めて小さい一種のフロン類の三種以上から成
る混合物となし、その組成範囲を特定したことにより、 （１）成層圏オゾン層に及ぼす影響をＲ２２よりもさら
に小さくする作動流体の選択の幅を拡大することが可能
である。 （２）分子構造中に塩素・水素を共に含みオゾン破壊能
力の極めて小さい一種のフロン類としてジクロロトリフ
ルオロエタンを選択し、分子構造中に塩素を含まない二
種のフロン類の内の一種としてテトラフルオロエタンを
選択したから、分子構造中に塩素を含まない二種のフロ
ン類の内の一種として選択したジフルオロメタンの可燃
性を低減させることができる。 （３）機器の利用温度においてＲ２２と同程度の蒸気圧
を有し、Ｒ２２の代替として現行機器で使用可能であ
る。 （４）非共沸混合物の温度勾配の性質を利用して、Ｒ２
２よりも高い成績係数を期待できる。 等の効果を有するものである。
【図面の簡単な説明】
【図１】三種のフロン類の混合物によって構成される作
動流体の、一定温度・一定圧力における平衡状態を示す
三角座標図
【図２】三種のフロン類の混合物によって構成される作
動流体の、一定温度・一定圧力における平衡状態を示す
三角座標図
【図３】三種のフロン類の混合物によって構成される作
動流体の、一定温度・一定圧力における平衡状態を示す
三角座標図
【図４】三種のフロン類の混合物によって構成される作
動流体の、一定温度・一定圧力における平衡状態を示す
三角座標図
【符号の説明】
１ 気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当） ２ 気液平衡線（Ｒ２２ ５０℃相当） ３ 気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当） ４ 気液平衡線（Ｒ２２ ５０℃相当） ５ 気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当） ６ 気液平衡線（Ｒ２２ ５０℃相当） ７ 気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当） ８ 気液平衡線（Ｒ２２ ５０℃相当）
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 田頭 實 大阪府門真市大字門真1006番地 松下電器 産業株式会社内

Claims (2)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】ジフルオロメタン２０〜９０重量％以下、
    テトラフルオロエタン８０重量％以下、ジクロロトリフ
    ルオロエタン６５重量％以下の少なくとも三種のフロン
    類を含む作動流体。
  2. 【請求項２】ジフルオロメタン２５〜８５重量％以下、
    テトラフルオロエタン７５重量％以下、ジクロロトリフ
    ルオロエタン６０重量％以下であることを特徴とする作
    動流体。
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Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS63169880A (ja) * 1987-01-07 1988-07-13 Nec Corp テレビジヨン映像信号特殊効果装置
US8423812B2 (en) 2008-06-03 2013-04-16 Fujitsu Limited Time correction in a semiconductor device using correction information provided by an adjacent semiconductor device

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US8423812B2 (en) 2008-06-03 2013-04-16 Fujitsu Limited Time correction in a semiconductor device using correction information provided by an adjacent semiconductor device

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