JP2548411B2 - 作動流体 - Google Patents
作動流体Info
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- JP2548411B2 JP2548411B2 JP1311157A JP31115789A JP2548411B2 JP 2548411 B2 JP2548411 B2 JP 2548411B2 JP 1311157 A JP1311157 A JP 1311157A JP 31115789 A JP31115789 A JP 31115789A JP 2548411 B2 JP2548411 B2 JP 2548411B2
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- vapor
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C09—DYES; PAINTS; POLISHES; NATURAL RESINS; ADHESIVES; COMPOSITIONS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; APPLICATIONS OF MATERIALS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- C09K—MATERIALS FOR MISCELLANEOUS APPLICATIONS, NOT PROVIDED FOR ELSEWHERE
- C09K5/00—Heat-transfer, heat-exchange or heat-storage materials, e.g. refrigerants; Materials for the production of heat or cold by chemical reactions other than by combustion
- C09K5/02—Materials undergoing a change of physical state when used
- C09K5/04—Materials undergoing a change of physical state when used the change of state being from liquid to vapour or vice versa
- C09K5/041—Materials undergoing a change of physical state when used the change of state being from liquid to vapour or vice versa for compression-type refrigeration systems
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- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
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Description
【発明の詳細な説明】 産業上の利用分野 本発明は、エアコン・冷凍機等のヒートポンプ装置に
使用される作動流体に関する。
使用される作動流体に関する。
従来の技術 従来、エアコン・冷凍機等のヒートポンプ装置におい
ては、作動流体としてフロン類（以下Ｒ○○またはＲ○
○○と記す）と呼ばれるハロゲン化炭化水素が知られて
おり、利用温度としては凝縮温度および／または蒸発温
度が略０〜略50℃の範囲において通常使用される。中で
もクロロジフルオロメタン（CHClF2、R22）は家庭用エ
アコン、ビル用エアコンや大型冷凍機等の作動流体とし
て幅広く用いられている。
ては、作動流体としてフロン類（以下Ｒ○○またはＲ○
○○と記す）と呼ばれるハロゲン化炭化水素が知られて
おり、利用温度としては凝縮温度および／または蒸発温
度が略０〜略50℃の範囲において通常使用される。中で
もクロロジフルオロメタン（CHClF2、R22）は家庭用エ
アコン、ビル用エアコンや大型冷凍機等の作動流体とし
て幅広く用いられている。
発明が解決しようとする課題 しかしながら、近年フロンによる成層圏オゾン層破壊
が地球規模の環境問題となっており、成層圏オゾン層破
壊能力が大であるフロン類（以下、特定フロンと記す）
については、すでに国際条約によって使用量及び生産量
の規制がなされ、さらに将来的には特定フロンの使用・
生産を廃止しようという動きがある。さて、R22はオゾ
ン破壊係数（トリクロロフルオロメタン（CCl3F）の成
層圏オゾン破壊能力を１としたときの成層圏オゾン破壊
能力、以下ODPと記す）が0.05と微小であり、特定フロ
ンではないものの将来的に使用量の増大が予想され、冷
凍・空調機器が広く普及した現在、R22の使用量及び生
産量の増大が人類の生活環境に与える影響も大きくなる
ものと予想されている。従って、成層圏オゾン破壊能力
が小であるものの、若干の破壊能力があるとされるR22
の代替となる作動流体の早期開発も強く要望されてい
る。
が地球規模の環境問題となっており、成層圏オゾン層破
壊能力が大であるフロン類（以下、特定フロンと記す）
については、すでに国際条約によって使用量及び生産量
の規制がなされ、さらに将来的には特定フロンの使用・
生産を廃止しようという動きがある。さて、R22はオゾ
ン破壊係数（トリクロロフルオロメタン（CCl3F）の成
層圏オゾン破壊能力を１としたときの成層圏オゾン破壊
能力、以下ODPと記す）が0.05と微小であり、特定フロ
ンではないものの将来的に使用量の増大が予想され、冷
凍・空調機器が広く普及した現在、R22の使用量及び生
産量の増大が人類の生活環境に与える影響も大きくなる
ものと予想されている。従って、成層圏オゾン破壊能力
が小であるものの、若干の破壊能力があるとされるR22
の代替となる作動流体の早期開発も強く要望されてい
る。
本発明は、上述の問題に鑑みて試されたもので、成層
圏オゾン層に及ぼす影響がほとんどない、R22の代替と
なる作動流体を提供するものである。
圏オゾン層に及ぼす影響がほとんどない、R22の代替と
なる作動流体を提供するものである。
課題を解決するための手段 本発明の作動流体は、ペンタフルオロエタン（C2H
F5）、1,1,1−トリフルオロエタンCH3CF3）およびテト
ラフルオロエタン（C2H2F4）の三種のフロン類からな
り、ペンタフルオロエタンを85重量％以下、1,1,1−ト
リフルオロエタンを80重量％以下、テトラフルオロエタ
ンを15〜45重量％含むものである。特に、ペンタフルオ
ロエタンを80重量％以下、1,1,1−トリフルオロエタン
を80重量％以下、テトラフルオロエタンを20〜45重量％
含むものが好ましい。
F5）、1,1,1−トリフルオロエタンCH3CF3）およびテト
ラフルオロエタン（C2H2F4）の三種のフロン類からな
り、ペンタフルオロエタンを85重量％以下、1,1,1−ト
リフルオロエタンを80重量％以下、テトラフルオロエタ
ンを15〜45重量％含むものである。特に、ペンタフルオ
ロエタンを80重量％以下、1,1,1−トリフルオロエタン
を80重量％以下、テトラフルオロエタンを20〜45重量％
含むものが好ましい。
作用 本発明は、上述の組合せによって、作動流体を、オゾ
ン破壊能力のほとんどない、分子構造中に塩素を含まな
いフロン類であるペンタフルオロエタン（ODP＝０）、
トリフルオロエタン（ODP＝０）およびテトラフルオロ
エタン（ODP＝０）の混合物となすことにより、成層圏
オゾン層に及ぼす影響をR22よりもさらに小さく、ほと
んどなくすることを可能とするものである。又、本発明
は上述の組成範囲とすることによって、エアコン・冷凍
機等のヒートポンプ装置の利用温度である略０〜略50℃
においてR22と同程度の蒸気圧を有し、R22の代替として
現行機器で使用可能な作動流体を提供することを可能と
するものである。従って上述の組合せおよび組成範囲に
おけるODPも０と予想され、R22の代替として極めて有望
な作動流体となるものである。またかかる混合物は非共
沸混合物となり、凝縮過程および蒸発過程において温度
勾配をもつため、熱源流体との温度差を近接させたロレ
ンツサイクルを構成することにより、R22よりも高い成
績係数を期待できるものである。
ン破壊能力のほとんどない、分子構造中に塩素を含まな
いフロン類であるペンタフルオロエタン（ODP＝０）、
トリフルオロエタン（ODP＝０）およびテトラフルオロ
エタン（ODP＝０）の混合物となすことにより、成層圏
オゾン層に及ぼす影響をR22よりもさらに小さく、ほと
んどなくすることを可能とするものである。又、本発明
は上述の組成範囲とすることによって、エアコン・冷凍
機等のヒートポンプ装置の利用温度である略０〜略50℃
においてR22と同程度の蒸気圧を有し、R22の代替として
現行機器で使用可能な作動流体を提供することを可能と
するものである。従って上述の組合せおよび組成範囲に
おけるODPも０と予想され、R22の代替として極めて有望
な作動流体となるものである。またかかる混合物は非共
沸混合物となり、凝縮過程および蒸発過程において温度
勾配をもつため、熱源流体との温度差を近接させたロレ
ンツサイクルを構成することにより、R22よりも高い成
績係数を期待できるものである。
また一般に、成層圏オゾン破壊能力があるフロン類
は、そのODPの値の大きさにつれて地球温暖化の効果も
大きい傾向があるが、本発明による作動流体はODPが０
であるフロン類のみから成る混合物によって構成されて
いるため、地球温暖化の効果はR22と同程度あるいはR22
未満と推定され、最近世界的問題となっている地球温暖
化への寄与を小とすることをも可能とするものである。
は、そのODPの値の大きさにつれて地球温暖化の効果も
大きい傾向があるが、本発明による作動流体はODPが０
であるフロン類のみから成る混合物によって構成されて
いるため、地球温暖化の効果はR22と同程度あるいはR22
未満と推定され、最近世界的問題となっている地球温暖
化への寄与を小とすることをも可能とするものである。
実施例 以下、本発明による作動流体の実施例について、図を
用いて説明する。
用いて説明する。
第１図は、ペンタフルオロエタン（R125）、1,1,1−
トリフルオロエタン（R143a）、1,1,1,2−テトラフルオ
ロエタン（R134a）の三種のフロン類の混合物によって
構成される作動流体の、一定温度・一定圧力における平
衡状態を三角座標を用いて示したものである。本三角座
標においては、三角形の各頂点に、上側頂点を基点とし
て反時計回りに沸点の低い順に単一物質を配置してお
り、座標平面上のある点における各成分の組成比（重量
比）は、点と三角形の各辺との距離の比で表される。ま
たこのとき、点と三角形の辺との距離は、辺に相対する
側にある三角座標の頂点に記された物質の組成比に対応
する。第１図において１は、温度０℃・圧力4.044kg/cm
2Ｇにおける混合物の気液平衡線であり、この温度・圧
力はR22の飽和状態に相当する。気液平衡線（R22 0℃相
当）１の上側の線は飽和気相線、気液平衡線（R22 0℃
相当）１の下側の線は飽和液相線を表わし、この両線で
挟まれた範囲においては気液平衡状態となる。また２
は、温度50℃・圧力18.782kg/cm2Ｇにおける混合物の気
液平衡線であり、この温度・圧力もR22の飽和状態に相
当する。飽和気相線上の組成物はR22より高い圧力で気
化し、R22と同じ圧力で液化する。飽和液相線上の組成
物はR22と同じ圧力で気化し、R22より低い圧力で液化す
る。これらの２つの線の間のエリアにある組成物は、R2
2より高い圧力で気化し、R22より低い圧力で液化する。
すなわち50℃の気液平衡線２の間のエリアにある組成物
は、50℃においてはR22より低い圧力で気相から液相に
変化し、R22と同じ圧力では50℃より高い気相が凝縮し
て、50℃より低い液相に変化する。また０℃の気液平衡
線１の間のエリアにある組成物は、０℃においてはR22
より高い圧力で液相から気相に変化し、R22と同じ圧力
では０℃より低い液相が蒸発して、０℃より高い気相に
変化する。図１からわかるように、R125、R143a及びR13
4aがそれぞれ０〜略75重量％、０〜略70重量％、略25〜
略45重量％となるような組成範囲は、略０〜略50℃の利
用温度においてR22とほぼ同等の蒸気圧を有するため望
ましい。さらに、R125、R143a及びR134aがそれぞれ０〜
略65重量％、０〜略65重量％、略35〜略45重量％となる
ような組成範囲は、０℃と50℃の間のすべての利用温度
においてR22とほぼ同等の蒸気圧を有するため特に望ま
しい。
トリフルオロエタン（R143a）、1,1,1,2−テトラフルオ
ロエタン（R134a）の三種のフロン類の混合物によって
構成される作動流体の、一定温度・一定圧力における平
衡状態を三角座標を用いて示したものである。本三角座
標においては、三角形の各頂点に、上側頂点を基点とし
て反時計回りに沸点の低い順に単一物質を配置してお
り、座標平面上のある点における各成分の組成比（重量
比）は、点と三角形の各辺との距離の比で表される。ま
たこのとき、点と三角形の辺との距離は、辺に相対する
側にある三角座標の頂点に記された物質の組成比に対応
する。第１図において１は、温度０℃・圧力4.044kg/cm
2Ｇにおける混合物の気液平衡線であり、この温度・圧
力はR22の飽和状態に相当する。気液平衡線（R22 0℃相
当）１の上側の線は飽和気相線、気液平衡線（R22 0℃
相当）１の下側の線は飽和液相線を表わし、この両線で
挟まれた範囲においては気液平衡状態となる。また２
は、温度50℃・圧力18.782kg/cm2Ｇにおける混合物の気
液平衡線であり、この温度・圧力もR22の飽和状態に相
当する。飽和気相線上の組成物はR22より高い圧力で気
化し、R22と同じ圧力で液化する。飽和液相線上の組成
物はR22と同じ圧力で気化し、R22より低い圧力で液化す
る。これらの２つの線の間のエリアにある組成物は、R2
2より高い圧力で気化し、R22より低い圧力で液化する。
すなわち50℃の気液平衡線２の間のエリアにある組成物
は、50℃においてはR22より低い圧力で気相から液相に
変化し、R22と同じ圧力では50℃より高い気相が凝縮し
て、50℃より低い液相に変化する。また０℃の気液平衡
線１の間のエリアにある組成物は、０℃においてはR22
より高い圧力で液相から気相に変化し、R22と同じ圧力
では０℃より低い液相が蒸発して、０℃より高い気相に
変化する。図１からわかるように、R125、R143a及びR13
4aがそれぞれ０〜略75重量％、０〜略70重量％、略25〜
略45重量％となるような組成範囲は、略０〜略50℃の利
用温度においてR22とほぼ同等の蒸気圧を有するため望
ましい。さらに、R125、R143a及びR134aがそれぞれ０〜
略65重量％、０〜略65重量％、略35〜略45重量％となる
ような組成範囲は、０℃と50℃の間のすべての利用温度
においてR22とほぼ同等の蒸気圧を有するため特に望ま
しい。
第１図中の点A1〜点F1における作動流体の組成を第１
表に示す。点A1〜点C1は気液平衡線（R22 50℃相当）２
の飽和気相線上に、点D1〜点F1は気液平衡線（R22 50℃
相当）２の飽和液相線上にあり、共に気液平衡線（R22
0℃相当）１の飽和気相線及び気液平衡線（R22 0℃相
当）１の飽和液相線の両線で挟まれた範囲にあることか
ら、温度０℃・圧力4.044kg/cm2Ｇ（R22の飽和状態に相
当）においては気液平衡状態となる。従って、第１表に
示された組成を有する作動流体は、０℃・50℃における
R22の飽和蒸気圧の条件下で飽和状態あるいは気液平衡
状態を実現し、略０〜略50℃の 利用温度において、同温度におけるR22の飽和蒸気圧で
操作することにより、R22とほぼ等しい凝縮温度・蒸発
温度を得ることが可能となるものである。
表に示す。点A1〜点C1は気液平衡線（R22 50℃相当）２
の飽和気相線上に、点D1〜点F1は気液平衡線（R22 50℃
相当）２の飽和液相線上にあり、共に気液平衡線（R22
0℃相当）１の飽和気相線及び気液平衡線（R22 0℃相
当）１の飽和液相線の両線で挟まれた範囲にあることか
ら、温度０℃・圧力4.044kg/cm2Ｇ（R22の飽和状態に相
当）においては気液平衡状態となる。従って、第１表に
示された組成を有する作動流体は、０℃・50℃における
R22の飽和蒸気圧の条件下で飽和状態あるいは気液平衡
状態を実現し、略０〜略50℃の 利用温度において、同温度におけるR22の飽和蒸気圧で
操作することにより、R22とほぼ等しい凝縮温度・蒸発
温度を得ることが可能となるものである。
ここでは、気液平衡線（R22 50℃相当）２上の点につ
いてのみ説明したが、点A1〜点F1の内側にある点、すな
わち、温度０℃・圧力4.044kg/cm2Ｇ及び温度50℃・圧
力18.782kg/cm2Ｇ（両者ともR22の飽和状態に相当）に
おいて気液平衡状態となる組成を有する作動流体につい
ても同様に操作することにより、略０〜略50℃の利用温
度においてR22とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得る
ことが可能となるものである。
いてのみ説明したが、点A1〜点F1の内側にある点、すな
わち、温度０℃・圧力4.044kg/cm2Ｇ及び温度50℃・圧
力18.782kg/cm2Ｇ（両者ともR22の飽和状態に相当）に
おいて気液平衡状態となる組成を有する作動流体につい
ても同様に操作することにより、略０〜略50℃の利用温
度においてR22とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得る
ことが可能となるものである。
第２図は、R125、R143a、1,1,2,2−テトラフルオロエ
タン（R134a）の三種のフロン類の混合物によって構成
される作動流体の、一定温度・一定圧力における平衡状
態を三角座標を用いて示したものである。第２図におい
て３は、温度０℃・圧力4.044kg/cm2Ｇにおける混合物
の気液平衡線であり、また４は、温度50℃・圧力18.782
kg/cm2Ｇにおける混合物の気液平衡線である。この場合
には、R125、R143a及びR134がそれぞれ０〜略85重量
％、０〜略80重量％、略15〜略35重量％となるような組
成範囲が、R22とほぼ同等の蒸気圧を有するため望まし
く、R125、R143a及びR134がそれぞれ０〜略80重量％、
０〜略80重量％、略20〜略30重量％となるような組成範
囲が、特に望ましい。
タン（R134a）の三種のフロン類の混合物によって構成
される作動流体の、一定温度・一定圧力における平衡状
態を三角座標を用いて示したものである。第２図におい
て３は、温度０℃・圧力4.044kg/cm2Ｇにおける混合物
の気液平衡線であり、また４は、温度50℃・圧力18.782
kg/cm2Ｇにおける混合物の気液平衡線である。この場合
には、R125、R143a及びR134がそれぞれ０〜略85重量
％、０〜略80重量％、略15〜略35重量％となるような組
成範囲が、R22とほぼ同等の蒸気圧を有するため望まし
く、R125、R143a及びR134がそれぞれ０〜略80重量％、
０〜略80重量％、略20〜略30重量％となるような組成範
囲が、特に望ましい。
第２図中の点A2〜点F2における作動流体の組成を第２
表に示す。点A2〜点C2は気液平衡線（R22 50℃相当）４
の飽和気相線上に、点D2〜点F2は気液平衡線（R22 50℃
相当）４の飽和液相線上にあり、共に気液平衡線（R22
0℃相当）３の飽和気相線及び気液平衡線（R22 0℃相
当）３の飽和液相線の両線で挟まれた範囲にあることか
ら、温度０℃・圧力4.044kg/cm2Ｇ（R22の飽和状態に相
当）においては気液平衡状態となる。従って、第２表に
示 された組成を有する作動流体は、０℃・50℃におけるR2
2の飽和蒸気圧の条件下で飽和状態あるいは気液平衡状
態を実現し、略０〜略50℃の利用温度において、同温度
におけるR22の飽和蒸気圧で操作することにより、R22と
ほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得ることが可能となる
ものである。
表に示す。点A2〜点C2は気液平衡線（R22 50℃相当）４
の飽和気相線上に、点D2〜点F2は気液平衡線（R22 50℃
相当）４の飽和液相線上にあり、共に気液平衡線（R22
0℃相当）３の飽和気相線及び気液平衡線（R22 0℃相
当）３の飽和液相線の両線で挟まれた範囲にあることか
ら、温度０℃・圧力4.044kg/cm2Ｇ（R22の飽和状態に相
当）においては気液平衡状態となる。従って、第２表に
示 された組成を有する作動流体は、０℃・50℃におけるR2
2の飽和蒸気圧の条件下で飽和状態あるいは気液平衡状
態を実現し、略０〜略50℃の利用温度において、同温度
におけるR22の飽和蒸気圧で操作することにより、R22と
ほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得ることが可能となる
ものである。
ここでは、気液平衡線（R22 50℃相当）４上の点につ
いてのみ説明したが、点A2〜点F2の内側にある点、すな
わち、温度０℃・圧力4.044kg/cm2Ｇ及び温度50℃・圧
力18.782kg/cm2Ｇ（両者ともR22の飽和状態に相当）に
おいて気液平衡状態となる組成を有する作動流体につい
ても同様に操作することにより、略０〜略50℃の利用温
度においてR22とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得る
ことが可能となるものである。
いてのみ説明したが、点A2〜点F2の内側にある点、すな
わち、温度０℃・圧力4.044kg/cm2Ｇ及び温度50℃・圧
力18.782kg/cm2Ｇ（両者ともR22の飽和状態に相当）に
おいて気液平衡状態となる組成を有する作動流体につい
ても同様に操作することにより、略０〜略50℃の利用温
度においてR22とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得る
ことが可能となるものである。
以上の実施例においては作動流体は三種のフロン類の
混合物によって構成されているが、構造異性体を含めて
四種以上のフロンの混合物によって作動流体を構成する
ことも勿論可能であり、この場合、ペンタフルオロエタ
ン０〜略85重量％、トリフルオロエタン０〜略80重量
％、テトラフルオロエタン略15〜略45重量％となるよう
な組成範囲は、略０〜略50℃の利用温度においてR22と
ほぼ同等の蒸気圧を有するため望ましい。さらに、ペン
タフルオロエタン０〜略80重量％、トリフルオロエタン
０〜略80重量％、テトラフルオロエタン略20〜略45重量
％となるような組成範囲は、０℃と50℃の間のすべての
利用温度においてR22とほぼ同等の蒸気圧を有するため
特に望ましい。特に上述の組合せおよび組成範囲におけ
るODPも０と予想され、R22の代替として極めて有望な作
動流体となるものである。またかかる混合物は非共沸混
合物となり、凝縮過程および蒸発過程において温度勾配
をもつため、熱源流体との温度差を近接させたロレンツ
サイクルを構成することにより、R22よりも高い成績係
数を期待できるものである。
混合物によって構成されているが、構造異性体を含めて
四種以上のフロンの混合物によって作動流体を構成する
ことも勿論可能であり、この場合、ペンタフルオロエタ
ン０〜略85重量％、トリフルオロエタン０〜略80重量
％、テトラフルオロエタン略15〜略45重量％となるよう
な組成範囲は、略０〜略50℃の利用温度においてR22と
ほぼ同等の蒸気圧を有するため望ましい。さらに、ペン
タフルオロエタン０〜略80重量％、トリフルオロエタン
０〜略80重量％、テトラフルオロエタン略20〜略45重量
％となるような組成範囲は、０℃と50℃の間のすべての
利用温度においてR22とほぼ同等の蒸気圧を有するため
特に望ましい。特に上述の組合せおよび組成範囲におけ
るODPも０と予想され、R22の代替として極めて有望な作
動流体となるものである。またかかる混合物は非共沸混
合物となり、凝縮過程および蒸発過程において温度勾配
をもつため、熱源流体との温度差を近接させたロレンツ
サイクルを構成することにより、R22よりも高い成績係
数を期待できるものである。
発明の効果 以上の説明から明らかなように、本発明は、作動流体
を、分子構造中に塩素を含まないフロン類のみから成る
混合物となし、その組成範囲を特定したことにより、 （１）成層圏オゾン層に及ぼす影響をR22よりもさらに
小さく、ほとんどなしとする作動流体の選択の幅を拡大
することが可能である。
を、分子構造中に塩素を含まないフロン類のみから成る
混合物となし、その組成範囲を特定したことにより、 （１）成層圏オゾン層に及ぼす影響をR22よりもさらに
小さく、ほとんどなしとする作動流体の選択の幅を拡大
することが可能である。
（２）機器の利用温度においてR22と同程度の蒸気圧を
有し、R22の代替として現行機器で使用可能である。
有し、R22の代替として現行機器で使用可能である。
（３）非共沸混合物の温度勾配の性質を利用して、R22
よりも高い成績係数を期待できる 等の効果を有するものである。
よりも高い成績係数を期待できる 等の効果を有するものである。
第１図〜第２図は、三種のフロン類の混合物によって構
成される作動流体の、一定温度・一定圧力における平衡
状態を三角座標を用いて示した図である。 １、３……気液平衡線（R22 0℃相当）、２、４……気
液平衡線（R22 50℃相当）。
成される作動流体の、一定温度・一定圧力における平衡
状態を三角座標を用いて示した図である。 １、３……気液平衡線（R22 0℃相当）、２、４……気
液平衡線（R22 50℃相当）。
Claims (1)
- 【請求項１】ペンタフルオロエタン、1,1,1−トリフル
オロエタンおよびテトラフルオロエタンからなり、ペン
タフルオロエタンを85重量％以下、1,1,1−トリフルオ
ロエタンを80重量％以下、テトラフルオロエタンを15〜
45重量％含むことを特徴とする作動流体。
Priority Applications (3)
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|---|---|---|---|
| JP1311157A JP2548411B2 (ja) | 1989-11-30 | 1989-11-30 | 作動流体 |
| US07/832,649 US5370811A (en) | 1989-11-30 | 1992-02-11 | Working fluid containing tetrafluoroethane |
| US08/305,320 US5438849A (en) | 1989-11-30 | 1994-09-15 | Air conditioner and heat pump with tetra fluoroethane-containing working fluid |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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| JP1311157A JP2548411B2 (ja) | 1989-11-30 | 1989-11-30 | 作動流体 |
Publications (2)
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|---|---|
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Family
ID=18013785
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1311157A Expired - Lifetime JP2548411B2 (ja) | 1989-11-30 | 1989-11-30 | 作動流体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2548411B2 (ja) |
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Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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-
1989
- 1989-11-30 JP JP1311157A patent/JP2548411B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
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| JPH03170588A (ja) | 1991-07-24 |
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