JPH0665561A - 作動流体 - Google Patents
作動流体Info
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- JPH0665561A JPH0665561A JP4221542A JP22154292A JPH0665561A JP H0665561 A JPH0665561 A JP H0665561A JP 4221542 A JP4221542 A JP 4221542A JP 22154292 A JP22154292 A JP 22154292A JP H0665561 A JPH0665561 A JP H0665561A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 成層圏オゾン層に及ぼす影響がほとんどな
い、Ｒ２２の代替となる作動流体を提供すること。 【構成】 トリフルオロメタン（ＣＨＦ3）とパーフル
オロプロパン（Ｃ3Ｆ8）とジフルオロエタン（Ｃ2Ｈ4Ｆ
2）の三種のフロン類を含み、トリフルオロメタン略５
〜略５０重量％、パーフルオロプロパン０〜略９５重量
％、ジフルオロエタン０〜略９０重量％の組成範囲であ
ることを特徴とするものであり、特に、トリフルオロメ
タン略５〜略４０重量％、パーフルオロプロパン０〜略
９５重量％、ジフルオロエタン０〜略８５重量％の組成
範囲が望ましいものである。
い、Ｒ２２の代替となる作動流体を提供すること。 【構成】 トリフルオロメタン（ＣＨＦ3）とパーフル
オロプロパン（Ｃ3Ｆ8）とジフルオロエタン（Ｃ2Ｈ4Ｆ
2）の三種のフロン類を含み、トリフルオロメタン略５
〜略５０重量％、パーフルオロプロパン０〜略９５重量
％、ジフルオロエタン０〜略９０重量％の組成範囲であ
ることを特徴とするものであり、特に、トリフルオロメ
タン略５〜略４０重量％、パーフルオロプロパン０〜略
９５重量％、ジフルオロエタン０〜略８５重量％の組成
範囲が望ましいものである。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、エアコン・冷凍機等の
ヒートポンプ装置に使用される作動流体に関するもので
ある。
ヒートポンプ装置に使用される作動流体に関するもので
ある。
【０００２】
【従来の技術】従来、エアコン・冷凍機等のヒートポン
プ装置においては、作動流体としてフロン類（以下Ｒ○
○またはＲ○○○と記す）と呼ばれるハロゲン化炭化水
素が知られており、利用温度としては凝縮温度及び／又
は蒸発温度が略０〜５０℃の範囲において通常使用され
る。なかでもクロロジフルオロメタン（ＣＨＣｌＦ2、
Ｒ２２）は家庭用エアコン、ビル用エアコンや大型冷凍
機等の作動流体として幅広く用いられている。
プ装置においては、作動流体としてフロン類（以下Ｒ○
○またはＲ○○○と記す）と呼ばれるハロゲン化炭化水
素が知られており、利用温度としては凝縮温度及び／又
は蒸発温度が略０〜５０℃の範囲において通常使用され
る。なかでもクロロジフルオロメタン（ＣＨＣｌＦ2、
Ｒ２２）は家庭用エアコン、ビル用エアコンや大型冷凍
機等の作動流体として幅広く用いられている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、近年フ
ロンによる成層圏オゾン層破壊が地球規模の環境問題と
なっており、成層圏オゾン破壊能力が大であるフロン類
（以下、特定フロンと記す）については、すでに国際条
約によって使用量及び生産量の規制がなされ、さらに将
来的には特定フロンの使用・生産を廃止しようという動
きがある。さて、Ｒ２２はオゾン破壊係数（トリクロロ
フルオロメタン（ＣＣｌ3Ｆ）の成層圏オゾン破壊能力
を１としたときの成層圏オゾン破壊能力、以下ＯＤＰと
記す）が、０．０５と微少であり、特定フロンではない
ものの将来的に使用量の増大が予想され、冷凍・空調機
器が広く普及した現在、Ｒ２２の使用量及び生産量の増
大が人類の生活環境に与える影響も大きくなるものと予
想されている。従って、成層圏オゾン破壊能力が小であ
るものの、若干の破壊能力があるとされるＲ２２の代替
となる作動流体の早期開発も強く要望されている。
ロンによる成層圏オゾン層破壊が地球規模の環境問題と
なっており、成層圏オゾン破壊能力が大であるフロン類
（以下、特定フロンと記す）については、すでに国際条
約によって使用量及び生産量の規制がなされ、さらに将
来的には特定フロンの使用・生産を廃止しようという動
きがある。さて、Ｒ２２はオゾン破壊係数（トリクロロ
フルオロメタン（ＣＣｌ3Ｆ）の成層圏オゾン破壊能力
を１としたときの成層圏オゾン破壊能力、以下ＯＤＰと
記す）が、０．０５と微少であり、特定フロンではない
ものの将来的に使用量の増大が予想され、冷凍・空調機
器が広く普及した現在、Ｒ２２の使用量及び生産量の増
大が人類の生活環境に与える影響も大きくなるものと予
想されている。従って、成層圏オゾン破壊能力が小であ
るものの、若干の破壊能力があるとされるＲ２２の代替
となる作動流体の早期開発も強く要望されている。
【０００４】第１の本発明は、このような従来のフロン
の課題を考慮し、成層圏オゾン層に及ぼす影響がほとん
どない、Ｒ２２の代替となる作動流体を提供するもので
ある。
の課題を考慮し、成層圏オゾン層に及ぼす影響がほとん
どない、Ｒ２２の代替となる作動流体を提供するもので
ある。
【０００５】第２の本発明は、このような従来のフロン
の課題を考慮し、成層圏オゾン層に及ぼす影響がほとん
どない、Ｒ２２の代替となる作動流体を提供するもので
ある。
の課題を考慮し、成層圏オゾン層に及ぼす影響がほとん
どない、Ｒ２２の代替となる作動流体を提供するもので
ある。
【０００６】第３の本発明は、このような従来のフロン
の課題を考慮し、成層圏オゾン層に及ぼす影響がさらに
小さい、Ｒ２２の代替となる作動流体を提供するもので
ある。
の課題を考慮し、成層圏オゾン層に及ぼす影響がさらに
小さい、Ｒ２２の代替となる作動流体を提供するもので
ある。
【０００７】第４の本発明は、このような従来のフロン
の課題を考慮し、成層圏オゾン層に及ぼす影響がほとん
どない、Ｒ２２の代替となる作動流体を提供するもので
ある。
の課題を考慮し、成層圏オゾン層に及ぼす影響がほとん
どない、Ｒ２２の代替となる作動流体を提供するもので
ある。
【０００８】第５の本発明は、このような従来のフロン
の課題を考慮し、成層圏オゾン層に及ぼす影響がほとん
どない、Ｒ２２の代替となる作動流体を提供するもので
ある。
の課題を考慮し、成層圏オゾン層に及ぼす影響がほとん
どない、Ｒ２２の代替となる作動流体を提供するもので
ある。
【０００９】第６の本発明は、このような従来のフロン
の課題を考慮し、成層圏オゾン層に及ぼす影響がさらに
小さい、Ｒ２２の代替となる作動流体を提供するもので
ある。
の課題を考慮し、成層圏オゾン層に及ぼす影響がさらに
小さい、Ｒ２２の代替となる作動流体を提供するもので
ある。
【００１０】第７の本発明は、このような従来のフロン
の課題を考慮し、成層圏オゾン層に及ぼす影響がほとん
どない、Ｒ２２の代替となる作動流体を提供するもので
ある。
の課題を考慮し、成層圏オゾン層に及ぼす影響がほとん
どない、Ｒ２２の代替となる作動流体を提供するもので
ある。
【００１１】第８の本発明は、このような従来のフロン
の課題を考慮し、成層圏オゾン層に及ぼす影響がほとん
どない、Ｒ２２の代替となる作動流体を提供するもので
ある。
の課題を考慮し、成層圏オゾン層に及ぼす影響がほとん
どない、Ｒ２２の代替となる作動流体を提供するもので
ある。
【００１２】第９の本発明は、このような従来のフロン
の課題を考慮し、成層圏オゾン層に及ぼす影響がさらに
小さい、Ｒ２２の代替となる作動流体を提供するもので
ある。
の課題を考慮し、成層圏オゾン層に及ぼす影響がさらに
小さい、Ｒ２２の代替となる作動流体を提供するもので
ある。
【００１３】第１０の本発明は、このような従来のフロ
ンの課題を考慮し、成層圏オゾン層に及ぼす影響がほと
んどない、Ｒ２２の代替となる作動流体を提供するもの
である。
ンの課題を考慮し、成層圏オゾン層に及ぼす影響がほと
んどない、Ｒ２２の代替となる作動流体を提供するもの
である。
【００１４】第１１の本発明は、このような従来のフロ
ンの課題を考慮し、成層圏オゾン層に及ぼす影響がほと
んどない、Ｒ２２の代替となる作動流体を提供するもの
である。
ンの課題を考慮し、成層圏オゾン層に及ぼす影響がほと
んどない、Ｒ２２の代替となる作動流体を提供するもの
である。
【００１５】第１２の本発明は、このような従来のフロ
ンの課題を考慮し、成層圏オゾン層に及ぼす影響がさら
に小さい、Ｒ２２の代替となる作動流体を提供するもの
である。
ンの課題を考慮し、成層圏オゾン層に及ぼす影響がさら
に小さい、Ｒ２２の代替となる作動流体を提供するもの
である。
【００１６】
【課題を解決するための手段】第１の本発明（請求項
１、２に対応する）は上述の課題を解決するため、少な
くとも、トリフルオロメタン（ＣＨＦ3）とパーフルオ
ロプロパン（Ｃ3Ｆ8）とジフルオロエタン（Ｃ2Ｈ
4Ｆ2）の三種のフロン類を含み、トリフルオロメタン略
５〜略５０重量％、パーフルオロプロパン略９５重量％
以下、ジフルオロエタン略９０重量％以下の組成範囲で
あることを特徴とするものであり、特に、トリフルオロ
メタン略５〜略４０重量％、パーフルオロプロパン略９
５重量％以下、ジフルオロエタン略８５重量％以下の組
成範囲が望ましいものである。
１、２に対応する）は上述の課題を解決するため、少な
くとも、トリフルオロメタン（ＣＨＦ3）とパーフルオ
ロプロパン（Ｃ3Ｆ8）とジフルオロエタン（Ｃ2Ｈ
4Ｆ2）の三種のフロン類を含み、トリフルオロメタン略
５〜略５０重量％、パーフルオロプロパン略９５重量％
以下、ジフルオロエタン略９０重量％以下の組成範囲で
あることを特徴とするものであり、特に、トリフルオロ
メタン略５〜略４０重量％、パーフルオロプロパン略９
５重量％以下、ジフルオロエタン略８５重量％以下の組
成範囲が望ましいものである。
【００１７】第２の本発明（請求項３、４に対応する）
は上述の課題を解決するため、少なくとも、トリフルオ
ロメタン（ＣＨＦ3）とパーフルオロプロパン（Ｃ
3Ｆ8）とテトラフルオロエタン（Ｃ2Ｈ2Ｆ4）の三種の
フロン類を含み、トリフルオロメタン略５〜略５０重量
％、パーフルオロプロパン略９５重量％以下、テトラフ
ルオロエタン略９０重量％以下の組成範囲であることを
特徴とするものであり、特に、トリフルオロメタン略５
〜略４０重量％、パーフルオロプロパン略９５重量％以
下、テトラフルオロエタン略９０重量％以下の組成範囲
が望ましいものである。
は上述の課題を解決するため、少なくとも、トリフルオ
ロメタン（ＣＨＦ3）とパーフルオロプロパン（Ｃ
3Ｆ8）とテトラフルオロエタン（Ｃ2Ｈ2Ｆ4）の三種の
フロン類を含み、トリフルオロメタン略５〜略５０重量
％、パーフルオロプロパン略９５重量％以下、テトラフ
ルオロエタン略９０重量％以下の組成範囲であることを
特徴とするものであり、特に、トリフルオロメタン略５
〜略４０重量％、パーフルオロプロパン略９５重量％以
下、テトラフルオロエタン略９０重量％以下の組成範囲
が望ましいものである。
【００１８】第３の本発明（請求項５、６に対応する）
は上述の課題を解決するため、少なくとも、トリフルオ
ロメタン（ＣＨＦ3）とパーフルオロプロパン（Ｃ
3Ｆ8）とクロロテトラフルオロエタン（Ｃ2ＨＣｌＦ4）
の三種のフロン類を含み、トリフルオロメタン略５〜略
５５重量％、パーフルオロプロパン略９５重量％以下、
クロロテトラフルオロエタン略９０重量％以下の組成範
囲であることを特徴とするものであり、特に、トリフル
オロメタン略５〜略４５重量％、パーフルオロプロパン
略９５重量％以下、クロロテトラフルオロエタン略８５
重量％以下の組成範囲が望ましいものである。
は上述の課題を解決するため、少なくとも、トリフルオ
ロメタン（ＣＨＦ3）とパーフルオロプロパン（Ｃ
3Ｆ8）とクロロテトラフルオロエタン（Ｃ2ＨＣｌＦ4）
の三種のフロン類を含み、トリフルオロメタン略５〜略
５５重量％、パーフルオロプロパン略９５重量％以下、
クロロテトラフルオロエタン略９０重量％以下の組成範
囲であることを特徴とするものであり、特に、トリフル
オロメタン略５〜略４５重量％、パーフルオロプロパン
略９５重量％以下、クロロテトラフルオロエタン略８５
重量％以下の組成範囲が望ましいものである。
【００１９】第４の本発明（請求項７、８に対応する）
は上述の課題を解決するため、少なくとも、ペンタフル
オロエタン（Ｃ2ＨＦ5）とパーフルオロプロパン（Ｃ3
Ｆ8）とジフルオロエタン（Ｃ2Ｈ4Ｆ2）の三種のフロン
類を含み、ペンタフルオロエタン略２０〜略８５重量
％、パーフルオロプロパン略８０重量％以下、ジフルオ
ロエタン略３０重量％以下の組成範囲であることを特徴
とするものであり、特に、ペンタフルオロエタン略２５
〜略８０重量％、パーフルオロプロパン略７５重量％以
下、ジフルオロエタン略３０重量％以下の組成範囲が望
ましいものである。
は上述の課題を解決するため、少なくとも、ペンタフル
オロエタン（Ｃ2ＨＦ5）とパーフルオロプロパン（Ｃ3
Ｆ8）とジフルオロエタン（Ｃ2Ｈ4Ｆ2）の三種のフロン
類を含み、ペンタフルオロエタン略２０〜略８５重量
％、パーフルオロプロパン略８０重量％以下、ジフルオ
ロエタン略３０重量％以下の組成範囲であることを特徴
とするものであり、特に、ペンタフルオロエタン略２５
〜略８０重量％、パーフルオロプロパン略７５重量％以
下、ジフルオロエタン略３０重量％以下の組成範囲が望
ましいものである。
【００２０】第５の本発明（請求項９、１０に対応す
る）は上述の課題を解決するため、少なくとも、ペンタ
フルオロエタン（Ｃ2ＨＦ5）とパーフルオロプロパン
（Ｃ3Ｆ8）とテトラフルオロエタン（Ｃ2Ｈ2Ｆ4）の三
種のフロン類を含み、ペンタフルオロエタン略２０〜略
８５重量％、パーフルオロプロパン略８０重量％以下、
テトラフルオロエタン略４５重量％以下の組成範囲であ
ることを特徴とするものであり、特に、ペンタフルオロ
エタン略２５〜略８０重量％、パーフルオロプロパン略
７５重量％以下、テトラフルオロエタン略４５重量％以
下の組成範囲が望ましいものである。
る）は上述の課題を解決するため、少なくとも、ペンタ
フルオロエタン（Ｃ2ＨＦ5）とパーフルオロプロパン
（Ｃ3Ｆ8）とテトラフルオロエタン（Ｃ2Ｈ2Ｆ4）の三
種のフロン類を含み、ペンタフルオロエタン略２０〜略
８５重量％、パーフルオロプロパン略８０重量％以下、
テトラフルオロエタン略４５重量％以下の組成範囲であ
ることを特徴とするものであり、特に、ペンタフルオロ
エタン略２５〜略８０重量％、パーフルオロプロパン略
７５重量％以下、テトラフルオロエタン略４５重量％以
下の組成範囲が望ましいものである。
【００２１】第６の本発明（請求項１１、１２に対応す
る）は上述の課題を解決するため、少なくとも、ペンタ
フルオロエタン（Ｃ2ＨＦ5）とパーフルオロプロパン
（Ｃ3Ｆ8）とクロロテトラフルオロエタン（Ｃ2ＨＣｌ
Ｆ4）の三種のフロン類を含み、ペンタフルオロエタン
略２０〜略８５重量％、パーフルオロプロパン略８０重
量％以下、クロロテトラフルオロエタン略３５重量％以
下の組成範囲であることを特徴とするものであり、特
に、ペンタフルオロエタン略２５〜略８０重量％、パー
フルオロプロパン略７５重量％以下、クロロテトラフル
オロエタン略３０重量％以下の組成範囲が望ましいもの
である。
る）は上述の課題を解決するため、少なくとも、ペンタ
フルオロエタン（Ｃ2ＨＦ5）とパーフルオロプロパン
（Ｃ3Ｆ8）とクロロテトラフルオロエタン（Ｃ2ＨＣｌ
Ｆ4）の三種のフロン類を含み、ペンタフルオロエタン
略２０〜略８５重量％、パーフルオロプロパン略８０重
量％以下、クロロテトラフルオロエタン略３５重量％以
下の組成範囲であることを特徴とするものであり、特
に、ペンタフルオロエタン略２５〜略８０重量％、パー
フルオロプロパン略７５重量％以下、クロロテトラフル
オロエタン略３０重量％以下の組成範囲が望ましいもの
である。
【００２２】第７の本発明（請求項１３、１４に対応す
る）は上述の課題を解決するため、少なくとも、ジフル
オロメタン（ＣＨ2Ｆ2）とパーフルオロプロパン（Ｃ3
Ｆ8）とジフルオロエタン（Ｃ2Ｈ4Ｆ2）の三種のフロン
類を含み、ジフルオロメタン略５〜略６０重量％、パー
フルオロプロパン略９５重量％以下、ジフルオロエタン
略６５重量％以下の組成範囲であることを特徴とするも
のであり、特に、ジフルオロメタン略５〜略５０重量
％、パーフルオロプロパン略９５重量％以下、ジフルオ
ロエタン略６５重量％以下の組成範囲が望ましいもので
ある。
る）は上述の課題を解決するため、少なくとも、ジフル
オロメタン（ＣＨ2Ｆ2）とパーフルオロプロパン（Ｃ3
Ｆ8）とジフルオロエタン（Ｃ2Ｈ4Ｆ2）の三種のフロン
類を含み、ジフルオロメタン略５〜略６０重量％、パー
フルオロプロパン略９５重量％以下、ジフルオロエタン
略６５重量％以下の組成範囲であることを特徴とするも
のであり、特に、ジフルオロメタン略５〜略５０重量
％、パーフルオロプロパン略９５重量％以下、ジフルオ
ロエタン略６５重量％以下の組成範囲が望ましいもので
ある。
【００２３】第８の本発明（請求項１５、１６に対応す
る）は上述の課題を解決するため、少なくとも、ジフル
オロメタン（ＣＨ2Ｆ2）とパーフルオロプロパン（Ｃ3
Ｆ8）とテトラフルオロエタン（Ｃ2Ｈ2Ｆ4）の三種のフ
ロン類を含み、ジフルオロメタン略５〜略６０重量％、
パーフルオロプロパン略９５重量％以下、テトラフルオ
ロエタン略８０重量％以下の組成範囲であることを特徴
とするものであり、特に、ジフルオロメタン略５〜略５
０重量％、パーフルオロプロパン略９５重量％以下、テ
トラフルオロエタン略７５重量％以下の組成範囲が望ま
しいものである。
る）は上述の課題を解決するため、少なくとも、ジフル
オロメタン（ＣＨ2Ｆ2）とパーフルオロプロパン（Ｃ3
Ｆ8）とテトラフルオロエタン（Ｃ2Ｈ2Ｆ4）の三種のフ
ロン類を含み、ジフルオロメタン略５〜略６０重量％、
パーフルオロプロパン略９５重量％以下、テトラフルオ
ロエタン略８０重量％以下の組成範囲であることを特徴
とするものであり、特に、ジフルオロメタン略５〜略５
０重量％、パーフルオロプロパン略９５重量％以下、テ
トラフルオロエタン略７５重量％以下の組成範囲が望ま
しいものである。
【００２４】第９の本発明（請求項１７、１８に対応す
る）は上述の課題を解決するため、少なくとも、ジフル
オロメタン（ＣＨ2Ｆ2）とパーフルオロプロパン（Ｃ3
Ｆ8）とクロロテトラフルオロエタン（Ｃ2ＨＣｌＦ4）
の三種のフロン類を含み、ジフルオロメタン略５〜略６
５重量％、パーフルオロプロパン略９５重量％以下、ク
ロロテトラフルオロエタン略７０重量％以下の組成範囲
であることを特徴とするものであり、特に、ジフルオロ
メタン略５〜略５５重量％、パーフルオロプロパン略９
５重量％以下、クロロテトラフルオロエタン略７０重量
％以下の組成範囲が望ましいものである。
る）は上述の課題を解決するため、少なくとも、ジフル
オロメタン（ＣＨ2Ｆ2）とパーフルオロプロパン（Ｃ3
Ｆ8）とクロロテトラフルオロエタン（Ｃ2ＨＣｌＦ4）
の三種のフロン類を含み、ジフルオロメタン略５〜略６
５重量％、パーフルオロプロパン略９５重量％以下、ク
ロロテトラフルオロエタン略７０重量％以下の組成範囲
であることを特徴とするものであり、特に、ジフルオロ
メタン略５〜略５５重量％、パーフルオロプロパン略９
５重量％以下、クロロテトラフルオロエタン略７０重量
％以下の組成範囲が望ましいものである。
【００２５】第１０の本発明（請求項１９、２０に対応
する）は上述の課題を解決するため、少なくとも、トリ
フルオロエタン（Ｃ2Ｈ3Ｆ3）とパーフルオロプロパン
（Ｃ3Ｆ8）とジフルオロエタン（Ｃ2Ｈ4Ｆ2）の三種の
フロン類を含み、トリフルオロエタン略２０〜略８０重
量％、パーフルオロプロパン略８０重量％以下、ジフル
オロエタン略３５重量％以下の組成範囲であることを特
徴とするものであり、特に、トリフルオロエタン略２５
〜略８０重量％、パーフルオロプロパン略７５重量％以
下、ジフルオロエタン略３０重量％以下の組成範囲が望
ましいものである。
する）は上述の課題を解決するため、少なくとも、トリ
フルオロエタン（Ｃ2Ｈ3Ｆ3）とパーフルオロプロパン
（Ｃ3Ｆ8）とジフルオロエタン（Ｃ2Ｈ4Ｆ2）の三種の
フロン類を含み、トリフルオロエタン略２０〜略８０重
量％、パーフルオロプロパン略８０重量％以下、ジフル
オロエタン略３５重量％以下の組成範囲であることを特
徴とするものであり、特に、トリフルオロエタン略２５
〜略８０重量％、パーフルオロプロパン略７５重量％以
下、ジフルオロエタン略３０重量％以下の組成範囲が望
ましいものである。
【００２６】第１１の本発明（請求項２１、２２に対応
する）は上述の課題を解決するため、少なくとも、トリ
フルオロエタン（Ｃ2Ｈ3Ｆ3）とパーフルオロプロパン
（Ｃ3Ｆ8）とテトラフルオロエタン（Ｃ2Ｈ2Ｆ4）の三
種のフロン類を含み、トリフルオロエタン略２０〜略８
０重量％、パーフルオロプロパン略８０重量％以下、テ
トラフルオロエタン略４５重量％以下の組成範囲である
ことを特徴とするものであり、特に、トリフルオロエタ
ン略２５〜略８０重量％、パーフルオロプロパン略７５
重量％以下、テトラフルオロエタン略４０重量％以下の
組成範囲が望ましいものである。
する）は上述の課題を解決するため、少なくとも、トリ
フルオロエタン（Ｃ2Ｈ3Ｆ3）とパーフルオロプロパン
（Ｃ3Ｆ8）とテトラフルオロエタン（Ｃ2Ｈ2Ｆ4）の三
種のフロン類を含み、トリフルオロエタン略２０〜略８
０重量％、パーフルオロプロパン略８０重量％以下、テ
トラフルオロエタン略４５重量％以下の組成範囲である
ことを特徴とするものであり、特に、トリフルオロエタ
ン略２５〜略８０重量％、パーフルオロプロパン略７５
重量％以下、テトラフルオロエタン略４０重量％以下の
組成範囲が望ましいものである。
【００２７】第１２の本発明（請求項２３、２４に対応
する）は上述の課題を解決するため、少なくとも、トリ
フルオロエタン（Ｃ2Ｈ3Ｆ3）とパーフルオロプロパン
（Ｃ3Ｆ8）とクロロテトラフルオロエタン（Ｃ2ＨＣｌ
Ｆ4）の三種のフロン類を含み、トリフルオロエタン略
２０〜略８５重量％、パーフルオロプロパン略８０重量
％以下、クロロテトラフルオロエタン略３５重量％以下
の組成範囲であることを特徴とするものであり、特に、
トリフルオロエタン略２５〜略８０重量％、パーフルオ
ロプロパン略７５重量％以下、クロロテトラフルオロエ
タン略３０重量％以下の組成範囲が望ましいものであ
る。
する）は上述の課題を解決するため、少なくとも、トリ
フルオロエタン（Ｃ2Ｈ3Ｆ3）とパーフルオロプロパン
（Ｃ3Ｆ8）とクロロテトラフルオロエタン（Ｃ2ＨＣｌ
Ｆ4）の三種のフロン類を含み、トリフルオロエタン略
２０〜略８５重量％、パーフルオロプロパン略８０重量
％以下、クロロテトラフルオロエタン略３５重量％以下
の組成範囲であることを特徴とするものであり、特に、
トリフルオロエタン略２５〜略８０重量％、パーフルオ
ロプロパン略７５重量％以下、クロロテトラフルオロエ
タン略３０重量％以下の組成範囲が望ましいものであ
る。
【００２８】
【作用】第１の本発明では、Ｒ２２（沸点−４０．８
℃）とほぼ同一の沸点をもつ単一冷媒として、パーフル
オロプロパン（沸点−３６．８℃）があり、パーフルオ
ロプロパンは不燃性であるが、単体としては臨界温度・
臨界圧力共に低く、潜熱も小さいため、効率が低い。
℃）とほぼ同一の沸点をもつ単一冷媒として、パーフル
オロプロパン（沸点−３６．８℃）があり、パーフルオ
ロプロパンは不燃性であるが、単体としては臨界温度・
臨界圧力共に低く、潜熱も小さいため、効率が低い。
【００２９】第１の本発明は、上述の組合せによって、
作動流体を、オゾン破壊能力のほとんどない、分子構造
中に塩素を含まないフロン類であるトリフルオロメタン
（ＯＤＰ＝０）とパーフルオロプロパン（ＯＤＰ＝０）
とジフルオロエタン（ＯＤＰ＝０）の混合物となすこと
により、成層圏オゾン層に及ぼす影響をＲ２２よりもさ
らに小さく、ほとんどなくすることを可能とするもので
ある。特に、パーフルオロプロパンは低効率であるが、
トリフルオロメタンとジフルオロエタンを混合すること
により、効率向上を期待できるものであり、本発明のよ
うにＲ２２の代替となる組成範囲を特定したものは初め
てである。
作動流体を、オゾン破壊能力のほとんどない、分子構造
中に塩素を含まないフロン類であるトリフルオロメタン
（ＯＤＰ＝０）とパーフルオロプロパン（ＯＤＰ＝０）
とジフルオロエタン（ＯＤＰ＝０）の混合物となすこと
により、成層圏オゾン層に及ぼす影響をＲ２２よりもさ
らに小さく、ほとんどなくすることを可能とするもので
ある。特に、パーフルオロプロパンは低効率であるが、
トリフルオロメタンとジフルオロエタンを混合すること
により、効率向上を期待できるものであり、本発明のよ
うにＲ２２の代替となる組成範囲を特定したものは初め
てである。
【００３０】又、第１の本発明は上述の組成範囲とする
ことによって、エアコン・冷凍機等のヒートポンプ装置
の利用温度である略０〜略５０℃においてＲ２２と同程
度の蒸気圧を有し、Ｒ２２の代替として現行機器で使用
可能な作動流体を提供することを可能とするものであ
る。従って上述の組合せおよび組成範囲におけるＯＤＰ
も０と予想され、Ｒ２２の代替として極めて有望な作動
流体となるものである。またかかる混合物は非共沸混合
物となり、凝縮過程および蒸発過程において温度勾配を
もつため、熱源流体との温度差を近接させたロレンツサ
イクルを構成することにより、Ｒ２２よりも高い成績係
数を期待できるものである。
ことによって、エアコン・冷凍機等のヒートポンプ装置
の利用温度である略０〜略５０℃においてＲ２２と同程
度の蒸気圧を有し、Ｒ２２の代替として現行機器で使用
可能な作動流体を提供することを可能とするものであ
る。従って上述の組合せおよび組成範囲におけるＯＤＰ
も０と予想され、Ｒ２２の代替として極めて有望な作動
流体となるものである。またかかる混合物は非共沸混合
物となり、凝縮過程および蒸発過程において温度勾配を
もつため、熱源流体との温度差を近接させたロレンツサ
イクルを構成することにより、Ｒ２２よりも高い成績係
数を期待できるものである。
【００３１】また一般に、成層圏オゾン破壊能力がある
フロン類は、そのＯＤＰの値の大きさにつれて地球温暖
化の効果も大きい傾向があるが、本発明による作動流体
はＯＤＰが０であるフロン類のみの三種以上から成る混
合物によって構成されているため、地球温暖化の効果は
Ｒ２２と同程度あるいはＲ２２未満と推定され、最近世
界的問題となっている地球温暖化への寄与を小とするこ
とをも可能とするものである。
フロン類は、そのＯＤＰの値の大きさにつれて地球温暖
化の効果も大きい傾向があるが、本発明による作動流体
はＯＤＰが０であるフロン類のみの三種以上から成る混
合物によって構成されているため、地球温暖化の効果は
Ｒ２２と同程度あるいはＲ２２未満と推定され、最近世
界的問題となっている地球温暖化への寄与を小とするこ
とをも可能とするものである。
【００３２】第２の本発明では、Ｒ２２（沸点−４０．
８℃）とほぼ同一の沸点をもつ単一冷媒として、パーフ
ルオロプロパン（沸点−３６．８℃）があり、パーフル
オロプロパンは不燃性であるが、単体としては臨界温度
・臨界圧力共に低く、潜熱も小さいため、効率が低い。
８℃）とほぼ同一の沸点をもつ単一冷媒として、パーフ
ルオロプロパン（沸点−３６．８℃）があり、パーフル
オロプロパンは不燃性であるが、単体としては臨界温度
・臨界圧力共に低く、潜熱も小さいため、効率が低い。
【００３３】第２の本発明は、上述の組合せによって、
作動流体を、オゾン破壊能力のほとんどない、分子構造
中に塩素を含まないフロン類であるトリフルオロメタン
（ＯＤＰ＝０）とパーフルオロプロパン（ＯＤＰ＝０）
とテトラフルオロエタン（ＯＤＰ＝０）の混合物となす
ことにより、成層圏オゾン層に及ぼす影響をＲ２２より
もさらに小さく、ほとんどなくすることを可能とするも
のである。特に、パーフルオロプロパンは低効率である
が、トリフルオロメタンとテトラフルオロエタンを混合
することにより、効率向上を期待できるものであり、本
発明のようにＲ２２の代替となる組成範囲を特定したも
のは初めてである。
作動流体を、オゾン破壊能力のほとんどない、分子構造
中に塩素を含まないフロン類であるトリフルオロメタン
（ＯＤＰ＝０）とパーフルオロプロパン（ＯＤＰ＝０）
とテトラフルオロエタン（ＯＤＰ＝０）の混合物となす
ことにより、成層圏オゾン層に及ぼす影響をＲ２２より
もさらに小さく、ほとんどなくすることを可能とするも
のである。特に、パーフルオロプロパンは低効率である
が、トリフルオロメタンとテトラフルオロエタンを混合
することにより、効率向上を期待できるものであり、本
発明のようにＲ２２の代替となる組成範囲を特定したも
のは初めてである。
【００３４】又、第２の本発明は上述の組成範囲とする
ことによって、エアコン・冷凍機等のヒートポンプ装置
の利用温度である略０〜略５０℃においてＲ２２と同程
度の蒸気圧を有し、Ｒ２２の代替として現行機器で使用
可能な作動流体を提供することを可能とするものであ
る。従って上述の組合せおよび組成範囲におけるＯＤＰ
も０と予想され、Ｒ２２の代替として極めて有望な作動
流体となるものである。またかかる混合物は非共沸混合
物となり、凝縮過程および蒸発過程において温度勾配を
もつため、熱源流体との温度差を近接させたロレンツサ
イクルを構成することにより、Ｒ２２よりも高い成績係
数を期待できるものである。
ことによって、エアコン・冷凍機等のヒートポンプ装置
の利用温度である略０〜略５０℃においてＲ２２と同程
度の蒸気圧を有し、Ｒ２２の代替として現行機器で使用
可能な作動流体を提供することを可能とするものであ
る。従って上述の組合せおよび組成範囲におけるＯＤＰ
も０と予想され、Ｒ２２の代替として極めて有望な作動
流体となるものである。またかかる混合物は非共沸混合
物となり、凝縮過程および蒸発過程において温度勾配を
もつため、熱源流体との温度差を近接させたロレンツサ
イクルを構成することにより、Ｒ２２よりも高い成績係
数を期待できるものである。
【００３５】また一般に、成層圏オゾン破壊能力がある
フロン類は、そのＯＤＰの値の大きさにつれて地球温暖
化の効果も大きい傾向があるが、本発明による作動流体
はＯＤＰが０であるフロン類のみの三種以上から成る混
合物によって構成されているため、地球温暖化の効果は
Ｒ２２と同程度あるいはＲ２２未満と推定され、最近世
界的問題となっている地球温暖化への寄与を小とするこ
とをも可能とするものである。
フロン類は、そのＯＤＰの値の大きさにつれて地球温暖
化の効果も大きい傾向があるが、本発明による作動流体
はＯＤＰが０であるフロン類のみの三種以上から成る混
合物によって構成されているため、地球温暖化の効果は
Ｒ２２と同程度あるいはＲ２２未満と推定され、最近世
界的問題となっている地球温暖化への寄与を小とするこ
とをも可能とするものである。
【００３６】第３の本発明では、Ｒ２２（沸点−４０．
８℃）とほぼ同一の沸点をもつ単一冷媒として、パーフ
ルオロプロパン（沸点−３６．８℃）があり、パーフル
オロプロパンは不燃性であるが、単体としては臨界温度
・臨界圧力共に低く、潜熱も小さいため、効率が低い。
８℃）とほぼ同一の沸点をもつ単一冷媒として、パーフ
ルオロプロパン（沸点−３６．８℃）があり、パーフル
オロプロパンは不燃性であるが、単体としては臨界温度
・臨界圧力共に低く、潜熱も小さいため、効率が低い。
【００３７】第３の本発明は、上述の組合せによって、
作動流体を、オゾン破壊能力のほとんどない、分子構造
中に塩素を含まないフロン類であるトリフルオロメタン
（ＯＤＰ＝０）とパーフルオロプロパン（ＯＤＰ＝
０）、およびオゾン破壊能力の極めて低い分子構造中に
塩素・水素を共に含むフロン類であるクロロテトラフル
オロエタン（ＯＤＰ＝０．０２）の混合物となすことに
より、成層圏オゾン層に及ぼす影響をＲ２２よりもさら
に小さくすることを可能とするものである。特に、パー
フルオロプロパンは低効率であるが、トリフルオロメタ
ンとクロロテトラフルオロエタンを混合することによ
り、効率向上を期待できるものであり、本発明のように
Ｒ２２の代替となる組成範囲を特定したものは初めてで
ある。
作動流体を、オゾン破壊能力のほとんどない、分子構造
中に塩素を含まないフロン類であるトリフルオロメタン
（ＯＤＰ＝０）とパーフルオロプロパン（ＯＤＰ＝
０）、およびオゾン破壊能力の極めて低い分子構造中に
塩素・水素を共に含むフロン類であるクロロテトラフル
オロエタン（ＯＤＰ＝０．０２）の混合物となすことに
より、成層圏オゾン層に及ぼす影響をＲ２２よりもさら
に小さくすることを可能とするものである。特に、パー
フルオロプロパンは低効率であるが、トリフルオロメタ
ンとクロロテトラフルオロエタンを混合することによ
り、効率向上を期待できるものであり、本発明のように
Ｒ２２の代替となる組成範囲を特定したものは初めてで
ある。
【００３８】又、第３の本発明は上述の組成範囲とする
ことによって、エアコン・冷凍機等のヒートポンプ装置
の利用温度である略０〜略５０℃においてＲ２２と同程
度の蒸気圧を有し、Ｒ２２の代替として現行機器で使用
可能な作動流体を提供することを可能とするものであ
る。従って上述の組合せおよび組成範囲におけるＯＤＰ
も０．０１８以下と予想され、Ｒ２２の代替として極め
て有望な作動流体となるものである。またかかる混合物
は非共沸混合物となり、凝縮過程および蒸発過程におい
て温度勾配をもつため、熱源流体との温度差を近接させ
たロレンツサイクルを構成することにより、Ｒ２２より
も高い成績係数を期待できるものである。
ことによって、エアコン・冷凍機等のヒートポンプ装置
の利用温度である略０〜略５０℃においてＲ２２と同程
度の蒸気圧を有し、Ｒ２２の代替として現行機器で使用
可能な作動流体を提供することを可能とするものであ
る。従って上述の組合せおよび組成範囲におけるＯＤＰ
も０．０１８以下と予想され、Ｒ２２の代替として極め
て有望な作動流体となるものである。またかかる混合物
は非共沸混合物となり、凝縮過程および蒸発過程におい
て温度勾配をもつため、熱源流体との温度差を近接させ
たロレンツサイクルを構成することにより、Ｒ２２より
も高い成績係数を期待できるものである。
【００３９】また一般に、成層圏オゾン破壊能力がある
フロン類は、そのＯＤＰの値の大きさにつれて地球温暖
化の効果も大きい傾向があるが、本発明による作動流体
はＯＤＰが極めて小さいフロン類のみの三種以上から成
る混合物によって構成されているため、地球温暖化の効
果はＲ２２と同程度あるいはＲ２２未満と推定され、最
近世界的問題となっている地球温暖化への寄与を小とす
ることをも可能とするものである。
フロン類は、そのＯＤＰの値の大きさにつれて地球温暖
化の効果も大きい傾向があるが、本発明による作動流体
はＯＤＰが極めて小さいフロン類のみの三種以上から成
る混合物によって構成されているため、地球温暖化の効
果はＲ２２と同程度あるいはＲ２２未満と推定され、最
近世界的問題となっている地球温暖化への寄与を小とす
ることをも可能とするものである。
【００４０】第４の本発明では、Ｒ２２（沸点−４０．
８℃）とほぼ同一の沸点をもつ単一冷媒として、パーフ
ルオロプロパン（沸点−３６．８℃）があり、パーフル
オロプロパンは不燃性であるが、単体としては臨界温度
・臨界圧力共に低く、潜熱も小さいため、効率が低い。
８℃）とほぼ同一の沸点をもつ単一冷媒として、パーフ
ルオロプロパン（沸点−３６．８℃）があり、パーフル
オロプロパンは不燃性であるが、単体としては臨界温度
・臨界圧力共に低く、潜熱も小さいため、効率が低い。
【００４１】第４の本発明は、上述の組合せによって、
作動流体を、オゾン破壊能力のほとんどない、分子構造
中に塩素を含まないフロン類であるペンタフルオロエタ
ン（ＯＤＰ＝０）とパーフルオロプロパン（ＯＤＰ＝
０）とジフルオロエタン（ＯＤＰ＝０）の混合物となす
ことにより、成層圏オゾン層に及ぼす影響をＲ２２より
もさらに小さく、ほとんどなくすることを可能とするも
のである。特に、パーフルオロプロパンは低効率である
が、ペンタフルオロエタンとジフルオロエタンを混合す
ることにより、効率向上を期待できるものであり、本発
明のようにＲ２２の代替となる組成範囲を特定したもの
は初めてである。
作動流体を、オゾン破壊能力のほとんどない、分子構造
中に塩素を含まないフロン類であるペンタフルオロエタ
ン（ＯＤＰ＝０）とパーフルオロプロパン（ＯＤＰ＝
０）とジフルオロエタン（ＯＤＰ＝０）の混合物となす
ことにより、成層圏オゾン層に及ぼす影響をＲ２２より
もさらに小さく、ほとんどなくすることを可能とするも
のである。特に、パーフルオロプロパンは低効率である
が、ペンタフルオロエタンとジフルオロエタンを混合す
ることにより、効率向上を期待できるものであり、本発
明のようにＲ２２の代替となる組成範囲を特定したもの
は初めてである。
【００４２】又、第４の本発明は上述の組成範囲とする
ことによって、エアコン・冷凍機等のヒートポンプ装置
の利用温度である略０〜略５０℃においてＲ２２と同程
度の蒸気圧を有し、Ｒ２２の代替として現行機器で使用
可能な作動流体を提供することを可能とするものであ
る。従って上述の組合せおよび組成範囲におけるＯＤＰ
も０と予想され、Ｒ２２の代替として極めて有望な作動
流体となるものである。またかかる混合物は非共沸混合
物となり、凝縮過程および蒸発過程において温度勾配を
もつため、熱源流体との温度差を近接させたロレンツサ
イクルを構成することにより、Ｒ２２よりも高い成績係
数を期待できるものである。
ことによって、エアコン・冷凍機等のヒートポンプ装置
の利用温度である略０〜略５０℃においてＲ２２と同程
度の蒸気圧を有し、Ｒ２２の代替として現行機器で使用
可能な作動流体を提供することを可能とするものであ
る。従って上述の組合せおよび組成範囲におけるＯＤＰ
も０と予想され、Ｒ２２の代替として極めて有望な作動
流体となるものである。またかかる混合物は非共沸混合
物となり、凝縮過程および蒸発過程において温度勾配を
もつため、熱源流体との温度差を近接させたロレンツサ
イクルを構成することにより、Ｒ２２よりも高い成績係
数を期待できるものである。
【００４３】また一般に、成層圏オゾン破壊能力がある
フロン類は、そのＯＤＰの値の大きさにつれて地球温暖
化の効果も大きい傾向があるが、本発明による作動流体
はＯＤＰが０であるフロン類のみの三種以上から成る混
合物によって構成されているため、地球温暖化の効果は
Ｒ２２と同程度あるいはＲ２２未満と推定され、最近世
界的問題となっている地球温暖化への寄与を小とするこ
とをも可能とするものである。
フロン類は、そのＯＤＰの値の大きさにつれて地球温暖
化の効果も大きい傾向があるが、本発明による作動流体
はＯＤＰが０であるフロン類のみの三種以上から成る混
合物によって構成されているため、地球温暖化の効果は
Ｒ２２と同程度あるいはＲ２２未満と推定され、最近世
界的問題となっている地球温暖化への寄与を小とするこ
とをも可能とするものである。
【００４４】第５の本発明では、Ｒ２２（沸点−４０．
８℃）とほぼ同一の沸点をもつ単一冷媒として、パーフ
ルオロプロパン（沸点−３６．８℃）があり、パーフル
オロプロパンは不燃性であるが、単体としては臨界温度
・臨界圧力共に低く、潜熱も小さいため、効率が低い。
８℃）とほぼ同一の沸点をもつ単一冷媒として、パーフ
ルオロプロパン（沸点−３６．８℃）があり、パーフル
オロプロパンは不燃性であるが、単体としては臨界温度
・臨界圧力共に低く、潜熱も小さいため、効率が低い。
【００４５】第５の本発明は、上述の組合せによって、
作動流体を、オゾン破壊能力のほとんどない、分子構造
中に塩素を含まないフロン類であるペンタフルオロエタ
ン（ＯＤＰ＝０）とパーフルオロプロパン（ＯＤＰ＝
０）とテトラフルオロエタン（ＯＤＰ＝０）の混合物と
なすことにより、成層圏オゾン層に及ぼす影響をＲ２２
よりもさらに小さく、ほとんどなくすることを可能とす
るものである。特に、パーフルオロプロパンは低効率で
あるが、ペンタフルオロエタンとテトラフルオロエタン
を混合することにより、効率向上を期待できるものであ
り、本発明のようにＲ２２の代替となる組成範囲を特定
したものは初めてである。
作動流体を、オゾン破壊能力のほとんどない、分子構造
中に塩素を含まないフロン類であるペンタフルオロエタ
ン（ＯＤＰ＝０）とパーフルオロプロパン（ＯＤＰ＝
０）とテトラフルオロエタン（ＯＤＰ＝０）の混合物と
なすことにより、成層圏オゾン層に及ぼす影響をＲ２２
よりもさらに小さく、ほとんどなくすることを可能とす
るものである。特に、パーフルオロプロパンは低効率で
あるが、ペンタフルオロエタンとテトラフルオロエタン
を混合することにより、効率向上を期待できるものであ
り、本発明のようにＲ２２の代替となる組成範囲を特定
したものは初めてである。
【００４６】又、第５の本発明は上述の組成範囲とする
ことによって、エアコン・冷凍機等のヒートポンプ装置
の利用温度である略０〜略５０℃においてＲ２２と同程
度の蒸気圧を有し、Ｒ２２の代替として現行機器で使用
可能な作動流体を提供することを可能とするものであ
る。従って上述の組合せおよび組成範囲におけるＯＤＰ
も０と予想され、Ｒ２２の代替として極めて有望な作動
流体となるものである。またかかる混合物は非共沸混合
物となり、凝縮過程および蒸発過程において温度勾配を
もつため、熱源流体との温度差を近接させたロレンツサ
イクルを構成することにより、Ｒ２２よりも高い成績係
数を期待できるものである。
ことによって、エアコン・冷凍機等のヒートポンプ装置
の利用温度である略０〜略５０℃においてＲ２２と同程
度の蒸気圧を有し、Ｒ２２の代替として現行機器で使用
可能な作動流体を提供することを可能とするものであ
る。従って上述の組合せおよび組成範囲におけるＯＤＰ
も０と予想され、Ｒ２２の代替として極めて有望な作動
流体となるものである。またかかる混合物は非共沸混合
物となり、凝縮過程および蒸発過程において温度勾配を
もつため、熱源流体との温度差を近接させたロレンツサ
イクルを構成することにより、Ｒ２２よりも高い成績係
数を期待できるものである。
【００４７】また一般に、成層圏オゾン破壊能力がある
フロン類は、そのＯＤＰの値の大きさにつれて地球温暖
化の効果も大きい傾向があるが、本発明による作動流体
はＯＤＰが０であるフロン類のみの三種以上から成る混
合物によって構成されているため、地球温暖化の効果は
Ｒ２２と同程度あるいはＲ２２未満と推定され、最近世
界的問題となっている地球温暖化への寄与を小とするこ
とをも可能とするものである。
フロン類は、そのＯＤＰの値の大きさにつれて地球温暖
化の効果も大きい傾向があるが、本発明による作動流体
はＯＤＰが０であるフロン類のみの三種以上から成る混
合物によって構成されているため、地球温暖化の効果は
Ｒ２２と同程度あるいはＲ２２未満と推定され、最近世
界的問題となっている地球温暖化への寄与を小とするこ
とをも可能とするものである。
【００４８】第６の本発明では、Ｒ２２（沸点−４０．
８℃）とほぼ同一の沸点をもつ単一冷媒として、パーフ
ルオロプロパン（沸点−３６．８℃）があり、パーフル
オロプロパンは不燃性であるが、単体としては臨界温度
・臨界圧力共に低く、潜熱も小さいため、効率が低い。
８℃）とほぼ同一の沸点をもつ単一冷媒として、パーフ
ルオロプロパン（沸点−３６．８℃）があり、パーフル
オロプロパンは不燃性であるが、単体としては臨界温度
・臨界圧力共に低く、潜熱も小さいため、効率が低い。
【００４９】第６の本発明は、上述の組合せによって、
作動流体を、オゾン破壊能力のほとんどない、分子構造
中に塩素を含まないフロン類であるペンタフルオロエタ
ン（ＯＤＰ＝０）とパーフルオロプロパン（ＯＤＰ＝
０）、およびオゾン破壊能力の極めて低い分子構造中に
塩素・水素を共に含むフロン類であるクロロテトラフル
オロエタン（ＯＤＰ＝０．０２）の混合物となすことに
より、成層圏オゾン層に及ぼす影響をＲ２２よりもさら
に小さくすることを可能とするものである。特に、パー
フルオロプロパンは低効率であるが、ペンタフルオロエ
タンとクロロテトラフルオロエタンを混合することによ
り、効率向上を期待できるものであり、本発明のように
Ｒ２２の代替となる組成範囲を特定したものは初めてで
ある。
作動流体を、オゾン破壊能力のほとんどない、分子構造
中に塩素を含まないフロン類であるペンタフルオロエタ
ン（ＯＤＰ＝０）とパーフルオロプロパン（ＯＤＰ＝
０）、およびオゾン破壊能力の極めて低い分子構造中に
塩素・水素を共に含むフロン類であるクロロテトラフル
オロエタン（ＯＤＰ＝０．０２）の混合物となすことに
より、成層圏オゾン層に及ぼす影響をＲ２２よりもさら
に小さくすることを可能とするものである。特に、パー
フルオロプロパンは低効率であるが、ペンタフルオロエ
タンとクロロテトラフルオロエタンを混合することによ
り、効率向上を期待できるものであり、本発明のように
Ｒ２２の代替となる組成範囲を特定したものは初めてで
ある。
【００５０】又、第６の本発明は上述の組成範囲とする
ことによって、エアコン・冷凍機等のヒートポンプ装置
の利用温度である略０〜略５０℃においてＲ２２と同程
度の蒸気圧を有し、Ｒ２２の代替として現行機器で使用
可能な作動流体を提供することを可能とするものであ
る。従って上述の組合せおよび組成範囲におけるＯＤＰ
も０．００７以下と予想され、Ｒ２２の代替として極め
て有望な作動流体となるものである。またかかる混合物
は非共沸混合物となり、凝縮過程および蒸発過程におい
て温度勾配をもつため、熱源流体との温度差を近接させ
たロレンツサイクルを構成することにより、Ｒ２２より
も高い成績係数を期待できるものである。
ことによって、エアコン・冷凍機等のヒートポンプ装置
の利用温度である略０〜略５０℃においてＲ２２と同程
度の蒸気圧を有し、Ｒ２２の代替として現行機器で使用
可能な作動流体を提供することを可能とするものであ
る。従って上述の組合せおよび組成範囲におけるＯＤＰ
も０．００７以下と予想され、Ｒ２２の代替として極め
て有望な作動流体となるものである。またかかる混合物
は非共沸混合物となり、凝縮過程および蒸発過程におい
て温度勾配をもつため、熱源流体との温度差を近接させ
たロレンツサイクルを構成することにより、Ｒ２２より
も高い成績係数を期待できるものである。
【００５１】また一般に、成層圏オゾン破壊能力がある
フロン類は、そのＯＤＰの値の大きさにつれて地球温暖
化の効果も大きい傾向があるが、本発明による作動流体
はＯＤＰが極めて小さいフロン類のみの三種以上から成
る混合物によって構成されているため、地球温暖化の効
果はＲ２２と同程度あるいはＲ２２未満と推定され、最
近世界的問題となっている地球温暖化への寄与を小とす
ることをも可能とするものである。
フロン類は、そのＯＤＰの値の大きさにつれて地球温暖
化の効果も大きい傾向があるが、本発明による作動流体
はＯＤＰが極めて小さいフロン類のみの三種以上から成
る混合物によって構成されているため、地球温暖化の効
果はＲ２２と同程度あるいはＲ２２未満と推定され、最
近世界的問題となっている地球温暖化への寄与を小とす
ることをも可能とするものである。
【００５２】第７の本発明では、Ｒ２２（沸点−４０．
８℃）とほぼ同一の沸点をもつ単一冷媒として、パーフ
ルオロプロパン（沸点−３６．８℃）があり、パーフル
オロプロパンは不燃性であるが、単体としては臨界温度
・臨界圧力共に低く、潜熱も小さいため、効率が低い。
８℃）とほぼ同一の沸点をもつ単一冷媒として、パーフ
ルオロプロパン（沸点−３６．８℃）があり、パーフル
オロプロパンは不燃性であるが、単体としては臨界温度
・臨界圧力共に低く、潜熱も小さいため、効率が低い。
【００５３】第７の本発明は、上述の組合せによって、
作動流体を、オゾン破壊能力のほとんどない、分子構造
中に塩素を含まないフロン類であるジフルオロメタン
（ＯＤＰ＝０）とパーフルオロプロパン（ＯＤＰ＝０）
とジフルオロエタン（ＯＤＰ＝０）の混合物となすこと
により、成層圏オゾン層に及ぼす影響をＲ２２よりもさ
らに小さく、ほとんどなくすることを可能とするもので
ある。特に、パーフルオロプロパンは低効率であるが、
ジフルオロメタンとジフルオロエタンを混合することに
より、効率向上を期待できるものであり、本発明のよう
にＲ２２の代替となる組成範囲を特定したものは初めて
である。
作動流体を、オゾン破壊能力のほとんどない、分子構造
中に塩素を含まないフロン類であるジフルオロメタン
（ＯＤＰ＝０）とパーフルオロプロパン（ＯＤＰ＝０）
とジフルオロエタン（ＯＤＰ＝０）の混合物となすこと
により、成層圏オゾン層に及ぼす影響をＲ２２よりもさ
らに小さく、ほとんどなくすることを可能とするもので
ある。特に、パーフルオロプロパンは低効率であるが、
ジフルオロメタンとジフルオロエタンを混合することに
より、効率向上を期待できるものであり、本発明のよう
にＲ２２の代替となる組成範囲を特定したものは初めて
である。
【００５４】又、第７の本発明は上述の組成範囲とする
ことによって、エアコン・冷凍機等のヒートポンプ装置
の利用温度である略０〜略５０℃においてＲ２２と同程
度の蒸気圧を有し、Ｒ２２の代替として現行機器で使用
可能な作動流体を提供することを可能とするものであ
る。従って上述の組合せおよび組成範囲におけるＯＤＰ
も０と予想され、Ｒ２２の代替として極めて有望な作動
流体となるものである。またかかる混合物は非共沸混合
物となり、凝縮過程および蒸発過程において温度勾配を
もつため、熱源流体との温度差を近接させたロレンツサ
イクルを構成することにより、Ｒ２２よりも高い成績係
数を期待できるものである。
ことによって、エアコン・冷凍機等のヒートポンプ装置
の利用温度である略０〜略５０℃においてＲ２２と同程
度の蒸気圧を有し、Ｒ２２の代替として現行機器で使用
可能な作動流体を提供することを可能とするものであ
る。従って上述の組合せおよび組成範囲におけるＯＤＰ
も０と予想され、Ｒ２２の代替として極めて有望な作動
流体となるものである。またかかる混合物は非共沸混合
物となり、凝縮過程および蒸発過程において温度勾配を
もつため、熱源流体との温度差を近接させたロレンツサ
イクルを構成することにより、Ｒ２２よりも高い成績係
数を期待できるものである。
【００５５】また一般に、成層圏オゾン破壊能力がある
フロン類は、そのＯＤＰの値の大きさにつれて地球温暖
化の効果も大きい傾向があるが、本発明による作動流体
はＯＤＰが０であるフロン類のみの三種以上から成る混
合物によって構成されているため、地球温暖化の効果は
Ｒ２２と同程度あるいはＲ２２未満と推定され、最近世
界的問題となっている地球温暖化への寄与を小とするこ
とをも可能とするものである。
フロン類は、そのＯＤＰの値の大きさにつれて地球温暖
化の効果も大きい傾向があるが、本発明による作動流体
はＯＤＰが０であるフロン類のみの三種以上から成る混
合物によって構成されているため、地球温暖化の効果は
Ｒ２２と同程度あるいはＲ２２未満と推定され、最近世
界的問題となっている地球温暖化への寄与を小とするこ
とをも可能とするものである。
【００５６】第８の本発明では、Ｒ２２（沸点−４０．
８℃）とほぼ同一の沸点をもつ単一冷媒として、パーフ
ルオロプロパン（沸点−３６．８℃）があり、パーフル
オロプロパンは不燃性であるが、単体としては臨界温度
・臨界圧力共に低く、潜熱も小さいため、効率が低い。
８℃）とほぼ同一の沸点をもつ単一冷媒として、パーフ
ルオロプロパン（沸点−３６．８℃）があり、パーフル
オロプロパンは不燃性であるが、単体としては臨界温度
・臨界圧力共に低く、潜熱も小さいため、効率が低い。
【００５７】第８の本発明は、上述の組合せによって、
作動流体を、オゾン破壊能力のほとんどない、分子構造
中に塩素を含まないフロン類であるジフルオロメタン
（ＯＤＰ＝０）とパーフルオロプロパン（ＯＤＰ＝０）
とテトラフルオロエタン（ＯＤＰ＝０）の混合物となす
ことにより、成層圏オゾン層に及ぼす影響をＲ２２より
もさらに小さく、ほとんどなくすることを可能とするも
のである。特に、パーフルオロプロパンは低効率である
が、ジフルオロメタンとテトラフルオロエタンを混合す
ることにより、効率向上を期待できるものであり、本発
明のようにＲ２２の代替となる組成範囲を特定したもの
は初めてである。
作動流体を、オゾン破壊能力のほとんどない、分子構造
中に塩素を含まないフロン類であるジフルオロメタン
（ＯＤＰ＝０）とパーフルオロプロパン（ＯＤＰ＝０）
とテトラフルオロエタン（ＯＤＰ＝０）の混合物となす
ことにより、成層圏オゾン層に及ぼす影響をＲ２２より
もさらに小さく、ほとんどなくすることを可能とするも
のである。特に、パーフルオロプロパンは低効率である
が、ジフルオロメタンとテトラフルオロエタンを混合す
ることにより、効率向上を期待できるものであり、本発
明のようにＲ２２の代替となる組成範囲を特定したもの
は初めてである。
【００５８】又、第８の本発明は上述の組成範囲とする
ことによって、エアコン・冷凍機等のヒートポンプ装置
の利用温度である略０〜略５０℃においてＲ２２と同程
度の蒸気圧を有し、Ｒ２２の代替として現行機器で使用
可能な作動流体を提供することを可能とするものであ
る。従って上述の組合せおよび組成範囲におけるＯＤＰ
も０と予想され、Ｒ２２の代替として極めて有望な作動
流体となるものである。またかかる混合物は非共沸混合
物となり、凝縮過程および蒸発過程において温度勾配を
もつため、熱源流体との温度差を近接させたロレンツサ
イクルを構成することにより、Ｒ２２よりも高い成績係
数を期待できるものである。
ことによって、エアコン・冷凍機等のヒートポンプ装置
の利用温度である略０〜略５０℃においてＲ２２と同程
度の蒸気圧を有し、Ｒ２２の代替として現行機器で使用
可能な作動流体を提供することを可能とするものであ
る。従って上述の組合せおよび組成範囲におけるＯＤＰ
も０と予想され、Ｒ２２の代替として極めて有望な作動
流体となるものである。またかかる混合物は非共沸混合
物となり、凝縮過程および蒸発過程において温度勾配を
もつため、熱源流体との温度差を近接させたロレンツサ
イクルを構成することにより、Ｒ２２よりも高い成績係
数を期待できるものである。
【００５９】また一般に、成層圏オゾン破壊能力がある
フロン類は、そのＯＤＰの値の大きさにつれて地球温暖
化の効果も大きい傾向があるが、本発明による作動流体
はＯＤＰが０であるフロン類のみの三種以上から成る混
合物によって構成されているため、地球温暖化の効果は
Ｒ２２と同程度あるいはＲ２２未満と推定され、最近世
界的問題となっている地球温暖化への寄与を小とするこ
とをも可能とするものである。
フロン類は、そのＯＤＰの値の大きさにつれて地球温暖
化の効果も大きい傾向があるが、本発明による作動流体
はＯＤＰが０であるフロン類のみの三種以上から成る混
合物によって構成されているため、地球温暖化の効果は
Ｒ２２と同程度あるいはＲ２２未満と推定され、最近世
界的問題となっている地球温暖化への寄与を小とするこ
とをも可能とするものである。
【００６０】第９の本発明では、Ｒ２２（沸点−４０．
８℃）とほぼ同一の沸点をもつ単一冷媒として、パーフ
ルオロプロパン（沸点−３６．８℃）があり、パーフル
オロプロパンは不燃性であるが、単体としては臨界温度
・臨界圧力共に低く、潜熱も小さいため、効率が低い。
８℃）とほぼ同一の沸点をもつ単一冷媒として、パーフ
ルオロプロパン（沸点−３６．８℃）があり、パーフル
オロプロパンは不燃性であるが、単体としては臨界温度
・臨界圧力共に低く、潜熱も小さいため、効率が低い。
【００６１】第９の本発明は、上述の組合せによって、
作動流体を、オゾン破壊能力のほとんどない、分子構造
中に塩素を含まないフロン類であるジフルオロメタン
（ＯＤＰ＝０）とパーフルオロプロパン（ＯＤＰ＝
０）、およびオゾン破壊能力の極めて低い分子構造中に
塩素・水素を共に含むフロン類であるクロロテトラフル
オロエタン（ＯＤＰ＝０．０２）の混合物となすことに
より、成層圏オゾン層に及ぼす影響をＲ２２よりもさら
に小さくすることを可能とするものである。特に、パー
フルオロプロパンは低効率であるが、ジフルオロメタン
とクロロテトラフルオロエタンを混合することにより、
効率向上を期待できるものであり、本発明のようにＲ２
２の代替となる組成範囲を特定したものは初めてであ
る。
作動流体を、オゾン破壊能力のほとんどない、分子構造
中に塩素を含まないフロン類であるジフルオロメタン
（ＯＤＰ＝０）とパーフルオロプロパン（ＯＤＰ＝
０）、およびオゾン破壊能力の極めて低い分子構造中に
塩素・水素を共に含むフロン類であるクロロテトラフル
オロエタン（ＯＤＰ＝０．０２）の混合物となすことに
より、成層圏オゾン層に及ぼす影響をＲ２２よりもさら
に小さくすることを可能とするものである。特に、パー
フルオロプロパンは低効率であるが、ジフルオロメタン
とクロロテトラフルオロエタンを混合することにより、
効率向上を期待できるものであり、本発明のようにＲ２
２の代替となる組成範囲を特定したものは初めてであ
る。
【００６２】又、第９の本発明は上述の組成範囲とする
ことによって、エアコン・冷凍機等のヒートポンプ装置
の利用温度である略０〜略５０℃においてＲ２２と同程
度の蒸気圧を有し、Ｒ２２の代替として現行機器で使用
可能な作動流体を提供することを可能とするものであ
る。従って上述の組合せおよび組成範囲におけるＯＤＰ
も０．０１４以下と予想され、Ｒ２２の代替として極め
て有望な作動流体となるものである。またかかる混合物
は非共沸混合物となり、凝縮過程および蒸発過程におい
て温度勾配をもつため、熱源流体との温度差を近接させ
たロレンツサイクルを構成することにより、Ｒ２２より
も高い成績係数を期待できるものである。
ことによって、エアコン・冷凍機等のヒートポンプ装置
の利用温度である略０〜略５０℃においてＲ２２と同程
度の蒸気圧を有し、Ｒ２２の代替として現行機器で使用
可能な作動流体を提供することを可能とするものであ
る。従って上述の組合せおよび組成範囲におけるＯＤＰ
も０．０１４以下と予想され、Ｒ２２の代替として極め
て有望な作動流体となるものである。またかかる混合物
は非共沸混合物となり、凝縮過程および蒸発過程におい
て温度勾配をもつため、熱源流体との温度差を近接させ
たロレンツサイクルを構成することにより、Ｒ２２より
も高い成績係数を期待できるものである。
【００６３】また一般に、成層圏オゾン破壊能力がある
フロン類は、そのＯＤＰの値の大きさにつれて地球温暖
化の効果も大きい傾向があるが、本発明による作動流体
はＯＤＰが極めて小さいフロン類のみの三種以上から成
る混合物によって構成されているため、地球温暖化の効
果はＲ２２と同程度あるいはＲ２２未満と推定され、最
近世界的問題となっている地球温暖化への寄与を小とす
ることをも可能とするものである。
フロン類は、そのＯＤＰの値の大きさにつれて地球温暖
化の効果も大きい傾向があるが、本発明による作動流体
はＯＤＰが極めて小さいフロン類のみの三種以上から成
る混合物によって構成されているため、地球温暖化の効
果はＲ２２と同程度あるいはＲ２２未満と推定され、最
近世界的問題となっている地球温暖化への寄与を小とす
ることをも可能とするものである。
【００６４】第１０の本発明では、Ｒ２２（沸点−４
０．８℃）とほぼ同一の沸点をもつ単一冷媒として、パ
ーフルオロプロパン（沸点−３６．８℃）があり、パー
フルオロプロパンは不燃性であるが、単体としては臨界
温度・臨界圧力共に低く、潜熱も小さいため、効率が低
い。
０．８℃）とほぼ同一の沸点をもつ単一冷媒として、パ
ーフルオロプロパン（沸点−３６．８℃）があり、パー
フルオロプロパンは不燃性であるが、単体としては臨界
温度・臨界圧力共に低く、潜熱も小さいため、効率が低
い。
【００６５】第１０の本発明は、上述の組合せによっ
て、作動流体を、オゾン破壊能力のほとんどない、分子
構造中に塩素を含まないフロン類であるトリフルオロエ
タン（ＯＤＰ＝０）とパーフルオロプロパン（ＯＤＰ＝
０）とジフルオロエタン（ＯＤＰ＝０）の混合物となす
ことにより、成層圏オゾン層に及ぼす影響をＲ２２より
もさらに小さく、ほとんどなくすることを可能とするも
のである。特に、パーフルオロプロパンは低効率である
が、トリフルオロエタンとジフルオロエタンを混合する
ことにより、効率向上を期待できるものであり、本発明
のようにＲ２２の代替となる組成範囲を特定したものは
初めてである。
て、作動流体を、オゾン破壊能力のほとんどない、分子
構造中に塩素を含まないフロン類であるトリフルオロエ
タン（ＯＤＰ＝０）とパーフルオロプロパン（ＯＤＰ＝
０）とジフルオロエタン（ＯＤＰ＝０）の混合物となす
ことにより、成層圏オゾン層に及ぼす影響をＲ２２より
もさらに小さく、ほとんどなくすることを可能とするも
のである。特に、パーフルオロプロパンは低効率である
が、トリフルオロエタンとジフルオロエタンを混合する
ことにより、効率向上を期待できるものであり、本発明
のようにＲ２２の代替となる組成範囲を特定したものは
初めてである。
【００６６】又、第１０の本発明は上述の組成範囲とす
ることによって、エアコン・冷凍機等のヒートポンプ装
置の利用温度である略０〜略５０℃においてＲ２２と同
程度の蒸気圧を有し、Ｒ２２の代替として現行機器で使
用可能な作動流体を提供することを可能とするものであ
る。従って上述の組合せおよび組成範囲におけるＯＤＰ
も０と予想され、Ｒ２２の代替として極めて有望な作動
流体となるものである。またかかる混合物は非共沸混合
物となり、凝縮過程および蒸発過程において温度勾配を
もつため、熱源流体との温度差を近接させたロレンツサ
イクルを構成することにより、Ｒ２２よりも高い成績係
数を期待できるものである。
ることによって、エアコン・冷凍機等のヒートポンプ装
置の利用温度である略０〜略５０℃においてＲ２２と同
程度の蒸気圧を有し、Ｒ２２の代替として現行機器で使
用可能な作動流体を提供することを可能とするものであ
る。従って上述の組合せおよび組成範囲におけるＯＤＰ
も０と予想され、Ｒ２２の代替として極めて有望な作動
流体となるものである。またかかる混合物は非共沸混合
物となり、凝縮過程および蒸発過程において温度勾配を
もつため、熱源流体との温度差を近接させたロレンツサ
イクルを構成することにより、Ｒ２２よりも高い成績係
数を期待できるものである。
【００６７】また一般に、成層圏オゾン破壊能力がある
フロン類は、そのＯＤＰの値の大きさにつれて地球温暖
化の効果も大きい傾向があるが、本発明による作動流体
はＯＤＰが０であるフロン類のみの三種以上から成る混
合物によって構成されているため、地球温暖化の効果は
Ｒ２２と同程度あるいはＲ２２未満と推定され、最近世
界的問題となっている地球温暖化への寄与を小とするこ
とをも可能とするものである。
フロン類は、そのＯＤＰの値の大きさにつれて地球温暖
化の効果も大きい傾向があるが、本発明による作動流体
はＯＤＰが０であるフロン類のみの三種以上から成る混
合物によって構成されているため、地球温暖化の効果は
Ｒ２２と同程度あるいはＲ２２未満と推定され、最近世
界的問題となっている地球温暖化への寄与を小とするこ
とをも可能とするものである。
【００６８】第１１の本発明では、Ｒ２２（沸点−４
０．８℃）とほぼ同一の沸点をもつ単一冷媒として、パ
ーフルオロプロパン（沸点−３６．８℃）があり、パー
フルオロプロパンは不燃性であるが、単体としては臨界
温度・臨界圧力共に低く、潜熱も小さいため、効率が低
い。
０．８℃）とほぼ同一の沸点をもつ単一冷媒として、パ
ーフルオロプロパン（沸点−３６．８℃）があり、パー
フルオロプロパンは不燃性であるが、単体としては臨界
温度・臨界圧力共に低く、潜熱も小さいため、効率が低
い。
【００６９】第１１の本発明は、上述の組合せによっ
て、作動流体を、オゾン破壊能力のほとんどない、分子
構造中に塩素を含まないフロン類であるトリフルオロエ
タン（ＯＤＰ＝０）とパーフルオロプロパン（ＯＤＰ＝
０）とテトラフルオロエタン（ＯＤＰ＝０）の混合物と
なすことにより、成層圏オゾン層に及ぼす影響をＲ２２
よりもさらに小さく、ほとんどなくすることを可能とす
るものである。特に、パーフルオロプロパンは低効率で
あるが、トリフルオロエタンとテトラフルオロエタンを
混合することにより、効率向上を期待できるものであ
り、本発明のようにＲ２２の代替となる組成範囲を特定
したものは初めてである。
て、作動流体を、オゾン破壊能力のほとんどない、分子
構造中に塩素を含まないフロン類であるトリフルオロエ
タン（ＯＤＰ＝０）とパーフルオロプロパン（ＯＤＰ＝
０）とテトラフルオロエタン（ＯＤＰ＝０）の混合物と
なすことにより、成層圏オゾン層に及ぼす影響をＲ２２
よりもさらに小さく、ほとんどなくすることを可能とす
るものである。特に、パーフルオロプロパンは低効率で
あるが、トリフルオロエタンとテトラフルオロエタンを
混合することにより、効率向上を期待できるものであ
り、本発明のようにＲ２２の代替となる組成範囲を特定
したものは初めてである。
【００７０】又、第１１の本発明は上述の組成範囲とす
ることによって、エアコン・冷凍機等のヒートポンプ装
置の利用温度である略０〜略５０℃においてＲ２２と同
程度の蒸気圧を有し、Ｒ２２の代替として現行機器で使
用可能な作動流体を提供することを可能とするものであ
る。従って上述の組合せおよび組成範囲におけるＯＤＰ
も０と予想され、Ｒ２２の代替として極めて有望な作動
流体となるものである。またかかる混合物は非共沸混合
物となり、凝縮過程および蒸発過程において温度勾配を
もつため、熱源流体との温度差を近接させたロレンツサ
イクルを構成することにより、Ｒ２２よりも高い成績係
数を期待できるものである。
ることによって、エアコン・冷凍機等のヒートポンプ装
置の利用温度である略０〜略５０℃においてＲ２２と同
程度の蒸気圧を有し、Ｒ２２の代替として現行機器で使
用可能な作動流体を提供することを可能とするものであ
る。従って上述の組合せおよび組成範囲におけるＯＤＰ
も０と予想され、Ｒ２２の代替として極めて有望な作動
流体となるものである。またかかる混合物は非共沸混合
物となり、凝縮過程および蒸発過程において温度勾配を
もつため、熱源流体との温度差を近接させたロレンツサ
イクルを構成することにより、Ｒ２２よりも高い成績係
数を期待できるものである。
【００７１】また一般に、成層圏オゾン破壊能力がある
フロン類は、そのＯＤＰの値の大きさにつれて地球温暖
化の効果も大きい傾向があるが、本発明による作動流体
はＯＤＰが０であるフロン類のみの三種以上から成る混
合物によって構成されているため、地球温暖化の効果は
Ｒ２２と同程度あるいはＲ２２未満と推定され、最近世
界的問題となっている地球温暖化への寄与を小とするこ
とをも可能とするものである。
フロン類は、そのＯＤＰの値の大きさにつれて地球温暖
化の効果も大きい傾向があるが、本発明による作動流体
はＯＤＰが０であるフロン類のみの三種以上から成る混
合物によって構成されているため、地球温暖化の効果は
Ｒ２２と同程度あるいはＲ２２未満と推定され、最近世
界的問題となっている地球温暖化への寄与を小とするこ
とをも可能とするものである。
【００７２】第１２の本発明では、Ｒ２２（沸点−４
０．８℃）とほぼ同一の沸点をもつ単一冷媒として、パ
ーフルオロプロパン（沸点−３６．８℃）があり、パー
フルオロプロパンは不燃性であるが、単体としては臨界
温度・臨界圧力共に低く、潜熱も小さいため、効率が低
い。
０．８℃）とほぼ同一の沸点をもつ単一冷媒として、パ
ーフルオロプロパン（沸点−３６．８℃）があり、パー
フルオロプロパンは不燃性であるが、単体としては臨界
温度・臨界圧力共に低く、潜熱も小さいため、効率が低
い。
【００７３】第１２の本発明は、上述の組合せによっ
て、作動流体を、オゾン破壊能力のほとんどない、分子
構造中に塩素を含まないフロン類であるトリフルオロエ
タン（ＯＤＰ＝０）とパーフルオロプロパン（ＯＤＰ＝
０）、およびオゾン破壊能力の極めて低い分子構造中に
塩素・水素を共に含むフロン類であるクロロテトラフル
オロエタン（ＯＤＰ＝０．０２）の混合物となすことに
より、成層圏オゾン層に及ぼす影響をＲ２２よりもさら
に小さくすることを可能とするものである。特に、パー
フルオロプロパンは低効率であるが、トリフルオロエタ
ンとクロロテトラフルオロエタンを混合することによ
り、効率向上を期待できるものであり、本発明のように
Ｒ２２の代替となる組成範囲を特定したものは初めてで
ある。
て、作動流体を、オゾン破壊能力のほとんどない、分子
構造中に塩素を含まないフロン類であるトリフルオロエ
タン（ＯＤＰ＝０）とパーフルオロプロパン（ＯＤＰ＝
０）、およびオゾン破壊能力の極めて低い分子構造中に
塩素・水素を共に含むフロン類であるクロロテトラフル
オロエタン（ＯＤＰ＝０．０２）の混合物となすことに
より、成層圏オゾン層に及ぼす影響をＲ２２よりもさら
に小さくすることを可能とするものである。特に、パー
フルオロプロパンは低効率であるが、トリフルオロエタ
ンとクロロテトラフルオロエタンを混合することによ
り、効率向上を期待できるものであり、本発明のように
Ｒ２２の代替となる組成範囲を特定したものは初めてで
ある。
【００７４】又、第１２の本発明は上述の組成範囲とす
ることによって、エアコン・冷凍機等のヒートポンプ装
置の利用温度である略０〜略５０℃においてＲ２２と同
程度の蒸気圧を有し、Ｒ２２の代替として現行機器で使
用可能な作動流体を提供することを可能とするものであ
る。従って上述の組合せおよび組成範囲におけるＯＤＰ
も０．００７以下と予想され、Ｒ２２の代替として極め
て有望な作動流体となるものである。またかかる混合物
は非共沸混合物となり、凝縮過程および蒸発過程におい
て温度勾配をもつため、熱源流体との温度差を近接させ
たロレンツサイクルを構成することにより、Ｒ２２より
も高い成績係数を期待できるものである。
ることによって、エアコン・冷凍機等のヒートポンプ装
置の利用温度である略０〜略５０℃においてＲ２２と同
程度の蒸気圧を有し、Ｒ２２の代替として現行機器で使
用可能な作動流体を提供することを可能とするものであ
る。従って上述の組合せおよび組成範囲におけるＯＤＰ
も０．００７以下と予想され、Ｒ２２の代替として極め
て有望な作動流体となるものである。またかかる混合物
は非共沸混合物となり、凝縮過程および蒸発過程におい
て温度勾配をもつため、熱源流体との温度差を近接させ
たロレンツサイクルを構成することにより、Ｒ２２より
も高い成績係数を期待できるものである。
【００７５】また一般に、成層圏オゾン破壊能力がある
フロン類は、そのＯＤＰの値の大きさにつれて地球温暖
化の効果も大きい傾向があるが、本発明による作動流体
はＯＤＰが極めて小さいフロン類のみの三種以上から成
る混合物によって構成されているため、地球温暖化の効
果はＲ２２と同程度あるいはＲ２２未満と推定され、最
近世界的問題となっている地球温暖化への寄与を小とす
ることをも可能とするものである。
フロン類は、そのＯＤＰの値の大きさにつれて地球温暖
化の効果も大きい傾向があるが、本発明による作動流体
はＯＤＰが極めて小さいフロン類のみの三種以上から成
る混合物によって構成されているため、地球温暖化の効
果はＲ２２と同程度あるいはＲ２２未満と推定され、最
近世界的問題となっている地球温暖化への寄与を小とす
ることをも可能とするものである。
【００７６】
【実施例】以下、各本発明の実施例について図面を参照
して説明する。
して説明する。
【００７７】まず、第１の本発明について説明する。
【００７８】図１は、トリフルオロメタン（Ｒ２３）、
パーフルオロプロパン（Ｒ２１８）、１，１−ジフルオ
ロエタン（Ｒ１５２ａ）の三種のフロン類の混合物によ
って構成される作動流体の、一定温度・一定圧力におけ
る平衡状態を三角座標を用いて示したものである。本三
角座標においては、三角形の各頂点に、上側頂点を基点
として反時計回りに沸点の低い順に単一物質を配置して
おり、座標平面上のある点における各成分の組成比（重
量比）は、点と三角形の各辺との距離の比で表される。
またこのとき、点と三角形の辺との距離は、辺に相対す
る側にある三角座標の頂点に記された物質の組成比に対
応する。図１において１は、温度０℃・圧力４．０４４
ｋｇ／ｃｍ2Ｇにおける混合物の気液平衡線であり、こ
の温度・圧力はＲ２２の飽和状態に相当する。気液平衡
線（Ｒ２２ ０℃相当）１の上側の線は飽和気相線、気
液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）１の下側の線は飽和液相
線を表わし、この両線で挟まれた範囲においては気液平
衡状態となる。また２は、温度５０℃・圧力１８．７８
２ｋｇ／ｃｍ2Ｇにおける混合物の気液平衡線であり、
この温度・圧力もＲ２２の飽和状態に相当する。Ｒ２３
を単独で使用すると、５０℃においては臨界温度を超え
てしまうものの、かかる混合物となすことによって飽和
状態が存在し、略０〜略５０℃の利用温度のエアコン・
冷凍機等のヒートポンプ装置に使用することが可能とな
るものである。図からわかるように、Ｒ２３、Ｒ２１８
及びＲ１５２ａがそれぞれ略５〜略５０重量％、０〜略
９５重量％、０〜略９０重量％となるような組成範囲
は、略０〜略５０℃の利用温度においてＲ２２とほぼ同
等の蒸気圧を有するため望ましい。さらに、Ｒ２３、Ｒ
２１８及びＲ１５２ａがそれぞれ略５〜略４０重量％、
０〜略９５重量％、０〜略８５重量％となるような組成
範囲は、０℃と５０℃の間のすべての利用温度において
Ｒ２２とほぼ同等の蒸気圧を有するため特に望ましい。
パーフルオロプロパン（Ｒ２１８）、１，１−ジフルオ
ロエタン（Ｒ１５２ａ）の三種のフロン類の混合物によ
って構成される作動流体の、一定温度・一定圧力におけ
る平衡状態を三角座標を用いて示したものである。本三
角座標においては、三角形の各頂点に、上側頂点を基点
として反時計回りに沸点の低い順に単一物質を配置して
おり、座標平面上のある点における各成分の組成比（重
量比）は、点と三角形の各辺との距離の比で表される。
またこのとき、点と三角形の辺との距離は、辺に相対す
る側にある三角座標の頂点に記された物質の組成比に対
応する。図１において１は、温度０℃・圧力４．０４４
ｋｇ／ｃｍ2Ｇにおける混合物の気液平衡線であり、こ
の温度・圧力はＲ２２の飽和状態に相当する。気液平衡
線（Ｒ２２ ０℃相当）１の上側の線は飽和気相線、気
液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）１の下側の線は飽和液相
線を表わし、この両線で挟まれた範囲においては気液平
衡状態となる。また２は、温度５０℃・圧力１８．７８
２ｋｇ／ｃｍ2Ｇにおける混合物の気液平衡線であり、
この温度・圧力もＲ２２の飽和状態に相当する。Ｒ２３
を単独で使用すると、５０℃においては臨界温度を超え
てしまうものの、かかる混合物となすことによって飽和
状態が存在し、略０〜略５０℃の利用温度のエアコン・
冷凍機等のヒートポンプ装置に使用することが可能とな
るものである。図からわかるように、Ｒ２３、Ｒ２１８
及びＲ１５２ａがそれぞれ略５〜略５０重量％、０〜略
９５重量％、０〜略９０重量％となるような組成範囲
は、略０〜略５０℃の利用温度においてＲ２２とほぼ同
等の蒸気圧を有するため望ましい。さらに、Ｒ２３、Ｒ
２１８及びＲ１５２ａがそれぞれ略５〜略４０重量％、
０〜略９５重量％、０〜略８５重量％となるような組成
範囲は、０℃と５０℃の間のすべての利用温度において
Ｒ２２とほぼ同等の蒸気圧を有するため特に望ましい。
【００７９】図１中の点Ａ1〜点Ｆ1における作動流体の
組成を表１に示す。
組成を表１に示す。
【００８０】
【表１】
【００８１】点Ａ1〜点Ｃ1は、気液平衡線（Ｒ２２ ５
０℃相当）２の飽和気相線上に、点Ｄ1〜点Ｆ1は気液平
衡線（Ｒ２２ ５０℃相当）２の飽和液線上にあり、共
に気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）１の飽和気相線及び
気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）１の飽和液相線の両線
で挟まれた範囲にあることから、温度０℃・圧力４．０
４４ｋｇ／ｃｍ2Ｇ（Ｒ２２の飽和状態に相当）におい
ては気液平衡状態となる。従って、表１に示された組成
を有する作動流体は、０℃・５０℃におけるＲ２２の飽
和蒸気圧の条件下で飽和状態あるいは気液平衡状態を実
現し、略０〜略５０℃の利用温度において、同温度にお
けるＲ２２の飽和蒸気圧で操作することにより、Ｒ２２
とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得ることが可能とな
るものである。
０℃相当）２の飽和気相線上に、点Ｄ1〜点Ｆ1は気液平
衡線（Ｒ２２ ５０℃相当）２の飽和液線上にあり、共
に気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）１の飽和気相線及び
気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）１の飽和液相線の両線
で挟まれた範囲にあることから、温度０℃・圧力４．０
４４ｋｇ／ｃｍ2Ｇ（Ｒ２２の飽和状態に相当）におい
ては気液平衡状態となる。従って、表１に示された組成
を有する作動流体は、０℃・５０℃におけるＲ２２の飽
和蒸気圧の条件下で飽和状態あるいは気液平衡状態を実
現し、略０〜略５０℃の利用温度において、同温度にお
けるＲ２２の飽和蒸気圧で操作することにより、Ｒ２２
とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得ることが可能とな
るものである。
【００８２】ここでは、気液平衡線（Ｒ２２ ５０℃相
当）２上の点についてのみ説明したが、点Ａ1〜点Ｆ1の
内側にある点、すなわち、温度０℃・圧力４．０４４ｋ
ｇ／ｃｍ2Ｇ及び温度５０℃・圧力１８．７８２ｋｇ／
ｃｍ2Ｇ（両者ともＲ２２の飽和状態に相当）において
気液平衡状態となる組成を有する作動流体についても同
様に操作することにより、略０〜略５０℃の利用温度に
おいてＲ２２とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得るこ
とが可能となるものである。
当）２上の点についてのみ説明したが、点Ａ1〜点Ｆ1の
内側にある点、すなわち、温度０℃・圧力４．０４４ｋ
ｇ／ｃｍ2Ｇ及び温度５０℃・圧力１８．７８２ｋｇ／
ｃｍ2Ｇ（両者ともＲ２２の飽和状態に相当）において
気液平衡状態となる組成を有する作動流体についても同
様に操作することにより、略０〜略５０℃の利用温度に
おいてＲ２２とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得るこ
とが可能となるものである。
【００８３】以上の実施例においては作動流体は三種の
フロン類の混合物によって構成されているが、構造異性
体を含めて四種以上のフロンの混合物によって作動流体
を構成することも勿論可能であり、この場合、トリフル
オロメタン略５〜略５０重量％、パーフルオロプロパン
０〜略９５重量％、ジフルオロエタン０〜略９０重量％
となるような組成範囲は、略０〜略５０℃の利用温度に
おいてＲ２２とほぼ同等の蒸気圧を有するため望まし
い。さらに、トリフルオロメタン略５〜略４０重量％、
パーフルオロプロパン０〜略９５重量％、ジフルオロエ
タン０〜略８５重量％となるような組成範囲は、０℃と
５０℃の間のすべての利用温度においてＲ２２とほぼ同
等の蒸気圧を有するため特に望ましい。特に上述の組合
せおよび組成範囲におけるＯＤＰも０と予想され、Ｒ２
２の代替として極めて有望な作動流体となるものであ
る。またかかる混合物は非共沸混合物となり、凝縮過程
および蒸発過程において温度勾配をもつため、熱源流体
との温度差を近接させたロレンツサイクルを構成するこ
とにより、Ｒ２２よりも高い成績係数を期待できるもの
である。
フロン類の混合物によって構成されているが、構造異性
体を含めて四種以上のフロンの混合物によって作動流体
を構成することも勿論可能であり、この場合、トリフル
オロメタン略５〜略５０重量％、パーフルオロプロパン
０〜略９５重量％、ジフルオロエタン０〜略９０重量％
となるような組成範囲は、略０〜略５０℃の利用温度に
おいてＲ２２とほぼ同等の蒸気圧を有するため望まし
い。さらに、トリフルオロメタン略５〜略４０重量％、
パーフルオロプロパン０〜略９５重量％、ジフルオロエ
タン０〜略８５重量％となるような組成範囲は、０℃と
５０℃の間のすべての利用温度においてＲ２２とほぼ同
等の蒸気圧を有するため特に望ましい。特に上述の組合
せおよび組成範囲におけるＯＤＰも０と予想され、Ｒ２
２の代替として極めて有望な作動流体となるものであ
る。またかかる混合物は非共沸混合物となり、凝縮過程
および蒸発過程において温度勾配をもつため、熱源流体
との温度差を近接させたロレンツサイクルを構成するこ
とにより、Ｒ２２よりも高い成績係数を期待できるもの
である。
【００８４】次に、第２の本発明に付いて説明する。
【００８５】図２は、トリフルオロメタン（Ｒ２３）、
パーフルオロプロパン（Ｒ２１８）、１，１，１，２−
テトラフルオロエタン（Ｒ１３４ａ）の三種のフロン類
の混合物によって構成される作動流体の、一定温度・一
定圧力における平衡状態を三角座標を用いて示したもの
である。本三角座標においては、三角形の各頂点に、上
側頂点を基点として反時計回りに沸点の低い順に単一物
質を配置しており、座標平面上のある点における各成分
の組成比（重量比）は、点と三角形の各辺との距離の比
で表される。またこのとき、点と三角形の辺との距離
は、辺に相対する側にある三角座標の頂点に記された物
質の組成比に対応する。図２において３は、温度０℃・
圧力４．０４４ｋｇ／ｃｍ2Ｇにおける混合物の気液平
衡線であり、この温度・圧力はＲ２２の飽和状態に相当
する。気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）３の上側の線は
飽和気相線、気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）３の下側
の線は飽和液相線を表わし、この両線で挟まれた範囲に
おいては気液平衡状態となる。また４は、温度５０℃・
圧力１８．７８２ｋｇ／ｃｍ2Ｇにおける混合物の気液
平衡線であり、この温度・圧力もＲ２２の飽和状態に相
当する。Ｒ２３を単独で使用すると、５０℃においては
臨界温度を超えてしまうものの、かかる混合物となすこ
とによって飽和状態が存在し、略０〜略５０℃の利用温
度のエアコン・冷凍機等のヒートポンプ装置に使用する
ことが可能となるものである。図からわかるように、Ｒ
２３、Ｒ２１８及びＲ１３４ａがそれぞれ略５〜略３５
重量％、０〜略９５重量％、０〜略９０重量％となるよ
うな組成範囲は、略０〜略５０℃の利用温度においてＲ
２２とほぼ同等の蒸気圧を有するため望ましい。さら
に、Ｒ２３、Ｒ２１８及びＲ１３４ａがそれぞれ略５〜
略２５重量％、０〜略９５重量％、０〜略９０重量％と
なるような組成範囲は、０℃と５０℃の間のすべての利
用温度においてＲ２２とほぼ同等の蒸気圧を有するため
特に望ましい。
パーフルオロプロパン（Ｒ２１８）、１，１，１，２−
テトラフルオロエタン（Ｒ１３４ａ）の三種のフロン類
の混合物によって構成される作動流体の、一定温度・一
定圧力における平衡状態を三角座標を用いて示したもの
である。本三角座標においては、三角形の各頂点に、上
側頂点を基点として反時計回りに沸点の低い順に単一物
質を配置しており、座標平面上のある点における各成分
の組成比（重量比）は、点と三角形の各辺との距離の比
で表される。またこのとき、点と三角形の辺との距離
は、辺に相対する側にある三角座標の頂点に記された物
質の組成比に対応する。図２において３は、温度０℃・
圧力４．０４４ｋｇ／ｃｍ2Ｇにおける混合物の気液平
衡線であり、この温度・圧力はＲ２２の飽和状態に相当
する。気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）３の上側の線は
飽和気相線、気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）３の下側
の線は飽和液相線を表わし、この両線で挟まれた範囲に
おいては気液平衡状態となる。また４は、温度５０℃・
圧力１８．７８２ｋｇ／ｃｍ2Ｇにおける混合物の気液
平衡線であり、この温度・圧力もＲ２２の飽和状態に相
当する。Ｒ２３を単独で使用すると、５０℃においては
臨界温度を超えてしまうものの、かかる混合物となすこ
とによって飽和状態が存在し、略０〜略５０℃の利用温
度のエアコン・冷凍機等のヒートポンプ装置に使用する
ことが可能となるものである。図からわかるように、Ｒ
２３、Ｒ２１８及びＲ１３４ａがそれぞれ略５〜略３５
重量％、０〜略９５重量％、０〜略９０重量％となるよ
うな組成範囲は、略０〜略５０℃の利用温度においてＲ
２２とほぼ同等の蒸気圧を有するため望ましい。さら
に、Ｒ２３、Ｒ２１８及びＲ１３４ａがそれぞれ略５〜
略２５重量％、０〜略９５重量％、０〜略９０重量％と
なるような組成範囲は、０℃と５０℃の間のすべての利
用温度においてＲ２２とほぼ同等の蒸気圧を有するため
特に望ましい。
【００８６】図２中の点Ａ1〜点Ｆ1における作動流体の
組成を表２に示す。
組成を表２に示す。
【００８７】
【表２】
【００８８】点Ａ1〜点Ｃ1は、気液平衡線（Ｒ２２ ５
０℃相当）４の飽和気相線上に、点Ｄ1〜点Ｆ1は気液平
衡線（Ｒ２２ ５０℃相当）４の飽和液線上にあり、共
に気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）３の飽和気相線及び
気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）３の飽和液相線の両線
で挟まれた範囲にあることから、温度０℃・圧力４．０
４４ｋｇ／ｃｍ2Ｇ（Ｒ２２の飽和状態に相当）におい
ては気液平衡状態となる。従って、表２に示された組成
を有する作動流体は、０℃・５０℃におけるＲ２２の飽
和蒸気圧の条件下で飽和状態あるいは気液平衡状態を実
現し、略０〜略５０℃の利用温度において、同温度にお
けるＲ２２の飽和蒸気圧で操作することにより、Ｒ２２
とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得ることが可能とな
るものである。
０℃相当）４の飽和気相線上に、点Ｄ1〜点Ｆ1は気液平
衡線（Ｒ２２ ５０℃相当）４の飽和液線上にあり、共
に気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）３の飽和気相線及び
気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）３の飽和液相線の両線
で挟まれた範囲にあることから、温度０℃・圧力４．０
４４ｋｇ／ｃｍ2Ｇ（Ｒ２２の飽和状態に相当）におい
ては気液平衡状態となる。従って、表２に示された組成
を有する作動流体は、０℃・５０℃におけるＲ２２の飽
和蒸気圧の条件下で飽和状態あるいは気液平衡状態を実
現し、略０〜略５０℃の利用温度において、同温度にお
けるＲ２２の飽和蒸気圧で操作することにより、Ｒ２２
とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得ることが可能とな
るものである。
【００８９】ここでは、気液平衡線（Ｒ２２ ５０℃相
当）４上の点についてのみ説明したが、点Ａ1〜点Ｆ1の
内側にある点、すなわち、温度０℃・圧力４．０４４ｋ
ｇ／ｃｍ2Ｇ及び温度５０℃・圧力１８．７８２ｋｇ／
ｃｍ2Ｇ（両者ともＲ２２の飽和状態に相当）において
気液平衡状態となる組成を有する作動流体についても同
様に操作することにより、略０〜略５０℃の利用温度に
おいてＲ２２とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得るこ
とが可能となるものである。
当）４上の点についてのみ説明したが、点Ａ1〜点Ｆ1の
内側にある点、すなわち、温度０℃・圧力４．０４４ｋ
ｇ／ｃｍ2Ｇ及び温度５０℃・圧力１８．７８２ｋｇ／
ｃｍ2Ｇ（両者ともＲ２２の飽和状態に相当）において
気液平衡状態となる組成を有する作動流体についても同
様に操作することにより、略０〜略５０℃の利用温度に
おいてＲ２２とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得るこ
とが可能となるものである。
【００９０】図３は、Ｒ２３、Ｒ２１８、１，１，２，
２−テトラフルオロエタン（Ｒ１３４）の三種のフロン
類の混合物によって構成される作動流体の、一定温度・
一定圧力における平衡状態を三角座標を用いて示したも
のである。図３において５は、温度０℃・圧力４．０４
４ｋｇ／ｃｍ2Ｇにおける混合物の気液平衡線であり、
また６は、温度５０℃・圧力１８．７８２ｋｇ／ｃｍ2
Ｇにおける混合物の気液平衡線である。この場合には、
Ｒ２３、Ｒ２１８及びＲ１３４がそれぞれ略５〜略５０
重量％、０〜略９５重量％、０〜略９０重量％となるよ
うな組成範囲が、Ｒ２２とほぼ同等の蒸気圧を有するた
め望ましく、Ｒ２３、Ｒ２１８及びＲ１３４がそれぞれ
略５〜略４０重量％、０〜略９５重量％、０〜略８５重
量％となるような組成範囲が、特に望ましい。
２−テトラフルオロエタン（Ｒ１３４）の三種のフロン
類の混合物によって構成される作動流体の、一定温度・
一定圧力における平衡状態を三角座標を用いて示したも
のである。図３において５は、温度０℃・圧力４．０４
４ｋｇ／ｃｍ2Ｇにおける混合物の気液平衡線であり、
また６は、温度５０℃・圧力１８．７８２ｋｇ／ｃｍ2
Ｇにおける混合物の気液平衡線である。この場合には、
Ｒ２３、Ｒ２１８及びＲ１３４がそれぞれ略５〜略５０
重量％、０〜略９５重量％、０〜略９０重量％となるよ
うな組成範囲が、Ｒ２２とほぼ同等の蒸気圧を有するた
め望ましく、Ｒ２３、Ｒ２１８及びＲ１３４がそれぞれ
略５〜略４０重量％、０〜略９５重量％、０〜略８５重
量％となるような組成範囲が、特に望ましい。
【００９１】図３中の点Ａ2〜点Ｆ2における作動流体の
組成を表３に示す。
組成を表３に示す。
【００９２】
【表３】
【００９３】点Ａ2〜点Ｃ2は、気液平衡線（Ｒ２２ ５
０℃相当）６の飽和気相線上に、点Ｄ2〜点Ｆ2は気液平
衡線（Ｒ２２ ５０℃相当）６の飽和液相線上にあり、
共に気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）５の飽和気相線及
び気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）５の飽和液相線の両
線で挟まれた範囲にあることから、温度０℃・圧力４．
０４４ｋｇ／ｃｍ2Ｇ（Ｒ２２の飽和状態に相当）にお
いては気液平衡状態となる。従って、表３に示された組
成を有する作動流体は、０℃・５０℃におけるＲ２２の
飽和蒸気圧の条件下で飽和状態あるいは気液平衡状態を
実現し、略０〜略５０℃の利用温度において、同温度に
おけるＲ２２の飽和蒸気圧で操作することにより、Ｒ２
２とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得ることが可能と
なるものである。
０℃相当）６の飽和気相線上に、点Ｄ2〜点Ｆ2は気液平
衡線（Ｒ２２ ５０℃相当）６の飽和液相線上にあり、
共に気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）５の飽和気相線及
び気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）５の飽和液相線の両
線で挟まれた範囲にあることから、温度０℃・圧力４．
０４４ｋｇ／ｃｍ2Ｇ（Ｒ２２の飽和状態に相当）にお
いては気液平衡状態となる。従って、表３に示された組
成を有する作動流体は、０℃・５０℃におけるＲ２２の
飽和蒸気圧の条件下で飽和状態あるいは気液平衡状態を
実現し、略０〜略５０℃の利用温度において、同温度に
おけるＲ２２の飽和蒸気圧で操作することにより、Ｒ２
２とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得ることが可能と
なるものである。
【００９４】ここでは、気液平衡線（Ｒ２２ ５０℃相
当）６上の点についてのみ説明したが、点Ａ2〜点Ｆ2の
内側にある点、すなわち、温度０℃・圧力４．０４４ｋ
ｇ／ｃｍ2Ｇ及び温度５０℃・圧力１８．７８２ｋｇ／
ｃｍ2Ｇ（両者ともＲ２２の飽和状態に相当）において
気液平衡状態となる組成を有する作動流体についても同
様に操作することにより、略０〜略５０℃の利用温度に
おいてＲ２２とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得るこ
とが可能となるものである。
当）６上の点についてのみ説明したが、点Ａ2〜点Ｆ2の
内側にある点、すなわち、温度０℃・圧力４．０４４ｋ
ｇ／ｃｍ2Ｇ及び温度５０℃・圧力１８．７８２ｋｇ／
ｃｍ2Ｇ（両者ともＲ２２の飽和状態に相当）において
気液平衡状態となる組成を有する作動流体についても同
様に操作することにより、略０〜略５０℃の利用温度に
おいてＲ２２とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得るこ
とが可能となるものである。
【００９５】以上の実施例においては作動流体は三種の
フロン類の混合物によって構成されているが、構造異性
体を含めて四種以上のフロンの混合物によって作動流体
を構成することも勿論可能であり、この場合、トリフル
オロメタン略５〜略５０重量％、パーフルオロプロパン
０〜略９５重量％、テトラフルオロエタン０〜略９０重
量％となるような組成範囲は、略０〜略５０℃の利用温
度においてＲ２２とほぼ同等の蒸気圧を有するため望ま
しい。さらに、トリフルオロメタン略５〜略４０重量
％、パーフルオロプロパン０〜略９５重量％、テトラフ
ルオロエタン０〜略９０重量％となるような組成範囲
は、０℃と５０℃の間のすべての利用温度においてＲ２
２とほぼ同等の蒸気圧を有するため特に望ましい。特に
上述の組合せおよび組成範囲におけるＯＤＰも０と予想
され、Ｒ２２の代替として極めて有望な作動流体となる
ものである。またかかる混合物は非共沸混合物となり、
凝縮過程および蒸発過程において温度勾配をもつため、
熱源流体との温度差を近接させたロレンツサイクルを構
成することにより、Ｒ２２よりも高い成績係数を期待で
きるものである。
フロン類の混合物によって構成されているが、構造異性
体を含めて四種以上のフロンの混合物によって作動流体
を構成することも勿論可能であり、この場合、トリフル
オロメタン略５〜略５０重量％、パーフルオロプロパン
０〜略９５重量％、テトラフルオロエタン０〜略９０重
量％となるような組成範囲は、略０〜略５０℃の利用温
度においてＲ２２とほぼ同等の蒸気圧を有するため望ま
しい。さらに、トリフルオロメタン略５〜略４０重量
％、パーフルオロプロパン０〜略９５重量％、テトラフ
ルオロエタン０〜略９０重量％となるような組成範囲
は、０℃と５０℃の間のすべての利用温度においてＲ２
２とほぼ同等の蒸気圧を有するため特に望ましい。特に
上述の組合せおよび組成範囲におけるＯＤＰも０と予想
され、Ｒ２２の代替として極めて有望な作動流体となる
ものである。またかかる混合物は非共沸混合物となり、
凝縮過程および蒸発過程において温度勾配をもつため、
熱源流体との温度差を近接させたロレンツサイクルを構
成することにより、Ｒ２２よりも高い成績係数を期待で
きるものである。
【００９６】次に、第３の本発明に付いて説明する。
【００９７】図４は、トリフルオロメタン（Ｒ２３）、
パーフルオロプロパン（Ｒ２１８）、２−クロロ−１，
１，１，２−テトラフルオロエタン（Ｒ１２４）の三種
のフロン類の混合物によって構成される作動流体の、一
定温度・一定圧力における平衡状態を三角座標を用いて
示したものである。本三角座標においては、三角形の各
頂点に、上側頂点を基点として反時計回りに沸点の低い
順に単一物質を配置しており、座標平面上のある点にお
ける各成分の組成比（重量比）は、点と三角形の各辺と
の距離の比で表される。またこのとき、点と三角形の辺
との距離は、辺に相対する側にある三角座標の頂点に記
された物質の組成比に対応する。図４において７は、温
度０℃・圧力４．０４４ｋｇ／ｃｍ2Ｇにおける混合物
の気液平衡線であり、この温度・圧力はＲ２２の飽和状
態に相当する。気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）７の上
側の線は飽和気相線、気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）
７の下側の線は飽和液相線を表わし、この両線で挟まれ
た範囲においては気液平衡状態となる。また８は、温度
５０℃・圧力１８．７８２ｋｇ／ｃｍ2Ｇにおける混合
物の気液平衡線であり、この温度・圧力もＲ２２の飽和
状態に相当する。Ｒ２３を単独で使用すると、５０℃に
おいては臨界温度を超えてしまうものの、かかる混合物
となすことによって飽和状態が存在し、略０〜略５０℃
の利用温度のエアコン・冷凍機等のヒートポンプ装置に
使用することが可能となるものである。図からわかるよ
うに、Ｒ２３、Ｒ２１８及びＲ１２４がそれぞれ略５〜
略５５重量％、０〜略９５重量％、０〜略８０重量％と
なるような組成範囲は、略０〜略５０℃の利用温度にお
いてＲ２２とほぼ同等の蒸気圧を有するため望ましい。
さらに、Ｒ２３、Ｒ２１８及びＲ１２４がそれぞれ略５
〜略４０重量％、０〜略９５重量％、０〜略８５重量％
となるような組成範囲は、０℃と５０℃の間のすべての
利用温度においてＲ２２とほぼ同等の蒸気圧を有するた
め特に望ましい。
パーフルオロプロパン（Ｒ２１８）、２−クロロ−１，
１，１，２−テトラフルオロエタン（Ｒ１２４）の三種
のフロン類の混合物によって構成される作動流体の、一
定温度・一定圧力における平衡状態を三角座標を用いて
示したものである。本三角座標においては、三角形の各
頂点に、上側頂点を基点として反時計回りに沸点の低い
順に単一物質を配置しており、座標平面上のある点にお
ける各成分の組成比（重量比）は、点と三角形の各辺と
の距離の比で表される。またこのとき、点と三角形の辺
との距離は、辺に相対する側にある三角座標の頂点に記
された物質の組成比に対応する。図４において７は、温
度０℃・圧力４．０４４ｋｇ／ｃｍ2Ｇにおける混合物
の気液平衡線であり、この温度・圧力はＲ２２の飽和状
態に相当する。気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）７の上
側の線は飽和気相線、気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）
７の下側の線は飽和液相線を表わし、この両線で挟まれ
た範囲においては気液平衡状態となる。また８は、温度
５０℃・圧力１８．７８２ｋｇ／ｃｍ2Ｇにおける混合
物の気液平衡線であり、この温度・圧力もＲ２２の飽和
状態に相当する。Ｒ２３を単独で使用すると、５０℃に
おいては臨界温度を超えてしまうものの、かかる混合物
となすことによって飽和状態が存在し、略０〜略５０℃
の利用温度のエアコン・冷凍機等のヒートポンプ装置に
使用することが可能となるものである。図からわかるよ
うに、Ｒ２３、Ｒ２１８及びＲ１２４がそれぞれ略５〜
略５５重量％、０〜略９５重量％、０〜略８０重量％と
なるような組成範囲は、略０〜略５０℃の利用温度にお
いてＲ２２とほぼ同等の蒸気圧を有するため望ましい。
さらに、Ｒ２３、Ｒ２１８及びＲ１２４がそれぞれ略５
〜略４０重量％、０〜略９５重量％、０〜略８５重量％
となるような組成範囲は、０℃と５０℃の間のすべての
利用温度においてＲ２２とほぼ同等の蒸気圧を有するた
め特に望ましい。
【００９８】図４中の点Ａ1〜点Ｆ1における作動流体の
組成を表４に示す。
組成を表４に示す。
【００９９】
【表４】
【０１００】点Ａ1〜点Ｃ1は、気液平衡線（Ｒ２２ ５
０℃相当）８の飽和気相線上に、点Ｄ1〜点Ｆ1は気液平
衡線（Ｒ２２ ５０℃相当）８の飽和液線上にあり、共
に気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）７の飽和気相線及び
気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）７の飽和液相線の両線
で挟まれた範囲にあることから、温度０℃・圧力４．０
４４ｋｇ／ｃｍ2Ｇ（Ｒ２２の飽和状態に相当）におい
ては気液平衡状態となる。従って、表４に示された組成
を有する作動流体は、０℃・５０℃におけるＲ２２の飽
和蒸気圧の条件下で飽和状態あるいは気液平衡状態を実
現し、略０〜略５０℃の利用温度において、同温度にお
けるＲ２２の飽和蒸気圧で操作することにより、Ｒ２２
とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得ることが可能とな
るものである。
０℃相当）８の飽和気相線上に、点Ｄ1〜点Ｆ1は気液平
衡線（Ｒ２２ ５０℃相当）８の飽和液線上にあり、共
に気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）７の飽和気相線及び
気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）７の飽和液相線の両線
で挟まれた範囲にあることから、温度０℃・圧力４．０
４４ｋｇ／ｃｍ2Ｇ（Ｒ２２の飽和状態に相当）におい
ては気液平衡状態となる。従って、表４に示された組成
を有する作動流体は、０℃・５０℃におけるＲ２２の飽
和蒸気圧の条件下で飽和状態あるいは気液平衡状態を実
現し、略０〜略５０℃の利用温度において、同温度にお
けるＲ２２の飽和蒸気圧で操作することにより、Ｒ２２
とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得ることが可能とな
るものである。
【０１０１】ここでは、気液平衡線（Ｒ２２ ５０℃相
当）８上の点についてのみ説明したが、点Ａ1〜点Ｆ1の
内側にある点、すなわち、温度０℃・圧力４．０４４ｋ
ｇ／ｃｍ2Ｇ及び温度５０℃・圧力１８．７８２ｋｇ／
ｃｍ2Ｇ（両者ともＲ２２の飽和状態に相当）において
気液平衡状態となる組成を有する作動流体についても同
様に操作することにより、略０〜略５０℃の利用温度に
おいてＲ２２とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得るこ
とが可能となるものである。
当）８上の点についてのみ説明したが、点Ａ1〜点Ｆ1の
内側にある点、すなわち、温度０℃・圧力４．０４４ｋ
ｇ／ｃｍ2Ｇ及び温度５０℃・圧力１８．７８２ｋｇ／
ｃｍ2Ｇ（両者ともＲ２２の飽和状態に相当）において
気液平衡状態となる組成を有する作動流体についても同
様に操作することにより、略０〜略５０℃の利用温度に
おいてＲ２２とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得るこ
とが可能となるものである。
【０１０２】図５は、Ｒ２３、Ｒ２１８、１−クロロ−
１，１，２，２−テトラフルオロエタン（Ｒ１２４ａ）
の三種のフロン類の混合物によって構成される作動流体
の、一定温度・一定圧力における平衡状態を三角座標を
用いて示したものである。図５において９は、温度０℃
・圧力４．０４４ｋｇ／ｃｍ2Ｇにおける混合物の気液
平衡線であり、また１０は、温度５０℃・圧力１８．７
８２ｋｇ／ｃｍ2Ｇにおける混合物の気液平衡線であ
る。この場合には、Ｒ２３、Ｒ２１８及びＲ１２４ａが
それぞれ略５〜略５５重量％、０〜略９５重量％、０〜
略９０重量％となるような組成範囲が、Ｒ２２とほぼ同
等の蒸気圧を有するため望ましく、Ｒ２３、Ｒ２１８及
びＲ１２４ａがそれぞれ略５〜略４５重量％、０〜略９
５重量％、０〜略８５重量％となるような組成範囲が、
特に望ましい。
１，１，２，２−テトラフルオロエタン（Ｒ１２４ａ）
の三種のフロン類の混合物によって構成される作動流体
の、一定温度・一定圧力における平衡状態を三角座標を
用いて示したものである。図５において９は、温度０℃
・圧力４．０４４ｋｇ／ｃｍ2Ｇにおける混合物の気液
平衡線であり、また１０は、温度５０℃・圧力１８．７
８２ｋｇ／ｃｍ2Ｇにおける混合物の気液平衡線であ
る。この場合には、Ｒ２３、Ｒ２１８及びＲ１２４ａが
それぞれ略５〜略５５重量％、０〜略９５重量％、０〜
略９０重量％となるような組成範囲が、Ｒ２２とほぼ同
等の蒸気圧を有するため望ましく、Ｒ２３、Ｒ２１８及
びＲ１２４ａがそれぞれ略５〜略４５重量％、０〜略９
５重量％、０〜略８５重量％となるような組成範囲が、
特に望ましい。
【０１０３】図５中の点Ａ2〜点Ｆ2における作動流体の
組成を表５に示す。
組成を表５に示す。
【０１０４】
【表５】
【０１０５】点Ａ2〜点Ｃ2は気液平衡線（Ｒ２２ ５０
℃相当）１０の飽和気相線上に、点Ｄ2〜点Ｆ2は気液平
衡線（Ｒ２２ ５０℃相当）１０の飽和液相線上にあ
り、共に気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）９の飽和気相
線及び気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）９の飽和液相線
の両線で挟まれた範囲にあることから、温度０℃・圧力
４．０４４ｋｇ／ｃｍ2Ｇ（Ｒ２２の飽和状態に相当）
においては気液平衡状態となる。従って、表５に示され
た組成を有する作動流体は、０℃・５０℃におけるＲ２
２の飽和蒸気圧の条件下で飽和状態あるいは気液平衡状
態を実現し、略０〜略５０℃の利用温度において、同温
度におけるＲ２２の飽和蒸気圧で操作することにより、
Ｒ２２とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得ることが可
能となるものである。
℃相当）１０の飽和気相線上に、点Ｄ2〜点Ｆ2は気液平
衡線（Ｒ２２ ５０℃相当）１０の飽和液相線上にあ
り、共に気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）９の飽和気相
線及び気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）９の飽和液相線
の両線で挟まれた範囲にあることから、温度０℃・圧力
４．０４４ｋｇ／ｃｍ2Ｇ（Ｒ２２の飽和状態に相当）
においては気液平衡状態となる。従って、表５に示され
た組成を有する作動流体は、０℃・５０℃におけるＲ２
２の飽和蒸気圧の条件下で飽和状態あるいは気液平衡状
態を実現し、略０〜略５０℃の利用温度において、同温
度におけるＲ２２の飽和蒸気圧で操作することにより、
Ｒ２２とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得ることが可
能となるものである。
【０１０６】ここでは、気液平衡線（Ｒ２２ ５０℃相
当）１０上の点についてのみ説明したが、点Ａ2〜点Ｆ2
の内側にある点、すなわち、温度０℃・圧力４．０４４
ｋｇ／ｃｍ2Ｇ及び温度５０℃・圧力１８．７８２ｋｇ
／ｃｍ2Ｇ（両者ともＲ２２の飽和状態に相当）におい
て気液平衡状態となる組成を有する作動流体についても
同様に操作することにより、略０〜略５０℃の利用温度
においてＲ２２とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得る
ことが可能となるものである。
当）１０上の点についてのみ説明したが、点Ａ2〜点Ｆ2
の内側にある点、すなわち、温度０℃・圧力４．０４４
ｋｇ／ｃｍ2Ｇ及び温度５０℃・圧力１８．７８２ｋｇ
／ｃｍ2Ｇ（両者ともＲ２２の飽和状態に相当）におい
て気液平衡状態となる組成を有する作動流体についても
同様に操作することにより、略０〜略５０℃の利用温度
においてＲ２２とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得る
ことが可能となるものである。
【０１０７】以上の実施例においては作動流体は三種の
フロン類の混合物によって構成されているが、構造異性
体を含めて四種以上のフロンの混合物によって作動流体
を構成することも勿論可能であり、この場合、トリフル
オロメタン略５〜略５５重量％、パーフルオロプロパン
０〜略９５重量％、クロロテトラフルオロエタン０〜略
９０重量％となるような組成範囲は、略０〜略５０℃の
利用温度においてＲ２２とほぼ同等の蒸気圧を有するた
め望ましい。さらに、トリフルオロメタン略５〜略４５
重量％、パーフルオロプロパン０〜略９５重量％、クロ
ロテトラフルオロエタン０〜略８５重量％となるような
組成範囲は、０℃と５０℃の間のすべての利用温度にお
いてＲ２２とほぼ同等の蒸気圧を有するため特に望まし
い。特に上述の組合せおよび組成範囲におけるＯＤＰも
０．０１８以下と予想され、Ｒ２２の代替として極めて
有望な作動流体となるものである。またかかる混合物は
非共沸混合物となり、凝縮過程および蒸発過程において
温度勾配をもつため、熱源流体との温度差を近接させた
ロレンツサイクルを構成することにより、Ｒ２２よりも
高い成績係数を期待できるものである。
フロン類の混合物によって構成されているが、構造異性
体を含めて四種以上のフロンの混合物によって作動流体
を構成することも勿論可能であり、この場合、トリフル
オロメタン略５〜略５５重量％、パーフルオロプロパン
０〜略９５重量％、クロロテトラフルオロエタン０〜略
９０重量％となるような組成範囲は、略０〜略５０℃の
利用温度においてＲ２２とほぼ同等の蒸気圧を有するた
め望ましい。さらに、トリフルオロメタン略５〜略４５
重量％、パーフルオロプロパン０〜略９５重量％、クロ
ロテトラフルオロエタン０〜略８５重量％となるような
組成範囲は、０℃と５０℃の間のすべての利用温度にお
いてＲ２２とほぼ同等の蒸気圧を有するため特に望まし
い。特に上述の組合せおよび組成範囲におけるＯＤＰも
０．０１８以下と予想され、Ｒ２２の代替として極めて
有望な作動流体となるものである。またかかる混合物は
非共沸混合物となり、凝縮過程および蒸発過程において
温度勾配をもつため、熱源流体との温度差を近接させた
ロレンツサイクルを構成することにより、Ｒ２２よりも
高い成績係数を期待できるものである。
【０１０８】次に、第４の本発明に付いて説明する。
【０１０９】図６は、ペンタフルオロエタン（Ｒ１２
５）、パーフルオロプロパン（Ｒ２１８）、１，１−ジ
フルオロエタン（Ｒ１５２ａ）の三種のフロン類の混合
物によって構成される作動流体の、一定温度・一定圧力
における平衡状態を三角座標を用いて示したものであ
る。本三角座標においては、三角形の各頂点に、上側頂
点を基点として反時計回りに沸点の低い順に単一物質を
配置しており、座標平面上のある点における各成分の組
成比（重量比）は、点と三角形の各辺との距離の比で表
される。またこのとき、点と三角形の辺との距離は、辺
に相対する側にある三角座標の頂点に記された物質の組
成比に対応する。図６において１１は、温度０℃・圧力
４．０４４ｋｇ／ｃｍ2Ｇにおける混合物の気液平衡線
であり、この温度・圧力はＲ２２の飽和状態に相当す
る。気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）１１の上側の線は
飽和気相線、気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）１１の下
側の線は飽和液相線を表わし、この両線で挟まれた範囲
においては気液平衡状態となる。また１２は、温度５０
℃・圧力１８．７８２ｋｇ／ｃｍ2Ｇにおける混合物の
気液平衡線であり、この温度・圧力もＲ２２の飽和状態
に相当する。図からわかるように、Ｒ１２５、Ｒ２１８
及びＲ１５２ａがそれぞれ略２０〜略８５重量％、０〜
略８０重量％、０〜略３０重量％となるような組成範囲
は、略０〜略５０℃の利用温度においてＲ２２とほぼ同
等の蒸気圧を有するため望ましい。さらに、Ｒ１２５、
Ｒ２１８及びＲ１５２ａがそれぞれ略２５〜略８０重量
％、０〜略７５重量％、０〜略３０重量％となるような
組成範囲は、０℃と５０℃の間のすべての利用温度にお
いてＲ２２とほぼ同等の蒸気圧を有するため特に望まし
い。
５）、パーフルオロプロパン（Ｒ２１８）、１，１−ジ
フルオロエタン（Ｒ１５２ａ）の三種のフロン類の混合
物によって構成される作動流体の、一定温度・一定圧力
における平衡状態を三角座標を用いて示したものであ
る。本三角座標においては、三角形の各頂点に、上側頂
点を基点として反時計回りに沸点の低い順に単一物質を
配置しており、座標平面上のある点における各成分の組
成比（重量比）は、点と三角形の各辺との距離の比で表
される。またこのとき、点と三角形の辺との距離は、辺
に相対する側にある三角座標の頂点に記された物質の組
成比に対応する。図６において１１は、温度０℃・圧力
４．０４４ｋｇ／ｃｍ2Ｇにおける混合物の気液平衡線
であり、この温度・圧力はＲ２２の飽和状態に相当す
る。気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）１１の上側の線は
飽和気相線、気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）１１の下
側の線は飽和液相線を表わし、この両線で挟まれた範囲
においては気液平衡状態となる。また１２は、温度５０
℃・圧力１８．７８２ｋｇ／ｃｍ2Ｇにおける混合物の
気液平衡線であり、この温度・圧力もＲ２２の飽和状態
に相当する。図からわかるように、Ｒ１２５、Ｒ２１８
及びＲ１５２ａがそれぞれ略２０〜略８５重量％、０〜
略８０重量％、０〜略３０重量％となるような組成範囲
は、略０〜略５０℃の利用温度においてＲ２２とほぼ同
等の蒸気圧を有するため望ましい。さらに、Ｒ１２５、
Ｒ２１８及びＲ１５２ａがそれぞれ略２５〜略８０重量
％、０〜略７５重量％、０〜略３０重量％となるような
組成範囲は、０℃と５０℃の間のすべての利用温度にお
いてＲ２２とほぼ同等の蒸気圧を有するため特に望まし
い。
【０１１０】図６中の点Ａ1〜点Ｆ1における作動流体の
組成を表６に示す。
組成を表６に示す。
【０１１１】
【表６】
【０１１２】点Ａ1〜点Ｃ1は気液平衡線（Ｒ２２ ５０
℃相当）１２の飽和気相線上に、点Ｄ1〜点Ｆ1は気液平
衡線（Ｒ２２ ５０℃相当）１２の飽和液線上にあり、
共に気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）１１の飽和気相線
及び気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）１１の飽和液相線
の両線で挟まれた範囲にあることから、温度０℃・圧力
４．０４４ｋｇ／ｃｍ2Ｇ（Ｒ２２の飽和状態に相当）
においては気液平衡状態となる。従って、表６に示され
た組成を有する作動流体は、０℃・５０℃におけるＲ２
２の飽和蒸気圧の条件下で飽和状態あるいは気液平衡状
態を実現し、略０〜略５０℃の利用温度において、同温
度におけるＲ２２の飽和蒸気圧で操作することにより、
Ｒ２２とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得ることが可
能となるものである。
℃相当）１２の飽和気相線上に、点Ｄ1〜点Ｆ1は気液平
衡線（Ｒ２２ ５０℃相当）１２の飽和液線上にあり、
共に気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）１１の飽和気相線
及び気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）１１の飽和液相線
の両線で挟まれた範囲にあることから、温度０℃・圧力
４．０４４ｋｇ／ｃｍ2Ｇ（Ｒ２２の飽和状態に相当）
においては気液平衡状態となる。従って、表６に示され
た組成を有する作動流体は、０℃・５０℃におけるＲ２
２の飽和蒸気圧の条件下で飽和状態あるいは気液平衡状
態を実現し、略０〜略５０℃の利用温度において、同温
度におけるＲ２２の飽和蒸気圧で操作することにより、
Ｒ２２とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得ることが可
能となるものである。
【０１１３】ここでは、気液平衡線（Ｒ２２ ５０℃相
当）１２上の点についてのみ説明したが、点Ａ1〜点Ｆ1
の内側にある点、すなわち、温度０℃・圧力４．０４４
ｋｇ／ｃｍ2Ｇ及び温度５０℃・圧力１８．７８２ｋｇ
／ｃｍ2Ｇ（両者ともＲ２２の飽和状態に相当）におい
て気液平衡状態となる組成を有する作動流体についても
同様に操作することにより、略０〜略５０℃の利用温度
においてＲ２２とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得る
ことが可能となるものである。
当）１２上の点についてのみ説明したが、点Ａ1〜点Ｆ1
の内側にある点、すなわち、温度０℃・圧力４．０４４
ｋｇ／ｃｍ2Ｇ及び温度５０℃・圧力１８．７８２ｋｇ
／ｃｍ2Ｇ（両者ともＲ２２の飽和状態に相当）におい
て気液平衡状態となる組成を有する作動流体についても
同様に操作することにより、略０〜略５０℃の利用温度
においてＲ２２とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得る
ことが可能となるものである。
【０１１４】以上の実施例においては作動流体は三種の
フロン類の混合物によって構成されているが、構造異性
体を含めて四種以上のフロンの混合物によって作動流体
を構成することも勿論可能であり、この場合、ペンタフ
ルオロエタン略２０〜略８５重量％、パーフルオロプロ
パン０〜略８０重量％、ジフルオロエタン０〜略３０重
量％となるような組成範囲は、略０〜略５０℃の利用温
度においてＲ２２とほぼ同等の蒸気圧を有するため望ま
しい。さらに、ペンタフルオロエタン略２５〜略８０重
量％、パーフルオロプロパン０〜略７５重量％、ジフル
オロエタン０〜略３０重量％となるような組成範囲は、
０℃と５０℃の間のすべての利用温度においてＲ２２と
ほぼ同等の蒸気圧を有するため特に望ましい。特に上述
の組合せおよび組成範囲におけるＯＤＰも０と予想さ
れ、Ｒ２２の代替として極めて有望な作動流体となるも
のである。またかかる混合物は非共沸混合物となり、凝
縮過程および蒸発過程において温度勾配をもつため、熱
源流体との温度差を近接させたロレンツサイクルを構成
することにより、Ｒ２２よりも高い成績係数を期待でき
るものである。
フロン類の混合物によって構成されているが、構造異性
体を含めて四種以上のフロンの混合物によって作動流体
を構成することも勿論可能であり、この場合、ペンタフ
ルオロエタン略２０〜略８５重量％、パーフルオロプロ
パン０〜略８０重量％、ジフルオロエタン０〜略３０重
量％となるような組成範囲は、略０〜略５０℃の利用温
度においてＲ２２とほぼ同等の蒸気圧を有するため望ま
しい。さらに、ペンタフルオロエタン略２５〜略８０重
量％、パーフルオロプロパン０〜略７５重量％、ジフル
オロエタン０〜略３０重量％となるような組成範囲は、
０℃と５０℃の間のすべての利用温度においてＲ２２と
ほぼ同等の蒸気圧を有するため特に望ましい。特に上述
の組合せおよび組成範囲におけるＯＤＰも０と予想さ
れ、Ｒ２２の代替として極めて有望な作動流体となるも
のである。またかかる混合物は非共沸混合物となり、凝
縮過程および蒸発過程において温度勾配をもつため、熱
源流体との温度差を近接させたロレンツサイクルを構成
することにより、Ｒ２２よりも高い成績係数を期待でき
るものである。
【０１１５】次に、第５の本発明に付いて説明する。
【０１１６】図７は、ペンタフルオロエタン（Ｒ１２
５）、パーフルオロプロパン（Ｒ２１８）、１，１，
１，２−テトラフルオロエタン（Ｒ１３４ａ）の三種の
フロン類の混合物によって構成される作動流体の、一定
温度・一定圧力における平衡状態を三角座標を用いて示
したものである。本三角座標においては、三角形の各頂
点に、上側頂点を基点として反時計回りに沸点の低い順
に単一物質を配置しており、座標平面上のある点におけ
る各成分の組成比（重量比）は、点と三角形の各辺との
距離の比で表される。またこのとき、点と三角形の辺と
の距離は、辺に相対する側にある三角座標の頂点に記さ
れた物質の組成比に対応する。図７において１３は、温
度０℃・圧力４．０４４ｋｇ／ｃｍ2Ｇにおける混合物
の気液平衡線であり、この温度・圧力はＲ２２の飽和状
態に相当する。気液平衡線（Ｒ２２０℃相当）１３の上
側の線は飽和気相線、気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）
１３の下側の線は飽和液相線を表わし、この両線で挟ま
れた範囲においては気液平衡状態となる。また１４は、
温度５０℃・圧力１８．７８２ｋｇ／ｃｍ2Ｇにおける
混合物の気液平衡線であり、この温度・圧力もＲ２２の
飽和状態に相当する。図からわかるように、Ｒ１２５、
Ｒ２１８及びＲ１３４ａがそれぞれ略２０〜略７５重量
％、０〜略８０重量％、０〜略４５重量％となるような
組成範囲は、略０〜略５０℃の利用温度においてＲ２２
とほぼ同等の蒸気圧を有するため望ましい。さらに、Ｒ
１２５、Ｒ２１８及びＲ１３４ａがそれぞれ略２５〜略
６５重量％、０〜略７５重量％、０〜略４５重量％とな
るような組成範囲は、０℃と５０℃の間のすべての利用
温度においてＲ２２とほぼ同等の蒸気圧を有するため特
に望ましい。
５）、パーフルオロプロパン（Ｒ２１８）、１，１，
１，２−テトラフルオロエタン（Ｒ１３４ａ）の三種の
フロン類の混合物によって構成される作動流体の、一定
温度・一定圧力における平衡状態を三角座標を用いて示
したものである。本三角座標においては、三角形の各頂
点に、上側頂点を基点として反時計回りに沸点の低い順
に単一物質を配置しており、座標平面上のある点におけ
る各成分の組成比（重量比）は、点と三角形の各辺との
距離の比で表される。またこのとき、点と三角形の辺と
の距離は、辺に相対する側にある三角座標の頂点に記さ
れた物質の組成比に対応する。図７において１３は、温
度０℃・圧力４．０４４ｋｇ／ｃｍ2Ｇにおける混合物
の気液平衡線であり、この温度・圧力はＲ２２の飽和状
態に相当する。気液平衡線（Ｒ２２０℃相当）１３の上
側の線は飽和気相線、気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）
１３の下側の線は飽和液相線を表わし、この両線で挟ま
れた範囲においては気液平衡状態となる。また１４は、
温度５０℃・圧力１８．７８２ｋｇ／ｃｍ2Ｇにおける
混合物の気液平衡線であり、この温度・圧力もＲ２２の
飽和状態に相当する。図からわかるように、Ｒ１２５、
Ｒ２１８及びＲ１３４ａがそれぞれ略２０〜略７５重量
％、０〜略８０重量％、０〜略４５重量％となるような
組成範囲は、略０〜略５０℃の利用温度においてＲ２２
とほぼ同等の蒸気圧を有するため望ましい。さらに、Ｒ
１２５、Ｒ２１８及びＲ１３４ａがそれぞれ略２５〜略
６５重量％、０〜略７５重量％、０〜略４５重量％とな
るような組成範囲は、０℃と５０℃の間のすべての利用
温度においてＲ２２とほぼ同等の蒸気圧を有するため特
に望ましい。
【０１１７】図７中の点Ａ1〜点Ｆ1における作動流体の
組成を表７に示す。
組成を表７に示す。
【０１１８】
【表７】
【０１１９】点Ａ1〜点Ｃ1は気液平衡線（Ｒ２２ ５０
℃相当）１４の飽和気相線上に、点Ｄ1〜点Ｆ1は気液平
衡線（Ｒ２２ ５０℃相当）１４の飽和液線上にあり、
共に気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）１３の飽和気相線
及び気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）１３の飽和液相線
の両線で挟まれた範囲にあることから、温度０℃・圧力
４．０４４ｋｇ／ｃｍ2Ｇ（Ｒ２２の飽和状態に相当）
においては気液平衡状態となる。従って、表７に示され
た組成を有する作動流体は、０℃・５０℃におけるＲ２
２の飽和蒸気圧の条件下で飽和状態あるいは気液平衡状
態を実現し、略０〜略５０℃の利用温度において、同温
度におけるＲ２２の飽和蒸気圧で操作することにより、
Ｒ２２とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得ることが可
能となるものである。
℃相当）１４の飽和気相線上に、点Ｄ1〜点Ｆ1は気液平
衡線（Ｒ２２ ５０℃相当）１４の飽和液線上にあり、
共に気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）１３の飽和気相線
及び気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）１３の飽和液相線
の両線で挟まれた範囲にあることから、温度０℃・圧力
４．０４４ｋｇ／ｃｍ2Ｇ（Ｒ２２の飽和状態に相当）
においては気液平衡状態となる。従って、表７に示され
た組成を有する作動流体は、０℃・５０℃におけるＲ２
２の飽和蒸気圧の条件下で飽和状態あるいは気液平衡状
態を実現し、略０〜略５０℃の利用温度において、同温
度におけるＲ２２の飽和蒸気圧で操作することにより、
Ｒ２２とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得ることが可
能となるものである。
【０１２０】ここでは、気液平衡線（Ｒ２２ ５０℃相
当）１４上の点についてのみ説明したが、点Ａ1〜点Ｆ1
の内側にある点、すなわち、温度０℃・圧力４．０４４
ｋｇ／ｃｍ2Ｇ及び温度５０℃・圧力１８．７８２ｋｇ
／ｃｍ2Ｇ（両者ともＲ２２の飽和状態に相当）におい
て気液平衡状態となる組成を有する作動流体についても
同様に操作することにより、略０〜略５０℃の利用温度
においてＲ２２とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得る
ことが可能となるものである。
当）１４上の点についてのみ説明したが、点Ａ1〜点Ｆ1
の内側にある点、すなわち、温度０℃・圧力４．０４４
ｋｇ／ｃｍ2Ｇ及び温度５０℃・圧力１８．７８２ｋｇ
／ｃｍ2Ｇ（両者ともＲ２２の飽和状態に相当）におい
て気液平衡状態となる組成を有する作動流体についても
同様に操作することにより、略０〜略５０℃の利用温度
においてＲ２２とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得る
ことが可能となるものである。
【０１２１】図８は、Ｒ１２５、Ｒ２１８、１，１，
２，２−テトラフルオロエタン（Ｒ１３４）の三種のフ
ロン類の混合物によって構成される作動流体の、一定温
度・一定圧力における平衡状態を三角座標を用いて示し
たものである。図８において１５は、温度０℃・圧力
４．０４４ｋｇ／ｃｍ2Ｇにおける混合物の気液平衡線
であり、また１６は、温度５０℃・圧力１８．７８２ｋ
ｇ／ｃｍ2Ｇにおける混合物の気液平衡線である。この
場合には、Ｒ１２５、Ｒ２１８及びＲ１３４がそれぞれ
略２０〜略８５重量％、０〜略８０重量％、０〜略３５
重量％となるような組成範囲が、Ｒ２２とほぼ同等の蒸
気圧を有するため望ましく、Ｒ１２５、Ｒ２１８及びＲ
１３４がそれぞれ略２５〜略８０重量％、０〜略７５重
量％、０〜略３０重量％となるような組成範囲が、特に
望ましい。
２，２−テトラフルオロエタン（Ｒ１３４）の三種のフ
ロン類の混合物によって構成される作動流体の、一定温
度・一定圧力における平衡状態を三角座標を用いて示し
たものである。図８において１５は、温度０℃・圧力
４．０４４ｋｇ／ｃｍ2Ｇにおける混合物の気液平衡線
であり、また１６は、温度５０℃・圧力１８．７８２ｋ
ｇ／ｃｍ2Ｇにおける混合物の気液平衡線である。この
場合には、Ｒ１２５、Ｒ２１８及びＲ１３４がそれぞれ
略２０〜略８５重量％、０〜略８０重量％、０〜略３５
重量％となるような組成範囲が、Ｒ２２とほぼ同等の蒸
気圧を有するため望ましく、Ｒ１２５、Ｒ２１８及びＲ
１３４がそれぞれ略２５〜略８０重量％、０〜略７５重
量％、０〜略３０重量％となるような組成範囲が、特に
望ましい。
【０１２２】図８中の点Ａ2〜点Ｆ2における作動流体の
組成を表８に示す。
組成を表８に示す。
【０１２３】
【表８】
【０１２４】点Ａ2〜点Ｃ2は気液平衡線（Ｒ２２ ５０
℃相当）１６の飽和気相線上に、点Ｄ2〜点Ｆ2は気液平
衡線（Ｒ２２ ５０℃相当）１６の飽和液相線上にあ
り、共に気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）１５の飽和気
相線及び気液平衡線（Ｒ２２０℃相当）１５の飽和液相
線の両線で挟まれた範囲にあることから、温度０℃・圧
力４．０４４ｋｇ／ｃｍ2Ｇ（Ｒ２２の飽和状態に相
当）においては気液平衡状態となる。従って、表８に示
された組成を有する作動流体は、０℃・５０℃における
Ｒ２２の飽和蒸気圧の条件下で飽和状態あるいは気液平
衡状態を実現し、略０〜略５０℃の利用温度において、
同温度におけるＲ２２の飽和蒸気圧で操作することによ
り、Ｒ２２とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得ること
が可能となるものである。
℃相当）１６の飽和気相線上に、点Ｄ2〜点Ｆ2は気液平
衡線（Ｒ２２ ５０℃相当）１６の飽和液相線上にあ
り、共に気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）１５の飽和気
相線及び気液平衡線（Ｒ２２０℃相当）１５の飽和液相
線の両線で挟まれた範囲にあることから、温度０℃・圧
力４．０４４ｋｇ／ｃｍ2Ｇ（Ｒ２２の飽和状態に相
当）においては気液平衡状態となる。従って、表８に示
された組成を有する作動流体は、０℃・５０℃における
Ｒ２２の飽和蒸気圧の条件下で飽和状態あるいは気液平
衡状態を実現し、略０〜略５０℃の利用温度において、
同温度におけるＲ２２の飽和蒸気圧で操作することによ
り、Ｒ２２とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得ること
が可能となるものである。
【０１２５】ここでは、気液平衡線（Ｒ２２ ５０℃相
当）１６上の点についてのみ説明したが、点Ａ2〜点Ｆ2
の内側にある点、すなわち、温度０℃・圧力４．０４４
ｋｇ／ｃｍ2Ｇ及び温度５０℃・圧力１８．７８２ｋｇ
／ｃｍ2Ｇ（両者ともＲ２２の飽和状態に相当）におい
て気液平衡状態となる組成を有する作動流体についても
同様に操作することにより、略０〜略５０℃の利用温度
においてＲ２２とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得る
ことが可能となるものである。
当）１６上の点についてのみ説明したが、点Ａ2〜点Ｆ2
の内側にある点、すなわち、温度０℃・圧力４．０４４
ｋｇ／ｃｍ2Ｇ及び温度５０℃・圧力１８．７８２ｋｇ
／ｃｍ2Ｇ（両者ともＲ２２の飽和状態に相当）におい
て気液平衡状態となる組成を有する作動流体についても
同様に操作することにより、略０〜略５０℃の利用温度
においてＲ２２とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得る
ことが可能となるものである。
【０１２６】以上の実施例においては作動流体は三種の
フロン類の混合物によって構成されているが、構造異性
体を含めて四種以上のフロンの混合物によって作動流体
を構成することも勿論可能であり、この場合、ペンタフ
ルオロエタン略２０〜略８５重量％、パーフルオロプロ
パン０〜略８０重量％、テトラフルオロエタン０〜略４
５重量％となるような組成範囲は、略０〜略５０℃の利
用温度においてＲ２２とほぼ同等の蒸気圧を有するため
望ましい。さらに、ペンタフルオロエタン略２５〜略８
０重量％、パーフルオロプロパン０〜略７５重量％、テ
トラフルオロエタン０〜略４５重量％となるような組成
範囲は、０℃と５０℃の間のすべての利用温度において
Ｒ２２とほぼ同等の蒸気圧を有するため特に望ましい。
特に上述の組合せおよび組成範囲におけるＯＤＰも０と
予想され、Ｒ２２の代替として極めて有望な作動流体と
なるものである。またかかる混合物は非共沸混合物とな
り、凝縮過程および蒸発過程において温度勾配をもつた
め、熱源流体との温度差を近接させたロレンツサイクル
を構成することにより、Ｒ２２よりも高い成績係数を期
待できるものである。
フロン類の混合物によって構成されているが、構造異性
体を含めて四種以上のフロンの混合物によって作動流体
を構成することも勿論可能であり、この場合、ペンタフ
ルオロエタン略２０〜略８５重量％、パーフルオロプロ
パン０〜略８０重量％、テトラフルオロエタン０〜略４
５重量％となるような組成範囲は、略０〜略５０℃の利
用温度においてＲ２２とほぼ同等の蒸気圧を有するため
望ましい。さらに、ペンタフルオロエタン略２５〜略８
０重量％、パーフルオロプロパン０〜略７５重量％、テ
トラフルオロエタン０〜略４５重量％となるような組成
範囲は、０℃と５０℃の間のすべての利用温度において
Ｒ２２とほぼ同等の蒸気圧を有するため特に望ましい。
特に上述の組合せおよび組成範囲におけるＯＤＰも０と
予想され、Ｒ２２の代替として極めて有望な作動流体と
なるものである。またかかる混合物は非共沸混合物とな
り、凝縮過程および蒸発過程において温度勾配をもつた
め、熱源流体との温度差を近接させたロレンツサイクル
を構成することにより、Ｒ２２よりも高い成績係数を期
待できるものである。
【０１２７】次に、第６の本発明に付いて説明する。
【０１２８】図９は、ペンタフルオロエタン（Ｒ１２
５）、パーフルオロプロパン（Ｒ２１８）、２−クロロ
−１，１，１，２−テトラフルオロエタン（Ｒ１２４）
の三種のフロン類の混合物によって構成される作動流体
の、一定温度・一定圧力における平衡状態を三角座標を
用いて示したものである。本三角座標においては、三角
形の各頂点に、上側頂点を基点として反時計回りに沸点
の低い順に単一物質を配置しており、座標平面上のある
点における各成分の組成比（重量比）は、点と三角形の
各辺との距離の比で表される。またこのとき、点と三角
形の辺との距離は、辺に相対する側にある三角座標の頂
点に記された物質の組成比に対応する。図９において１
７は、温度０℃・圧力４．０４４ｋｇ／ｃｍ2Ｇにおけ
る混合物の気液平衡線であり、この温度・圧力はＲ２２
の飽和状態に相当する。気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相
当）１７の上側の線は飽和気相線、気液平衡線（Ｒ２２
０℃相当）１７の下側の線は飽和液相線を表わし、こ
の両線で挟まれた範囲においては気液平衡状態となる。
また１８は、温度５０℃・圧力１８．７８２ｋｇ／ｃｍ
2Ｇにおける混合物の気液平衡線であり、この温度・圧
力もＲ２２の飽和状態に相当する。図からわかるよう
に、Ｒ１２５、Ｒ２１８及びＲ１２４がそれぞれ略２０
〜略８５重量％、０〜略８０重量％、０〜略３５重量％
となるような組成範囲は、略０〜略５０℃の利用温度に
おいてＲ２２とほぼ同等の蒸気圧を有するため望まし
い。さらに、Ｒ１２５、Ｒ２１８及びＲ１２４がそれぞ
れ略２５〜略８０重量％、０〜略７５重量％、０〜略３
０重量％となるような組成範囲は、０℃と５０℃の間の
すべての利用温度においてＲ２２とほぼ同等の蒸気圧を
有するため特に望ましい。
５）、パーフルオロプロパン（Ｒ２１８）、２−クロロ
−１，１，１，２−テトラフルオロエタン（Ｒ１２４）
の三種のフロン類の混合物によって構成される作動流体
の、一定温度・一定圧力における平衡状態を三角座標を
用いて示したものである。本三角座標においては、三角
形の各頂点に、上側頂点を基点として反時計回りに沸点
の低い順に単一物質を配置しており、座標平面上のある
点における各成分の組成比（重量比）は、点と三角形の
各辺との距離の比で表される。またこのとき、点と三角
形の辺との距離は、辺に相対する側にある三角座標の頂
点に記された物質の組成比に対応する。図９において１
７は、温度０℃・圧力４．０４４ｋｇ／ｃｍ2Ｇにおけ
る混合物の気液平衡線であり、この温度・圧力はＲ２２
の飽和状態に相当する。気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相
当）１７の上側の線は飽和気相線、気液平衡線（Ｒ２２
０℃相当）１７の下側の線は飽和液相線を表わし、こ
の両線で挟まれた範囲においては気液平衡状態となる。
また１８は、温度５０℃・圧力１８．７８２ｋｇ／ｃｍ
2Ｇにおける混合物の気液平衡線であり、この温度・圧
力もＲ２２の飽和状態に相当する。図からわかるよう
に、Ｒ１２５、Ｒ２１８及びＲ１２４がそれぞれ略２０
〜略８５重量％、０〜略８０重量％、０〜略３５重量％
となるような組成範囲は、略０〜略５０℃の利用温度に
おいてＲ２２とほぼ同等の蒸気圧を有するため望まし
い。さらに、Ｒ１２５、Ｒ２１８及びＲ１２４がそれぞ
れ略２５〜略８０重量％、０〜略７５重量％、０〜略３
０重量％となるような組成範囲は、０℃と５０℃の間の
すべての利用温度においてＲ２２とほぼ同等の蒸気圧を
有するため特に望ましい。
【０１２９】図９中の点Ａ1〜点Ｆ1における作動流体の
組成を表９に示す。
組成を表９に示す。
【０１３０】
【表９】
【０１３１】点Ａ1〜点Ｃ1は気液平衡線（Ｒ２２ ５０
℃相当）１８の飽和気相線上に、点Ｄ1〜点Ｆ1は気液平
衡線（Ｒ２２ ５０℃相当）１８の飽和液線上にあり、
共に気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）１７の飽和気相線
及び気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）１７の飽和液相線
の両線で挟まれた範囲にあることから、温度０℃・圧力
４．０４４ｋｇ／ｃｍ2Ｇ（Ｒ２２の飽和状態に相当）
においては気液平衡状態となる。従って、表９に示され
た組成を有する作動流体は、０℃・５０℃におけるＲ２
２の飽和蒸気圧の条件下で飽和状態あるいは気液平衡状
態を実現し、略０〜略５０℃の利用温度において、同温
度におけるＲ２２の飽和蒸気圧で操作することにより、
Ｒ２２とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得ることが可
能となるものである。
℃相当）１８の飽和気相線上に、点Ｄ1〜点Ｆ1は気液平
衡線（Ｒ２２ ５０℃相当）１８の飽和液線上にあり、
共に気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）１７の飽和気相線
及び気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）１７の飽和液相線
の両線で挟まれた範囲にあることから、温度０℃・圧力
４．０４４ｋｇ／ｃｍ2Ｇ（Ｒ２２の飽和状態に相当）
においては気液平衡状態となる。従って、表９に示され
た組成を有する作動流体は、０℃・５０℃におけるＲ２
２の飽和蒸気圧の条件下で飽和状態あるいは気液平衡状
態を実現し、略０〜略５０℃の利用温度において、同温
度におけるＲ２２の飽和蒸気圧で操作することにより、
Ｒ２２とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得ることが可
能となるものである。
【０１３２】ここでは、気液平衡線（Ｒ２２ ５０℃相
当）１８上の点についてのみ説明したが、点Ａ1〜点Ｆ1
の内側にある点、すなわち、温度０℃・圧力４．０４４
ｋｇ／ｃｍ2Ｇ及び温度５０℃・圧力１８．７８２ｋｇ
／ｃｍ2Ｇ（両者ともＲ２２の飽和状態に相当）におい
て気液平衡状態となる組成を有する作動流体についても
同様に操作することにより、略０〜略５０℃の利用温度
においてＲ２２とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得る
ことが可能となるものである。
当）１８上の点についてのみ説明したが、点Ａ1〜点Ｆ1
の内側にある点、すなわち、温度０℃・圧力４．０４４
ｋｇ／ｃｍ2Ｇ及び温度５０℃・圧力１８．７８２ｋｇ
／ｃｍ2Ｇ（両者ともＲ２２の飽和状態に相当）におい
て気液平衡状態となる組成を有する作動流体についても
同様に操作することにより、略０〜略５０℃の利用温度
においてＲ２２とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得る
ことが可能となるものである。
【０１３３】図１０は、Ｒ１２５、Ｒ２１８、１−クロ
ロ−１，１，２，２−テトラフルオロエタン（Ｒ１２４
ａ）の三種のフロン類の混合物によって構成される作動
流体の、一定温度・一定圧力における平衡状態を三角座
標を用いて示したものである。図１０において１９は、
温度０℃・圧力４．０４４ｋｇ／ｃｍ2Ｇにおける混合
物の気液平衡線であり、また２０は、温度５０℃・圧力
１８．７８２ｋｇ／ｃｍ2Ｇにおける混合物の気液平衡
線である。この場合には、Ｒ１２５、Ｒ２１８及びＲ１
２４ａがそれぞれ略２０〜略８５重量％、０〜略８０重
量％、０〜略３５重量％となるような組成範囲が、Ｒ２
２とほぼ同等の蒸気圧を有するため望ましく、Ｒ１２
５、Ｒ２１８及びＲ１２４ａがそれぞれ略２５〜略８０
重量％、０〜略７５重量％、０〜略３０重量％となるよ
うな組成範囲が、特に望ましい。
ロ−１，１，２，２−テトラフルオロエタン（Ｒ１２４
ａ）の三種のフロン類の混合物によって構成される作動
流体の、一定温度・一定圧力における平衡状態を三角座
標を用いて示したものである。図１０において１９は、
温度０℃・圧力４．０４４ｋｇ／ｃｍ2Ｇにおける混合
物の気液平衡線であり、また２０は、温度５０℃・圧力
１８．７８２ｋｇ／ｃｍ2Ｇにおける混合物の気液平衡
線である。この場合には、Ｒ１２５、Ｒ２１８及びＲ１
２４ａがそれぞれ略２０〜略８５重量％、０〜略８０重
量％、０〜略３５重量％となるような組成範囲が、Ｒ２
２とほぼ同等の蒸気圧を有するため望ましく、Ｒ１２
５、Ｒ２１８及びＲ１２４ａがそれぞれ略２５〜略８０
重量％、０〜略７５重量％、０〜略３０重量％となるよ
うな組成範囲が、特に望ましい。
【０１３４】図１０中の点Ａ2〜点Ｆ2における作動流体
の組成を表１０に示す。
の組成を表１０に示す。
【０１３５】
【表１０】
【０１３６】点Ａ2〜点Ｃ2は気液平衡線（Ｒ２２ ５０
℃相当）２０の飽和気相線上に、点Ｄ2〜点Ｆ2は気液平
衡線（Ｒ２２ ５０℃相当）２０の飽和液相線上にあ
り、共に気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）１９の飽和気
相線及び気液平衡線（Ｒ２２０℃相当）１９の飽和液相
線の両線で挟まれた範囲にあることから、温度０℃・圧
力４．０４４ｋｇ／ｃｍ2Ｇ（Ｒ２２の飽和状態に相
当）においては気液平衡状態となる。従って、表１０に
示された組成を有する作動流体は、０℃・５０℃におけ
るＲ２２の飽和蒸気圧の条件下で飽和状態あるいは気液
平衡状態を実現し、略０〜略５０℃の利用温度におい
て、同温度におけるＲ２２の飽和蒸気圧で操作すること
により、Ｒ２２とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得る
ことが可能となるものである。
℃相当）２０の飽和気相線上に、点Ｄ2〜点Ｆ2は気液平
衡線（Ｒ２２ ５０℃相当）２０の飽和液相線上にあ
り、共に気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）１９の飽和気
相線及び気液平衡線（Ｒ２２０℃相当）１９の飽和液相
線の両線で挟まれた範囲にあることから、温度０℃・圧
力４．０４４ｋｇ／ｃｍ2Ｇ（Ｒ２２の飽和状態に相
当）においては気液平衡状態となる。従って、表１０に
示された組成を有する作動流体は、０℃・５０℃におけ
るＲ２２の飽和蒸気圧の条件下で飽和状態あるいは気液
平衡状態を実現し、略０〜略５０℃の利用温度におい
て、同温度におけるＲ２２の飽和蒸気圧で操作すること
により、Ｒ２２とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得る
ことが可能となるものである。
【０１３７】ここでは、気液平衡線（Ｒ２２ ５０℃相
当）２０上の点についてのみ説明したが、点Ａ2〜点Ｆ2
の内側にある点、すなわち、温度０℃・圧力４．０４４
ｋｇ／ｃｍ2Ｇ及び温度５０℃・圧力１８．７８２ｋｇ
／ｃｍ2Ｇ（両者ともＲ２２の飽和状態に相当）におい
て気液平衡状態となる組成を有する作動流体についても
同様に操作することにより、略０〜略５０℃の利用温度
においてＲ２２とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得る
ことが可能となるものである。
当）２０上の点についてのみ説明したが、点Ａ2〜点Ｆ2
の内側にある点、すなわち、温度０℃・圧力４．０４４
ｋｇ／ｃｍ2Ｇ及び温度５０℃・圧力１８．７８２ｋｇ
／ｃｍ2Ｇ（両者ともＲ２２の飽和状態に相当）におい
て気液平衡状態となる組成を有する作動流体についても
同様に操作することにより、略０〜略５０℃の利用温度
においてＲ２２とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得る
ことが可能となるものである。
【０１３８】以上の実施例においては作動流体は三種の
フロン類の混合物によって構成されているが、構造異性
体を含めて四種以上のフロンの混合物によって作動流体
を構成することも勿論可能であり、この場合、ペンタフ
ルオロエタン略２０〜略８５重量％、パーフルオロプロ
パン０〜略８０重量％、クロロテトラフルオロエタン０
〜略３５重量％となるような組成範囲は、略０〜略５０
℃の利用温度においてＲ２２とほぼ同等の蒸気圧を有す
るため望ましい。さらに、ペンタフルオロエタン略２５
〜略８０重量％、パーフルオロプロパン０〜略７５重量
％、クロロテトラフルオロエタン０〜略３０重量％とな
るような組成範囲は、０℃と５０℃の間のすべての利用
温度においてＲ２２とほぼ同等の蒸気圧を有するため特
に望ましい。特に上述の組合せおよび組成範囲における
ＯＤＰも０．００７以下と予想され、Ｒ２２の代替とし
て極めて有望な作動流体となるものである。またかかる
混合物は非共沸混合物となり、凝縮過程および蒸発過程
において温度勾配をもつため、熱源流体との温度差を近
接させたロレンツサイクルを構成することにより、Ｒ２
２よりも高い成績係数を期待できるものである。
フロン類の混合物によって構成されているが、構造異性
体を含めて四種以上のフロンの混合物によって作動流体
を構成することも勿論可能であり、この場合、ペンタフ
ルオロエタン略２０〜略８５重量％、パーフルオロプロ
パン０〜略８０重量％、クロロテトラフルオロエタン０
〜略３５重量％となるような組成範囲は、略０〜略５０
℃の利用温度においてＲ２２とほぼ同等の蒸気圧を有す
るため望ましい。さらに、ペンタフルオロエタン略２５
〜略８０重量％、パーフルオロプロパン０〜略７５重量
％、クロロテトラフルオロエタン０〜略３０重量％とな
るような組成範囲は、０℃と５０℃の間のすべての利用
温度においてＲ２２とほぼ同等の蒸気圧を有するため特
に望ましい。特に上述の組合せおよび組成範囲における
ＯＤＰも０．００７以下と予想され、Ｒ２２の代替とし
て極めて有望な作動流体となるものである。またかかる
混合物は非共沸混合物となり、凝縮過程および蒸発過程
において温度勾配をもつため、熱源流体との温度差を近
接させたロレンツサイクルを構成することにより、Ｒ２
２よりも高い成績係数を期待できるものである。
【０１３９】次に、第７の本発明に付いて説明する。
【０１４０】図１１は、ジフルオロメタン（Ｒ３２）、
パーフルオロプロパン（Ｒ２１８）、１，１−ジフルオ
ロエタン（Ｒ１５２ａ）の三種のフロン類の混合物によ
って構成される作動流体の、一定温度・一定圧力におけ
る平衡状態を三角座標を用いて示したものである。本三
角座標においては、三角形の各頂点に、上側頂点を基点
として反時計回りに沸点の低い順に単一物質を配置して
おり、座標平面上のある点における各成分の組成比（重
量比）は、点と三角形の各辺との距離の比で表される。
またこのとき、点と三角形の辺との距離は、辺に相対す
る側にある三角座標の頂点に記された物質の組成比に対
応する。図１１において２１は、温度０℃・圧力４．０
４４ｋｇ／ｃｍ2Ｇにおける混合物の気液平衡線であ
り、この温度・圧力はＲ２２の飽和状態に相当する。気
液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）２１の上側の線は飽和気
相線、気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）２１の下側の線
は飽和液相線を表わし、この両線で挟まれた範囲におい
ては気液平衡状態となる。また２２は、温度５０℃・圧
力１８．７８２ｋｇ／ｃｍ2Ｇにおける混合物の気液平
衡線であり、この温度・圧力もＲ２２の飽和状態に相当
する。図からわかるように、Ｒ３２、Ｒ２１８及びＲ１
５２ａがそれぞれ略５〜略６０重量％、０〜略９５重量
％、０〜略６５重量％となるような組成範囲は、略０〜
略５０℃の利用温度においてＲ２２とほぼ同等の蒸気圧
を有するため望ましい。さらに、Ｒ３２、Ｒ２１８及び
Ｒ１５２ａがそれぞれ略５〜略５０重量％、０〜略９５
重量％、０〜略６５重量％となるような組成範囲は、０
℃と５０℃の間のすべての利用温度においてＲ２２とほ
ぼ同等の蒸気圧を有するため特に望ましい。
パーフルオロプロパン（Ｒ２１８）、１，１−ジフルオ
ロエタン（Ｒ１５２ａ）の三種のフロン類の混合物によ
って構成される作動流体の、一定温度・一定圧力におけ
る平衡状態を三角座標を用いて示したものである。本三
角座標においては、三角形の各頂点に、上側頂点を基点
として反時計回りに沸点の低い順に単一物質を配置して
おり、座標平面上のある点における各成分の組成比（重
量比）は、点と三角形の各辺との距離の比で表される。
またこのとき、点と三角形の辺との距離は、辺に相対す
る側にある三角座標の頂点に記された物質の組成比に対
応する。図１１において２１は、温度０℃・圧力４．０
４４ｋｇ／ｃｍ2Ｇにおける混合物の気液平衡線であ
り、この温度・圧力はＲ２２の飽和状態に相当する。気
液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）２１の上側の線は飽和気
相線、気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）２１の下側の線
は飽和液相線を表わし、この両線で挟まれた範囲におい
ては気液平衡状態となる。また２２は、温度５０℃・圧
力１８．７８２ｋｇ／ｃｍ2Ｇにおける混合物の気液平
衡線であり、この温度・圧力もＲ２２の飽和状態に相当
する。図からわかるように、Ｒ３２、Ｒ２１８及びＲ１
５２ａがそれぞれ略５〜略６０重量％、０〜略９５重量
％、０〜略６５重量％となるような組成範囲は、略０〜
略５０℃の利用温度においてＲ２２とほぼ同等の蒸気圧
を有するため望ましい。さらに、Ｒ３２、Ｒ２１８及び
Ｒ１５２ａがそれぞれ略５〜略５０重量％、０〜略９５
重量％、０〜略６５重量％となるような組成範囲は、０
℃と５０℃の間のすべての利用温度においてＲ２２とほ
ぼ同等の蒸気圧を有するため特に望ましい。
【０１４１】図１１中の点Ａ1〜点Ｆ1における作動流体
の組成を表１１に示す。
の組成を表１１に示す。
【０１４２】
【表１１】
【０１４３】点Ａ1〜点Ｃ1は気液平衡線（Ｒ２２ ５０
℃相当）２２の飽和気相線上に、点Ｄ1〜点Ｅ1は気液平
衡線（Ｒ２２ ５０℃相当）２２の飽和液線上にあり、
共に気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）２１の飽和気相線
及び気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）２１の飽和液相線
の両線で挟まれた範囲にあることから、温度０℃・圧力
４．０４４ｋｇ／ｃｍ2Ｇ（Ｒ２２の飽和状態に相当）
においては気液平衡状態となる。
℃相当）２２の飽和気相線上に、点Ｄ1〜点Ｅ1は気液平
衡線（Ｒ２２ ５０℃相当）２２の飽和液線上にあり、
共に気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）２１の飽和気相線
及び気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）２１の飽和液相線
の両線で挟まれた範囲にあることから、温度０℃・圧力
４．０４４ｋｇ／ｃｍ2Ｇ（Ｒ２２の飽和状態に相当）
においては気液平衡状態となる。
【０１４４】また点Ｆ1は気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相
当）２１の飽和液線上にあり、気液平衡線（Ｒ２２ ５
０℃相当）２２の飽和気相線及び気液平衡線（Ｒ２２
５０℃相当）２２の飽和液相線の両線で挟まれた範囲に
あることから、温度５０℃・圧力１８．７８２ｋｇ／ｃ
ｍ2Ｇ（Ｒ２２の飽和状態に相当）においては気液平衡
状態となる。従って、表１１に示された組成を有する作
動流体は、０℃・５０℃におけるＲ２２の飽和蒸気圧の
条件下で飽和状態あるいは気液平衡状態を実現し、略０
〜略５０℃の利用温度において、同温度におけるＲ２２
の飽和蒸気圧で操作することにより、Ｒ２２とほぼ等し
い凝縮温度・蒸発温度を得ることが可能となるものであ
る。
当）２１の飽和液線上にあり、気液平衡線（Ｒ２２ ５
０℃相当）２２の飽和気相線及び気液平衡線（Ｒ２２
５０℃相当）２２の飽和液相線の両線で挟まれた範囲に
あることから、温度５０℃・圧力１８．７８２ｋｇ／ｃ
ｍ2Ｇ（Ｒ２２の飽和状態に相当）においては気液平衡
状態となる。従って、表１１に示された組成を有する作
動流体は、０℃・５０℃におけるＲ２２の飽和蒸気圧の
条件下で飽和状態あるいは気液平衡状態を実現し、略０
〜略５０℃の利用温度において、同温度におけるＲ２２
の飽和蒸気圧で操作することにより、Ｒ２２とほぼ等し
い凝縮温度・蒸発温度を得ることが可能となるものであ
る。
【０１４５】ここでは、気液平衡線（Ｒ２２ ５０℃相
当）２２または気液平衡線（Ｒ２２０℃相当）２１上の
点についてのみ説明したが、点Ａ1〜点Ｆ1の内側にある
点、すなわち、温度０℃・圧力４．０４４ｋｇ／ｃｍ2
Ｇ及び温度５０℃・圧力１８．７８２ｋｇ／ｃｍ2Ｇ
（両者ともＲ２２の飽和状態に相当）において気液平衡
状態となる組成を有する作動流体についても同様に操作
することにより、略０〜略５０℃の利用温度においてＲ
２２とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得ることが可能
となるものである。
当）２２または気液平衡線（Ｒ２２０℃相当）２１上の
点についてのみ説明したが、点Ａ1〜点Ｆ1の内側にある
点、すなわち、温度０℃・圧力４．０４４ｋｇ／ｃｍ2
Ｇ及び温度５０℃・圧力１８．７８２ｋｇ／ｃｍ2Ｇ
（両者ともＲ２２の飽和状態に相当）において気液平衡
状態となる組成を有する作動流体についても同様に操作
することにより、略０〜略５０℃の利用温度においてＲ
２２とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得ることが可能
となるものである。
【０１４６】以上の実施例においては作動流体は三種の
フロン類の混合物によって構成されているが、構造異性
体を含めて四種以上のフロンの混合物によって作動流体
を構成することも勿論可能であり、この場合、ジフルオ
ロメタン略５〜略６０重量％、パーフルオロプロパン０
〜略９５重量％、ジフルオロエタン０〜略６５重量％と
なるような組成範囲は、略０〜略５０℃の利用温度にお
いてＲ２２とほぼ同等の蒸気圧を有するため望ましい。
さらに、ジフルオロメタン略５〜略５０重量％、パーフ
ルオロプロパン０〜略９５重量％、ジフルオロエタン０
〜略６５重量％となるような組成範囲は、０℃と５０℃
の間のすべての利用温度においてＲ２２とほぼ同等の蒸
気圧を有するため特に望ましい。特に上述の組合せおよ
び組成範囲におけるＯＤＰも０と予想され、Ｒ２２の代
替として極めて有望な作動流体となるものである。また
かかる混合物は非共沸混合物となり、凝縮過程および蒸
発過程において温度勾配をもつため、熱源流体との温度
差を近接させたロレンツサイクルを構成することによ
り、Ｒ２２よりも高い成績係数を期待できるものであ
る。
フロン類の混合物によって構成されているが、構造異性
体を含めて四種以上のフロンの混合物によって作動流体
を構成することも勿論可能であり、この場合、ジフルオ
ロメタン略５〜略６０重量％、パーフルオロプロパン０
〜略９５重量％、ジフルオロエタン０〜略６５重量％と
なるような組成範囲は、略０〜略５０℃の利用温度にお
いてＲ２２とほぼ同等の蒸気圧を有するため望ましい。
さらに、ジフルオロメタン略５〜略５０重量％、パーフ
ルオロプロパン０〜略９５重量％、ジフルオロエタン０
〜略６５重量％となるような組成範囲は、０℃と５０℃
の間のすべての利用温度においてＲ２２とほぼ同等の蒸
気圧を有するため特に望ましい。特に上述の組合せおよ
び組成範囲におけるＯＤＰも０と予想され、Ｒ２２の代
替として極めて有望な作動流体となるものである。また
かかる混合物は非共沸混合物となり、凝縮過程および蒸
発過程において温度勾配をもつため、熱源流体との温度
差を近接させたロレンツサイクルを構成することによ
り、Ｒ２２よりも高い成績係数を期待できるものであ
る。
【０１４７】次に、第８の本発明に付いて説明する。
【０１４８】図１２は、ジフルオロメタン（Ｒ３２）、
パーフルオロプロパン（Ｒ２１８）、１，１，１，２−
テトラフルオロエタン（Ｒ１３４ａ）の三種のフロン類
の混合物によって構成される作動流体の、一定温度・一
定圧力における平衡状態を三角座標を用いて示したもの
である。本三角座標においては、三角形の各頂点に、上
側頂点を基点として反時計回りに沸点の低い順に単一物
質を配置しており、座標平面上のある点における各成分
の組成比（重量比）は、点と三角形の各辺との距離の比
で表される。またこのとき、点と三角形の辺との距離
は、辺に相対する側にある三角座標の頂点に記された物
質の組成比に対応する。図１２において２３は、温度０
℃・圧力４．０４４ｋｇ／ｃｍ2Ｇにおける混合物の気
液平衡線であり、この温度・圧力はＲ２２の飽和状態に
相当する。気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）２３の上側
の線は飽和気相線、気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）２
３の下側の線は飽和液相線を表わし、この両線で挟まれ
た範囲においては気液平衡状態となる。また２４は、温
度５０℃・圧力１８．７８２ｋｇ／ｃｍ2Ｇにおける混
合物の気液平衡線であり、この温度・圧力もＲ２２の飽
和状態に相当する。図からわかるように、Ｒ３２、Ｒ２
１８及びＲ１３４ａがそれぞれ略５〜略４５重量％、０
〜略９５重量％、０〜略８０重量％となるような組成範
囲は、略０〜略５０℃の利用温度においてＲ２２とほぼ
同等の蒸気圧を有するため望ましい。さらに、Ｒ３２、
Ｒ２１８及びＲ１３４ａがそれぞれ略５〜略３５重量
％、０〜略９５重量％、０〜略７５重量％となるような
組成範囲は、０℃と５０℃の間のすべての利用温度にお
いてＲ２２とほぼ同等の蒸気圧を有するため特に望まし
い。
パーフルオロプロパン（Ｒ２１８）、１，１，１，２−
テトラフルオロエタン（Ｒ１３４ａ）の三種のフロン類
の混合物によって構成される作動流体の、一定温度・一
定圧力における平衡状態を三角座標を用いて示したもの
である。本三角座標においては、三角形の各頂点に、上
側頂点を基点として反時計回りに沸点の低い順に単一物
質を配置しており、座標平面上のある点における各成分
の組成比（重量比）は、点と三角形の各辺との距離の比
で表される。またこのとき、点と三角形の辺との距離
は、辺に相対する側にある三角座標の頂点に記された物
質の組成比に対応する。図１２において２３は、温度０
℃・圧力４．０４４ｋｇ／ｃｍ2Ｇにおける混合物の気
液平衡線であり、この温度・圧力はＲ２２の飽和状態に
相当する。気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）２３の上側
の線は飽和気相線、気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）２
３の下側の線は飽和液相線を表わし、この両線で挟まれ
た範囲においては気液平衡状態となる。また２４は、温
度５０℃・圧力１８．７８２ｋｇ／ｃｍ2Ｇにおける混
合物の気液平衡線であり、この温度・圧力もＲ２２の飽
和状態に相当する。図からわかるように、Ｒ３２、Ｒ２
１８及びＲ１３４ａがそれぞれ略５〜略４５重量％、０
〜略９５重量％、０〜略８０重量％となるような組成範
囲は、略０〜略５０℃の利用温度においてＲ２２とほぼ
同等の蒸気圧を有するため望ましい。さらに、Ｒ３２、
Ｒ２１８及びＲ１３４ａがそれぞれ略５〜略３５重量
％、０〜略９５重量％、０〜略７５重量％となるような
組成範囲は、０℃と５０℃の間のすべての利用温度にお
いてＲ２２とほぼ同等の蒸気圧を有するため特に望まし
い。
【０１４９】図１２中の点Ａ1〜点Ｆ1における作動流体
の組成を表１２に示す。
の組成を表１２に示す。
【０１５０】
【表１２】
【０１５１】点Ａ1〜点Ｃ1は気液平衡線（Ｒ２２ ５０
℃相当）２４の飽和気相線上に、点Ｄ1〜点Ｅ1は気液平
衡線（Ｒ２２ ５０℃相当）２４の飽和液線上にあり、
共に気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）２３の飽和気相線
及び気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）２３の飽和液相線
の両線で挟まれた範囲にあることから、温度０℃・圧力
４．０４４ｋｇ／ｃｍ2Ｇ（Ｒ２２の飽和状態に相当）
においては気液平衡状態となる。
℃相当）２４の飽和気相線上に、点Ｄ1〜点Ｅ1は気液平
衡線（Ｒ２２ ５０℃相当）２４の飽和液線上にあり、
共に気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）２３の飽和気相線
及び気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）２３の飽和液相線
の両線で挟まれた範囲にあることから、温度０℃・圧力
４．０４４ｋｇ／ｃｍ2Ｇ（Ｒ２２の飽和状態に相当）
においては気液平衡状態となる。
【０１５２】また点Ｆ1は気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相
当）２３の飽和液線上にあり、気液平衡線（Ｒ２２ ５
０℃相当）２４の飽和気相線及び気液平衡線（Ｒ２２
５０℃相当）２４の飽和液相線の両線で挟まれた範囲に
あることから、温度５０℃・圧力１８．７８２ｋｇ／ｃ
ｍ2Ｇ（Ｒ２２の飽和状態に相当）においては気液平衡
状態となる。従って、表１２に示された組成を有する作
動流体は、０℃・５０℃におけるＲ２２の飽和蒸気圧の
条件下で飽和状態あるいは気液平衡状態を実現し、略０
〜略５０℃の利用温度において、同温度におけるＲ２２
の飽和蒸気圧で操作することにより、Ｒ２２とほぼ等し
い凝縮温度・蒸発温度を得ることが可能となるものであ
る。
当）２３の飽和液線上にあり、気液平衡線（Ｒ２２ ５
０℃相当）２４の飽和気相線及び気液平衡線（Ｒ２２
５０℃相当）２４の飽和液相線の両線で挟まれた範囲に
あることから、温度５０℃・圧力１８．７８２ｋｇ／ｃ
ｍ2Ｇ（Ｒ２２の飽和状態に相当）においては気液平衡
状態となる。従って、表１２に示された組成を有する作
動流体は、０℃・５０℃におけるＲ２２の飽和蒸気圧の
条件下で飽和状態あるいは気液平衡状態を実現し、略０
〜略５０℃の利用温度において、同温度におけるＲ２２
の飽和蒸気圧で操作することにより、Ｒ２２とほぼ等し
い凝縮温度・蒸発温度を得ることが可能となるものであ
る。
【０１５３】ここでは、気液平衡線（Ｒ２２ ５０℃相
当）２４または気液平衡線（Ｒ２２０℃相当）２３上の
点についてのみ説明したが、点Ａ1〜点Ｆ1の内側にある
点、すなわち、温度０℃・圧力４．０４４ｋｇ／ｃｍ2
Ｇ及び温度５０℃・圧力１８．７８２ｋｇ／ｃｍ2Ｇ
（両者ともＲ２２の飽和状態に相当）において気液平衡
状態となる組成を有する作動流体についても同様に操作
することにより、略０〜略５０℃の利用温度においてＲ
２２とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得ることが可能
となるものである。
当）２４または気液平衡線（Ｒ２２０℃相当）２３上の
点についてのみ説明したが、点Ａ1〜点Ｆ1の内側にある
点、すなわち、温度０℃・圧力４．０４４ｋｇ／ｃｍ2
Ｇ及び温度５０℃・圧力１８．７８２ｋｇ／ｃｍ2Ｇ
（両者ともＲ２２の飽和状態に相当）において気液平衡
状態となる組成を有する作動流体についても同様に操作
することにより、略０〜略５０℃の利用温度においてＲ
２２とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得ることが可能
となるものである。
【０１５４】図１３は、Ｒ３２、Ｒ２１８、１，１，
２，２−テトラフルオロエタン（Ｒ１３４）の三種のフ
ロン類の混合物によって構成される作動流体の、一定温
度・一定圧力における平衡状態を三角座標を用いて示し
たものである。図１３において２５は、温度０℃・圧力
４．０４４ｋｇ／ｃｍ2Ｇにおける混合物の気液平衡線
であり、また２６は、温度５０℃・圧力１８．７８２ｋ
ｇ／ｃｍ2Ｇにおける混合物の気液平衡線である。この
場合には、Ｒ３２、Ｒ２１８及びＲ１３４がそれぞれ略
５〜略６０重量％、０〜略９５重量％、０〜略７０重量
％となるような組成範囲が、Ｒ２２とほぼ同等の蒸気圧
を有するため望ましく、Ｒ３２、Ｒ２１８及びＲ１３４
がそれぞれ略５〜略５０重量％、０〜略９５重量％、０
〜略６５重量％となるような組成範囲が、特に望まし
い。
２，２−テトラフルオロエタン（Ｒ１３４）の三種のフ
ロン類の混合物によって構成される作動流体の、一定温
度・一定圧力における平衡状態を三角座標を用いて示し
たものである。図１３において２５は、温度０℃・圧力
４．０４４ｋｇ／ｃｍ2Ｇにおける混合物の気液平衡線
であり、また２６は、温度５０℃・圧力１８．７８２ｋ
ｇ／ｃｍ2Ｇにおける混合物の気液平衡線である。この
場合には、Ｒ３２、Ｒ２１８及びＲ１３４がそれぞれ略
５〜略６０重量％、０〜略９５重量％、０〜略７０重量
％となるような組成範囲が、Ｒ２２とほぼ同等の蒸気圧
を有するため望ましく、Ｒ３２、Ｒ２１８及びＲ１３４
がそれぞれ略５〜略５０重量％、０〜略９５重量％、０
〜略６５重量％となるような組成範囲が、特に望まし
い。
【０１５５】図１３中の点Ａ2〜点Ｆ2における作動流体
の組成を表１３に示す。
の組成を表１３に示す。
【０１５６】
【表１３】
【０１５７】点Ａ2〜点Ｃ2は気液平衡線（Ｒ２２ ５０
℃相当）２６の飽和気相線上に、点Ｄ2〜点Ｆ2は気液平
衡線（Ｒ２２ ５０℃相当）２６の飽和液相線上にあ
り、共に気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）２５の飽和気
相線及び気液平衡線（Ｒ２２０℃相当）２５の飽和液相
線の両線で挟まれた範囲にあることから、温度０℃・圧
力４．０４４ｋｇ／ｃｍ2Ｇ（Ｒ２２の飽和状態に相
当）においては気液平衡状態となる。従って、表１３に
示された組成を有する作動流体は、０℃・５０℃におけ
るＲ２２の飽和蒸気圧の条件下で飽和状態あるいは気液
平衡状態を実現し、略０〜略５０℃の利用温度におい
て、同温度におけるＲ２２の飽和蒸気圧で操作すること
により、Ｒ２２とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得る
ことが可能となるものである。
℃相当）２６の飽和気相線上に、点Ｄ2〜点Ｆ2は気液平
衡線（Ｒ２２ ５０℃相当）２６の飽和液相線上にあ
り、共に気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）２５の飽和気
相線及び気液平衡線（Ｒ２２０℃相当）２５の飽和液相
線の両線で挟まれた範囲にあることから、温度０℃・圧
力４．０４４ｋｇ／ｃｍ2Ｇ（Ｒ２２の飽和状態に相
当）においては気液平衡状態となる。従って、表１３に
示された組成を有する作動流体は、０℃・５０℃におけ
るＲ２２の飽和蒸気圧の条件下で飽和状態あるいは気液
平衡状態を実現し、略０〜略５０℃の利用温度におい
て、同温度におけるＲ２２の飽和蒸気圧で操作すること
により、Ｒ２２とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得る
ことが可能となるものである。
【０１５８】ここでは、気液平衡線（Ｒ２２ ５０℃相
当）２６上の点についてのみ説明したが、点Ａ2〜点Ｆ2
の内側にある点、すなわち、温度０℃・圧力４．０４４
ｋｇ／ｃｍ2Ｇ及び温度５０℃・圧力１８．７８２ｋｇ
／ｃｍ2Ｇ（両者ともＲ２２の飽和状態に相当）におい
て気液平衡状態となる組成を有する作動流体についても
同様に操作することにより、略０〜略５０℃の利用温度
においてＲ２２とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得る
ことが可能となるものである。
当）２６上の点についてのみ説明したが、点Ａ2〜点Ｆ2
の内側にある点、すなわち、温度０℃・圧力４．０４４
ｋｇ／ｃｍ2Ｇ及び温度５０℃・圧力１８．７８２ｋｇ
／ｃｍ2Ｇ（両者ともＲ２２の飽和状態に相当）におい
て気液平衡状態となる組成を有する作動流体についても
同様に操作することにより、略０〜略５０℃の利用温度
においてＲ２２とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得る
ことが可能となるものである。
【０１５９】以上の実施例においては作動流体は三種の
フロン類の混合物によって構成されているが、構造異性
体を含めて四種以上のフロンの混合物によって作動流体
を構成することも勿論可能であり、この場合、ジフルオ
ロメタン略５〜略６０重量％、パーフルオロプロパン０
〜略９５重量％、テトラフルオロエタン０〜略８０重量
％となるような組成範囲は、略０〜略５０℃の利用温度
においてＲ２２とほぼ同等の蒸気圧を有するため望まし
い。さらに、ジフルオロメタン略５〜略５０重量％、パ
ーフルオロプロパン０〜略９５重量％、テトラフルオロ
エタン０〜略７５重量％となるような組成範囲は、０℃
と５０℃の間のすべての利用温度においてＲ２２とほぼ
同等の蒸気圧を有するため特に望ましい。特に上述の組
合せおよび組成範囲におけるＯＤＰも０と予想され、Ｒ
２２の代替として極めて有望な作動流体となるものであ
る。またかかる混合物は非共沸混合物となり、凝縮過程
および蒸発過程において温度勾配をもつため、熱源流体
との温度差を近接させたロレンツサイクルを構成するこ
とにより、Ｒ２２よりも高い成績係数を期待できるもの
である。
フロン類の混合物によって構成されているが、構造異性
体を含めて四種以上のフロンの混合物によって作動流体
を構成することも勿論可能であり、この場合、ジフルオ
ロメタン略５〜略６０重量％、パーフルオロプロパン０
〜略９５重量％、テトラフルオロエタン０〜略８０重量
％となるような組成範囲は、略０〜略５０℃の利用温度
においてＲ２２とほぼ同等の蒸気圧を有するため望まし
い。さらに、ジフルオロメタン略５〜略５０重量％、パ
ーフルオロプロパン０〜略９５重量％、テトラフルオロ
エタン０〜略７５重量％となるような組成範囲は、０℃
と５０℃の間のすべての利用温度においてＲ２２とほぼ
同等の蒸気圧を有するため特に望ましい。特に上述の組
合せおよび組成範囲におけるＯＤＰも０と予想され、Ｒ
２２の代替として極めて有望な作動流体となるものであ
る。またかかる混合物は非共沸混合物となり、凝縮過程
および蒸発過程において温度勾配をもつため、熱源流体
との温度差を近接させたロレンツサイクルを構成するこ
とにより、Ｒ２２よりも高い成績係数を期待できるもの
である。
【０１６０】次に、第９の本発明に付いて説明する。
【０１６１】図１４は、ジフルオロメタン（Ｒ３２）、
パーフルオロプロパン（Ｒ２１８）、２−クロロ−１，
１，１，２−テトラフルオロエタン（Ｒ１２４）の三種
のフロン類の混合物によって構成される作動流体の、一
定温度・一定圧力における平衡状態を三角座標を用いて
示したものである。本三角座標においては、三角形の各
頂点に、上側頂点を基点として反時計回りに沸点の低い
順に単一物質を配置しており、座標平面上のある点にお
ける各成分の組成比（重量比）は、点と三角形の各辺と
の距離の比で表される。またこのとき、点と三角形の辺
との距離は、辺に相対する側にある三角座標の頂点に記
された物質の組成比に対応する。図１４において２７
は、温度０℃・圧力４．０４４ｋｇ／ｃｍ2Ｇにおける
混合物の気液平衡線であり、この温度・圧力はＲ２２の
飽和状態に相当する。気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）
２７の上側の線は飽和気相線、気液平衡線（Ｒ２２ ０
℃相当）２７の下側の線は飽和液相線を表わし、この両
線で挟まれた範囲においては気液平衡状態となる。また
２８は、温度５０℃・圧力１８．７８２ｋｇ／ｃｍ2Ｇ
における混合物の気液平衡線であり、この温度・圧力も
Ｒ２２の飽和状態に相当する。図からわかるように、Ｒ
３２、Ｒ２１８及びＲ１２４がそれぞれ略５〜略６５重
量％、０〜略９５重量％、０〜略７０重量％となるよう
な組成範囲は、略０〜略５０℃の利用温度においてＲ２
２とほぼ同等の蒸気圧を有するため望ましい。さらに、
Ｒ３２、Ｒ２１８及びＲ１２４がそれぞれ略５〜略５５
重量％、０〜略９５重量％、０〜略７０重量％となるよ
うな組成範囲は、０℃と５０℃の間のすべての利用温度
においてＲ２２とほぼ同等の蒸気圧を有するため特に望
ましい。
パーフルオロプロパン（Ｒ２１８）、２−クロロ−１，
１，１，２−テトラフルオロエタン（Ｒ１２４）の三種
のフロン類の混合物によって構成される作動流体の、一
定温度・一定圧力における平衡状態を三角座標を用いて
示したものである。本三角座標においては、三角形の各
頂点に、上側頂点を基点として反時計回りに沸点の低い
順に単一物質を配置しており、座標平面上のある点にお
ける各成分の組成比（重量比）は、点と三角形の各辺と
の距離の比で表される。またこのとき、点と三角形の辺
との距離は、辺に相対する側にある三角座標の頂点に記
された物質の組成比に対応する。図１４において２７
は、温度０℃・圧力４．０４４ｋｇ／ｃｍ2Ｇにおける
混合物の気液平衡線であり、この温度・圧力はＲ２２の
飽和状態に相当する。気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）
２７の上側の線は飽和気相線、気液平衡線（Ｒ２２ ０
℃相当）２７の下側の線は飽和液相線を表わし、この両
線で挟まれた範囲においては気液平衡状態となる。また
２８は、温度５０℃・圧力１８．７８２ｋｇ／ｃｍ2Ｇ
における混合物の気液平衡線であり、この温度・圧力も
Ｒ２２の飽和状態に相当する。図からわかるように、Ｒ
３２、Ｒ２１８及びＲ１２４がそれぞれ略５〜略６５重
量％、０〜略９５重量％、０〜略７０重量％となるよう
な組成範囲は、略０〜略５０℃の利用温度においてＲ２
２とほぼ同等の蒸気圧を有するため望ましい。さらに、
Ｒ３２、Ｒ２１８及びＲ１２４がそれぞれ略５〜略５５
重量％、０〜略９５重量％、０〜略７０重量％となるよ
うな組成範囲は、０℃と５０℃の間のすべての利用温度
においてＲ２２とほぼ同等の蒸気圧を有するため特に望
ましい。
【０１６２】図１４中の点Ａ1〜点Ｆ1における作動流体
の組成を表１４に示す。
の組成を表１４に示す。
【０１６３】
【表１４】
【０１６４】点Ａ1〜点Ｃ1は気液平衡線（Ｒ２２ ５０
℃相当）２８の飽和気相線上に、点Ｄ1〜点Ｆ1は気液平
衡線（Ｒ２２ ５０℃相当）２８の飽和液線上にあり、
共に気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）２７の飽和気相線
及び気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）２７の飽和液相線
の両線で挟まれた範囲にあることから、温度０℃・圧力
４．０４４ｋｇ／ｃｍ2Ｇ（Ｒ２２の飽和状態に相当）
においては気液平衡状態となる。従って、表１４に示さ
れた組成を有する作動流体は、０℃・５０℃におけるＲ
２２の飽和蒸気圧の条件下で飽和状態あるいは気液平衡
状態を実現し、略０〜略５０℃の利用温度において、同
温度におけるＲ２２の飽和蒸気圧で操作することによ
り、Ｒ２２とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得ること
が可能となるものである。
℃相当）２８の飽和気相線上に、点Ｄ1〜点Ｆ1は気液平
衡線（Ｒ２２ ５０℃相当）２８の飽和液線上にあり、
共に気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）２７の飽和気相線
及び気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）２７の飽和液相線
の両線で挟まれた範囲にあることから、温度０℃・圧力
４．０４４ｋｇ／ｃｍ2Ｇ（Ｒ２２の飽和状態に相当）
においては気液平衡状態となる。従って、表１４に示さ
れた組成を有する作動流体は、０℃・５０℃におけるＲ
２２の飽和蒸気圧の条件下で飽和状態あるいは気液平衡
状態を実現し、略０〜略５０℃の利用温度において、同
温度におけるＲ２２の飽和蒸気圧で操作することによ
り、Ｒ２２とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得ること
が可能となるものである。
【０１６５】ここでは、気液平衡線（Ｒ２２ ５０℃相
当）２８上の点についてのみ説明したが、点Ａ1〜点Ｆ1
の内側にある点、すなわち、温度０℃・圧力４．０４４
ｋｇ／ｃｍ2Ｇ及び温度５０℃・圧力１８．７８２ｋｇ
／ｃｍ2Ｇ（両者ともＲ２２の飽和状態に相当）におい
て気液平衡状態となる組成を有する作動流体についても
同様に操作することにより、略０〜略５０℃の利用温度
においてＲ２２とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得る
ことが可能となるものである。
当）２８上の点についてのみ説明したが、点Ａ1〜点Ｆ1
の内側にある点、すなわち、温度０℃・圧力４．０４４
ｋｇ／ｃｍ2Ｇ及び温度５０℃・圧力１８．７８２ｋｇ
／ｃｍ2Ｇ（両者ともＲ２２の飽和状態に相当）におい
て気液平衡状態となる組成を有する作動流体についても
同様に操作することにより、略０〜略５０℃の利用温度
においてＲ２２とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得る
ことが可能となるものである。
【０１６６】図１５は、Ｒ３２、Ｒ２１８、１−クロロ
−１，１，２，２−テトラフルオロエタン（Ｒ１２４
ａ）の三種のフロン類の混合物によって構成される作動
流体の、一定温度・一定圧力における平衡状態を三角座
標を用いて示したものである。図１５において２９は、
温度０℃・圧力４．０４４ｋｇ／ｃｍ2Ｇにおける混合
物の気液平衡線であり、また３０は、温度５０℃・圧力
１８．７８２ｋｇ／ｃｍ 2Ｇにおける混合物の気液平衡
線である。この場合には、Ｒ３２、Ｒ２１８及びＲ１２
４ａがそれぞれ略５〜略５５重量％、０〜略９５重量
％、０〜略７０重量％となるような組成範囲が、Ｒ２２
とほぼ同等の蒸気圧を有するため望ましく、Ｒ３２、Ｒ
２１８及びＲ１２４ａがそれぞれ略５〜略５５重量％、
０〜略９５重量％、０〜略７０重量％となるような組成
範囲が、特に望ましい。
−１，１，２，２−テトラフルオロエタン（Ｒ１２４
ａ）の三種のフロン類の混合物によって構成される作動
流体の、一定温度・一定圧力における平衡状態を三角座
標を用いて示したものである。図１５において２９は、
温度０℃・圧力４．０４４ｋｇ／ｃｍ2Ｇにおける混合
物の気液平衡線であり、また３０は、温度５０℃・圧力
１８．７８２ｋｇ／ｃｍ 2Ｇにおける混合物の気液平衡
線である。この場合には、Ｒ３２、Ｒ２１８及びＲ１２
４ａがそれぞれ略５〜略５５重量％、０〜略９５重量
％、０〜略７０重量％となるような組成範囲が、Ｒ２２
とほぼ同等の蒸気圧を有するため望ましく、Ｒ３２、Ｒ
２１８及びＲ１２４ａがそれぞれ略５〜略５５重量％、
０〜略９５重量％、０〜略７０重量％となるような組成
範囲が、特に望ましい。
【０１６７】図１５中の点Ａ2〜点Ｆ2における作動流体
の組成を表１５に示す。
の組成を表１５に示す。
【０１６８】
【表１５】
【０１６９】点Ａ2〜点Ｃ2は気液平衡線（Ｒ２２ ５０
℃相当）３０の飽和気相線上に、点Ｄ2〜点Ｆ2は気液平
衡線（Ｒ２２ ５０℃相当）３０の飽和液相線上にあ
り、共に気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）２９の飽和気
相線及び気液平衡線（Ｒ２２０℃相当）２９の飽和液相
線の両線で挟まれた範囲にあることから、温度０℃・圧
力４．０４４ｋｇ／ｃｍ2Ｇ（Ｒ２２の飽和状態に相
当）においては気液平衡状態となる。従って、表１５に
示された組成を有する作動流体は、０℃・５０℃におけ
るＲ２２の飽和蒸気圧の条件下で飽和状態あるいは気液
平衡状態を実現し、略０〜略５０℃の利用温度におい
て、同温度におけるＲ２２の飽和蒸気圧で操作すること
により、Ｒ２２とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得る
ことが可能となるものである。
℃相当）３０の飽和気相線上に、点Ｄ2〜点Ｆ2は気液平
衡線（Ｒ２２ ５０℃相当）３０の飽和液相線上にあ
り、共に気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）２９の飽和気
相線及び気液平衡線（Ｒ２２０℃相当）２９の飽和液相
線の両線で挟まれた範囲にあることから、温度０℃・圧
力４．０４４ｋｇ／ｃｍ2Ｇ（Ｒ２２の飽和状態に相
当）においては気液平衡状態となる。従って、表１５に
示された組成を有する作動流体は、０℃・５０℃におけ
るＲ２２の飽和蒸気圧の条件下で飽和状態あるいは気液
平衡状態を実現し、略０〜略５０℃の利用温度におい
て、同温度におけるＲ２２の飽和蒸気圧で操作すること
により、Ｒ２２とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得る
ことが可能となるものである。
【０１７０】ここでは、気液平衡線（Ｒ２２ ５０℃相
当）３０上の点についてのみ説明したが、点Ａ2〜点Ｆ2
の内側にある点、すなわち、温度０℃・圧力４．０４４
ｋｇ／ｃｍ2Ｇ及び温度５０℃・圧力１８．７８２ｋｇ
／ｃｍ2Ｇ（両者ともＲ２２の飽和状態に相当）におい
て気液平衡状態となる組成を有する作動流体についても
同様に操作することにより、略０〜略５０℃の利用温度
においてＲ２２とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得る
ことが可能となるものである。
当）３０上の点についてのみ説明したが、点Ａ2〜点Ｆ2
の内側にある点、すなわち、温度０℃・圧力４．０４４
ｋｇ／ｃｍ2Ｇ及び温度５０℃・圧力１８．７８２ｋｇ
／ｃｍ2Ｇ（両者ともＲ２２の飽和状態に相当）におい
て気液平衡状態となる組成を有する作動流体についても
同様に操作することにより、略０〜略５０℃の利用温度
においてＲ２２とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得る
ことが可能となるものである。
【０１７１】以上の実施例においては作動流体は三種の
フロン類の混合物によって構成されているが、構造異性
体を含めて四種以上のフロンの混合物によって作動流体
を構成することも勿論可能であり、この場合、ジフルオ
ロメタン略５〜略６５重量％、パーフルオロプロパン０
〜略９５重量％、クロロテトラフルオロエタン０〜略７
０重量％となるような組成範囲は、略０〜略５０℃の利
用温度においてＲ２２とほぼ同等の蒸気圧を有するため
望ましい。さらに、ジフルオロメタン略５〜略５５重量
％、パーフルオロプロパン０〜略９５重量％、クロロテ
トラフルオロエタン０〜略７０重量％となるような組成
範囲は、０℃と５０℃の間のすべての利用温度において
Ｒ２２とほぼ同等の蒸気圧を有するため特に望ましい。
特に上述の組合せおよび組成範囲におけるＯＤＰも０．
０１４以下と予想され、Ｒ２２の代替として極めて有望
な作動流体となるものである。またかかる混合物は非共
沸混合物となり、凝縮過程および蒸発過程において温度
勾配をもつため、熱源流体との温度差を近接させたロレ
ンツサイクルを構成することにより、Ｒ２２よりも高い
成績係数を期待できるものである。
フロン類の混合物によって構成されているが、構造異性
体を含めて四種以上のフロンの混合物によって作動流体
を構成することも勿論可能であり、この場合、ジフルオ
ロメタン略５〜略６５重量％、パーフルオロプロパン０
〜略９５重量％、クロロテトラフルオロエタン０〜略７
０重量％となるような組成範囲は、略０〜略５０℃の利
用温度においてＲ２２とほぼ同等の蒸気圧を有するため
望ましい。さらに、ジフルオロメタン略５〜略５５重量
％、パーフルオロプロパン０〜略９５重量％、クロロテ
トラフルオロエタン０〜略７０重量％となるような組成
範囲は、０℃と５０℃の間のすべての利用温度において
Ｒ２２とほぼ同等の蒸気圧を有するため特に望ましい。
特に上述の組合せおよび組成範囲におけるＯＤＰも０．
０１４以下と予想され、Ｒ２２の代替として極めて有望
な作動流体となるものである。またかかる混合物は非共
沸混合物となり、凝縮過程および蒸発過程において温度
勾配をもつため、熱源流体との温度差を近接させたロレ
ンツサイクルを構成することにより、Ｒ２２よりも高い
成績係数を期待できるものである。
【０１７２】次に、第１０の本発明に付いて説明する。
【０１７３】図１６は、１，１，１−トリフルオロメタ
ン（Ｒ１４３ａ）、パーフルオロプロパン（Ｒ２１
８）、１，１−ジフルオロエタン（Ｒ１５２ａ）の三種
のフロン類の混合物によって構成される作動流体の、一
定温度・一定圧力における平衡状態を三角座標を用いて
示したものである。本三角座標においては、三角形の各
頂点に、上側頂点を基点として反時計回りに沸点の低い
順に単一物質を配置しており、座標平面上のある点にお
ける各成分の組成比（重量比）は、点と三角形の各辺と
の距離の比で表される。またこのとき、点と三角形の辺
との距離は、辺に相対する側にある三角座標の頂点に記
された物質の組成比に対応する。図１６において３１
は、温度０℃・圧力４．０４４ｋｇ／ｃｍ2Ｇにおける
混合物の気液平衡線であり、この温度・圧力はＲ２２の
飽和状態に相当する。気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）
３１の上側の線は飽和気相線、気液平衡線（Ｒ２２ ０
℃相当）３１の下側の線は飽和液相線を表わし、この両
線で挟まれた範囲においては気液平衡状態となる。また
３２は、温度５０℃・圧力１８．７８２ｋｇ／ｃｍ2Ｇ
における混合物の気液平衡線であり、この温度・圧力も
Ｒ２２の飽和状態に相当する。図からわかるように、Ｒ
１４３ａ、Ｒ２１８及びＲ１５２ａがそれぞれ略２０〜
略８０重量％、０〜略８０重量％、０〜略３５重量％と
なるような組成範囲は、略０〜略５０℃の利用温度にお
いてＲ２２とほぼ同等の蒸気圧を有するため望ましい。
さらに、Ｒ１４３ａ、Ｒ２１８及びＲ１５２ａがそれぞ
れ略２５〜略８０重量％、０〜略７５重量％、０〜略３
０重量％となるような組成範囲は、０℃と５０℃の間の
すべての利用温度においてＲ２２とほぼ同等の蒸気圧を
有するため特に望ましい。
ン（Ｒ１４３ａ）、パーフルオロプロパン（Ｒ２１
８）、１，１−ジフルオロエタン（Ｒ１５２ａ）の三種
のフロン類の混合物によって構成される作動流体の、一
定温度・一定圧力における平衡状態を三角座標を用いて
示したものである。本三角座標においては、三角形の各
頂点に、上側頂点を基点として反時計回りに沸点の低い
順に単一物質を配置しており、座標平面上のある点にお
ける各成分の組成比（重量比）は、点と三角形の各辺と
の距離の比で表される。またこのとき、点と三角形の辺
との距離は、辺に相対する側にある三角座標の頂点に記
された物質の組成比に対応する。図１６において３１
は、温度０℃・圧力４．０４４ｋｇ／ｃｍ2Ｇにおける
混合物の気液平衡線であり、この温度・圧力はＲ２２の
飽和状態に相当する。気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）
３１の上側の線は飽和気相線、気液平衡線（Ｒ２２ ０
℃相当）３１の下側の線は飽和液相線を表わし、この両
線で挟まれた範囲においては気液平衡状態となる。また
３２は、温度５０℃・圧力１８．７８２ｋｇ／ｃｍ2Ｇ
における混合物の気液平衡線であり、この温度・圧力も
Ｒ２２の飽和状態に相当する。図からわかるように、Ｒ
１４３ａ、Ｒ２１８及びＲ１５２ａがそれぞれ略２０〜
略８０重量％、０〜略８０重量％、０〜略３５重量％と
なるような組成範囲は、略０〜略５０℃の利用温度にお
いてＲ２２とほぼ同等の蒸気圧を有するため望ましい。
さらに、Ｒ１４３ａ、Ｒ２１８及びＲ１５２ａがそれぞ
れ略２５〜略８０重量％、０〜略７５重量％、０〜略３
０重量％となるような組成範囲は、０℃と５０℃の間の
すべての利用温度においてＲ２２とほぼ同等の蒸気圧を
有するため特に望ましい。
【０１７４】図１６中の点Ａ1〜点Ｆ1における作動流体
の組成を表１６に示す。
の組成を表１６に示す。
【０１７５】
【表１６】
【０１７６】点Ａ1〜点Ｂ1は気液平衡線（Ｒ２２ ５０
℃相当）３２の飽和気相線上に、点Ｄ1〜点Ｆ1は気液平
衡線（Ｒ２２ ５０℃相当）３２の飽和液線上にあり、
共に気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）３１の飽和気相線
及び気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）３１の飽和液相線
の両線で挟まれた範囲にあることから、温度０℃・圧力
４．０４４ｋｇ／ｃｍ2Ｇ（Ｒ２２の飽和状態に相当）
においては気液平衡状態となる。
℃相当）３２の飽和気相線上に、点Ｄ1〜点Ｆ1は気液平
衡線（Ｒ２２ ５０℃相当）３２の飽和液線上にあり、
共に気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）３１の飽和気相線
及び気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）３１の飽和液相線
の両線で挟まれた範囲にあることから、温度０℃・圧力
４．０４４ｋｇ／ｃｍ2Ｇ（Ｒ２２の飽和状態に相当）
においては気液平衡状態となる。
【０１７７】また点Ｃ1は気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相
当）３１の飽和気相線上にあり、気液平衡線（Ｒ２２
５０℃相当）３２の飽和気相線及び気液平衡線（Ｒ２２
５０℃相当）３２の飽和液相線の両線で挟まれた範囲
にあることから、温度５０℃・圧力１８．７８２ｋｇ／
ｃｍ2Ｇ（Ｒ２２の飽和状態に相当）においては気液平
衡状態となる。従って、表１６に示された組成を有する
作動流体は、０℃・５０℃におけるＲ２２の飽和蒸気圧
の条件下で飽和状態あるいは気液平衡状態を実現し、略
０〜略５０℃の利用温度において、同温度におけるＲ２
２の飽和蒸気圧で操作することにより、Ｒ２２とほぼ等
しい凝縮温度・蒸発温度を得ることが可能となるもので
ある。
当）３１の飽和気相線上にあり、気液平衡線（Ｒ２２
５０℃相当）３２の飽和気相線及び気液平衡線（Ｒ２２
５０℃相当）３２の飽和液相線の両線で挟まれた範囲
にあることから、温度５０℃・圧力１８．７８２ｋｇ／
ｃｍ2Ｇ（Ｒ２２の飽和状態に相当）においては気液平
衡状態となる。従って、表１６に示された組成を有する
作動流体は、０℃・５０℃におけるＲ２２の飽和蒸気圧
の条件下で飽和状態あるいは気液平衡状態を実現し、略
０〜略５０℃の利用温度において、同温度におけるＲ２
２の飽和蒸気圧で操作することにより、Ｒ２２とほぼ等
しい凝縮温度・蒸発温度を得ることが可能となるもので
ある。
【０１７８】ここでは、気液平衡線（Ｒ２２ ５０℃相
当）３２および気液平衡線（Ｒ２２０℃相当）３１上の
点についてのみ説明したが、点Ａ1〜点Ｆ1の内側にある
点、すなわち、温度０℃・圧力４．０４４ｋｇ／ｃｍ2
Ｇ及び温度５０℃・圧力１８．７８２ｋｇ／ｃｍ2Ｇ
（両者ともＲ２２の飽和状態に相当）において気液平衡
状態となる組成を有する作動流体についても同様に操作
することにより、略０〜略５０℃の利用温度においてＲ
２２とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得ることが可能
となるものである。
当）３２および気液平衡線（Ｒ２２０℃相当）３１上の
点についてのみ説明したが、点Ａ1〜点Ｆ1の内側にある
点、すなわち、温度０℃・圧力４．０４４ｋｇ／ｃｍ2
Ｇ及び温度５０℃・圧力１８．７８２ｋｇ／ｃｍ2Ｇ
（両者ともＲ２２の飽和状態に相当）において気液平衡
状態となる組成を有する作動流体についても同様に操作
することにより、略０〜略５０℃の利用温度においてＲ
２２とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得ることが可能
となるものである。
【０１７９】以上の実施例においては作動流体は三種の
フロン類の混合物によって構成されているが、構造異性
体を含めて四種以上のフロンの混合物によって作動流体
を構成することも勿論可能であり、この場合、トリフル
オロエタン略２０〜略８０重量％、パーフルオロプロパ
ン０〜略８０重量％、ジフルオロエタン０〜略３５重量
％となるような組成範囲は、略０〜略５０℃の利用温度
においてＲ２２とほぼ同等の蒸気圧を有するため望まし
い。さらに、トリフルオロエタン略２５〜略８０重量
％、パーフルオロプロパン０〜略７５重量％、ジフルオ
ロエタン０〜略３０重量％となるような組成範囲は、０
℃と５０℃の間のすべての利用温度においてＲ２２とほ
ぼ同等の蒸気圧を有するため特に望ましい。特に上述の
組合せおよび組成範囲におけるＯＤＰも０と予想され、
Ｒ２２の代替として極めて有望な作動流体となるもので
ある。またかかる混合物は非共沸混合物となり、凝縮過
程および蒸発過程において温度勾配をもつため、熱源流
体との温度差を近接させたロレンツサイクルを構成する
ことにより、Ｒ２２よりも高い成績係数を期待できるも
のである。
フロン類の混合物によって構成されているが、構造異性
体を含めて四種以上のフロンの混合物によって作動流体
を構成することも勿論可能であり、この場合、トリフル
オロエタン略２０〜略８０重量％、パーフルオロプロパ
ン０〜略８０重量％、ジフルオロエタン０〜略３５重量
％となるような組成範囲は、略０〜略５０℃の利用温度
においてＲ２２とほぼ同等の蒸気圧を有するため望まし
い。さらに、トリフルオロエタン略２５〜略８０重量
％、パーフルオロプロパン０〜略７５重量％、ジフルオ
ロエタン０〜略３０重量％となるような組成範囲は、０
℃と５０℃の間のすべての利用温度においてＲ２２とほ
ぼ同等の蒸気圧を有するため特に望ましい。特に上述の
組合せおよび組成範囲におけるＯＤＰも０と予想され、
Ｒ２２の代替として極めて有望な作動流体となるもので
ある。またかかる混合物は非共沸混合物となり、凝縮過
程および蒸発過程において温度勾配をもつため、熱源流
体との温度差を近接させたロレンツサイクルを構成する
ことにより、Ｒ２２よりも高い成績係数を期待できるも
のである。
【０１８０】次に、第１１の本発明に付いて説明する。
【０１８１】図１７は、１，１，１−トリフルオロメタ
ン（Ｒ１４３ａ）、パーフルオロプロパン（Ｒ２１
８）、１，１，１，２−テトラフルオロエタン（Ｒ１３
４ａ）の三種のフロン類の混合物によって構成される作
動流体の、一定温度・一定圧力における平衡状態を三角
座標を用いて示したものである。本三角座標において
は、三角形の各頂点に、上側頂点を基点として反時計回
りに沸点の低い順に単一物質を配置しており、座標平面
上のある点における各成分の組成比（重量比）は、点と
三角形の各辺との距離の比で表される。またこのとき、
点と三角形の辺との距離は、辺に相対する側にある三角
座標の頂点に記された物質の組成比に対応する。図１７
において３３は、温度０℃・圧力４．０４４ｋｇ／ｃｍ
2Ｇにおける混合物の気液平衡線であり、この温度・圧
力はＲ２２の飽和状態に相当する。気液平衡線（Ｒ２２
０℃相当）３３の上側の線は飽和気相線、気液平衡線
（Ｒ２２０℃相当）３３の下側の線は飽和液相線を表わ
し、この両線で挟まれた範囲においては気液平衡状態と
なる。また３４は、温度５０℃・圧力１８．７８２ｋｇ
／ｃｍ2Ｇにおける混合物の気液平衡線であり、この温
度・圧力もＲ２２の飽和状態に相当する。図からわかる
ように、Ｒ１４３ａ、Ｒ２１８及びＲ１３４ａがそれぞ
れ略２０〜略７０重量％、０〜略８０重量％、０〜略４
５重量％となるような組成範囲は、略０〜略５０℃の利
用温度においてＲ２２とほぼ同等の蒸気圧を有するため
望ましい。さらに、Ｒ１４３ａ、Ｒ２１８及びＲ１３４
ａがそれぞれ略２５〜略６５重量％、０〜略７５重量
％、０〜略４０重量％となるような組成範囲は、０℃と
５０℃の間のすべての利用温度においてＲ２２とほぼ同
等の蒸気圧を有するため特に望ましい。
ン（Ｒ１４３ａ）、パーフルオロプロパン（Ｒ２１
８）、１，１，１，２−テトラフルオロエタン（Ｒ１３
４ａ）の三種のフロン類の混合物によって構成される作
動流体の、一定温度・一定圧力における平衡状態を三角
座標を用いて示したものである。本三角座標において
は、三角形の各頂点に、上側頂点を基点として反時計回
りに沸点の低い順に単一物質を配置しており、座標平面
上のある点における各成分の組成比（重量比）は、点と
三角形の各辺との距離の比で表される。またこのとき、
点と三角形の辺との距離は、辺に相対する側にある三角
座標の頂点に記された物質の組成比に対応する。図１７
において３３は、温度０℃・圧力４．０４４ｋｇ／ｃｍ
2Ｇにおける混合物の気液平衡線であり、この温度・圧
力はＲ２２の飽和状態に相当する。気液平衡線（Ｒ２２
０℃相当）３３の上側の線は飽和気相線、気液平衡線
（Ｒ２２０℃相当）３３の下側の線は飽和液相線を表わ
し、この両線で挟まれた範囲においては気液平衡状態と
なる。また３４は、温度５０℃・圧力１８．７８２ｋｇ
／ｃｍ2Ｇにおける混合物の気液平衡線であり、この温
度・圧力もＲ２２の飽和状態に相当する。図からわかる
ように、Ｒ１４３ａ、Ｒ２１８及びＲ１３４ａがそれぞ
れ略２０〜略７０重量％、０〜略８０重量％、０〜略４
５重量％となるような組成範囲は、略０〜略５０℃の利
用温度においてＲ２２とほぼ同等の蒸気圧を有するため
望ましい。さらに、Ｒ１４３ａ、Ｒ２１８及びＲ１３４
ａがそれぞれ略２５〜略６５重量％、０〜略７５重量
％、０〜略４０重量％となるような組成範囲は、０℃と
５０℃の間のすべての利用温度においてＲ２２とほぼ同
等の蒸気圧を有するため特に望ましい。
【０１８２】図１７中の点Ａ1〜点Ｆ1における作動流体
の組成を表１７に示す。
の組成を表１７に示す。
【０１８３】
【表１７】
【０１８４】点Ａ1〜点Ｂ1は気液平衡線（Ｒ２２ ５０
℃相当）３４の飽和気相線上に、点Ｄ1〜点Ｆ1は気液平
衡線（Ｒ２２ ５０℃相当）３４の飽和液線上にあり、
共に気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）３３の飽和気相線
及び気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）３３の飽和液相線
の両線で挟まれた範囲にあることから、温度０℃・圧力
４．０４４ｋｇ／ｃｍ2Ｇ（Ｒ２２の飽和状態に相当）
においては気液平衡状態となる。
℃相当）３４の飽和気相線上に、点Ｄ1〜点Ｆ1は気液平
衡線（Ｒ２２ ５０℃相当）３４の飽和液線上にあり、
共に気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）３３の飽和気相線
及び気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）３３の飽和液相線
の両線で挟まれた範囲にあることから、温度０℃・圧力
４．０４４ｋｇ／ｃｍ2Ｇ（Ｒ２２の飽和状態に相当）
においては気液平衡状態となる。
【０１８５】また点Ｃ1は気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相
当）３３の飽和気相線上にあり、気液平衡線（Ｒ２２
５０℃相当）３４の飽和気相線及び気液平衡線（Ｒ２２
５０℃相当）３４の飽和液相線の両線で挟まれた範囲
にあることから、温度５０℃・圧力１８．７８２ｋｇ／
ｃｍ2Ｇ（Ｒ２２の飽和状態に相当）においては気液平
衡状態となる。従って、表１７に示された組成を有する
作動流体は、０℃・５０℃におけるＲ２２の飽和蒸気圧
の条件下で飽和状態あるいは気液平衡状態を実現し、略
０〜略５０℃の利用温度において、同温度におけるＲ２
２の飽和蒸気圧で操作することにより、Ｒ２２とほぼ等
しい凝縮温度・蒸発温度を得ることが可能となるもので
ある。
当）３３の飽和気相線上にあり、気液平衡線（Ｒ２２
５０℃相当）３４の飽和気相線及び気液平衡線（Ｒ２２
５０℃相当）３４の飽和液相線の両線で挟まれた範囲
にあることから、温度５０℃・圧力１８．７８２ｋｇ／
ｃｍ2Ｇ（Ｒ２２の飽和状態に相当）においては気液平
衡状態となる。従って、表１７に示された組成を有する
作動流体は、０℃・５０℃におけるＲ２２の飽和蒸気圧
の条件下で飽和状態あるいは気液平衡状態を実現し、略
０〜略５０℃の利用温度において、同温度におけるＲ２
２の飽和蒸気圧で操作することにより、Ｒ２２とほぼ等
しい凝縮温度・蒸発温度を得ることが可能となるもので
ある。
【０１８６】ここでは、気液平衡線（Ｒ２２ ５０℃相
当）３４および気液平衡線（Ｒ２２０℃相当）３３上の
点についてのみ説明したが、点Ａ1〜点Ｆ1の内側にある
点、すなわち、温度０℃・圧力４．０４４ｋｇ／ｃｍ2
Ｇ及び温度５０℃・圧力１８．７８２ｋｇ／ｃｍ2Ｇ
（両者ともＲ２２の飽和状態に相当）において気液平衡
状態となる組成を有する作動流体についても同様に操作
することにより、略０〜略５０℃の利用温度においてＲ
２２とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得ることが可能
となるものである。
当）３４および気液平衡線（Ｒ２２０℃相当）３３上の
点についてのみ説明したが、点Ａ1〜点Ｆ1の内側にある
点、すなわち、温度０℃・圧力４．０４４ｋｇ／ｃｍ2
Ｇ及び温度５０℃・圧力１８．７８２ｋｇ／ｃｍ2Ｇ
（両者ともＲ２２の飽和状態に相当）において気液平衡
状態となる組成を有する作動流体についても同様に操作
することにより、略０〜略５０℃の利用温度においてＲ
２２とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得ることが可能
となるものである。
【０１８７】図１８は、Ｒ１４３ａ、Ｒ２１８、１，
１，２，２−テトラフルオロエタン（Ｒ１３４）の三種
のフロン類の混合物によって構成される作動流体の、一
定温度・一定圧力における平衡状態を三角座標を用いて
示したものである。図１８において３５は、温度０℃・
圧力４．０４４ｋｇ／ｃｍ2Ｇにおける混合物の気液平
衡線であり、また３６は、温度５０℃・圧力１８．７８
２ｋｇ／ｃｍ2Ｇにおける混合物の気液平衡線である。
この場合には、Ｒ１４３ａ、Ｒ２１８及びＲ１３４がそ
れぞれ略２０〜略８０重量％、０〜略８０重量％、０〜
略３５重量％となるような組成範囲が、Ｒ２２とほぼ同
等の蒸気圧を有するため望ましく、Ｒ１４３ａ、Ｒ２１
８及びＲ１３４がそれぞれ略２５〜略８０重量％、０〜
略７５重量％、０〜略３０重量％となるような組成範囲
が、特に望ましい。
１，２，２−テトラフルオロエタン（Ｒ１３４）の三種
のフロン類の混合物によって構成される作動流体の、一
定温度・一定圧力における平衡状態を三角座標を用いて
示したものである。図１８において３５は、温度０℃・
圧力４．０４４ｋｇ／ｃｍ2Ｇにおける混合物の気液平
衡線であり、また３６は、温度５０℃・圧力１８．７８
２ｋｇ／ｃｍ2Ｇにおける混合物の気液平衡線である。
この場合には、Ｒ１４３ａ、Ｒ２１８及びＲ１３４がそ
れぞれ略２０〜略８０重量％、０〜略８０重量％、０〜
略３５重量％となるような組成範囲が、Ｒ２２とほぼ同
等の蒸気圧を有するため望ましく、Ｒ１４３ａ、Ｒ２１
８及びＲ１３４がそれぞれ略２５〜略８０重量％、０〜
略７５重量％、０〜略３０重量％となるような組成範囲
が、特に望ましい。
【０１８８】図１８中の点Ａ2〜点Ｆ2における作動流体
の組成を表１８に示す。
の組成を表１８に示す。
【０１８９】
【表１８】
【０１９０】点Ａ2〜点Ｂ2は気液平衡線（Ｒ２２ ５０
℃相当）３６の飽和気相線上に、点Ｄ2〜点Ｆ2は気液平
衡線（Ｒ２２ ５０℃相当）３６の飽和液相線上にあ
り、共に気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）３５の飽和気
相線及び気液平衡線（Ｒ２２０℃相当）３５の飽和液相
線の両線で挟まれた範囲にあることから、温度０℃・圧
力４．０４４ｋｇ／ｃｍ2Ｇ（Ｒ２２の飽和状態に相
当）においては気液平衡状態となる。また点Ｃ2は気液
平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）３５の飽和気相線上にあ
り、気液平衡線（Ｒ２２ ５０℃相当）３６の飽和気相
線及び気液平衡線（Ｒ２２ ５０℃相当）３６の飽和液
相線の両線で挟まれた範囲にあることから、温度５０℃
・圧力１８．７８２ｋｇ／ｃｍ2Ｇ（Ｒ２２の飽和状態
に相当）においては気液平衡状態となる。従って、表１
８に示された組成を有する作動流体は、０℃・５０℃に
おけるＲ２２の飽和蒸気圧の条件下で飽和状態あるいは
気液平衡状態を実現し、略０〜略５０℃の利用温度にお
いて、同温度におけるＲ２２の飽和蒸気圧で操作するこ
とにより、Ｒ２２とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得
ることが可能となるものである。
℃相当）３６の飽和気相線上に、点Ｄ2〜点Ｆ2は気液平
衡線（Ｒ２２ ５０℃相当）３６の飽和液相線上にあ
り、共に気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）３５の飽和気
相線及び気液平衡線（Ｒ２２０℃相当）３５の飽和液相
線の両線で挟まれた範囲にあることから、温度０℃・圧
力４．０４４ｋｇ／ｃｍ2Ｇ（Ｒ２２の飽和状態に相
当）においては気液平衡状態となる。また点Ｃ2は気液
平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）３５の飽和気相線上にあ
り、気液平衡線（Ｒ２２ ５０℃相当）３６の飽和気相
線及び気液平衡線（Ｒ２２ ５０℃相当）３６の飽和液
相線の両線で挟まれた範囲にあることから、温度５０℃
・圧力１８．７８２ｋｇ／ｃｍ2Ｇ（Ｒ２２の飽和状態
に相当）においては気液平衡状態となる。従って、表１
８に示された組成を有する作動流体は、０℃・５０℃に
おけるＲ２２の飽和蒸気圧の条件下で飽和状態あるいは
気液平衡状態を実現し、略０〜略５０℃の利用温度にお
いて、同温度におけるＲ２２の飽和蒸気圧で操作するこ
とにより、Ｒ２２とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得
ることが可能となるものである。
【０１９１】ここでは、気液平衡線（Ｒ２２ ５０℃相
当）３６および気液平衡線（Ｒ２２０℃相当）３５上の
点についてのみ説明したが、点Ａ2〜点Ｆ2の内側にある
点、すなわち、温度０℃・圧力４．０４４ｋｇ／ｃｍ2
Ｇ及び温度５０℃・圧力１８．７８２ｋｇ／ｃｍ2Ｇ
（両者ともＲ２２の飽和状態に相当）において気液平衡
状態となる組成を有する作動流体についても同様に操作
することにより、略０〜略５０℃の利用温度においてＲ
２２とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得ることが可能
となるものである。
当）３６および気液平衡線（Ｒ２２０℃相当）３５上の
点についてのみ説明したが、点Ａ2〜点Ｆ2の内側にある
点、すなわち、温度０℃・圧力４．０４４ｋｇ／ｃｍ2
Ｇ及び温度５０℃・圧力１８．７８２ｋｇ／ｃｍ2Ｇ
（両者ともＲ２２の飽和状態に相当）において気液平衡
状態となる組成を有する作動流体についても同様に操作
することにより、略０〜略５０℃の利用温度においてＲ
２２とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得ることが可能
となるものである。
【０１９２】以上の実施例においては作動流体は三種の
フロン類の混合物によって構成されているが、構造異性
体を含めて四種以上のフロンの混合物によって作動流体
を構成することも勿論可能であり、この場合、トリフル
オロエタン略２０〜略８０重量％、パーフルオロプロパ
ン０〜略８０重量％、テトラフルオロエタン０〜略４５
重量％となるような組成範囲は、略０〜略５０℃の利用
温度においてＲ２２とほぼ同等の蒸気圧を有するため望
ましい。さらに、トリフルオロエタン略２５〜略８０重
量％、パーフルオロプロパン０〜略７５重量％、テトラ
フルオロエタン０〜略４０重量％となるような組成範囲
は、０℃と５０℃の間のすべての利用温度においてＲ２
２とほぼ同等の蒸気圧を有するため特に望ましい。特に
上述の組合せおよび組成範囲におけるＯＤＰも０と予想
され、Ｒ２２の代替として極めて有望な作動流体となる
ものである。またかかる混合物は非共沸混合物となり、
凝縮過程および蒸発過程において温度勾配をもつため、
熱源流体との温度差を近接させたロレンツサイクルを構
成することにより、Ｒ２２よりも高い成績係数を期待で
きるものである。
フロン類の混合物によって構成されているが、構造異性
体を含めて四種以上のフロンの混合物によって作動流体
を構成することも勿論可能であり、この場合、トリフル
オロエタン略２０〜略８０重量％、パーフルオロプロパ
ン０〜略８０重量％、テトラフルオロエタン０〜略４５
重量％となるような組成範囲は、略０〜略５０℃の利用
温度においてＲ２２とほぼ同等の蒸気圧を有するため望
ましい。さらに、トリフルオロエタン略２５〜略８０重
量％、パーフルオロプロパン０〜略７５重量％、テトラ
フルオロエタン０〜略４０重量％となるような組成範囲
は、０℃と５０℃の間のすべての利用温度においてＲ２
２とほぼ同等の蒸気圧を有するため特に望ましい。特に
上述の組合せおよび組成範囲におけるＯＤＰも０と予想
され、Ｒ２２の代替として極めて有望な作動流体となる
ものである。またかかる混合物は非共沸混合物となり、
凝縮過程および蒸発過程において温度勾配をもつため、
熱源流体との温度差を近接させたロレンツサイクルを構
成することにより、Ｒ２２よりも高い成績係数を期待で
きるものである。
【０１９３】次に、第１２の本発明に付いて説明する。
【０１９４】図１９は、１，１，１−トリフルオロエタ
ン（Ｒ１４３ａ）、パーフルオロプロパン（Ｒ２１
８）、２−クロロ−１，１，１，２−テトラフルオロエ
タン（Ｒ１２４）の三種のフロン類の混合物によって構
成される作動流体の、一定温度・一定圧力における平衡
状態を三角座標を用いて示したものである。本三角座標
においては、三角形の各頂点に、上側頂点を基点として
反時計回りに沸点の低い順に単一物質を配置しており、
座標平面上のある点における各成分の組成比（重量比）
は、点と三角形の各辺との距離の比で表される。またこ
のとき、点と三角形の辺との距離は、辺に相対する側に
ある三角座標の頂点に記された物質の組成比に対応す
る。図１９において３７は、温度０℃・圧力４．０４４
ｋｇ／ｃｍ2Ｇにおける混合物の気液平衡線であり、こ
の温度・圧力はＲ２２の飽和状態に相当する。気液平衡
線（Ｒ２２ ０℃相当）３７の上側の線は飽和気相線、
気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）３７の下側の線は飽和
液相線を表わし、この両線で挟まれた範囲においては気
液平衡状態となる。また３８は、温度５０℃・圧力１
８．７８２ｋｇ／ｃｍ2Ｇにおける混合物の気液平衡線
であり、この温度・圧力もＲ２２の飽和状態に相当す
る。図からわかるように、Ｒ１４３ａ、Ｒ２１８及びＲ
１２４がそれぞれ略２０〜略８５重量％、０〜略８０重
量％、０〜略３５重量％となるような組成範囲は、略０
〜略５０℃の利用温度においてＲ２２とほぼ同等の蒸気
圧を有するため望ましい。さらに、Ｒ１４３ａ、Ｒ２１
８及びＲ１２４がそれぞれ略２５〜略８０重量％、０〜
略７５重量％、０〜略３０重量％となるような組成範囲
は、０℃と５０℃の間のすべての利用温度においてＲ２
２とほぼ同等の蒸気圧を有するため特に望ましい。
ン（Ｒ１４３ａ）、パーフルオロプロパン（Ｒ２１
８）、２−クロロ−１，１，１，２−テトラフルオロエ
タン（Ｒ１２４）の三種のフロン類の混合物によって構
成される作動流体の、一定温度・一定圧力における平衡
状態を三角座標を用いて示したものである。本三角座標
においては、三角形の各頂点に、上側頂点を基点として
反時計回りに沸点の低い順に単一物質を配置しており、
座標平面上のある点における各成分の組成比（重量比）
は、点と三角形の各辺との距離の比で表される。またこ
のとき、点と三角形の辺との距離は、辺に相対する側に
ある三角座標の頂点に記された物質の組成比に対応す
る。図１９において３７は、温度０℃・圧力４．０４４
ｋｇ／ｃｍ2Ｇにおける混合物の気液平衡線であり、こ
の温度・圧力はＲ２２の飽和状態に相当する。気液平衡
線（Ｒ２２ ０℃相当）３７の上側の線は飽和気相線、
気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）３７の下側の線は飽和
液相線を表わし、この両線で挟まれた範囲においては気
液平衡状態となる。また３８は、温度５０℃・圧力１
８．７８２ｋｇ／ｃｍ2Ｇにおける混合物の気液平衡線
であり、この温度・圧力もＲ２２の飽和状態に相当す
る。図からわかるように、Ｒ１４３ａ、Ｒ２１８及びＲ
１２４がそれぞれ略２０〜略８５重量％、０〜略８０重
量％、０〜略３５重量％となるような組成範囲は、略０
〜略５０℃の利用温度においてＲ２２とほぼ同等の蒸気
圧を有するため望ましい。さらに、Ｒ１４３ａ、Ｒ２１
８及びＲ１２４がそれぞれ略２５〜略８０重量％、０〜
略７５重量％、０〜略３０重量％となるような組成範囲
は、０℃と５０℃の間のすべての利用温度においてＲ２
２とほぼ同等の蒸気圧を有するため特に望ましい。
【０１９５】図１９中の点Ａ1〜点Ｆ1における作動流体
の組成を表１９に示す。
の組成を表１９に示す。
【０１９６】
【表１９】
【０１９７】点Ａ1〜点Ｃ1は気液平衡線（Ｒ２２ ５０
℃相当）３８の飽和気相線上に、点Ｄ1〜点Ｆ1は気液平
衡線（Ｒ２２ ５０℃相当）３８の飽和液線上にあり、
共に気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）３７の飽和気相線
及び気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）３７の飽和液相線
の両線で挟まれた範囲にあることから、温度０℃・圧力
４．０４４ｋｇ／ｃｍ2Ｇ（Ｒ２２の飽和状態に相当）
においては気液平衡状態となる。従って、表１９に示さ
れた組成を有する作動流体は、０℃・５０℃におけるＲ
２２の飽和蒸気圧の条件下で飽和状態あるいは気液平衡
状態を実現し、略０〜略５０℃の利用温度において、同
温度におけるＲ２２の飽和蒸気圧で操作することによ
り、Ｒ２２とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得ること
が可能となるものである。
℃相当）３８の飽和気相線上に、点Ｄ1〜点Ｆ1は気液平
衡線（Ｒ２２ ５０℃相当）３８の飽和液線上にあり、
共に気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）３７の飽和気相線
及び気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）３７の飽和液相線
の両線で挟まれた範囲にあることから、温度０℃・圧力
４．０４４ｋｇ／ｃｍ2Ｇ（Ｒ２２の飽和状態に相当）
においては気液平衡状態となる。従って、表１９に示さ
れた組成を有する作動流体は、０℃・５０℃におけるＲ
２２の飽和蒸気圧の条件下で飽和状態あるいは気液平衡
状態を実現し、略０〜略５０℃の利用温度において、同
温度におけるＲ２２の飽和蒸気圧で操作することによ
り、Ｒ２２とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得ること
が可能となるものである。
【０１９８】ここでは、気液平衡線（Ｒ２２ ５０℃相
当）３８上の点についてのみ説明したが、点Ａ1〜点Ｆ1
の内側にある点、すなわち、温度０℃・圧力４．０４４
ｋｇ／ｃｍ2Ｇ及び温度５０℃・圧力１８．７８２ｋｇ
／ｃｍ2Ｇ（両者ともＲ２２の飽和状態に相当）におい
て気液平衡状態となる組成を有する作動流体についても
同様に操作することにより、略０〜略５０℃の利用温度
においてＲ２２とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得る
ことが可能となるものである。
当）３８上の点についてのみ説明したが、点Ａ1〜点Ｆ1
の内側にある点、すなわち、温度０℃・圧力４．０４４
ｋｇ／ｃｍ2Ｇ及び温度５０℃・圧力１８．７８２ｋｇ
／ｃｍ2Ｇ（両者ともＲ２２の飽和状態に相当）におい
て気液平衡状態となる組成を有する作動流体についても
同様に操作することにより、略０〜略５０℃の利用温度
においてＲ２２とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得る
ことが可能となるものである。
【０１９９】図２０は、Ｒ１４３ａ、Ｒ２１８、１−ク
ロロ−１，１，２，２−テトラフルオロエタン（Ｒ１２
４ａ）の三種のフロン類の混合物によって構成される作
動流体の、一定温度・一定圧力における平衡状態を三角
座標を用いて示したものである。図２０において３９
は、温度０℃・圧力４．０４４ｋｇ／ｃｍ2Ｇにおける
混合物の気液平衡線であり、また４０は、温度５０℃・
圧力１８．７８２ｋｇ／ｃｍ2Ｇにおける混合物の気液
平衡線である。この場合には、Ｒ１４３ａ、Ｒ２１８及
びＲ１２４ａがそれぞれ略２０〜略８５重量％、０〜略
８０重量％、０〜略３５重量％となるような組成範囲
が、Ｒ２２とほぼ同等の蒸気圧を有するため望ましく、
Ｒ１４３ａ、Ｒ２１８及びＲ１２４ａがそれぞれ略２５
〜略８０重量％、０〜略７５重量％、０〜略３０重量％
となるような組成範囲が、特に望ましい。
ロロ−１，１，２，２−テトラフルオロエタン（Ｒ１２
４ａ）の三種のフロン類の混合物によって構成される作
動流体の、一定温度・一定圧力における平衡状態を三角
座標を用いて示したものである。図２０において３９
は、温度０℃・圧力４．０４４ｋｇ／ｃｍ2Ｇにおける
混合物の気液平衡線であり、また４０は、温度５０℃・
圧力１８．７８２ｋｇ／ｃｍ2Ｇにおける混合物の気液
平衡線である。この場合には、Ｒ１４３ａ、Ｒ２１８及
びＲ１２４ａがそれぞれ略２０〜略８５重量％、０〜略
８０重量％、０〜略３５重量％となるような組成範囲
が、Ｒ２２とほぼ同等の蒸気圧を有するため望ましく、
Ｒ１４３ａ、Ｒ２１８及びＲ１２４ａがそれぞれ略２５
〜略８０重量％、０〜略７５重量％、０〜略３０重量％
となるような組成範囲が、特に望ましい。
【０２００】図２０中の点Ａ2〜点Ｆ2における作動流体
の組成を表２０に示す。
の組成を表２０に示す。
【０２０１】
【表２０】
【０２０２】点Ａ2〜点Ｃ2は気液平衡線（Ｒ２２ ５０
℃相当）４０の飽和気相線上に、点Ｄ2〜点Ｆ2は気液平
衡線（Ｒ２２ ５０℃相当）４０の飽和液相線上にあ
り、共に気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）３９の飽和気
相線及び気液平衡線（Ｒ２２０℃相当）３９の飽和液相
線の両線で挟まれた範囲にあることから、温度０℃・圧
力４．０４４ｋｇ／ｃｍ2Ｇ（Ｒ２２の飽和状態に相
当）においては気液平衡状態となる。従って、表２０に
示された組成を有する作動流体は、０℃・５０℃におけ
るＲ２２の飽和蒸気圧の条件下で飽和状態あるいは気液
平衡状態を実現し、略０〜略５０℃の利用温度におい
て、同温度におけるＲ２２の飽和蒸気圧で操作すること
により、Ｒ２２とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得る
ことが可能となるものである。
℃相当）４０の飽和気相線上に、点Ｄ2〜点Ｆ2は気液平
衡線（Ｒ２２ ５０℃相当）４０の飽和液相線上にあ
り、共に気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）３９の飽和気
相線及び気液平衡線（Ｒ２２０℃相当）３９の飽和液相
線の両線で挟まれた範囲にあることから、温度０℃・圧
力４．０４４ｋｇ／ｃｍ2Ｇ（Ｒ２２の飽和状態に相
当）においては気液平衡状態となる。従って、表２０に
示された組成を有する作動流体は、０℃・５０℃におけ
るＲ２２の飽和蒸気圧の条件下で飽和状態あるいは気液
平衡状態を実現し、略０〜略５０℃の利用温度におい
て、同温度におけるＲ２２の飽和蒸気圧で操作すること
により、Ｒ２２とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得る
ことが可能となるものである。
【０２０３】ここでは、気液平衡線（Ｒ２２ ５０℃相
当）４０上の点についてのみ説明したが、点Ａ2〜点Ｆ2
の内側にある点、すなわち、温度０℃・圧力４．０４４
ｋｇ／ｃｍ2Ｇ及び温度５０℃・圧力１８．７８２ｋｇ
／ｃｍ2Ｇ（両者ともＲ２２の飽和状態に相当）におい
て気液平衡状態となる組成を有する作動流体についても
同様に操作することにより、略０〜略５０℃の利用温度
においてＲ２２とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得る
ことが可能となるものである。
当）４０上の点についてのみ説明したが、点Ａ2〜点Ｆ2
の内側にある点、すなわち、温度０℃・圧力４．０４４
ｋｇ／ｃｍ2Ｇ及び温度５０℃・圧力１８．７８２ｋｇ
／ｃｍ2Ｇ（両者ともＲ２２の飽和状態に相当）におい
て気液平衡状態となる組成を有する作動流体についても
同様に操作することにより、略０〜略５０℃の利用温度
においてＲ２２とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得る
ことが可能となるものである。
【０２０４】以上の実施例においては作動流体は三種の
フロン類の混合物によって構成されているが、構造異性
体を含めて四種以上のフロンの混合物によって作動流体
を構成することも勿論可能であり、この場合、トリフル
オロエタン略２０〜略８５重量％、パーフルオロプロパ
ン０〜略８０重量％、クロロテトラフルオロエタン０〜
略３５重量％となるような組成範囲は、略０〜略５０℃
の利用温度においてＲ２２とほぼ同等の蒸気圧を有する
ため望ましい。さらに、トリフルオロエタン略２５〜略
８０重量％、パーフルオロプロパン０〜略７５重量％、
クロロテトラフルオロエタン０〜略３０重量％となるよ
うな組成範囲は、０℃と５０℃の間のすべての利用温度
においてＲ２２とほぼ同等の蒸気圧を有するため特に望
ましい。特に上述の組合せおよび組成範囲におけるＯＤ
Ｐも０．００７以下と予想され、Ｒ２２の代替として極
めて有望な作動流体となるものである。またかかる混合
物は非共沸混合物となり、凝縮過程および蒸発過程にお
いて温度勾配をもつため、熱源流体との温度差を近接さ
せたロレンツサイクルを構成することにより、Ｒ２２よ
りも高い成績係数を期待できるものである。
フロン類の混合物によって構成されているが、構造異性
体を含めて四種以上のフロンの混合物によって作動流体
を構成することも勿論可能であり、この場合、トリフル
オロエタン略２０〜略８５重量％、パーフルオロプロパ
ン０〜略８０重量％、クロロテトラフルオロエタン０〜
略３５重量％となるような組成範囲は、略０〜略５０℃
の利用温度においてＲ２２とほぼ同等の蒸気圧を有する
ため望ましい。さらに、トリフルオロエタン略２５〜略
８０重量％、パーフルオロプロパン０〜略７５重量％、
クロロテトラフルオロエタン０〜略３０重量％となるよ
うな組成範囲は、０℃と５０℃の間のすべての利用温度
においてＲ２２とほぼ同等の蒸気圧を有するため特に望
ましい。特に上述の組合せおよび組成範囲におけるＯＤ
Ｐも０．００７以下と予想され、Ｒ２２の代替として極
めて有望な作動流体となるものである。またかかる混合
物は非共沸混合物となり、凝縮過程および蒸発過程にお
いて温度勾配をもつため、熱源流体との温度差を近接さ
せたロレンツサイクルを構成することにより、Ｒ２２よ
りも高い成績係数を期待できるものである。
【０２０５】
【発明の効果】以上の説明から明らかなように、第１の
本発明は、作動流体を、分子構造中に塩素を含まない二
種のフロン類と、分子構造中に塩素・水素を共に含みオ
ゾン破壊能力の極めて小さい一種のフロン類の三種以上
から成る混合物となし、その組成範囲を特定したことに
より、 （１）成層圏オゾン層に及ぼす影響をＲ２２よりもさら
に小さく、ほとんどなしとする作動流体の選択の幅を拡
大することが可能である。 （２）分子構造中に塩素を含まず、オゾン破壊能力がほ
とんどなく、Ｒ２２とほぼ同一の沸点をもち且不燃性の
フロン類としてパーフルオロプロパンを選択し、分子構
造中に塩素を含まず、オゾン破壊能力のほとんどないフ
ロン類であるトリフルオロメタンとジフルオロエタンを
混合したから、パーフルオロプロパンの低いオゾン破壊
能力を維持しながら、効率向上を期待できる。 （３）混合するジフルオロエタンは可燃性であるが、ト
リフルオロメタンとパーフルオロプロパンはいずれも不
燃性であり、ジフルオロエタンの可燃性を低減できる。 （４）機器の利用温度においてＲ２２と同程度の蒸気圧
を有し、Ｒ２２の代替として現行機器で使用可能であ
る。 （５）非共沸混合物の温度勾配の性質を利用して、Ｒ２
２よりも高い成績係数を期待できる。
本発明は、作動流体を、分子構造中に塩素を含まない二
種のフロン類と、分子構造中に塩素・水素を共に含みオ
ゾン破壊能力の極めて小さい一種のフロン類の三種以上
から成る混合物となし、その組成範囲を特定したことに
より、 （１）成層圏オゾン層に及ぼす影響をＲ２２よりもさら
に小さく、ほとんどなしとする作動流体の選択の幅を拡
大することが可能である。 （２）分子構造中に塩素を含まず、オゾン破壊能力がほ
とんどなく、Ｒ２２とほぼ同一の沸点をもち且不燃性の
フロン類としてパーフルオロプロパンを選択し、分子構
造中に塩素を含まず、オゾン破壊能力のほとんどないフ
ロン類であるトリフルオロメタンとジフルオロエタンを
混合したから、パーフルオロプロパンの低いオゾン破壊
能力を維持しながら、効率向上を期待できる。 （３）混合するジフルオロエタンは可燃性であるが、ト
リフルオロメタンとパーフルオロプロパンはいずれも不
燃性であり、ジフルオロエタンの可燃性を低減できる。 （４）機器の利用温度においてＲ２２と同程度の蒸気圧
を有し、Ｒ２２の代替として現行機器で使用可能であ
る。 （５）非共沸混合物の温度勾配の性質を利用して、Ｒ２
２よりも高い成績係数を期待できる。
【０２０６】等の効果を有するものである。
【０２０７】また、第２の本発明は、作動流体を、分子
構造中に塩素を含まない二種のフロン類と、分子構造中
に塩素・水素を共に含みオゾン破壊能力の極めて小さい
一種のフロン類の三種以上から成る混合物となし、その
組成範囲を特定したことにより、 （１）成層圏オゾン層に及ぼす影響をＲ２２よりもさら
に小さく、ほとんどなしとする作動流体の選択の幅を拡
大することが可能である。 （２）分子構造中に塩素を含まず、オゾン破壊能力がほ
とんどなく、Ｒ２２とほぼ同一の沸点をもち且不燃性の
フロン類としてパーフルオロプロパンを選択し、分子構
造中に塩素を含まず、オゾン破壊能力のほとんどないフ
ロン類であるトリフルオロメタンとテトラフルオロエタ
ンを混合したから、パーフルオロプロパンの低いオゾン
破壊能力を維持しながら、効率向上を期待できる。 （３）混合するトリフルオロメタンとテトラフルオロエ
タンはいずれも不燃性であり、混合物そのものを不燃性
にできる。 （４）機器の利用温度においてＲ２２と同程度の蒸気圧
を有し、Ｒ２２の代替として現行機器で使用可能であ
る。 （５）非共沸混合物の温度勾配の性質を利用して、Ｒ２
２よりも高い成績係数を期待できる。
構造中に塩素を含まない二種のフロン類と、分子構造中
に塩素・水素を共に含みオゾン破壊能力の極めて小さい
一種のフロン類の三種以上から成る混合物となし、その
組成範囲を特定したことにより、 （１）成層圏オゾン層に及ぼす影響をＲ２２よりもさら
に小さく、ほとんどなしとする作動流体の選択の幅を拡
大することが可能である。 （２）分子構造中に塩素を含まず、オゾン破壊能力がほ
とんどなく、Ｒ２２とほぼ同一の沸点をもち且不燃性の
フロン類としてパーフルオロプロパンを選択し、分子構
造中に塩素を含まず、オゾン破壊能力のほとんどないフ
ロン類であるトリフルオロメタンとテトラフルオロエタ
ンを混合したから、パーフルオロプロパンの低いオゾン
破壊能力を維持しながら、効率向上を期待できる。 （３）混合するトリフルオロメタンとテトラフルオロエ
タンはいずれも不燃性であり、混合物そのものを不燃性
にできる。 （４）機器の利用温度においてＲ２２と同程度の蒸気圧
を有し、Ｒ２２の代替として現行機器で使用可能であ
る。 （５）非共沸混合物の温度勾配の性質を利用して、Ｒ２
２よりも高い成績係数を期待できる。
【０２０８】等の効果を有するものである。
【０２０９】また、第３の本発明は、作動流体を、分子
構造中に塩素を含まない二種のフロン類と、分子構造中
に塩素・水素を共に含みオゾン破壊能力の極めて小さい
一種のフロン類の三種以上から成る混合物となし、その
組成範囲を特定したことにより、 （１）成層圏オゾン層に及ぼす影響をＲ２２よりもさら
に小さくする作動流体の選択の幅を拡大することが可能
である。 （２）分子構造中に塩素を含まず、オゾン破壊能力がほ
とんどなく、Ｒ２２とほぼ同一の沸点をもち且不燃性の
フロン類としてパーフルオロプロパンを選択し、分子構
造中に塩素を含まず、オゾン破壊能力のほとんどないフ
ロン類であるトリフルオロメタンと、分子構造中に塩素
・水素を共に含み、オゾン破壊能力の極めて小さいフロ
ン類であるクロロテトラフルオロエタンを混合したか
ら、パーフルオロプロパンの低いオゾン破壊能力を維持
しながら、効率向上を期待できる。 （３）混合するトリフルオロメタンとクロロテトラフル
オロエタンはいずれも不燃性であり、混合物そのものを
不燃性にできる。 （４）機器の利用温度においてＲ２２と同程度の蒸気圧
を有し、Ｒ２２の代替として現行機器で使用可能である （５）非共沸混合物の温度勾配の性質を利用して、Ｒ２
２よりも高い成績係数を期待できる。
構造中に塩素を含まない二種のフロン類と、分子構造中
に塩素・水素を共に含みオゾン破壊能力の極めて小さい
一種のフロン類の三種以上から成る混合物となし、その
組成範囲を特定したことにより、 （１）成層圏オゾン層に及ぼす影響をＲ２２よりもさら
に小さくする作動流体の選択の幅を拡大することが可能
である。 （２）分子構造中に塩素を含まず、オゾン破壊能力がほ
とんどなく、Ｒ２２とほぼ同一の沸点をもち且不燃性の
フロン類としてパーフルオロプロパンを選択し、分子構
造中に塩素を含まず、オゾン破壊能力のほとんどないフ
ロン類であるトリフルオロメタンと、分子構造中に塩素
・水素を共に含み、オゾン破壊能力の極めて小さいフロ
ン類であるクロロテトラフルオロエタンを混合したか
ら、パーフルオロプロパンの低いオゾン破壊能力を維持
しながら、効率向上を期待できる。 （３）混合するトリフルオロメタンとクロロテトラフル
オロエタンはいずれも不燃性であり、混合物そのものを
不燃性にできる。 （４）機器の利用温度においてＲ２２と同程度の蒸気圧
を有し、Ｒ２２の代替として現行機器で使用可能である （５）非共沸混合物の温度勾配の性質を利用して、Ｒ２
２よりも高い成績係数を期待できる。
【０２１０】等の効果を有するものである。
【０２１１】また、第４の本発明は、作動流体を、分子
構造中に塩素を含まない二種のフロン類と、分子構造中
に塩素・水素を共に含みオゾン破壊能力の極めて小さい
一種のフロン類の三種以上から成る混合物となし、その
組成範囲を特定したことにより、 （１）成層圏オゾン層に及ぼす影響をＲ２２よりもさら
に小さく、ほとんどなしとする作動流体の選択の幅を拡
大することが可能である。 （２）分子構造中に塩素を含まず、オゾン破壊能力がほ
とんどなく、Ｒ２２とほぼ同一の沸点をもち且不燃性の
フロン類としてパーフルオロプロパンを選択し、分子構
造中に塩素を含まず、オゾン破壊能力のほとんどないフ
ロン類であるペンタフルオロエタンとジフルオロエタン
を混合したから、パーフルオロプロパンの低いオゾン破
壊能力を維持しながら、効率向上を期待できる。 （３）混合するジフルオロエタンは可燃性であるが、ペ
ンタフルオロエタンとパーフルオロプロパンはいずれも
不燃性であり、ジフルオロエタンの可燃性を低減でき
る。 （４）機器の利用温度においてＲ２２と同程度の蒸気圧
を有し、Ｒ２２の代替として現行機器で使用可能であ
る。 （５）非共沸混合物の温度勾配の性質を利用して、Ｒ２
２よりも高い成績係数を期待できる。
構造中に塩素を含まない二種のフロン類と、分子構造中
に塩素・水素を共に含みオゾン破壊能力の極めて小さい
一種のフロン類の三種以上から成る混合物となし、その
組成範囲を特定したことにより、 （１）成層圏オゾン層に及ぼす影響をＲ２２よりもさら
に小さく、ほとんどなしとする作動流体の選択の幅を拡
大することが可能である。 （２）分子構造中に塩素を含まず、オゾン破壊能力がほ
とんどなく、Ｒ２２とほぼ同一の沸点をもち且不燃性の
フロン類としてパーフルオロプロパンを選択し、分子構
造中に塩素を含まず、オゾン破壊能力のほとんどないフ
ロン類であるペンタフルオロエタンとジフルオロエタン
を混合したから、パーフルオロプロパンの低いオゾン破
壊能力を維持しながら、効率向上を期待できる。 （３）混合するジフルオロエタンは可燃性であるが、ペ
ンタフルオロエタンとパーフルオロプロパンはいずれも
不燃性であり、ジフルオロエタンの可燃性を低減でき
る。 （４）機器の利用温度においてＲ２２と同程度の蒸気圧
を有し、Ｒ２２の代替として現行機器で使用可能であ
る。 （５）非共沸混合物の温度勾配の性質を利用して、Ｒ２
２よりも高い成績係数を期待できる。
【０２１２】等の効果を有するものである。
【０２１３】また、第５の本発明は、作動流体を、分子
構造中に塩素を含まない二種のフロン類と、分子構造中
に塩素・水素を共に含みオゾン破壊能力の極めて小さい
一種のフロン類の三種以上から成る混合物となし、その
組成範囲を特定したことにより、 （１）成層圏オゾン層に及ぼす影響をＲ２２よりもさら
に小さく、ほとんどなしとする作動流体の選択の幅を拡
大することが可能である。 （２）分子構造中に塩素を含まず、オゾン破壊能力がほ
とんどなく、Ｒ２２とほぼ同一の沸点をもち且不燃性の
フロン類としてパーフルオロプロパンを選択し、分子構
造中に塩素を含まず、オゾン破壊能力のほとんどないフ
ロン類であるペンタフルオロエタンとテトラフルオロエ
タンを混合したから、パーフルオロプロパンの低いオゾ
ン破壊能力を維持しながら、効率向上を期待できる。 （３）混合するペンタフルオロエタンとテトラフルオロ
エタンはいずれも不燃性であり、混合物そのものを不燃
性にできる。 （４）機器の利用温度においてＲ２２と同程度の蒸気圧
を有し、Ｒ２２の代替として現行機器で使用可能であ
る。 （５）非共沸混合物の温度勾配の性質を利用して、Ｒ２
２よりも高い成績係数を期待できる。
構造中に塩素を含まない二種のフロン類と、分子構造中
に塩素・水素を共に含みオゾン破壊能力の極めて小さい
一種のフロン類の三種以上から成る混合物となし、その
組成範囲を特定したことにより、 （１）成層圏オゾン層に及ぼす影響をＲ２２よりもさら
に小さく、ほとんどなしとする作動流体の選択の幅を拡
大することが可能である。 （２）分子構造中に塩素を含まず、オゾン破壊能力がほ
とんどなく、Ｒ２２とほぼ同一の沸点をもち且不燃性の
フロン類としてパーフルオロプロパンを選択し、分子構
造中に塩素を含まず、オゾン破壊能力のほとんどないフ
ロン類であるペンタフルオロエタンとテトラフルオロエ
タンを混合したから、パーフルオロプロパンの低いオゾ
ン破壊能力を維持しながら、効率向上を期待できる。 （３）混合するペンタフルオロエタンとテトラフルオロ
エタンはいずれも不燃性であり、混合物そのものを不燃
性にできる。 （４）機器の利用温度においてＲ２２と同程度の蒸気圧
を有し、Ｒ２２の代替として現行機器で使用可能であ
る。 （５）非共沸混合物の温度勾配の性質を利用して、Ｒ２
２よりも高い成績係数を期待できる。
【０２１４】等の効果を有するものである。
【０２１５】また、第６の本発明は、作動流体を、分子
構造中に塩素を含まない二種のフロン類と、分子構造中
に塩素・水素を共に含みオゾン破壊能力の極めて小さい
一種のフロン類の三種以上から成る混合物となし、その
組成範囲を特定したことにより、 （１）成層圏オゾン層に及ぼす影響をＲ２２よりもさら
に小さくする作動流体の選択の幅を拡大することが可能
である。 （２）分子構造中に塩素を含まず、オゾン破壊能力がほ
とんどなく、Ｒ２２とほぼ同一の沸点をもち且不燃性の
フロン類としてパーフルオロプロパンを選択し、分子構
造中に塩素を含まず、オゾン破壊能力のほとんどないフ
ロン類であるペンタフルオロエタンと、分子構造中に塩
素・水素を共に含み、オゾン破壊能力の極めて小さいフ
ロン類であるクロロテトラフルオロエタンを混合したか
ら、パーフルオロプロパンの低いオゾン破壊能力を維持
しながら、効率向上を期待できる。 （３）混合するペンタフルオロエタンとクロロテトラフ
ルオロエタンはいずれも不燃性であり、混合物そのもの
を不燃性にできる。 （４）機器の利用温度においてＲ２２と同程度の蒸気圧
を有し、Ｒ２２の代替として現行機器で使用可能であ
る。 （５）非共沸混合物の温度勾配の性質を利用して、Ｒ２
２よりも高い成績係数を期待できる。
構造中に塩素を含まない二種のフロン類と、分子構造中
に塩素・水素を共に含みオゾン破壊能力の極めて小さい
一種のフロン類の三種以上から成る混合物となし、その
組成範囲を特定したことにより、 （１）成層圏オゾン層に及ぼす影響をＲ２２よりもさら
に小さくする作動流体の選択の幅を拡大することが可能
である。 （２）分子構造中に塩素を含まず、オゾン破壊能力がほ
とんどなく、Ｒ２２とほぼ同一の沸点をもち且不燃性の
フロン類としてパーフルオロプロパンを選択し、分子構
造中に塩素を含まず、オゾン破壊能力のほとんどないフ
ロン類であるペンタフルオロエタンと、分子構造中に塩
素・水素を共に含み、オゾン破壊能力の極めて小さいフ
ロン類であるクロロテトラフルオロエタンを混合したか
ら、パーフルオロプロパンの低いオゾン破壊能力を維持
しながら、効率向上を期待できる。 （３）混合するペンタフルオロエタンとクロロテトラフ
ルオロエタンはいずれも不燃性であり、混合物そのもの
を不燃性にできる。 （４）機器の利用温度においてＲ２２と同程度の蒸気圧
を有し、Ｒ２２の代替として現行機器で使用可能であ
る。 （５）非共沸混合物の温度勾配の性質を利用して、Ｒ２
２よりも高い成績係数を期待できる。
【０２１６】等の効果を有するものである。
【０２１７】また、第７の本発明は、作動流体を、分子
構造中に塩素を含まない二種のフロン類と、分子構造中
に塩素・水素を共に含みオゾン破壊能力の極めて小さい
一種のフロン類の三種以上から成る混合物となし、その
組成範囲を特定したことにより、 （１）成層圏オゾン層に及ぼす影響をＲ２２よりもさら
に小さく、ほとんどなしとする作動流体の選択の幅を拡
大することが可能である。 （２）分子構造中に塩素を含まず、オゾン破壊能力がほ
とんどなく、Ｒ２２とほぼ同一の沸点をもち且不燃性の
フロン類としてパーフルオロプロパンを選択し、分子構
造中に塩素を含まず、オゾン破壊能力のほとんどないフ
ロン類であるジフルオロメタンとジフルオロエタンを混
合したから、パーフルオロプロパンの低いオゾン破壊能
力を維持しながら、効率向上を期待できる。 （３）混合するジフルオロメタンとジフルオロエタンは
可燃性であるが、パーフルオロプロパンは不燃性であ
り、混合物の可燃性を低減できる。 （４）機器の利用温度においてＲ２２と同程度の蒸気圧
を有し、Ｒ２２の代替として現行機器で使用可能であ
る。 （５）非共沸混合物の温度勾配の性質を利用して、Ｒ２
２よりも高い成績係数を期待できる。
構造中に塩素を含まない二種のフロン類と、分子構造中
に塩素・水素を共に含みオゾン破壊能力の極めて小さい
一種のフロン類の三種以上から成る混合物となし、その
組成範囲を特定したことにより、 （１）成層圏オゾン層に及ぼす影響をＲ２２よりもさら
に小さく、ほとんどなしとする作動流体の選択の幅を拡
大することが可能である。 （２）分子構造中に塩素を含まず、オゾン破壊能力がほ
とんどなく、Ｒ２２とほぼ同一の沸点をもち且不燃性の
フロン類としてパーフルオロプロパンを選択し、分子構
造中に塩素を含まず、オゾン破壊能力のほとんどないフ
ロン類であるジフルオロメタンとジフルオロエタンを混
合したから、パーフルオロプロパンの低いオゾン破壊能
力を維持しながら、効率向上を期待できる。 （３）混合するジフルオロメタンとジフルオロエタンは
可燃性であるが、パーフルオロプロパンは不燃性であ
り、混合物の可燃性を低減できる。 （４）機器の利用温度においてＲ２２と同程度の蒸気圧
を有し、Ｒ２２の代替として現行機器で使用可能であ
る。 （５）非共沸混合物の温度勾配の性質を利用して、Ｒ２
２よりも高い成績係数を期待できる。
【０２１８】等の効果を有するものである。
【０２１９】また、第８の本発明は、作動流体を、分子
構造中に塩素を含まない二種のフロン類と、分子構造中
に塩素・水素を共に含みオゾン破壊能力の極めて小さい
一種のフロン類の三種以上から成る混合物となし、その
組成範囲を特定したことにより、 （１）成層圏オゾン層に及ぼす影響をＲ２２よりもさら
に小さく、ほとんどなしとする作動流体の選択の幅を拡
大することが可能である。 （２）分子構造中に塩素を含まず、オゾン破壊能力がほ
とんどなく、Ｒ２２とほぼ同一の沸点をもち且不燃性の
フロン類としてパーフルオロプロパンを選択し、分子構
造中に塩素を含まず、オゾン破壊能力のほとんどないフ
ロン類であるジフルオロメタンとテトラフルオロエタン
を混合したから、パーフルオロプロパンの低いオゾン破
壊能力を維持しながら、効率向上を期待できる。 （３）混合するジフルオロメタンは可燃性であるが、パ
ーフルオロプロパンとテトラフルオロエタンはいずれも
不燃性であり、ジフルオロメタンの可燃性を低減でき
る。 （４）機器の利用温度においてＲ２２と同程度の蒸気圧
を有し、Ｒ２２の代替として現行機器で使用可能であ
る。 （５）非共沸混合物の温度勾配の性質を利用して、Ｒ２
２よりも高い成績係数を期待できる。
構造中に塩素を含まない二種のフロン類と、分子構造中
に塩素・水素を共に含みオゾン破壊能力の極めて小さい
一種のフロン類の三種以上から成る混合物となし、その
組成範囲を特定したことにより、 （１）成層圏オゾン層に及ぼす影響をＲ２２よりもさら
に小さく、ほとんどなしとする作動流体の選択の幅を拡
大することが可能である。 （２）分子構造中に塩素を含まず、オゾン破壊能力がほ
とんどなく、Ｒ２２とほぼ同一の沸点をもち且不燃性の
フロン類としてパーフルオロプロパンを選択し、分子構
造中に塩素を含まず、オゾン破壊能力のほとんどないフ
ロン類であるジフルオロメタンとテトラフルオロエタン
を混合したから、パーフルオロプロパンの低いオゾン破
壊能力を維持しながら、効率向上を期待できる。 （３）混合するジフルオロメタンは可燃性であるが、パ
ーフルオロプロパンとテトラフルオロエタンはいずれも
不燃性であり、ジフルオロメタンの可燃性を低減でき
る。 （４）機器の利用温度においてＲ２２と同程度の蒸気圧
を有し、Ｒ２２の代替として現行機器で使用可能であ
る。 （５）非共沸混合物の温度勾配の性質を利用して、Ｒ２
２よりも高い成績係数を期待できる。
【０２２０】等の効果を有するものである。
【０２２１】また、第９の本発明は、作動流体を、分子
構造中に塩素を含まない二種のフロン類と、分子構造中
に塩素・水素を共に含みオゾン破壊能力の極めて小さい
一種のフロン類の三種以上から成る混合物となし、その
組成範囲を特定したことにより、 （１）成層圏オゾン層に及ぼす影響をＲ２２よりもさら
に小さくする作動流体の選択の幅を拡大することが可能
である。 （２）分子構造中に塩素を含まず、オゾン破壊能力がほ
とんどなく、Ｒ２２とほぼ同一の沸点をもち且不燃性の
フロン類としてパーフルオロプロパンを選択し、分子構
造中に塩素を含まず、オゾン破壊能力のほとんどないフ
ロン類であるジフルオロメタンと、分子構造中に塩素・
水素を共に含み、オゾン破壊能力の極めて小さいフロン
類であるクロロテトラフルオロエタンを混合したから、
パーフルオロプロパンの低いオゾン破壊能力を維持しな
がら、効率向上を期待できる。 （３）混合するジフルオロメタンは可燃性であるが、パ
ーフルオロプロパンとクロロテトラフルオロエタンはい
ずれも不燃性であり、ジフルオロメタンの可燃性を低減
できる。 （４）機器の利用温度においてＲ２２と同程度の蒸気圧
を有し、Ｒ２２の代替として現行機器で使用可能であ
る。 （５）非共沸混合物の温度勾配の性質を利用して、Ｒ２
２よりも高い成績係数を期待できる。
構造中に塩素を含まない二種のフロン類と、分子構造中
に塩素・水素を共に含みオゾン破壊能力の極めて小さい
一種のフロン類の三種以上から成る混合物となし、その
組成範囲を特定したことにより、 （１）成層圏オゾン層に及ぼす影響をＲ２２よりもさら
に小さくする作動流体の選択の幅を拡大することが可能
である。 （２）分子構造中に塩素を含まず、オゾン破壊能力がほ
とんどなく、Ｒ２２とほぼ同一の沸点をもち且不燃性の
フロン類としてパーフルオロプロパンを選択し、分子構
造中に塩素を含まず、オゾン破壊能力のほとんどないフ
ロン類であるジフルオロメタンと、分子構造中に塩素・
水素を共に含み、オゾン破壊能力の極めて小さいフロン
類であるクロロテトラフルオロエタンを混合したから、
パーフルオロプロパンの低いオゾン破壊能力を維持しな
がら、効率向上を期待できる。 （３）混合するジフルオロメタンは可燃性であるが、パ
ーフルオロプロパンとクロロテトラフルオロエタンはい
ずれも不燃性であり、ジフルオロメタンの可燃性を低減
できる。 （４）機器の利用温度においてＲ２２と同程度の蒸気圧
を有し、Ｒ２２の代替として現行機器で使用可能であ
る。 （５）非共沸混合物の温度勾配の性質を利用して、Ｒ２
２よりも高い成績係数を期待できる。
【０２２２】等の効果を有するものである。
【０２２３】また、第１０の本発明は、作動流体を、分
子構造中に塩素を含まない二種のフロン類と、分子構造
中に塩素・水素を共に含みオゾン破壊能力の極めて小さ
い一種のフロン類の三種以上から成る混合物となし、そ
の組成範囲を特定したことにより、 （１）成層圏オゾン層に及ぼす影響をＲ２２よりもさら
に小さく、ほとんどなしとする作動流体の選択の幅を拡
大することが可能である。 （２）分子構造中に塩素を含まず、オゾン破壊能力がほ
とんどなく、Ｒ２２とほぼ同一の沸点をもち且不燃性の
フロン類としてパーフルオロプロパンを選択し、分子構
造中に塩素を含まず、オゾン破壊能力のほとんどないフ
ロン類であるトリフルオロエタンとジフルオロエタンを
混合したから、パーフルオロプロパンの低いオゾン破壊
能力を維持しながら、効率向上を期待できる。 （３）混合するトリフルオロエタンとジフルオロエタン
は可燃性であるが、パーフルオロプロパンは不燃性であ
り、混合物の可燃性を低減できる。 （４）機器の利用温度においてＲ２２と同程度の蒸気圧
を有し、Ｒ２２の代替として現行機器で使用可能であ
る。 （５）非共沸混合物の温度勾配の性質を利用して、Ｒ２
２よりも高い成績係数を期待できる。
子構造中に塩素を含まない二種のフロン類と、分子構造
中に塩素・水素を共に含みオゾン破壊能力の極めて小さ
い一種のフロン類の三種以上から成る混合物となし、そ
の組成範囲を特定したことにより、 （１）成層圏オゾン層に及ぼす影響をＲ２２よりもさら
に小さく、ほとんどなしとする作動流体の選択の幅を拡
大することが可能である。 （２）分子構造中に塩素を含まず、オゾン破壊能力がほ
とんどなく、Ｒ２２とほぼ同一の沸点をもち且不燃性の
フロン類としてパーフルオロプロパンを選択し、分子構
造中に塩素を含まず、オゾン破壊能力のほとんどないフ
ロン類であるトリフルオロエタンとジフルオロエタンを
混合したから、パーフルオロプロパンの低いオゾン破壊
能力を維持しながら、効率向上を期待できる。 （３）混合するトリフルオロエタンとジフルオロエタン
は可燃性であるが、パーフルオロプロパンは不燃性であ
り、混合物の可燃性を低減できる。 （４）機器の利用温度においてＲ２２と同程度の蒸気圧
を有し、Ｒ２２の代替として現行機器で使用可能であ
る。 （５）非共沸混合物の温度勾配の性質を利用して、Ｒ２
２よりも高い成績係数を期待できる。
【０２２４】等の効果を有するものである。
【０２２５】また、第１１の本発明は、作動流体を、分
子構造中に塩素を含まない二種のフロン類と、分子構造
中に塩素・水素を共に含みオゾン破壊能力の極めて小さ
い一種のフロン類の三種以上から成る混合物となし、そ
の組成範囲を特定したことにより、 （１）成層圏オゾン層に及ぼす影響をＲ２２よりもさら
に小さく、ほとんどなしとする作動流体の選択の幅を拡
大することが可能である。 （２）分子構造中に塩素を含まず、オゾン破壊能力がほ
とんどなく、Ｒ２２とほぼ同一の沸点をもち且不燃性の
フロン類としてパーフルオロプロパンを選択し、分子構
造中に塩素を含まず、オゾン破壊能力のほとんどないフ
ロン類であるトリフルオロエタンとテトラフルオロエタ
ンを混合したから、パーフルオロプロパンの低いオゾン
破壊能力を維持しながら、効率向上を期待できる。 （３）混合するトリフルオロエタンは可燃性であるが、
パーフルオロプロパンとテトラフルオロエタンはいずれ
も不燃性であり、トリフルオロエタンの可燃性を低減で
きる。 （４）機器の利用温度においてＲ２２と同程度の蒸気圧
を有し、Ｒ２２の代替として現行機器で使用可能であ
る。 （５）非共沸混合物の温度勾配の性質を利用して、Ｒ２
２よりも高い成績係数を期待できる。
子構造中に塩素を含まない二種のフロン類と、分子構造
中に塩素・水素を共に含みオゾン破壊能力の極めて小さ
い一種のフロン類の三種以上から成る混合物となし、そ
の組成範囲を特定したことにより、 （１）成層圏オゾン層に及ぼす影響をＲ２２よりもさら
に小さく、ほとんどなしとする作動流体の選択の幅を拡
大することが可能である。 （２）分子構造中に塩素を含まず、オゾン破壊能力がほ
とんどなく、Ｒ２２とほぼ同一の沸点をもち且不燃性の
フロン類としてパーフルオロプロパンを選択し、分子構
造中に塩素を含まず、オゾン破壊能力のほとんどないフ
ロン類であるトリフルオロエタンとテトラフルオロエタ
ンを混合したから、パーフルオロプロパンの低いオゾン
破壊能力を維持しながら、効率向上を期待できる。 （３）混合するトリフルオロエタンは可燃性であるが、
パーフルオロプロパンとテトラフルオロエタンはいずれ
も不燃性であり、トリフルオロエタンの可燃性を低減で
きる。 （４）機器の利用温度においてＲ２２と同程度の蒸気圧
を有し、Ｒ２２の代替として現行機器で使用可能であ
る。 （５）非共沸混合物の温度勾配の性質を利用して、Ｒ２
２よりも高い成績係数を期待できる。
【０２２６】等の効果を有するものである。
【０２２７】また、第１２の本発明は、作動流体を、分
子構造中に塩素を含まない二種のフロン類と、分子構造
中に塩素・水素を共に含みオゾン破壊能力の極めて小さ
い一種のフロン類の三種以上から成る混合物となし、そ
の組成範囲を特定したことにより、 （１）成層圏オゾン層に及ぼす影響をＲ２２よりもさら
に小さくする作動流体の選択の幅を拡大することが可能
である。 （２）分子構造中に塩素を含まず、オゾン破壊能力がほ
とんどなく、Ｒ２２とほぼ同一の沸点をもち且不燃性の
フロン類としてパーフルオロプロパンを選択し、分子構
造中に塩素を含まず、オゾン破壊能力のほとんどないフ
ロン類であるトリフルオロエタンと、分子構造中に塩素
・水素を共に含み、オゾン破壊能力の極めて小さいフロ
ン類であるクロロテトラフルオロエタンを混合したか
ら、パーフルオロプロパンの低いオゾン破壊能力を維持
しながら、効率向上を期待できる。 （３）混合するトリフルオロエタンは可燃性であるが、
パーフルオロプロパンとクロロテトラフルオロエタンは
いずれも不燃性であり、トリフルオロエタンの可燃性を
低減できる。 （４）機器の利用温度においてＲ２２と同程度の蒸気圧
を有し、Ｒ２２の代替として現行機器で使用可能であ
る。 （５）非共沸混合物の温度勾配の性質を利用して、Ｒ２
２よりも高い成績係数を期待できる。
子構造中に塩素を含まない二種のフロン類と、分子構造
中に塩素・水素を共に含みオゾン破壊能力の極めて小さ
い一種のフロン類の三種以上から成る混合物となし、そ
の組成範囲を特定したことにより、 （１）成層圏オゾン層に及ぼす影響をＲ２２よりもさら
に小さくする作動流体の選択の幅を拡大することが可能
である。 （２）分子構造中に塩素を含まず、オゾン破壊能力がほ
とんどなく、Ｒ２２とほぼ同一の沸点をもち且不燃性の
フロン類としてパーフルオロプロパンを選択し、分子構
造中に塩素を含まず、オゾン破壊能力のほとんどないフ
ロン類であるトリフルオロエタンと、分子構造中に塩素
・水素を共に含み、オゾン破壊能力の極めて小さいフロ
ン類であるクロロテトラフルオロエタンを混合したか
ら、パーフルオロプロパンの低いオゾン破壊能力を維持
しながら、効率向上を期待できる。 （３）混合するトリフルオロエタンは可燃性であるが、
パーフルオロプロパンとクロロテトラフルオロエタンは
いずれも不燃性であり、トリフルオロエタンの可燃性を
低減できる。 （４）機器の利用温度においてＲ２２と同程度の蒸気圧
を有し、Ｒ２２の代替として現行機器で使用可能であ
る。 （５）非共沸混合物の温度勾配の性質を利用して、Ｒ２
２よりも高い成績係数を期待できる。
【０２２８】等の効果を有するものである。
【図１】第１の本発明において、三種のフロン類の混合
物によって構成される作動流体の、一定温度・一定圧力
における平衡状態を三角座標を用いて示したものであ
る。
物によって構成される作動流体の、一定温度・一定圧力
における平衡状態を三角座標を用いて示したものであ
る。
【図２】第２の本発明において、三種のフロン類の混合
物によって構成される作動流体の、一定温度・一定圧力
における平衡状態を三角座標を用いて示したものであ
る。
物によって構成される作動流体の、一定温度・一定圧力
における平衡状態を三角座標を用いて示したものであ
る。
【図３】第２の本発明において、三種のフロン類の混合
物によって構成される作動流体の、一定温度・一定圧力
における平衡状態を三角座標を用いて示したものであ
る。
物によって構成される作動流体の、一定温度・一定圧力
における平衡状態を三角座標を用いて示したものであ
る。
【図４】第３の本発明において、三種のフロン類の混合
物によって構成される作動流体の、一定温度・一定圧力
における平衡状態を三角座標を用いて示したものであ
る。
物によって構成される作動流体の、一定温度・一定圧力
における平衡状態を三角座標を用いて示したものであ
る。
【図５】第３の本発明において、三種のフロン類の混合
物によって構成される作動流体の、一定温度・一定圧力
における平衡状態を三角座標を用いて示したものであ
る。
物によって構成される作動流体の、一定温度・一定圧力
における平衡状態を三角座標を用いて示したものであ
る。
【図６】第４の本発明において、三種のフロン類の混合
物によって構成される作動流体の、一定温度・一定圧力
における平衡状態を三角座標を用いて示したものであ
る。
物によって構成される作動流体の、一定温度・一定圧力
における平衡状態を三角座標を用いて示したものであ
る。
【図７】第５の本発明において、三種のフロン類の混合
物によって構成される作動流体の、一定温度・一定圧力
における平衡状態を三角座標を用いて示したものであ
る。
物によって構成される作動流体の、一定温度・一定圧力
における平衡状態を三角座標を用いて示したものであ
る。
【図８】第５の本発明において、三種のフロン類の混合
物によって構成される作動流体の、一定温度・一定圧力
における平衡状態を三角座標を用いて示したものであ
る。
物によって構成される作動流体の、一定温度・一定圧力
における平衡状態を三角座標を用いて示したものであ
る。
【図９】第６の本発明において、三種のフロン類の混合
物によって構成される作動流体の、一定温度・一定圧力
における平衡状態を三角座標を用いて示したものであ
る。
物によって構成される作動流体の、一定温度・一定圧力
における平衡状態を三角座標を用いて示したものであ
る。
【図１０】第６の本発明において、三種のフロン類の混
合物によって構成される作動流体の、一定温度・一定圧
力における平衡状態を三角座標を用いて示したものであ
る。
合物によって構成される作動流体の、一定温度・一定圧
力における平衡状態を三角座標を用いて示したものであ
る。
【図１１】第７の本発明において、三種のフロン類の混
合物によって構成される作動流体の、一定温度・一定圧
力における平衡状態を三角座標を用いて示したものであ
る。
合物によって構成される作動流体の、一定温度・一定圧
力における平衡状態を三角座標を用いて示したものであ
る。
【図１２】第８の本発明において、三種のフロン類の混
合物によって構成される作動流体の、一定温度・一定圧
力における平衡状態を三角座標を用いて示したものであ
る。
合物によって構成される作動流体の、一定温度・一定圧
力における平衡状態を三角座標を用いて示したものであ
る。
【図１３】第８の本発明において、三種のフロン類の混
合物によって構成される作動流体の、一定温度・一定圧
力における平衡状態を三角座標を用いて示したものであ
る。
合物によって構成される作動流体の、一定温度・一定圧
力における平衡状態を三角座標を用いて示したものであ
る。
【図１４】第９の本発明において、三種のフロン類の混
合物によって構成される作動流体の、一定温度・一定圧
力における平衡状態を三角座標を用いて示したものであ
る。
合物によって構成される作動流体の、一定温度・一定圧
力における平衡状態を三角座標を用いて示したものであ
る。
【図１５】第９の本発明において、三種のフロン類の混
合物によって構成される作動流体の、一定温度・一定圧
力における平衡状態を三角座標を用いて示したものであ
る。
合物によって構成される作動流体の、一定温度・一定圧
力における平衡状態を三角座標を用いて示したものであ
る。
【図１６】第１０の本発明において、三種のフロン類の
混合物によって構成される作動流体の、一定温度・一定
圧力における平衡状態を三角座標を用いて示したもので
ある。
混合物によって構成される作動流体の、一定温度・一定
圧力における平衡状態を三角座標を用いて示したもので
ある。
【図１７】第１１の本発明において、三種のフロン類の
混合物によって構成される作動流体の、一定温度・一定
圧力における平衡状態を三角座標を用いて示したもので
ある。
混合物によって構成される作動流体の、一定温度・一定
圧力における平衡状態を三角座標を用いて示したもので
ある。
【図１８】第１１の本発明において、三種のフロン類の
混合物によって構成される作動流体の、一定温度・一定
圧力における平衡状態を三角座標を用いて示したもので
ある。
混合物によって構成される作動流体の、一定温度・一定
圧力における平衡状態を三角座標を用いて示したもので
ある。
【図１９】第１２の本発明において、三種のフロン類の
混合物によって構成される作動流体の、一定温度・一定
圧力における平衡状態を三角座標を用いて示したもので
ある。
混合物によって構成される作動流体の、一定温度・一定
圧力における平衡状態を三角座標を用いて示したもので
ある。
【図２０】第１２の本発明において、三種のフロン類の
混合物によって構成される作動流体の、一定温度・一定
圧力における平衡状態を三角座標を用いて示したもので
ある。
混合物によって構成される作動流体の、一定温度・一定
圧力における平衡状態を三角座標を用いて示したもので
ある。
１ 気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当） ２ 気液平衡線（Ｒ２２ ５０℃相当） ３ 気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当） ４ 気液平衡線（Ｒ２２ ５０℃相当） ５ 気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当） ６ 気液平衡線（Ｒ２２ ５０℃相当） ７ 気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当） ８ 気液平衡線（Ｒ２２ ５０℃相当） ９ 気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当） １０ 気液平衡線（Ｒ２２ ５０℃相当） １１ 気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当） １２ 気液平衡線（Ｒ２２ ５０℃相当） １３ 気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当） １４ 気液平衡線（Ｒ２２ ５０℃相当） １５ 気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当） １６ 気液平衡線（Ｒ２２ ５０℃相当） １７ 気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当） １８ 気液平衡線（Ｒ２２ ５０℃相当） １９ 気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当） ２０ 気液平衡線（Ｒ２２ ５０℃相当） ２１ 気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当） ２２ 気液平衡線（Ｒ２２ ５０℃相当） ２３ 気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当） ２４ 気液平衡線（Ｒ２２ ５０℃相当） ２５ 気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当） ２６ 気液平衡線（Ｒ２２ ５０℃相当） ２７ 気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当） ２８ 気液平衡線（Ｒ２２ ５０℃相当） ２９ 気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当） ３０ 気液平衡線（Ｒ２２ ５０℃相当） ３１ 気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当） ３２ 気液平衡線（Ｒ２２ ５０℃相当） ３３ 気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当） ３４ 気液平衡線（Ｒ２２ ５０℃相当） ３５ 気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当） ３６ 気液平衡線（Ｒ２２ ５０℃相当） ３７ 気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当） ３８ 気液平衡線（Ｒ２２ ５０℃相当） ３９ 気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当） ４０ 気液平衡線（Ｒ２２ ５０℃相当）
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 田頭 實 大阪府門真市大字門真1006番地 松下電器 産業株式会社内
Claims (24)
- 【請求項１】 トリフルオロメタン５〜５０重量％以
下、パーフルオロプロパン９５重量％以下、ジフルオロ
エタン９０重量％以下の少なくとも三種のフロン類を含
むことを特徴とする作動流体。 - 【請求項２】 トリフルオロメタン５〜４０重量％以
下、前記パーフルオロプロパン９５重量％以下、前記ジ
フルオロエタン８５重量％以下であることを特徴とする
請求項１記載の作動流体。 - 【請求項３】 トリフルオロメタン５〜５０重量％以
下、パーフルオロプロパン９５重量％以下、テトラフル
オロエタン９０重量％以下の少なくとも三種のフロン類
を含む作動流体。 - 【請求項４】 トリフルオロメタン５〜４０重量％以
下、パーフルオロプロパン９５重量％以下、テトラフル
オロエタン９０重量％以下であることを特徴とする作動
流体。 - 【請求項５】 トリフルオロメタン５〜５５重量％以
下、パーフルオロプロパン９５重量％以下、クロロテト
ラフルオロエタン９０重量％以下の少なくとも三種のフ
ロン類を含む作動流体。 - 【請求項６】 トリフルオロメタン５〜４５重量％以
下、パーフルオロプロパン９５重量％以下、クロロテト
ラフルオロエタン８５重量％以下であることを特徴とす
る作動流体。 - 【請求項７】 ペンタフルオロエタン２０〜８５重量％
以下、パーフルオロプロパン８０重量％以下、ジフルオ
ロエタン３０重量％以下の少なくとも三種のフロン類を
含む作動流体。 - 【請求項８】 ペンタフルオロエタン２５〜８０重量％
以下、パーフルオロプロパン７５重量％以下、ジフルオ
ロエタン３０重量％以下であることを特徴とする作動流
体。 - 【請求項９】 ペンタフルオロエタン２０〜８５重量％
以下、パーフルオロプロパン８０重量％以下、テトラフ
ルオロエタン４５重量％以下の少なくとも三種のフロン
類を含む作動流体。 - 【請求項１０】 ペンタフルオロエタン２５〜８０重量
％以下、パーフルオロプロパン７５重量％以下、テトラ
フルオロエタン４５重量％以下であることを特徴とする
作動流体。 - 【請求項１１】 ペンタフルオロエタン２０〜８５重量
％以下、パーフルオロプロパン８０重量％以下、クロロ
テトラフルオロエタン３５重量％以下の少なくとも三種
のフロン類を含む作動流体。 - 【請求項１２】 ペンタフルオロエタン２５〜８０重量
％以下、パーフルオロプロパン７５重量％以下、クロロ
テトラフルオロエタン３０重量％以下であることを特徴
とする作動流体。 - 【請求項１３】 ジフルオロメタン５〜６０重量％以
下、パーフルオロプロパン９５重量％以下、ジフルオロ
エタン６５重量％以下の少なくとも三種のフロン類を含
む作動流体。 - 【請求項１４】ジフルオロメタン５〜５０重量％以下、
パーフルオロプロパン９５重量％以下、ジフルオロエタ
ン６５重量％以下であることを特徴とする作動流体。 - 【請求項１５】 ジフルオロメタン５〜６０重量％以
下、パーフルオロプロパン９５重量％以下、テトラフル
オロエタン８０重量％以下の少なくとも三種のフロン類
を含む作動流体。 - 【請求項１６】 ジフルオロメタン５〜５０重量％以
下、パーフルオロプロパン９５重量％以下、テトラフル
オロエタン７５重量％以下であることを特徴とする作動
流体。 - 【請求項１７】 ジフルオロメタン５〜６５重量％以
下、パーフルオロプロパン９５重量％以下、クロロテト
ラフルオロエタン７０重量％以下の少なくとも三種のフ
ロン類を含む作動流体。 - 【請求項１８】 ジフルオロメタン５〜５５重量％以
下、パーフルオロプロパン９５重量％以下、クロロテト
ラフルオロエタン７０重量％以下であることを特徴とす
る作動流体。 - 【請求項１９】 トリフルオロエタン２０〜８０重量％
以下、パーフルオロプロパン８０重量％以下、ジフルオ
ロエタン３５重量％以下の少なくとも三種のフロン類を
含む作動流体。 - 【請求項２０】 トリフルオロエタン２５〜８０重量％
以下、パーフルオロプロパン７５重量％以下、ジフルオ
ロエタン３０重量％以下であることを特徴とする作動流
体。 - 【請求項２１】 トリフルオロエタン２０〜８０重量％
以下、パーフルオロプロパン８０重量％以下、テトラフ
ルオロエタン４５重量％以下の少なくとも三種のフロン
類を含む作動流体。 - 【請求項２２】 トリフルオロエタン２５〜８０重量％
以下、パーフルオロプロパン７５重量％以下、テトラフ
ルオロエタン４０重量％以下であることを特徴とする作
動流体。 - 【請求項２３】 トリフルオロエタン２０〜８５重量％
以下、パーフルオロプロパン８０重量％以下、クロロテ
トラフルオロエタン３５重量％以下の少なくとも三種の
フロン類を含む作動流体。 - 【請求項２４】 トリフルオロエタン２５〜８０重量％
以下、パーフルオロプロパン７５重量％以下、クロロテ
トラフルオロエタン３０重量％以下であることを特徴と
する作動流体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4221542A JPH0665561A (ja) | 1992-08-20 | 1992-08-20 | 作動流体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4221542A JPH0665561A (ja) | 1992-08-20 | 1992-08-20 | 作動流体 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0665561A true JPH0665561A (ja) | 1994-03-08 |
Family
ID=16768358
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4221542A Pending JPH0665561A (ja) | 1992-08-20 | 1992-08-20 | 作動流体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0665561A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1996003472A1 (en) * | 1994-06-27 | 1996-02-08 | Imperial Chemical Industries Plc | Refrigerant compositions |
| US5538660A (en) * | 1993-06-30 | 1996-07-23 | Elf Atochem S.A. | Nonazeotropic mixtures containing difluoromethane and 1,1,1,2-tetrafluoroethane, and their applications as refrigerant fluids in air conditioning |
| US6692653B2 (en) | 2001-02-16 | 2004-02-17 | Korea Institute Of Science And Technology | Refrigerant composition |
| US6776922B2 (en) | 2002-07-24 | 2004-08-17 | Korea Institute Of Science And Technology | Refrigerant composition comprising difluoromethane, 1,1,1-trifluoroethane and 1,1-difluoroethane |
| US6800216B2 (en) | 2002-07-24 | 2004-10-05 | Korea Institute Of Science And Technology | Refrigerant composition for replacing chlorodifluoromethane |
| US6841087B2 (en) | 2002-04-19 | 2005-01-11 | Korea Institute Of Science And Technology | Refrigerant composition comprising difluoromethane, 1,1,1-trifluoroethane and 1,1,1,2-tetrafluoroethane |
-
1992
- 1992-08-20 JP JP4221542A patent/JPH0665561A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5538660A (en) * | 1993-06-30 | 1996-07-23 | Elf Atochem S.A. | Nonazeotropic mixtures containing difluoromethane and 1,1,1,2-tetrafluoroethane, and their applications as refrigerant fluids in air conditioning |
| WO1996003472A1 (en) * | 1994-06-27 | 1996-02-08 | Imperial Chemical Industries Plc | Refrigerant compositions |
| US6692653B2 (en) | 2001-02-16 | 2004-02-17 | Korea Institute Of Science And Technology | Refrigerant composition |
| US6841087B2 (en) | 2002-04-19 | 2005-01-11 | Korea Institute Of Science And Technology | Refrigerant composition comprising difluoromethane, 1,1,1-trifluoroethane and 1,1,1,2-tetrafluoroethane |
| US6776922B2 (en) | 2002-07-24 | 2004-08-17 | Korea Institute Of Science And Technology | Refrigerant composition comprising difluoromethane, 1,1,1-trifluoroethane and 1,1-difluoroethane |
| US6800216B2 (en) | 2002-07-24 | 2004-10-05 | Korea Institute Of Science And Technology | Refrigerant composition for replacing chlorodifluoromethane |
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