JP2579000B2 - 作動流体 - Google Patents
作動流体Info
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- JP2579000B2 JP2579000B2 JP1309641A JP30964189A JP2579000B2 JP 2579000 B2 JP2579000 B2 JP 2579000B2 JP 1309641 A JP1309641 A JP 1309641A JP 30964189 A JP30964189 A JP 30964189A JP 2579000 B2 JP2579000 B2 JP 2579000B2
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Description
【発明の詳細な説明】 産業上の利用分野 本発明は、冷凍機・ヒートポンプ等に使用される作動
流体に関する。
流体に関する。
従来の技術 従来、冷凍機・ヒートポンプ等においては、作動流体
としてフロン類（以下Ｒ○○またはＲ○○○と記す）と
呼ばれるハロゲン化炭化水素が知られており、利用温度
としては凝縮温度および／または蒸発温度が略０〜略50
℃の範囲において通常使用される。中でもジクロロジフ
ルオロメタン（CCl2F2、R12）は冷蔵庫、カーエアコン
や大型冷凍機等の作動流体として幅広く用いられてい
る。
としてフロン類（以下Ｒ○○またはＲ○○○と記す）と
呼ばれるハロゲン化炭化水素が知られており、利用温度
としては凝縮温度および／または蒸発温度が略０〜略50
℃の範囲において通常使用される。中でもジクロロジフ
ルオロメタン（CCl2F2、R12）は冷蔵庫、カーエアコン
や大型冷凍機等の作動流体として幅広く用いられてい
る。
発明が解決しようとする課題 しかしながら、近年フロンによる成層圏オゾン層破壊
が地球規模の環境問題となっており、成層圏オゾン破壊
能力が大であるフロン類（以下、特定フロンと記す）に
ついては、すでに国際条約によって使用量及び生産量の
規制がなされ、さらに将来的には特定フロンの使用・生
産を廃止しようという動きがある。さて、R12はオゾン
破壊係数（トリクロロフルオロメタン（CCl3F）の成層
圏オゾン破壊能力を１としたときの成層圏オゾン破壊能
力、以下ODPと記す）が1.0の特定フロンであり、冷凍・
空調機器が広く普及した現在、R12の使用量及び生産量
の削減が人類の生活環境に与える影響は甚だ大きい。従
って、成層圏オゾン破壊能力が小であり、R12の代替と
なる作動流体の早期開発が強く要望されている。
が地球規模の環境問題となっており、成層圏オゾン破壊
能力が大であるフロン類（以下、特定フロンと記す）に
ついては、すでに国際条約によって使用量及び生産量の
規制がなされ、さらに将来的には特定フロンの使用・生
産を廃止しようという動きがある。さて、R12はオゾン
破壊係数（トリクロロフルオロメタン（CCl3F）の成層
圏オゾン破壊能力を１としたときの成層圏オゾン破壊能
力、以下ODPと記す）が1.0の特定フロンであり、冷凍・
空調機器が広く普及した現在、R12の使用量及び生産量
の削減が人類の生活環境に与える影響は甚だ大きい。従
って、成層圏オゾン破壊能力が小であり、R12の代替と
なる作動流体の早期開発が強く要望されている。
本発明は、上述の問題に鑑みて試されたもので、成層
圏オゾン層に及ぼす影響が小さい、R12の代替となる作
動流体を提供するものである。
圏オゾン層に及ぼす影響が小さい、R12の代替となる作
動流体を提供するものである。
課題を解決するための手段 本発明は上述の課題を解決するため、少なくとも、ク
ロロジフルオロメタン（CHClF2）、クロロテトラフルオ
ロエタン（C2HClF2）と１クロロ−1,1−ジフルオロエタ
ン（C2H3ClF2）の３種のフロン類を含み、クロロジフル
オロメタンを30〜75重量％、クロロテトラフルオロエタ
ンを70重量％以下、前記１−クロロ−1,1−ジフルオロ
エタンを55重量％以下の組成範囲であることを特徴とす
るものであり、特にクロロジフルオロメタンを35〜65重
量％、クロロテトラフルオロエタンを65重量％以下、前
記１−クロロ−1,1−ジフルオロエタンを50重量以下の
組成範囲が望ましいものである。
ロロジフルオロメタン（CHClF2）、クロロテトラフルオ
ロエタン（C2HClF2）と１クロロ−1,1−ジフルオロエタ
ン（C2H3ClF2）の３種のフロン類を含み、クロロジフル
オロメタンを30〜75重量％、クロロテトラフルオロエタ
ンを70重量％以下、前記１−クロロ−1,1−ジフルオロ
エタンを55重量％以下の組成範囲であることを特徴とす
るものであり、特にクロロジフルオロメタンを35〜65重
量％、クロロテトラフルオロエタンを65重量％以下、前
記１−クロロ−1,1−ジフルオロエタンを50重量以下の
組成範囲が望ましいものである。
作用 本発明は、上述の組合せによって、作動流体を、オゾ
ン破壊能力の極めて低い分子構造中に塩素・水素を共に
含むフロン類であクロロジフルオロメタン（ODP＝0.0
5）、クロロテトラフルオロエタン（ODP＝0.02）および
クロロジフルオロエタン（ODP＝0.06）の混合物となす
ことにより、成層圏オゾン層に及ぼす影響をR12よりも
はるかに小さくすることを可能とするものである。又、
本発明は上述の組成範囲とすることによって、冷凍機・
ヒートポンプ等の利用温度である略０〜略50℃において
R12と同程度の蒸気圧を有し、R12の代替として現行機器
で使用可能な作動流体を提供することを可能とするもの
である。特に上述の組合せおよび組成範囲におけるODP
は0.03〜0.06と予想され、R12の代替として極めて有望
な作動流体となるものである。またかかる混合物は非共
沸混合物となり、凝縮過程および蒸発過程において温度
勾配をもつため、熱源流体との温度差を近接させたロレ
ンツサイクルを構成することにより、R12よりも高い成
績係数を期待できるものである。
ン破壊能力の極めて低い分子構造中に塩素・水素を共に
含むフロン類であクロロジフルオロメタン（ODP＝0.0
5）、クロロテトラフルオロエタン（ODP＝0.02）および
クロロジフルオロエタン（ODP＝0.06）の混合物となす
ことにより、成層圏オゾン層に及ぼす影響をR12よりも
はるかに小さくすることを可能とするものである。又、
本発明は上述の組成範囲とすることによって、冷凍機・
ヒートポンプ等の利用温度である略０〜略50℃において
R12と同程度の蒸気圧を有し、R12の代替として現行機器
で使用可能な作動流体を提供することを可能とするもの
である。特に上述の組合せおよび組成範囲におけるODP
は0.03〜0.06と予想され、R12の代替として極めて有望
な作動流体となるものである。またかかる混合物は非共
沸混合物となり、凝縮過程および蒸発過程において温度
勾配をもつため、熱源流体との温度差を近接させたロレ
ンツサイクルを構成することにより、R12よりも高い成
績係数を期待できるものである。
実施例 以下、本発明による作動流体のいくつかの実施例につ
いて、図を用いて説明する。 第１図は、クロロジフル
オロメタン（R22）、２−クロロ−1,1,1,2−テトラフル
オロエタン（R124）、Ｉ−クロロ−1,1−ジフルオロエ
タン（R142b）の３種のフロン類の混合物によって構成
される作動流体の、一定温度・一定圧力における平衡状
態を三角座標を用いて示したものである。本三角座標に
おいては、三角形の各頂点に、上側頂点を基点とて反時
計回りに沸点の低い順に単一物質を配置しており、座標
平面上のある点における各成分の組成比（重量比）は、
点と三角形の各辺との距離の比で表される。またこのと
き、点と三角形の辺との距離は、辺に相対する側にある
三角座標の頂点に記された物質の組成比に対応する。第
１図において１は、温度０℃・圧力2.116kg/cm2Gにおけ
る混合物の気液平衡線であり、この温度・圧力はR12の
飽和状態に相当する。気液平衡線（R12 ０℃相当）１
の上側の線は飽和気相線、気液平衡線（R12 ０℃相
当）１の下側の線は飽和液相線を表わし、この両線で挟
まれた範囲においては気液平衡状態となる。また２は、
温度50℃・圧力11,373kg/cm2Gにおける混合物の気液平
衡線であり、この温度・圧力もR12の飽和状態に相当す
る。図からわかるように、R22、R124及びR142bがそれぞ
れ略30〜略75重量％、０〜略70重量％、０〜略55重量％
となるような組成範囲は、略０〜略50℃の利用温度にお
いてR12とほぼ同等の蒸気圧を有するため望ましい。さ
らに、R22、R124、R124及びR142bがそれぞれ略35〜略65
重量％、０〜略65重量％、０〜略50重量％となるような
組成範囲は、０℃と50℃の間のすべての利用温度におい
てR12とほぼ同等の蒸気圧を有するため特に望ましい。
いて、図を用いて説明する。 第１図は、クロロジフル
オロメタン（R22）、２−クロロ−1,1,1,2−テトラフル
オロエタン（R124）、Ｉ−クロロ−1,1−ジフルオロエ
タン（R142b）の３種のフロン類の混合物によって構成
される作動流体の、一定温度・一定圧力における平衡状
態を三角座標を用いて示したものである。本三角座標に
おいては、三角形の各頂点に、上側頂点を基点とて反時
計回りに沸点の低い順に単一物質を配置しており、座標
平面上のある点における各成分の組成比（重量比）は、
点と三角形の各辺との距離の比で表される。またこのと
き、点と三角形の辺との距離は、辺に相対する側にある
三角座標の頂点に記された物質の組成比に対応する。第
１図において１は、温度０℃・圧力2.116kg/cm2Gにおけ
る混合物の気液平衡線であり、この温度・圧力はR12の
飽和状態に相当する。気液平衡線（R12 ０℃相当）１
の上側の線は飽和気相線、気液平衡線（R12 ０℃相
当）１の下側の線は飽和液相線を表わし、この両線で挟
まれた範囲においては気液平衡状態となる。また２は、
温度50℃・圧力11,373kg/cm2Gにおける混合物の気液平
衡線であり、この温度・圧力もR12の飽和状態に相当す
る。図からわかるように、R22、R124及びR142bがそれぞ
れ略30〜略75重量％、０〜略70重量％、０〜略55重量％
となるような組成範囲は、略０〜略50℃の利用温度にお
いてR12とほぼ同等の蒸気圧を有するため望ましい。さ
らに、R22、R124、R124及びR142bがそれぞれ略35〜略65
重量％、０〜略65重量％、０〜略50重量％となるような
組成範囲は、０℃と50℃の間のすべての利用温度におい
てR12とほぼ同等の蒸気圧を有するため特に望ましい。
第１図中の点A1〜点F1における作動流体の組成及びOD
Pを第１表に示す。点A1〜点C1は気液平衡線（R12 50℃
相当）２の飽和気相線上にあると共に、気液平衡線（R1
2 ０℃相当）１の飽和気相線及び気液平衡線（R12 ０
℃相当）１の飽和液相線の両線で挟まれた範囲にあるこ
とから、温度０℃・圧力2.116kg/cm2G（R12の飽和状態
に相当）においては気液平衡状態となる。また、点D1〜
点F1は気液平衡線（R12 ０℃相当）１の飽和液線上に
あると共に、気液平衡線（R12 50℃相当）２の飽和気
相線及び気液平衡線（R12 50℃相当）２の飽和液相線
の両線で挟まれた範囲にあることから、温度50℃・圧力
11.373kg/cm2G（R12の飽和状態に相当）においては気液
平衡状態となる。従って、第１表に示された組成を有す
う作動流体は、０℃・50℃におけるR12の飽和蒸気圧の
条件下で飽和状態あるいは 気液平衡状態を実現し、略０〜略50℃の利用温度におい
て、同温度におけるR12の飽和蒸気圧で操作することに
より、R12とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得ること
が可能となるものである。
Pを第１表に示す。点A1〜点C1は気液平衡線（R12 50℃
相当）２の飽和気相線上にあると共に、気液平衡線（R1
2 ０℃相当）１の飽和気相線及び気液平衡線（R12 ０
℃相当）１の飽和液相線の両線で挟まれた範囲にあるこ
とから、温度０℃・圧力2.116kg/cm2G（R12の飽和状態
に相当）においては気液平衡状態となる。また、点D1〜
点F1は気液平衡線（R12 ０℃相当）１の飽和液線上に
あると共に、気液平衡線（R12 50℃相当）２の飽和気
相線及び気液平衡線（R12 50℃相当）２の飽和液相線
の両線で挟まれた範囲にあることから、温度50℃・圧力
11.373kg/cm2G（R12の飽和状態に相当）においては気液
平衡状態となる。従って、第１表に示された組成を有す
う作動流体は、０℃・50℃におけるR12の飽和蒸気圧の
条件下で飽和状態あるいは 気液平衡状態を実現し、略０〜略50℃の利用温度におい
て、同温度におけるR12の飽和蒸気圧で操作することに
より、R12とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得ること
が可能となるものである。
ここでは、気液平衡線（R12 ０℃相当）１あるいは
気液平衡線（R12 50℃相当）２上の点についてのみ説
明したが、点A1〜点F1の内側にある点、すなわち、温度
０℃・圧力2.116kg/cm2G及び温度50℃・圧力11.373kg/c
m2G（両者ともR12の飽和状態に相当）において気液平衡
状態となる組成を有する作動流体についても同様に操作
することにより、略０〜略50℃の利用温度においてR12
とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得ることが可能とな
るものである。
気液平衡線（R12 50℃相当）２上の点についてのみ説
明したが、点A1〜点F1の内側にある点、すなわち、温度
０℃・圧力2.116kg/cm2G及び温度50℃・圧力11.373kg/c
m2G（両者ともR12の飽和状態に相当）において気液平衡
状態となる組成を有する作動流体についても同様に操作
することにより、略０〜略50℃の利用温度においてR12
とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得ることが可能とな
るものである。
第２図は、R22、１−クロロ−1,1,2,2−テトラフルオ
ロエタン（R124a）、R142bの３種のフロン類の混合物に
よって構成される作動流体の一定温度・一定圧力におけ
る平衡状態を三角座標を用いて示したものである。第２
図において３は、温度０℃・圧力2.116kg/cm2Gにおける
混合物の気液平衡線であり、また４は、温度50℃・圧力
11.373kg/cm2Gにおける混合物の気液平衡線である。こ
の場合には、R22、R124a及びR142bがそれぞれ略30〜略6
5重量％、０〜略65重量％、０〜略50重量％となるよう
な組成範囲が、R12とほぼ同等の蒸気圧を有するため望
ましく、R22、R124a及びR142bそれぞれ略35〜略65重量
％、０〜略65重％、０〜略50重量％となるような組成範
囲が、特に望ましい。
ロエタン（R124a）、R142bの３種のフロン類の混合物に
よって構成される作動流体の一定温度・一定圧力におけ
る平衡状態を三角座標を用いて示したものである。第２
図において３は、温度０℃・圧力2.116kg/cm2Gにおける
混合物の気液平衡線であり、また４は、温度50℃・圧力
11.373kg/cm2Gにおける混合物の気液平衡線である。こ
の場合には、R22、R124a及びR142bがそれぞれ略30〜略6
5重量％、０〜略65重量％、０〜略50重量％となるよう
な組成範囲が、R12とほぼ同等の蒸気圧を有するため望
ましく、R22、R124a及びR142bそれぞれ略35〜略65重量
％、０〜略65重％、０〜略50重量％となるような組成範
囲が、特に望ましい。
第２図中の点A2〜点F2における作動流体の組成及びOD
P第２表に示す。点A2〜点C2は気液平衡線（R12 50℃相
当）４の飽和気相線上にあると共に、気液平衡線（R12
０℃相当）３の飽和気相線及び気液平衡線（R12 ０
℃相当）３の飽和液相線の両線で挟まれた範囲にあるこ
とから、温度０℃・圧力2.116kg /cm2G（R12の飽和状態に相当）においては気液平衡状態
となる。また、点D2〜点F2は気液平衡線（R12 ０℃相
当）３の飽和液線上にあると共に、気液平衡線（R12 5
0℃相当）４の飽和気相及び気液平衡線（R12 50℃）相
当４飽和液相線の両線で挟まれた範囲にあることから、
温度50℃・圧力11.373kg/cm2G（R12の飽和状態に相当）
においては気液平衡状態となる。従って、第２表に示さ
れた組成を有する作動流体は、０℃・50℃におけるR12
の飽和蒸気圧の条件下で飽和状態あるいは気液平衡状態
を実現し、略０〜略50℃の利用温度において、同温度に
おけるR12の飽和蒸気圧で操作することにより、R12とほ
ぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得ることが可能となるも
のである。
P第２表に示す。点A2〜点C2は気液平衡線（R12 50℃相
当）４の飽和気相線上にあると共に、気液平衡線（R12
０℃相当）３の飽和気相線及び気液平衡線（R12 ０
℃相当）３の飽和液相線の両線で挟まれた範囲にあるこ
とから、温度０℃・圧力2.116kg /cm2G（R12の飽和状態に相当）においては気液平衡状態
となる。また、点D2〜点F2は気液平衡線（R12 ０℃相
当）３の飽和液線上にあると共に、気液平衡線（R12 5
0℃相当）４の飽和気相及び気液平衡線（R12 50℃）相
当４飽和液相線の両線で挟まれた範囲にあることから、
温度50℃・圧力11.373kg/cm2G（R12の飽和状態に相当）
においては気液平衡状態となる。従って、第２表に示さ
れた組成を有する作動流体は、０℃・50℃におけるR12
の飽和蒸気圧の条件下で飽和状態あるいは気液平衡状態
を実現し、略０〜略50℃の利用温度において、同温度に
おけるR12の飽和蒸気圧で操作することにより、R12とほ
ぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得ることが可能となるも
のである。
ここでは、気液平衡線（R12 ０℃相当）３あるいは
気液平衡線（R12 50℃相当）４上の点についてのみ説
明したが、点A2〜点F2の内側にある点、すなわち、温度
０℃・圧力2.116kg/cm2G及び温度50℃・圧力11.373kg/c
m2G（両者ともR12の飽和状態に相当）において気液平衡
状態となる組成を有する作動流体についても同様に操作
することにより、略０〜略50℃の利用温度においてR12
とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得ることが可能とな
るものである。
気液平衡線（R12 50℃相当）４上の点についてのみ説
明したが、点A2〜点F2の内側にある点、すなわち、温度
０℃・圧力2.116kg/cm2G及び温度50℃・圧力11.373kg/c
m2G（両者ともR12の飽和状態に相当）において気液平衡
状態となる組成を有する作動流体についても同様に操作
することにより、略０〜略50℃の利用温度においてR12
とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得ることが可能とな
るものである。
以上の実施例においては作動流体は３種のフロン類の
混合物によって構成されているが、構成異性体を含めて
４種以上のフロンの混合物によって作動流体を構成する
ことも勿論可能であり、この場合、クロロジフルオロメ
タン略30〜略75重量％、クロロテトラフルオロエタン０
〜略70重量％、クロロジフルオロエタン０〜略55重量％
となるような組成範囲は、略０〜略50℃の利用温度にお
いてR12とほぼ同等の蒸気圧を有するため望ましい。さ
らに、クロロジフルオロメタン略35〜略65重量％、クロ
ロテトラフルオロエタン０〜略65重量％、クロロジフル
オロエタン０〜略55重量％となるような組成範囲は、０
℃と50℃の間のすべての利用温度においてR12とほぼ同
等の蒸気圧を有するため特に望ましい。特に上述の組合
せおよび組成範囲におけるODPは0.03〜0.06と予想さ
れ、R12の代替として極めて有望な作動流体となるもの
である。またかかる混合物は非共沸混合物となり、凝縮
過程および蒸発過程において温度勾配をもつため、熱源
流体との温度差を近接させたロレンツサイクルを構成す
ることにより、R12よりも高い成績係数を期待できるも
のである。
混合物によって構成されているが、構成異性体を含めて
４種以上のフロンの混合物によって作動流体を構成する
ことも勿論可能であり、この場合、クロロジフルオロメ
タン略30〜略75重量％、クロロテトラフルオロエタン０
〜略70重量％、クロロジフルオロエタン０〜略55重量％
となるような組成範囲は、略０〜略50℃の利用温度にお
いてR12とほぼ同等の蒸気圧を有するため望ましい。さ
らに、クロロジフルオロメタン略35〜略65重量％、クロ
ロテトラフルオロエタン０〜略65重量％、クロロジフル
オロエタン０〜略55重量％となるような組成範囲は、０
℃と50℃の間のすべての利用温度においてR12とほぼ同
等の蒸気圧を有するため特に望ましい。特に上述の組合
せおよび組成範囲におけるODPは0.03〜0.06と予想さ
れ、R12の代替として極めて有望な作動流体となるもの
である。またかかる混合物は非共沸混合物となり、凝縮
過程および蒸発過程において温度勾配をもつため、熱源
流体との温度差を近接させたロレンツサイクルを構成す
ることにより、R12よりも高い成績係数を期待できるも
のである。
発明の効果 以上の説明から明らかなように、本発明は、作動流体
を、分子構造中に塩素，水素を共に含むフロン類の３種
以上から成る混合物となし、その組成範囲を特定したこ
とにより、 （１）成層圏オゾン層に及ぼす影響をR12よりもはるか
に小さくするための、作動流体の選択の幅を拡大するこ
とが可能である。
を、分子構造中に塩素，水素を共に含むフロン類の３種
以上から成る混合物となし、その組成範囲を特定したこ
とにより、 （１）成層圏オゾン層に及ぼす影響をR12よりもはるか
に小さくするための、作動流体の選択の幅を拡大するこ
とが可能である。
（２）機器の利用温度においてR12と同程度の蒸気圧を
有し、R12の代替として現行機器で使用可能である。
有し、R12の代替として現行機器で使用可能である。
（３）非共沸混合物の温度勾配の性質を利用して、R12
よりも高い成績係数を期待できる 等の効果を有するものである。
よりも高い成績係数を期待できる 等の効果を有するものである。
第１図〜第２図は、３種のフロン類の混合物によって構
成される作動流体の、一定温度・一定圧力における平衡
状態を三角座標を用いて示した図である。 1,3……気液平衡線（R12 ０℃相当）、2,4……気液平
衡線（R12 50℃相当）。
成される作動流体の、一定温度・一定圧力における平衡
状態を三角座標を用いて示した図である。 1,3……気液平衡線（R12 ０℃相当）、2,4……気液平
衡線（R12 50℃相当）。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭61−287979（ＪＰ，Ａ) 特開 昭59−59780（ＪＰ，Ａ) 特開 昭60−212481（ＪＰ，Ａ) 特開 昭59−59779（ＪＰ，Ａ)
Claims (1)
- 【請求項１】クロロジフルオロメタン、クロロテトラフ
ルオロエタンおよび１−クロロ−1,1−ジフルオロエタ
ンの三種のフロン類からなり、前記クロロジフルオロメ
タンを30〜75重量％、前記クロロテトラフルオロエタン
を70重量％以下、前記１−クロロ−1,1−ジフルオロエ
タンを55重量％以下含むことを特徴とする作動流体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1309641A JP2579000B2 (ja) | 1989-11-29 | 1989-11-29 | 作動流体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1309641A JP2579000B2 (ja) | 1989-11-29 | 1989-11-29 | 作動流体 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03168262A JPH03168262A (ja) | 1991-07-22 |
| JP2579000B2 true JP2579000B2 (ja) | 1997-02-05 |
Family
ID=17995489
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1309641A Expired - Fee Related JP2579000B2 (ja) | 1989-11-29 | 1989-11-29 | 作動流体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2579000B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
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|---|---|---|---|---|
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-
1989
- 1989-11-29 JP JP1309641A patent/JP2579000B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH03168262A (ja) | 1991-07-22 |
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