JPH0655943B2 - 作動流体 - Google Patents
作動流体Info
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- JPH0655943B2 JPH0655943B2 JP1311167A JP31116789A JPH0655943B2 JP H0655943 B2 JPH0655943 B2 JP H0655943B2 JP 1311167 A JP1311167 A JP 1311167A JP 31116789 A JP31116789 A JP 31116789A JP H0655943 B2 JPH0655943 B2 JP H0655943B2
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- JP
- Japan
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- temperature
- working fluid
- weight
- vapor
- liquid equilibrium
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C09—DYES; PAINTS; POLISHES; NATURAL RESINS; ADHESIVES; COMPOSITIONS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; APPLICATIONS OF MATERIALS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- C09K—MATERIALS FOR MISCELLANEOUS APPLICATIONS, NOT PROVIDED FOR ELSEWHERE
- C09K5/00—Heat-transfer, heat-exchange or heat-storage materials, e.g. refrigerants; Materials for the production of heat or cold by chemical reactions other than by combustion
- C09K5/02—Materials undergoing a change of physical state when used
- C09K5/04—Materials undergoing a change of physical state when used the change of state being from liquid to vapour or vice versa
- C09K5/041—Materials undergoing a change of physical state when used the change of state being from liquid to vapour or vice versa for compression-type refrigeration systems
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
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- Physics & Mathematics (AREA)
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- Combustion & Propulsion (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Lubricants (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 産業上の利用分野 本発明は、エアコン・冷凍機等のヒートポンプ装置に使
用される作動流体に関する。
用される作動流体に関する。
従来の技術 従来、エアコン・冷凍機等のヒートポンプ装置において
は、作動流体としてフロン類（以下Ｒ○○またはＲ○○
○と記す）と呼ばれるハロゲン化炭化水素が知られてお
り、利用温度としては凝縮温度および／または蒸発温度
が略０〜略５０℃の範囲において通常使用される。中で
もクロロジフルオロメタン（ＣＨＣｌＦ2、Ｒ２２）は
家庭用エアコン、ビル用エアコンや大型冷凍機等の作動
流体として幅広く用いられている。
は、作動流体としてフロン類（以下Ｒ○○またはＲ○○
○と記す）と呼ばれるハロゲン化炭化水素が知られてお
り、利用温度としては凝縮温度および／または蒸発温度
が略０〜略５０℃の範囲において通常使用される。中で
もクロロジフルオロメタン（ＣＨＣｌＦ2、Ｒ２２）は
家庭用エアコン、ビル用エアコンや大型冷凍機等の作動
流体として幅広く用いられている。
発明が解決しようとする課題 しかしながら、近年フロンによる成層圏オゾン層破壊が
地球規模の環境問題となっており、成層圏オゾン破壊能
力が大であるフロン類（以下、特定フロンと記す）につ
いては、すでに国際条約によって使用量及び生産量の規
制がなされ、さらに将来的には特定フロンの使用・生産
を廃止しようという動きがある。さて、Ｒ２２はオゾン
破壊係数（トリクロロフルオロメタン（ＣＣｌ3Ｆ）の
成層圏オゾン破壊能力を１としたときの成層圏オゾン破
壊能力、以下ＯＤＰと記す）が０．０５と微少であり、
特定フロンではないものの将来的に使用量の増大が予想
され、冷凍・空調機器が広く普及した現在、Ｒ２２の使
用量及び生産量の増大が人類の生活環境に与える影響も
大きくなるものと予想されている。従って、成層圏オゾ
ン破壊能力が小であるものの、若干の破壊能力があると
されるＲ２２の代替となる作動流体の早期開発も強く要
望されている。
地球規模の環境問題となっており、成層圏オゾン破壊能
力が大であるフロン類（以下、特定フロンと記す）につ
いては、すでに国際条約によって使用量及び生産量の規
制がなされ、さらに将来的には特定フロンの使用・生産
を廃止しようという動きがある。さて、Ｒ２２はオゾン
破壊係数（トリクロロフルオロメタン（ＣＣｌ3Ｆ）の
成層圏オゾン破壊能力を１としたときの成層圏オゾン破
壊能力、以下ＯＤＰと記す）が０．０５と微少であり、
特定フロンではないものの将来的に使用量の増大が予想
され、冷凍・空調機器が広く普及した現在、Ｒ２２の使
用量及び生産量の増大が人類の生活環境に与える影響も
大きくなるものと予想されている。従って、成層圏オゾ
ン破壊能力が小であるものの、若干の破壊能力があると
されるＲ２２の代替となる作動流体の早期開発も強く要
望されている。
本発明は、上述の問題に鑑みて試されたもので、成層圏
オゾン層に及ぼす影響がほとんどない、Ｒ２２の代替と
なる作動流体を提供するものである。
オゾン層に及ぼす影響がほとんどない、Ｒ２２の代替と
なる作動流体を提供するものである。
課題を解決するための手段 本発明は上述の課題を解決するため、少なくとも、トリ
フルオロメタン（ＣＨＦ3）とジフルオロメタン（ＣＨ2
Ｆ2）とテトラフルオロエタン（Ｃ2Ｈ2Ｆ4）の三種のフ
ロン類を含み、トリフルオロメタン０〜略５０重量％、
ジフルオロメタン０〜略６０重量％、テトラフルオロエ
タン略４０〜略９５重量％の組成範囲であることを特徴
とするものであり、特に、トリフルオロメタン０〜略４
０重量％、ジフルオロメタン０〜略５０重量％、テトラ
フルオロエタン略５０〜略９０重量％の組成範囲が望ま
しいものである。
フルオロメタン（ＣＨＦ3）とジフルオロメタン（ＣＨ2
Ｆ2）とテトラフルオロエタン（Ｃ2Ｈ2Ｆ4）の三種のフ
ロン類を含み、トリフルオロメタン０〜略５０重量％、
ジフルオロメタン０〜略６０重量％、テトラフルオロエ
タン略４０〜略９５重量％の組成範囲であることを特徴
とするものであり、特に、トリフルオロメタン０〜略４
０重量％、ジフルオロメタン０〜略５０重量％、テトラ
フルオロエタン略５０〜略９０重量％の組成範囲が望ま
しいものである。
作用 本発明は、上述の組合せによって、作動流体を、オゾン
破壊能力のほとんどない、分子構造中に塩素を含まない
フロン類であるトリフルオロメタン（ＯＤＰ＝０）、ジ
フルオロメタン（ＯＤＰ＝０）およびテトラフルオロエ
タン（ＯＤＰ＝０）の混合物となすことにより、成層圏
オゾン層に及ぼす影響をＲ２２よりもさらに小さく、ほ
とんどなくすることを可能とするものである。又、本発
明は上述の組成範囲とすることによって、エアコン・冷
凍機等のヒートポンプ装置の利用温度である略０〜略５
０℃においてＲ２２と同程度の蒸気圧を有し、Ｒ２２の
代替として現行機器で使用可能な作動流体を提供するこ
とを可能とするものである。従って上述の組合せおよび
組成範囲におけるＯＤＰも０と予想され、Ｒ２２の代替
として極めて有望な作動流体となるものである。またか
かる混合物は非共沸混合物となり、凝縮過程および蒸発
過程において温度勾配をもつため、熱源流体との温度差
を近接させたロレンツサイクルを構成することにより、
Ｒ２２よりも高い成績係数を期待できるものである。
破壊能力のほとんどない、分子構造中に塩素を含まない
フロン類であるトリフルオロメタン（ＯＤＰ＝０）、ジ
フルオロメタン（ＯＤＰ＝０）およびテトラフルオロエ
タン（ＯＤＰ＝０）の混合物となすことにより、成層圏
オゾン層に及ぼす影響をＲ２２よりもさらに小さく、ほ
とんどなくすることを可能とするものである。又、本発
明は上述の組成範囲とすることによって、エアコン・冷
凍機等のヒートポンプ装置の利用温度である略０〜略５
０℃においてＲ２２と同程度の蒸気圧を有し、Ｒ２２の
代替として現行機器で使用可能な作動流体を提供するこ
とを可能とするものである。従って上述の組合せおよび
組成範囲におけるＯＤＰも０と予想され、Ｒ２２の代替
として極めて有望な作動流体となるものである。またか
かる混合物は非共沸混合物となり、凝縮過程および蒸発
過程において温度勾配をもつため、熱源流体との温度差
を近接させたロレンツサイクルを構成することにより、
Ｒ２２よりも高い成績係数を期待できるものである。
また一般に、成層圏オゾン破壊能力があるフロン類は、
そのＯＤＰの値の大きさにつれて地球温暖化の効果も大
きい傾向があるが、本発明による作動流体はＯＤＰが０
であるフロン類のみの三種以上から成る混合物によって
構成されているため、地球温暖化の効果はＲ２２と同程
度あるいはＲ２２未満と推定され、最近世界的問題とな
っている地球温暖化への寄与を小とすることをも可能と
するものである。
そのＯＤＰの値の大きさにつれて地球温暖化の効果も大
きい傾向があるが、本発明による作動流体はＯＤＰが０
であるフロン類のみの三種以上から成る混合物によって
構成されているため、地球温暖化の効果はＲ２２と同程
度あるいはＲ２２未満と推定され、最近世界的問題とな
っている地球温暖化への寄与を小とすることをも可能と
するものである。
さて、本発明は特にトリフルオロメタンを含む三種以上
のフロン類から成る混合物である。トリフルオロメタン
は、臨界温度が低く（２５．７℃）、蒸気圧が高いため
に、単独では略０〜略５０℃の利用温度のエアコン・冷
凍機等のヒートポンプ装置には使用できないが、現在で
も市販されており、かかる混合物とすることによって実
用的なＲ２２の代替となる作動流体を構成することが可
能となるものである。
のフロン類から成る混合物である。トリフルオロメタン
は、臨界温度が低く（２５．７℃）、蒸気圧が高いため
に、単独では略０〜略５０℃の利用温度のエアコン・冷
凍機等のヒートポンプ装置には使用できないが、現在で
も市販されており、かかる混合物とすることによって実
用的なＲ２２の代替となる作動流体を構成することが可
能となるものである。
実施例 以下、本発明による作動流体の実施例について、図を用
いて説明する。
いて説明する。
第１図は、トリフルオロメタン（Ｒ２３）、ジフルオロ
メタン（Ｒ３２）、１，１，１，２−テトラフルオロエ
タン（Ｒ１３４ａ）の三種のフロン類の混合物によって
構成される作動流体の、一定温度・一定圧力における平
衡状態を三角座標を用いて示したものである。本三角座
標においては、三角形の各頂点に、上側頂点を基点とし
て反時計回りに沸点の低い順に単一物質を配置してお
り、座標平面上のある点における各成分の組成比（重量
比）は、点と三角形の各辺との距離の比で表される。ま
たこのとき、点と三角形の辺との距離は、辺に相対する
側にある三角座標の頂点に記された物質の組成比に対応
する。第１図において１は、温度０℃・圧力４．０４４
ｋｇ／ｃｍ2Ｇにおける混合物の気液平衡線であり、こ
の温度・圧力はＲ２２の飽和状態に相当する。気液平衡
線（Ｒ２２ ０℃相当）１の上側の線は飽和気相線、気
液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）１の下側の線は飽和液相
線を表わし、この両線で挟まれた範囲においては気液平
衡状態となる。また２は、温度５０℃・圧力１８．７８
２ｋｇ／ｃｍ2Ｇにおける混合物の気液平衡線であり、
この温度・圧力もＲ２２の飽和状態に相当する。Ｒ２３
を単独で使用すると、５０℃においては臨界温度を超え
てしまうものの、かかる混合物となすことによって飽和
状態が存在し、略０〜略５０℃の利用温度のエアコン・
冷凍機等のヒートポンプ装置に使用することが可能とな
るものである。図からわかるように、Ｒ２３、Ｒ３２及
びＲ１３４ａがそれぞれ０〜略３５重量％、０〜略４５
重量％、略５５〜略９５重量％となるような組成範囲
は、略０〜略５０℃の利用温度においてＲ２２とほぼ同
等の蒸気圧を有するため望ましい。さらに、Ｒ２３、Ｒ
３２及びＲ１３４ａがそれぞれ０〜略２５重量％、０〜
略３５重量％、略６５〜略９０重量％となるような組成
範囲は、０℃と５０℃の間のすべての利用温度において
Ｒ２２とほぼ同等の蒸気圧を有するために特に望まし
い。
メタン（Ｒ３２）、１，１，１，２−テトラフルオロエ
タン（Ｒ１３４ａ）の三種のフロン類の混合物によって
構成される作動流体の、一定温度・一定圧力における平
衡状態を三角座標を用いて示したものである。本三角座
標においては、三角形の各頂点に、上側頂点を基点とし
て反時計回りに沸点の低い順に単一物質を配置してお
り、座標平面上のある点における各成分の組成比（重量
比）は、点と三角形の各辺との距離の比で表される。ま
たこのとき、点と三角形の辺との距離は、辺に相対する
側にある三角座標の頂点に記された物質の組成比に対応
する。第１図において１は、温度０℃・圧力４．０４４
ｋｇ／ｃｍ2Ｇにおける混合物の気液平衡線であり、こ
の温度・圧力はＲ２２の飽和状態に相当する。気液平衡
線（Ｒ２２ ０℃相当）１の上側の線は飽和気相線、気
液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）１の下側の線は飽和液相
線を表わし、この両線で挟まれた範囲においては気液平
衡状態となる。また２は、温度５０℃・圧力１８．７８
２ｋｇ／ｃｍ2Ｇにおける混合物の気液平衡線であり、
この温度・圧力もＲ２２の飽和状態に相当する。Ｒ２３
を単独で使用すると、５０℃においては臨界温度を超え
てしまうものの、かかる混合物となすことによって飽和
状態が存在し、略０〜略５０℃の利用温度のエアコン・
冷凍機等のヒートポンプ装置に使用することが可能とな
るものである。図からわかるように、Ｒ２３、Ｒ３２及
びＲ１３４ａがそれぞれ０〜略３５重量％、０〜略４５
重量％、略５５〜略９５重量％となるような組成範囲
は、略０〜略５０℃の利用温度においてＲ２２とほぼ同
等の蒸気圧を有するため望ましい。さらに、Ｒ２３、Ｒ
３２及びＲ１３４ａがそれぞれ０〜略２５重量％、０〜
略３５重量％、略６５〜略９０重量％となるような組成
範囲は、０℃と５０℃の間のすべての利用温度において
Ｒ２２とほぼ同等の蒸気圧を有するために特に望まし
い。
第１図中の点Ａ1〜点Ｆ1における作動流体の組成を第１
表に示す。点Ａ1〜点Ｃ1は気液平衡線（Ｒ２２ ５０℃
相当）２の飽和気相線上に、点Ｄ1〜点Ｆ1は気液平衡線
（Ｒ２２ ５０℃相当）２の飽和液相線上にあり、共に
気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）１の飽和気相線及び気
液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）１の飽和液相線の両線で
挟まれた範囲にあることから、温度０℃・圧力４．０４
４ｋｇ／ｃｍ2Ｇ（Ｒ２２の飽和状態に相当）において
は気液平衡状態となる。従って、第１表に示された組成
を有する作動流体は、０℃・５０℃におけるＲ２２の飽
和蒸気圧の条件下で飽和状態あるいは気液平衡状態を実
現し、略０〜略５０℃の利用温度において、同温度にお
けるＲ２２の飽和蒸気圧で操作することにより、Ｒ２２
とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得ることが可能とな
るものである。
表に示す。点Ａ1〜点Ｃ1は気液平衡線（Ｒ２２ ５０℃
相当）２の飽和気相線上に、点Ｄ1〜点Ｆ1は気液平衡線
（Ｒ２２ ５０℃相当）２の飽和液相線上にあり、共に
気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）１の飽和気相線及び気
液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）１の飽和液相線の両線で
挟まれた範囲にあることから、温度０℃・圧力４．０４
４ｋｇ／ｃｍ2Ｇ（Ｒ２２の飽和状態に相当）において
は気液平衡状態となる。従って、第１表に示された組成
を有する作動流体は、０℃・５０℃におけるＲ２２の飽
和蒸気圧の条件下で飽和状態あるいは気液平衡状態を実
現し、略０〜略５０℃の利用温度において、同温度にお
けるＲ２２の飽和蒸気圧で操作することにより、Ｒ２２
とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得ることが可能とな
るものである。
ここでは、気液平衡線（Ｒ２２ ５０℃相当）２上の点
についてのみ説明したが、点Ａ1〜点Ｆ1 の内側にある点、すなわち、温度０℃・圧力４．０４４
ｋｇ／ｃｍ2Ｇ及び温度５０℃・圧力１８．７８２ｋｇ
／ｃｍ2Ｇ（両者ともＲ２２の飽和状態に相当）におい
て気液平衡状態となる組成を有する作動流体についても
同様に操作することにより、略０〜略５０℃の利用温度
においてＲ２２とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得る
ことが可能となるものである。
についてのみ説明したが、点Ａ1〜点Ｆ1 の内側にある点、すなわち、温度０℃・圧力４．０４４
ｋｇ／ｃｍ2Ｇ及び温度５０℃・圧力１８．７８２ｋｇ
／ｃｍ2Ｇ（両者ともＲ２２の飽和状態に相当）におい
て気液平衡状態となる組成を有する作動流体についても
同様に操作することにより、略０〜略５０℃の利用温度
においてＲ２２とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得る
ことが可能となるものである。
第２図は、Ｒ２３、Ｒ３２、１，１，２，２−テトラフ
ルオロエタン（Ｒ１３４）の三種のフロン類の混合物に
よって構成される作動流体の、一定温度・一定圧力にお
ける平衡状態を三角座標を用いて示したものである。第
２図において３は、温度０℃・圧力４．０４４ｋｇ／ｃ
ｍ2Ｇにおける混合物の気液平衡線であり、また４は、
温度５０℃・圧力１８．７８２ｋｇ／ｃｍ2Ｇにおける
混合物の気液平衡線である。この場合には、Ｒ２３、Ｒ
３２及びＲ１３４がそれぞれ０〜略５０重量％、０〜略
６０重量％、略４０〜略９０重量％となるような組成範
囲が、Ｒ２２とほぼ同等の蒸気圧を有するため望まし
く、Ｒ２３、Ｒ３２及びＲ１３４がそれぞれ０〜略４０
重量％、０〜略５０重量％、略５０〜略８５重量％とな
るような組成範囲が、特に望ましい。
ルオロエタン（Ｒ１３４）の三種のフロン類の混合物に
よって構成される作動流体の、一定温度・一定圧力にお
ける平衡状態を三角座標を用いて示したものである。第
２図において３は、温度０℃・圧力４．０４４ｋｇ／ｃ
ｍ2Ｇにおける混合物の気液平衡線であり、また４は、
温度５０℃・圧力１８．７８２ｋｇ／ｃｍ2Ｇにおける
混合物の気液平衡線である。この場合には、Ｒ２３、Ｒ
３２及びＲ１３４がそれぞれ０〜略５０重量％、０〜略
６０重量％、略４０〜略９０重量％となるような組成範
囲が、Ｒ２２とほぼ同等の蒸気圧を有するため望まし
く、Ｒ２３、Ｒ３２及びＲ１３４がそれぞれ０〜略４０
重量％、０〜略５０重量％、略５０〜略８５重量％とな
るような組成範囲が、特に望ましい。
第２図中の点Ａ2〜点Ｄ2における作動流体の組成を第２
表に示す。点Ａ2、点Ｂ2は気液平衡線（Ｒ２２ ５０℃
相当）４の飽和気相線上に、点Ｃ2、点Ｄ2は気液平衡線
（Ｒ２２ ５０℃相当）４の飽和液相線上にあり、共に
気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）３の飽和気相線及び気
液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）３の飽和液相線の両線で
挟まれた範囲にあることから、温度０℃・圧力４．０４
４ｋｇ／ｃｍ2Ｇ（Ｒ２２の飽和状態に相当）において
は気液平衡状態となる。従って、第２表に示された組成
を有する作動流体は、０℃・５０℃におけるＲ２２の飽
和蒸気圧の条件下で飽和状態あるいは気液平衡状態を実
現し、略０〜略５０℃の利用温度において、同温度にお
けるＲ２２の飽和蒸気圧で操作することにより、Ｒ２２
とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得ることが可能とな
るも のである。
表に示す。点Ａ2、点Ｂ2は気液平衡線（Ｒ２２ ５０℃
相当）４の飽和気相線上に、点Ｃ2、点Ｄ2は気液平衡線
（Ｒ２２ ５０℃相当）４の飽和液相線上にあり、共に
気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）３の飽和気相線及び気
液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）３の飽和液相線の両線で
挟まれた範囲にあることから、温度０℃・圧力４．０４
４ｋｇ／ｃｍ2Ｇ（Ｒ２２の飽和状態に相当）において
は気液平衡状態となる。従って、第２表に示された組成
を有する作動流体は、０℃・５０℃におけるＲ２２の飽
和蒸気圧の条件下で飽和状態あるいは気液平衡状態を実
現し、略０〜略５０℃の利用温度において、同温度にお
けるＲ２２の飽和蒸気圧で操作することにより、Ｒ２２
とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得ることが可能とな
るも のである。
ここでは、気液平衡線（Ｒ２２ ５０℃相当）４上の点
についてのみ説明したが、点Ａ2〜点Ｄ2の内側にある
点、すなわち、温度０℃・圧力４．０４４ｋｇ／ｃｍ2
Ｇ及び温度５０℃・圧力１８．７８２ｋｇ／ｃｍ2Ｇ
（両者ともＲ２２の飽和状態に相当）において気液平衡
状態となる組成を有する作動流体についても同様に操作
することにより、略０〜略５０℃の利用温度においてＲ
２２とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得ることが可能
となるものである。
についてのみ説明したが、点Ａ2〜点Ｄ2の内側にある
点、すなわち、温度０℃・圧力４．０４４ｋｇ／ｃｍ2
Ｇ及び温度５０℃・圧力１８．７８２ｋｇ／ｃｍ2Ｇ
（両者ともＲ２２の飽和状態に相当）において気液平衡
状態となる組成を有する作動流体についても同様に操作
することにより、略０〜略５０℃の利用温度においてＲ
２２とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得ることが可能
となるものである。
以上の実施例においては作動流体は三種のフロン類の混
合物によって構成されているが、構造異性体を含めて四
種以上のフロンの混合物によって作動流体を構成するこ
とも勿論可能であり、この場合、トリフルオロメタン０
〜略５０重量％、ジフルオロメタン０〜略６０重量％、
テトラフルオロエタン略４０〜略９５重量％となるよう
な組成範囲は、略０〜略５０℃の利用温度においてＲ２
２とほぼ同等の蒸気圧を有するため望ましい。さらに、
トリフルオロメタン０〜略４０重量％、ジフルオロメタ
ン０〜略５０重量％、テトラフルオロメタン略５０〜略
９０重量％となるような組成範囲は、０℃と５０℃の間
のすべての利用温度においてＲ２２とほぼ同等の蒸気圧
を有するため特に望ましい。特に上述の組合せおよび組
成範囲におけるＯＤＰも０と予想され、Ｒ２２の代替と
して極めて有望な作動流体となるものである。またかか
る混合物は非共沸混合物となり、凝縮過程および蒸発過
程において温度勾配をもつため、熱源流体との温度差を
近接させたロレンツサイクルを構成することにより、Ｒ
２２よりも高い成績係数を期待できるものである。
合物によって構成されているが、構造異性体を含めて四
種以上のフロンの混合物によって作動流体を構成するこ
とも勿論可能であり、この場合、トリフルオロメタン０
〜略５０重量％、ジフルオロメタン０〜略６０重量％、
テトラフルオロエタン略４０〜略９５重量％となるよう
な組成範囲は、略０〜略５０℃の利用温度においてＲ２
２とほぼ同等の蒸気圧を有するため望ましい。さらに、
トリフルオロメタン０〜略４０重量％、ジフルオロメタ
ン０〜略５０重量％、テトラフルオロメタン略５０〜略
９０重量％となるような組成範囲は、０℃と５０℃の間
のすべての利用温度においてＲ２２とほぼ同等の蒸気圧
を有するため特に望ましい。特に上述の組合せおよび組
成範囲におけるＯＤＰも０と予想され、Ｒ２２の代替と
して極めて有望な作動流体となるものである。またかか
る混合物は非共沸混合物となり、凝縮過程および蒸発過
程において温度勾配をもつため、熱源流体との温度差を
近接させたロレンツサイクルを構成することにより、Ｒ
２２よりも高い成績係数を期待できるものである。
発明の効果 以上の説明から明らかなように、本発明は、トリフルオ
ロメタンを含み、作動流体を、分子構造中に塩素を含ま
ないフロン類のみの三種以上から成る混合物となし、そ
の組成範囲を特定したことにより、 （１）成層圏オゾン層に及ぼす影響をＲ２２よりもさら
に小さく、ほとんどなしとする作動流体の選択の幅を拡
大することが可能である。
ロメタンを含み、作動流体を、分子構造中に塩素を含ま
ないフロン類のみの三種以上から成る混合物となし、そ
の組成範囲を特定したことにより、 （１）成層圏オゾン層に及ぼす影響をＲ２２よりもさら
に小さく、ほとんどなしとする作動流体の選択の幅を拡
大することが可能である。
（２）トリフルオロメタン単独では使用できない機器の
利用温度においてＲ２２と同程度の蒸気圧を有し、Ｒ２
２の代替として現行機器で使用可能である。
利用温度においてＲ２２と同程度の蒸気圧を有し、Ｒ２
２の代替として現行機器で使用可能である。
（３）非共沸混合物の温度勾配の性質を利用して、Ｒ２
２よりも高い成績係数を期待できる 等の効果を有するものである。
２よりも高い成績係数を期待できる 等の効果を有するものである。
第１図〜第２図は、三種のフロン類の混合物によって構
成される作動流体の、一定温度・一定圧力における平衡
状態を三角座標を用いて示した図である。 １，３……気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）、 ２，４……気液平衡線（Ｒ２２ ５０℃相当）。
成される作動流体の、一定温度・一定圧力における平衡
状態を三角座標を用いて示した図である。 １，３……気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）、 ２，４……気液平衡線（Ｒ２２ ５０℃相当）。
Claims (2)
- 【請求項１】トリフルオロメタン５０重量％以下、ジフ
ルオロメタン６０重量％以下、テトラフルオロエタン４
０〜９５重量％以下の少なくとも三種のフロン類を含む
作動流体。 - 【請求項２】トリフルオロメタン４０重量％以下、ジフ
ルオロメタン５０重量％以下、テトラフルオロエタン５
０〜９０重量％以下であることを特徴とする作動流体。
Priority Applications (8)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1311167A JPH0655943B2 (ja) | 1989-11-30 | 1989-11-30 | 作動流体 |
| SG1995903605A SG28336G (en) | 1989-11-30 | 1990-11-27 | Working fluid |
| EP90122652A EP0430169B1 (en) | 1989-11-30 | 1990-11-27 | Working fluid |
| DE69011632T DE69011632T2 (de) | 1989-11-30 | 1990-11-27 | Arbeitsmittel. |
| KR1019900019596A KR930010516B1 (ko) | 1989-11-30 | 1990-11-30 | 작동유체 |
| US07/832,649 US5370811A (en) | 1989-11-30 | 1992-02-11 | Working fluid containing tetrafluoroethane |
| US08/305,320 US5438849A (en) | 1989-11-30 | 1994-09-15 | Air conditioner and heat pump with tetra fluoroethane-containing working fluid |
| HK42495A HK42495A (en) | 1989-11-30 | 1995-03-23 | Working fluid |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1311167A JPH0655943B2 (ja) | 1989-11-30 | 1989-11-30 | 作動流体 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03172385A JPH03172385A (ja) | 1991-07-25 |
| JPH0655943B2 true JPH0655943B2 (ja) | 1994-07-27 |
Family
ID=18013898
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1311167A Expired - Lifetime JPH0655943B2 (ja) | 1989-11-30 | 1989-11-30 | 作動流体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0655943B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5290466A (en) * | 1991-10-31 | 1994-03-01 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Compositions of difluoromethane and tetrafluoroethane |
| DE4222855A1 (de) * | 1992-07-11 | 1994-01-13 | Solvay Fluor & Derivate | Neue Kältemittelzusammensetzungen |
| FR2722794B3 (fr) * | 1994-07-19 | 1996-09-13 | Atochem Elf Sa | Melanges non azeotropiques de difluoromethane, trifluoromethane et 1,1,1,2-tetrafluoroethane, et leur application comme fluides frigorigenes |
-
1989
- 1989-11-30 JP JP1311167A patent/JPH0655943B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH03172385A (ja) | 1991-07-25 |
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