JPH0517753A - 作動流体 - Google Patents

作動流体

Info

Publication number
JPH0517753A
JPH0517753A JP3172373A JP17237391A JPH0517753A JP H0517753 A JPH0517753 A JP H0517753A JP 3172373 A JP3172373 A JP 3172373A JP 17237391 A JP17237391 A JP 17237391A JP H0517753 A JPH0517753 A JP H0517753A
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
temperature
vapor
line
liquid equilibrium
working fluid
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
JP3172373A
Other languages
English (en)
Inventor
Yuji Yoshida
雄二 吉田
Shozo Funakura
正三 船倉
Kazuo Nakatani
和生 中谷
Minoru Tagashira
實 田頭
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Panasonic Holdings Corp
Original Assignee
Matsushita Electric Industrial Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Matsushita Electric Industrial Co Ltd filed Critical Matsushita Electric Industrial Co Ltd
Priority to JP3172373A priority Critical patent/JPH0517753A/ja
Publication of JPH0517753A publication Critical patent/JPH0517753A/ja
Pending legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
    • Y02P20/10—Process efficiency

Landscapes

  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)

Abstract

(57)【要約】 【目的】 本発明は、成層圏オゾン層に及ぼす影響がさ
らに小さい、Ｒ２２の代替となる作動流体を提供するも
のである。 【構成】 ジフルオロメタン（ＣＨ2Ｆ2）とテトラフル
オロエタン（Ｃ2Ｈ2Ｆ 4）とクロロテトラフルオロエタ
ン（Ｃ2ＨＣｌＦ4）の三種のフロン類を含み、ジフルオ
ロメタン略２０〜略６５重量％、テトラフルオロエタン
０〜略８０重量％、クロロテトラフルオロエタン０〜略
７０重量％の組成範囲であることを特徴とするものであ
り、特に、ジフルオロメタン略２５〜略５５重量％、テ
トラフルオロエタン０〜略７５重量％、クロロテトラフ
ルオロエタン０〜略７０重量％の組成範囲が望ましいも
のである。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、エアコン・冷凍機等の
ヒートポンプ装置に使用される作動流体に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、エアコン・冷凍機等のヒートポン
プ装置においては、作動流体としてフロン類（以下Ｒ○
○またはＲ○○○と記す）と呼ばれるハロゲン化炭化水
素が知られており、利用温度としては凝縮温度および／
または蒸発温度が略０〜略５０℃の範囲において通常使
用される。中でもクロロジフルオロメタン（ＣＨＣｌＦ
2、Ｒ２２）は家庭用エアコン、ビル用エアコンや大型
冷凍機等の作動流体として幅広く用いられている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、近年フ
ロンによる成層圏オゾン層破壊が地球規模の環境問題と
なっており、成層圏オゾン破壊能力が大であるフロン類
（以下、特定フロンと記す）については、すでに国際条
約によって使用量及び生産量の規制がなされ、さらに将
来的には特定フロンの使用・生産を廃止しようという動
きがある。さて、Ｒ２２はオゾン破壊係数（トリクロロ
フルオロメタン（ＣＣｌ3Ｆ）の成層圏オゾン破壊能力
を１としたときの成層圏オゾン破壊能力、以下ＯＤＰと
記す）が０．０５と微少であり、特定フロンではないも
のの将来的に使用量の増大が予想され、冷凍・空調機器
が広く普及した現在、Ｒ２２の使用量及び生産量の増大
が人類の生活環境に与える影響も大きくなるものと予想
されている。従って、成層圏オゾン破壊能力が小である
ものの、若干の破壊能力があるとされるＲ２２の代替と
なる作動流体の早期開発も強く要望されている。
【０００４】本発明は、上述の問題に鑑みて試されたも
ので、成層圏オゾン層に及ぼす影響がさらに小さい、Ｒ
２２の代替となる作動流体を提供するものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は上述の課題を解
決するため、少なくとも、ジフルオロメタン（ＣＨ
2Ｆ2）とテトラフルオロエタン（Ｃ2Ｈ2Ｆ4）とクロロ
テトラフルオロエタン（Ｃ 2ＨＣｌＦ4）の三種のフロン
類を含み、ジフルオロメタン略２０〜略６５重量％、テ
トラフルオロエタン０〜略８０重量％、クロロテトラフ
ルオロエタン０〜略７０重量％の組成範囲であることを
特徴とするものであり、特に、ジフルオロメタン略２５
〜略５５重量％、テトラフルオロエタン０〜略７５重量
％、クロロテトラフルオロエタン０〜略７０重量％の組
成範囲が望ましいものである。
【０００６】
【作用】本発明は、上述の組合せによって、作動流体
を、オゾン破壊能力のほとんどない、分子構造中に塩素
を含まないフロン類であるジフルオロメタン（ＯＤＰ＝
０）とテトラフルオロエタン（ＯＤＰ＝０）、およびオ
ゾン破壊能力の極めて低い分子構造中に塩素・水素を共
に含むフロン類であるクロロテトラフルオロエタン（Ｏ
ＤＰ＝０．０２）の混合物となすことにより、成層圏オ
ゾン層に及ぼす影響をＲ２２よりもさらに小さくするこ
とを可能とするものである。特に、ジフルオロメタンは
可燃性であるが、テトラフルオロエタンとクロロテトラ
フルオロエタンは不燃性であるため、テトラフルオロエ
タンとクロロテトラフルオロエタンを混合することによ
り、可燃性を低減できるものであり、本発明のようにＲ
２２の代替となる組成範囲を特定したものは初めてであ
る。
【０００７】又、本発明は上述の組成範囲とすることに
よって、エアコン・冷凍機等のヒートポンプ装置の利用
温度である略０〜略５０℃においてＲ２２と同程度の蒸
気圧を有し、Ｒ２２の代替として現行機器で使用可能な
作動流体を提供することを可能とするものである。従っ
て上述の組合せおよび組成範囲におけるＯＤＰも０．０
〜０．０１４と予想され、Ｒ２２の代替として極めて有
望な作動流体となるものである。またかかる混合物は非
共沸混合物となり、凝縮過程および蒸発過程において温
度勾配をもつため、熱源流体との温度差を近接させたロ
レンツサイクルを構成することにより、Ｒ２２よりも高
い成績係数を期待できるものである。
【０００８】また一般に、成層圏オゾン破壊能力がある
フロン類は、そのＯＤＰの値の大きさにつれて地球温暖
化の効果も大きい傾向があるが、本発明による作動流体
はＯＤＰが極めて小さいフロン類のみの三種以上から成
る混合物によって構成されているため、地球温暖化の効
果はＲ２２と同程度あるいはＲ２２未満と推定され、最
近世界的問題となっている地球温暖化への寄与を小とす
ることをも可能とするものである。
【０００９】
【実施例】以下、本発明による作動流体の実施例につい
て、図を用いて説明する。
【００１０】図１は、ジフルオロメタン（Ｒ３２）、
１，１，１，２−テトラフルオロエタン（Ｒ１３４
ａ）、２−クロロ−１，１，１，２−テトラフルオロエ
タン（Ｒ１２４）の三種のフロン類の混合物によって構
成される作動流体の、一定温度・一定圧力における平衡
状態を三角座標を用いて示したものである。本三角座標
においては、三角形の各頂点に、上側頂点を基点として
反時計回りに沸点の低い順に単一物質を配置しており、
座標平面上のある点における各成分の組成比（重量比）
は、点と三角形の各辺との距離の比で表される。またこ
のとき、点と三角形の辺との距離は、辺に相対する側に
ある三角座標の頂点に記された物質の組成比に対応す
る。図１において１は、温度０℃・圧力４．０４４ｋｇ
／ｃｍ2Ｇにおける混合物の気液平衡線であり、この温
度・圧力はＲ２２の飽和状態に相当する。気液平衡線
（Ｒ２２ ０℃相当）１の上側の線は飽和気相線、気液
平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）１の下側の線は飽和液相線
を表わし、この両線で挟まれた範囲においては気液平衡
状態となる。また２は、温度５０℃・圧力１８．７８２
ｋｇ／ｃｍ2Ｇにおける混合物の気液平衡線であり、こ
の温度・圧力もＲ２２の飽和状態に相当する。図からわ
かるように、Ｒ３２、Ｒ１３４ａ及びＲ１２４がそれぞ
れ略２０〜略６５重量％、０〜略８０重量％、０〜略７
０重量％となるような組成範囲は、略０〜略５０℃の利
用温度においてＲ２２とほぼ同等の蒸気圧を有するため
望ましい。さらに、Ｒ３２、Ｒ１３４ａ及びＲ１２４が
それぞれ略２５〜略５５重量％、０〜略７５重量％、０
〜略７０重量％となるような組成範囲は、０℃と５０℃
の間のすべての利用温度においてＲ２２とほぼ同等の蒸
気圧を有するため特に望ましい。
【００１１】図１中の点Ａ1〜点Ｆ1における作動流体の
組成を（表１）に示す。
【００１２】
【表１】
【００１３】点Ａ1〜点Ｃ1は気液平衡線（Ｒ２２ ５０
℃相当）２の飽和気相線上に、点Ｅ 1〜点Ｆ1は気液平衡
線（Ｒ２２ ５０℃相当）２の飽和液線上にあり、共に
気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）１の飽和気相線及び気
液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）１の飽和液相線の両線で
挟まれた範囲にあることから、温度０℃・圧力４．０４
４ｋｇ／ｃｍ2Ｇ（Ｒ２２の飽和状態に相当）において
は気液平衡状態となる。また、点Ｄ1は気液平衡線（Ｒ
２２ ０℃相当）１の飽和液線上にあると共に、気液平
衡線（Ｒ２２ ５０℃相当）２の飽和気相線及び気液平
衡線（Ｒ２２５０℃相当）２の飽和液相線の両線で挟ま
れた範囲にあることから、温度５０℃・圧力１８．７８
２ｋｇ／ｃｍ2Ｇ（Ｒ２２の飽和状態に相当）において
は気液平衡状態となる。従って、表１に示された組成を
有する作動流体は、０℃・５０℃におけるＲ２２の飽和
蒸気圧の条件下で飽和状態あるいは気液平衡状態を実現
し、略０〜略５０℃の利用温度において、同温度におけ
るＲ２２の飽和蒸気圧で操作することにより、Ｒ２２と
ほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得ることが可能となる
ものである。
【００１４】ここでは、気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相
当）１あるいは気液平衡線（Ｒ２２５０℃相当）２上の
点についてのみ説明したが、点Ａ1〜点Ｆ1の内側にある
点、すなわち、温度０℃・圧力４．０４４ｋｇ／ｃｍ2
Ｇ及び温度５０℃・圧力１８．７８２ｋｇ／ｃｍ2Ｇ
（両者ともＲ２２の飽和状態に相当）において気液平衡
状態となる組成を有する作動流体についても同様に操作
することにより、略０〜略５０℃の利用温度においてＲ
２２とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得ることが可能
となるものである。
【００１５】図２は、Ｒ３２、１，１，２，２−テトラ
フルオロエタン（Ｒ１３４）、Ｒ１２４の三種のフロン
類の混合物によって構成される作動流体の、一定温度・
一定圧力における平衡状態を三角座標を用いて示したも
のである。図２において３は、温度０℃・圧力４．０４
４ｋｇ／ｃｍ2Ｇにおける混合物の気液平衡線であり、
また４は、温度５０℃・圧力１８．７８２ｋｇ／ｃｍ2
Ｇにおける混合物の気液平衡線である。この場合には、
Ｒ３２、Ｒ１３４及びＲ１２４がそれぞれ略３０〜略６
５重量％、０〜略７０重量％、０〜略７０重量％となる
ような組成範囲が、Ｒ２２とほぼ同等の蒸気圧を有する
ため望ましく、Ｒ３２、Ｒ１３４及びＲ１２４がそれぞ
れ略３０〜略５５重量％、０〜略７０重量％、０〜略７
０重量％となるような組成範囲が、特に望ましい。
【００１６】図２中の点Ａ2〜点Ｆ2における作動流体の
組成を（表２）に示す。
【００１７】
【表２】
【００１８】点Ａ2〜点Ｃ2は気液平衡線（Ｒ２２ ５０
℃相当）４の飽和気相線上に、点Ｄ 2〜点Ｆ2は気液平衡
線（Ｒ２２ ５０℃相当）４の飽和液相線上にあり、共
に気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）３の飽和気相線及び
気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）３の飽和液相線の両線
で挟まれた範囲にあることから、温度０℃・圧力４．０
４４ｋｇ／ｃｍ2Ｇ（Ｒ２２の飽和状態に相当）におい
ては気液平衡状態となる。従って、表２に示された組成
を有する作動流体は、０℃・５０℃におけるＲ２２の飽
和蒸気圧の条件下で飽和状態あるいは気液平衡状態を実
現し、略０〜略５０℃の利用温度において、同温度にお
けるＲ２２の飽和蒸気圧で操作することにより、Ｒ２２
とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得ることが可能とな
るものである。
【００１９】ここでは、気液平衡線（Ｒ２２ ５０℃相
当）４上の点についてのみ説明したが、点Ａ2〜点Ｆ2の
内側にある点、すなわち、温度０℃・圧力４．０４４ｋ
ｇ／ｃｍ2Ｇ及び温度５０℃・圧力１８．７８２ｋｇ／
ｃｍ2Ｇ（両者ともＲ２２の飽和状態に相当）において
気液平衡状態となる組成を有する作動流体についても同
様に操作することにより、略０〜略５０℃の利用温度に
おいてＲ２２とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得るこ
とが可能となるものである。
【００２０】図３は、Ｒ３２、Ｒ１３４ａ、Ｒ１２４ａ
の三種のフロン類の混合物によって構成される作動流体
の、一定温度・一定圧力における平衡状態を三角座標を
用いて示したものである。図３において５は、温度０℃
・圧力４．０４４ｋｇ／ｃｍ 2Ｇにおける混合物の気液
平衡線であり、この温度・圧力はＲ２２の飽和状態に相
当する。気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）５の上側の線
は飽和気相線、気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）５の下
側の線は飽和液相線を表わし、この両線で挟まれた範囲
においては気液平衡状態となる。また６は、温度５０℃
・圧力１８．７８２ｋｇ／ｃｍ2Ｇにおける混合物の気
液平衡線であり、この温度・圧力もＲ２２の飽和状態に
相当する。図からわかるように、Ｒ３２、Ｒ１３４ａ及
びＲ１２４ａがそれぞれ略２０〜略６５重量％、０〜略
８０重量％、０〜略７０重量％となるような組成範囲
は、略０〜略５０℃の利用温度においてＲ２２とほぼ同
等の蒸気圧を有するため望ましい。さらに、Ｒ３２、Ｒ
１３４ａ及びＲ１２４ａがそれぞれ略２５〜略５５重量
％、０〜略７５重量％、０〜略７０重量％となるような
組成範囲は、０℃と５０℃の間のすべての利用温度にお
いてＲ２２とほぼ同等の蒸気圧を有するため特に望まし
い。
【００２１】図３中の点Ａ3〜点Ｆ3における作動流体の
組成を（表３）に示す。
【００２２】
【表３】
【００２３】点Ａ3〜点Ｃ3は気液平衡線（Ｒ２２ ５０
℃相当）６の飽和気相線上に、点Ｅ 3〜点Ｆ3は気液平衡
線（Ｒ２２ ５０℃相当）６の飽和液線上にあり、共に
気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）５の飽和気相線及び気
液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）５の飽和液相線の両線で
挟まれた範囲にあることから、温度０℃・圧力４．０４
４ｋｇ／ｃｍ2Ｇ（Ｒ２２の飽和状態に相当）において
は気液平衡状態となる。また、点Ｄ3は気液平衡線（Ｒ
２２ ０℃相当）５の飽和液線上にあると共に、気液平
衡線（Ｒ２２ ５０℃相当）６の飽和気相線及び気液平
衡線（Ｒ２２５０℃相当）６の飽和液相線の両線で挟ま
れた範囲にあることから、温度５０℃・圧力１８．７８
２ｋｇ／ｃｍ2Ｇ（Ｒ２２の飽和状態に相当）において
は気液平衡状態となる。従って、表３に示された組成を
有する作動流体は、０℃・５０℃におけるＲ２２の飽和
蒸気圧の条件下で飽和状態あるいは気液平衡状態を実現
し、略０〜略５０℃の利用温度において、同温度におけ
るＲ２２の飽和蒸気圧で操作することにより、Ｒ２２と
ほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得ることが可能となる
ものである。
【００２４】ここでは、気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相
当）５あるいは気液平衡線（Ｒ２２５０℃相当）６上の
点についてのみ説明したが、点Ａ3〜点Ｆ3の内側にある
点、すなわち、温度０℃・圧力４．０４４ｋｇ／ｃｍ2
Ｇ及び温度５０℃・圧力１８．７８２ｋｇ／ｃｍ2Ｇ
（両者ともＲ２２の飽和状態に相当）において気液平衡
状態となる組成を有する作動流体についても同様に操作
することにより、略０〜略５０℃の利用温度においてＲ
２２とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得ることが可能
となるものである。
【００２５】図４は、Ｒ３２、Ｒ１３４、Ｒ１２４ａの
三種のフロン類の混合物によって構成される作動流体
の、一定温度・一定圧力における平衡状態を三角座標を
用いて示したものである。図４において７は、温度０℃
・圧力４．０４４ｋｇ／ｃｍ2Ｇにおける混合物の気液
平衡線であり、また８は、温度５０℃・圧力１８．７８
２ｋｇ／ｃｍ2Ｇにおける混合物の気液平衡線である。
この場合には、Ｒ３２、Ｒ１３４及びＲ１２４ａがそれ
ぞれ略３０〜略６５重量％、０〜略７０重量％、０〜略
７０重量％となるような組成範囲が、Ｒ２２とほぼ同等
の蒸気圧を有するため望ましく、Ｒ３２、Ｒ１３４及び
Ｒ１２４ａがそれぞれ略３０〜略５５重量％、０〜略７
０重量％、０〜略７０重量％となるような組成範囲が、
特に望ましい。
【００２６】図４中の点Ａ4〜点Ｆ4における作動流体の
組成を（表４）に示す。
【００２７】
【表４】
【００２８】点Ａ4〜点Ｃ4は気液平衡線（Ｒ２２ ５０
℃相当）８の飽和気相線上に、点Ｄ 4〜点Ｆ4は気液平衡
線（Ｒ２２ ５０℃相当）８の飽和液相線上にあり、共
に気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）７の飽和気相線及び
気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）７の飽和液相線の両線
で挟まれた範囲にあることから、温度０℃・圧力４．０
４４ｋｇ／ｃｍ2Ｇ（Ｒ２２の飽和状態に相当）におい
ては気液平衡状態となる。従って、（表４）に示された
組成を有する作動流体は、０℃・５０℃におけるＲ２２
の飽和蒸気圧の条件下で飽和状態あるいは気液平衡状態
を実現し、略０〜略５０℃の利用温度において、同温度
におけるＲ２２の飽和蒸気圧で操作することにより、Ｒ
２２とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得ることが可能
となるものである。
【００２９】ここでは、気液平衡線（Ｒ２２ ５０℃相
当）８上の点についてのみ説明したが、点Ａ4〜点Ｆ4の
内側にある点、すなわち、温度０℃・圧力４．０４４ｋ
ｇ／ｃｍ2Ｇ及び温度５０℃・圧力１８．７８２ｋｇ／
ｃｍ2Ｇ（両者ともＲ２２の飽和状態に相当）において
気液平衡状態となる組成を有する作動流体についても同
様に操作することにより、略０〜略５０℃の利用温度に
おいてＲ２２とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得るこ
とが可能となるものである。
【００３０】以上の実施例においては作動流体は三種の
フロン類の混合物によって構成されているが、構造異性
体を含めて四種以上のフロンの混合物によって作動流体
を構成することも勿論可能であり、この場合、ジフルオ
ロメタン略２０〜略６５重量％、テトラフルオロエタン
０〜略８０重量％、クロロテトラフルオロエタン０〜略
７０重量％となるような組成範囲は、略０〜略５０℃の
利用温度においてＲ２２とほぼ同等の蒸気圧を有するた
め望ましい。さらに、ジフルオロメタン略２５〜略５５
重量％、テトラフルオロエタン０〜略７５重量％、クロ
ロテトラフルオロエタン０〜略７０重量％となるような
組成範囲は、０℃と５０℃の間のすべての利用温度にお
いてＲ２２とほぼ同等の蒸気圧を有するため特に望まし
い。特に上述の組合せおよび組成範囲におけるＯＤＰも
０．０〜０．０１４と予想され、Ｒ２２の代替として極
めて有望な作動流体となるものである。またかかる混合
物は非共沸混合物となり、凝縮過程および蒸発過程にお
いて温度勾配をもつため、熱源流体との温度差を近接さ
せたロレンツサイクルを構成することにより、Ｒ２２よ
りも高い成績係数を期待できるものである。
【００３１】
【発明の効果】以上の説明から明らかなように、本発明
は、作動流体を、分子構造中に塩素を含まない二種のフ
ロン類と、分子構造中に塩素・水素を共に含みオゾン破
壊能力の極めて小さい一種のフロン類の三種以上から成
る混合物となし、その組成範囲を特定したことにより、 （１）成層圏オゾン層に及ぼす影響をＲ２２よりもさら
に小さくする作動流体の選択の幅を拡大することが可能
である。 （２）分子構造中に塩素・水素を共に含みオゾン破壊能
力の極めて小さい一種のフロン類として、クロロテトラ
フルオロエタンを選択し、分子構造中に塩素を含まない
二種のフロン類のうちの一種としてテトラフルオロエタ
ンを選択したから、分子構造中に塩素を含まない二種の
フロン類の内の一種として選択したジフルオロメタンの
可燃性を低減させることができる。 （３）機器の利用温度においてＲ２２と同程度の蒸気圧
を有し、Ｒ２２の代替として現行機器で使用可能であ
る。 （４）非共沸混合物の温度勾配の性質を利用して、Ｒ２
２よりも高い成績係数を期待できる。 等の効果を有するものである。
【図面の簡単な説明】
【図１】三種のフロン類の混合物によって構成される作
動流体の、一定温度・一定圧力における平衡状態を示す
三角座標図
【図２】三種のフロン類の混合物によって構成される作
動流体の、一定温度・一定圧力における平衡状態を示す
三角座標図
【図３】三種のフロン類の混合物によって構成される作
動流体の、一定温度・一定圧力における平衡状態を示す
三角座標図
【図４】三種のフロン類の混合物によって構成される作
動流体の、一定温度・一定圧力における平衡状態を示す
三角座標図
【符号の説明】
１ 気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当） ２ 気液平衡線（Ｒ２２ ５０℃相当） ３ 気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当） ４ 気液平衡線（Ｒ２２ ５０℃相当） ５ 気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当） ６ 気液平衡線（Ｒ２２ ５０℃相当） ７ 気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当） ８ 気液平衡線（Ｒ２２ ５０℃相当）
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 田頭 實 大阪府門真市大字門真1006番地 松下電器 産業株式会社内

Claims (2)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 ジフルオロメタン２０〜６５重量％以
    下、テトラフルオロエタン８０重量％以下、クロロテト
    ラフルオロエタン７０重量％以下の少なくとも三種のフ
    ロン類を含む作動流体。
  2. 【請求項２】 ジフルオロメタン２５〜５５重量％以
    下、テトラフルオロエタン７５重量％以下、クロロテト
    ラフルオロエタン７０重量％以下であることを特徴とす
    る作動流体。
JP3172373A 1991-07-12 1991-07-12 作動流体 Pending JPH0517753A (ja)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP3172373A JPH0517753A (ja) 1991-07-12 1991-07-12 作動流体

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP3172373A JPH0517753A (ja) 1991-07-12 1991-07-12 作動流体

Publications (1)

Publication Number Publication Date
JPH0517753A true JPH0517753A (ja) 1993-01-26

Family

ID=15940708

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP3172373A Pending JPH0517753A (ja) 1991-07-12 1991-07-12 作動流体

Country Status (1)

Country Link
JP (1) JPH0517753A (ja)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5538660A (en) * 1993-06-30 1996-07-23 Elf Atochem S.A. Nonazeotropic mixtures containing difluoromethane and 1,1,1,2-tetrafluoroethane, and their applications as refrigerant fluids in air conditioning
JP2017048395A (ja) * 2015-02-19 2017-03-09 ダイキン工業株式会社 フッ素化炭化水素の混合物を含有する組成物及びその製造方法

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5538660A (en) * 1993-06-30 1996-07-23 Elf Atochem S.A. Nonazeotropic mixtures containing difluoromethane and 1,1,1,2-tetrafluoroethane, and their applications as refrigerant fluids in air conditioning
JP2017048395A (ja) * 2015-02-19 2017-03-09 ダイキン工業株式会社 フッ素化炭化水素の混合物を含有する組成物及びその製造方法
US10005940B2 (en) 2015-02-19 2018-06-26 Daikin Industries, Ltd. Composition containing mixture of fluorinated hydrocarbons, and method for producing same

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP2568774B2 (ja) 作動流体
JPH0655942B2 (ja) 作動流体
JP2580350B2 (ja) 作動流体
JP2548411B2 (ja) 作動流体
JP2568775B2 (ja) 作動流体
JP2532695B2 (ja) 作動流体
JP2579001B2 (ja) 作動流体
JPH0665561A (ja) 作動流体
JP2532697B2 (ja) 作動流体
JP2548412B2 (ja) 作動流体
JPH0517753A (ja) 作動流体
JPH0517750A (ja) 作動流体
JPH0517755A (ja) 作動流体
JPH0517747A (ja) 作動流体
JPH0517746A (ja) 作動流体
JP2532696B2 (ja) 作動流体
JPH0655943B2 (ja) 作動流体
JPH03170593A (ja) 作動流体
JPH0517748A (ja) 作動流体
JPH0517759A (ja) 作動流体
JPH0517752A (ja) 作動流体
JPH0517743A (ja) 作動流体
JPH05117649A (ja) 作動流体
JPH0517756A (ja) 作動流体
JPH03170589A (ja) 作動流体