JPH0517752A - 作動流体 - Google Patents
作動流体Info
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- JPH0517752A JPH0517752A JP3172372A JP17237291A JPH0517752A JP H0517752 A JPH0517752 A JP H0517752A JP 3172372 A JP3172372 A JP 3172372A JP 17237291 A JP17237291 A JP 17237291A JP H0517752 A JPH0517752 A JP H0517752A
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- temperature
- weight
- vapor
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
- Y02P20/10—Process efficiency
Landscapes
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Detergent Compositions (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、成層圏オゾン層に及ぼす影響がさ
らに小さい、Ｒ２２の代替となる作動流体を提供するも
のである。 【構成】 ジフルオロメタン（ＣＨ2Ｆ2）とトリフルオ
ロエタン（Ｃ2Ｈ3Ｆ3）とクロロテトラフルオロエタン
（Ｃ2ＨＣｌＦ4）の三種のフロン類を含み、ジフルオロ
メタン０〜略６５重量％、トリフルオロエタン０〜略８
５重量％、クロロテトラフルオロエタン略１５〜略７０
重量％の組成範囲であることを特徴とするものであり、
特に、ジフルオロメタン０〜略５５重量％、トリフルオ
ロエタン０〜略８０重量％、クロロテトラフルオロエタ
ン略２０〜略７０重量％の組成範囲が望ましいものであ
る。
らに小さい、Ｒ２２の代替となる作動流体を提供するも
のである。 【構成】 ジフルオロメタン（ＣＨ2Ｆ2）とトリフルオ
ロエタン（Ｃ2Ｈ3Ｆ3）とクロロテトラフルオロエタン
（Ｃ2ＨＣｌＦ4）の三種のフロン類を含み、ジフルオロ
メタン０〜略６５重量％、トリフルオロエタン０〜略８
５重量％、クロロテトラフルオロエタン略１５〜略７０
重量％の組成範囲であることを特徴とするものであり、
特に、ジフルオロメタン０〜略５５重量％、トリフルオ
ロエタン０〜略８０重量％、クロロテトラフルオロエタ
ン略２０〜略７０重量％の組成範囲が望ましいものであ
る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、エアコン・冷凍機等の
ヒートポンプ装置に使用される作動流体に関する。
ヒートポンプ装置に使用される作動流体に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、エアコン・冷凍機等のヒートポン
プ装置においては、作動流体としてフロン類（以下Ｒ○
○またはＲ○○○と記す）と呼ばれるハロゲン化炭化水
素が知られており、利用温度としては凝縮温度および／
または蒸発温度が略０〜略５０℃の範囲において通常使
用される。中でもクロロジフルオロメタン（ＣＨＣｌＦ
2、Ｒ２２）は家庭用エアコン、ビル用エアコンや大型
冷凍機等の作動流体として幅広く用いられている。
プ装置においては、作動流体としてフロン類（以下Ｒ○
○またはＲ○○○と記す）と呼ばれるハロゲン化炭化水
素が知られており、利用温度としては凝縮温度および／
または蒸発温度が略０〜略５０℃の範囲において通常使
用される。中でもクロロジフルオロメタン（ＣＨＣｌＦ
2、Ｒ２２）は家庭用エアコン、ビル用エアコンや大型
冷凍機等の作動流体として幅広く用いられている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、近年フ
ロンによる成層圏オゾン層破壊が地球規模の環境問題と
なっており、成層圏オゾン破壊能力が大であるフロン類
（以下、特定フロンと記す）については、すでに国際条
約によって使用量及び生産量の規制がなされ、さらに将
来的には特定フロンの使用・生産を廃止しようという動
きがある。さて、Ｒ２２はオゾン破壊係数（トリクロロ
フルオロメタン（ＣＣｌ3Ｆ）の成層圏オゾン破壊能力
を１としたときの成層圏オゾン破壊能力、以下ＯＤＰと
記す）が０．０５と微少であり、特定フロンではないも
のの将来的に使用量の増大が予想され、冷凍・空調機器
が広く普及した現在、Ｒ２２の使用量及び生産量の増大
が人類の生活環境に与える影響も大きくなるものと予想
されている。従って、成層圏オゾン破壊能力が小である
ものの、若干の破壊能力があるとされるＲ２２の代替と
なる作動流体の早期開発も強く要望されている。
ロンによる成層圏オゾン層破壊が地球規模の環境問題と
なっており、成層圏オゾン破壊能力が大であるフロン類
（以下、特定フロンと記す）については、すでに国際条
約によって使用量及び生産量の規制がなされ、さらに将
来的には特定フロンの使用・生産を廃止しようという動
きがある。さて、Ｒ２２はオゾン破壊係数（トリクロロ
フルオロメタン（ＣＣｌ3Ｆ）の成層圏オゾン破壊能力
を１としたときの成層圏オゾン破壊能力、以下ＯＤＰと
記す）が０．０５と微少であり、特定フロンではないも
のの将来的に使用量の増大が予想され、冷凍・空調機器
が広く普及した現在、Ｒ２２の使用量及び生産量の増大
が人類の生活環境に与える影響も大きくなるものと予想
されている。従って、成層圏オゾン破壊能力が小である
ものの、若干の破壊能力があるとされるＲ２２の代替と
なる作動流体の早期開発も強く要望されている。
【０００４】本発明は、上述の問題に鑑みて試されたも
ので、成層圏オゾン層に及ぼす影響がさらに小さい、Ｒ
２２の代替となる作動流体を提供するものである。
ので、成層圏オゾン層に及ぼす影響がさらに小さい、Ｒ
２２の代替となる作動流体を提供するものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は上述の課題を解
決するため、少なくとも、ジフルオロメタン（ＣＨ
2Ｆ2）とトリフルオロエタン（Ｃ2Ｈ3Ｆ3）とクロロテ
トラフルオロエタン（Ｃ2ＨＣｌＦ4）の三種のフロン類
を含み、ジフルオロメタン０〜略６５重量％、トリフル
オロエタン０〜略８５重量％、クロロテトラフルオロエ
タン略１５〜略７０重量％の組成範囲であることを特徴
とするものであり、特に、ジフルオロメタン０〜略５５
重量％、トリフルオロエタン０〜略８０重量％、クロロ
テトラフルオロエタン略２０〜略７０重量％の組成範囲
が望ましいものである。
決するため、少なくとも、ジフルオロメタン（ＣＨ
2Ｆ2）とトリフルオロエタン（Ｃ2Ｈ3Ｆ3）とクロロテ
トラフルオロエタン（Ｃ2ＨＣｌＦ4）の三種のフロン類
を含み、ジフルオロメタン０〜略６５重量％、トリフル
オロエタン０〜略８５重量％、クロロテトラフルオロエ
タン略１５〜略７０重量％の組成範囲であることを特徴
とするものであり、特に、ジフルオロメタン０〜略５５
重量％、トリフルオロエタン０〜略８０重量％、クロロ
テトラフルオロエタン略２０〜略７０重量％の組成範囲
が望ましいものである。
【０００６】
【作用】本発明は、上述の組合せによって、作動流体
を、オゾン破壊能力のほとんどない、分子構造中に塩素
を含まないフロン類であるジフルオロメタン（ＯＤＰ＝
０）とトリフルオロエタン（ＯＤＰ＝０）、およびオゾ
ン破壊能力の極めて低い分子構造中に塩素・水素を共に
含むフロン類であるクロロテトラフルオロエタン（ＯＤ
Ｐ＝０．０２）の混合物となすことにより、成層圏オゾ
ン層に及ぼす影響をＲ２２よりもさらに小さくすること
を可能とするものである。特に、ジフルオロメタンとト
リフルオロエタンは可燃性であるが、クロロテトラフル
オロエタンは不燃性であるため、クロロテトラフルオロ
エタンを混合することにより、可燃性を低減できるもの
であり、本発明のようにＲ２２の代替となる組成範囲を
特定したものは初めてである。
を、オゾン破壊能力のほとんどない、分子構造中に塩素
を含まないフロン類であるジフルオロメタン（ＯＤＰ＝
０）とトリフルオロエタン（ＯＤＰ＝０）、およびオゾ
ン破壊能力の極めて低い分子構造中に塩素・水素を共に
含むフロン類であるクロロテトラフルオロエタン（ＯＤ
Ｐ＝０．０２）の混合物となすことにより、成層圏オゾ
ン層に及ぼす影響をＲ２２よりもさらに小さくすること
を可能とするものである。特に、ジフルオロメタンとト
リフルオロエタンは可燃性であるが、クロロテトラフル
オロエタンは不燃性であるため、クロロテトラフルオロ
エタンを混合することにより、可燃性を低減できるもの
であり、本発明のようにＲ２２の代替となる組成範囲を
特定したものは初めてである。
【０００７】また、本発明は上述の組成範囲とすること
によって、エアコン・冷凍機等のヒートポンプ装置の利
用温度である略０〜略５０℃においてＲ２２と同程度の
蒸気圧を有し、Ｒ２２の代替として現行機器で使用可能
な作動流体を提供することを可能とするものである。従
って上述の組合せおよび組成範囲におけるＯＤＰも０．
００３〜０．０１４と予想され、Ｒ２２の代替として極
めて有望な作動流体となるものである。またかかる混合
物は非共沸混合物となり、凝縮過程および蒸発過程にお
いて温度勾配をもつため、熱源流体との温度差を近接さ
せたロレンツサイクルを構成することにより、Ｒ２２よ
りも高い成績係数を期待できるものである。
によって、エアコン・冷凍機等のヒートポンプ装置の利
用温度である略０〜略５０℃においてＲ２２と同程度の
蒸気圧を有し、Ｒ２２の代替として現行機器で使用可能
な作動流体を提供することを可能とするものである。従
って上述の組合せおよび組成範囲におけるＯＤＰも０．
００３〜０．０１４と予想され、Ｒ２２の代替として極
めて有望な作動流体となるものである。またかかる混合
物は非共沸混合物となり、凝縮過程および蒸発過程にお
いて温度勾配をもつため、熱源流体との温度差を近接さ
せたロレンツサイクルを構成することにより、Ｒ２２よ
りも高い成績係数を期待できるものである。
【０００８】また一般に、成層圏オゾン破壊能力がある
フロン類は、そのＯＤＰの値の大きさにつれて地球温暖
化の効果も大きい傾向があるが、本発明による作動流体
はＯＤＰが極めて小さいフロン類のみの三種以上から成
る混合物によって構成されているため、地球温暖化の効
果はＲ２２と同程度あるいはＲ２２未満と推定され、最
近世界的問題となっている地球温暖化への寄与を小とす
ることをも可能とするものである。
フロン類は、そのＯＤＰの値の大きさにつれて地球温暖
化の効果も大きい傾向があるが、本発明による作動流体
はＯＤＰが極めて小さいフロン類のみの三種以上から成
る混合物によって構成されているため、地球温暖化の効
果はＲ２２と同程度あるいはＲ２２未満と推定され、最
近世界的問題となっている地球温暖化への寄与を小とす
ることをも可能とするものである。
【０００９】
【実施例】以下、本発明による作動流体の実施例につい
て、図を用いて説明する。
て、図を用いて説明する。
【００１０】図１は、ジフルオロメタン（Ｒ３２）、
１，１，１−トリフルオロエタン（Ｒ１４３ａ）、２−
クロロ−１，１，１，２−テトラフルオロエタン（Ｒ１
２４）の三種のフロン類の混合物によって構成される作
動流体の、一定温度・一定圧力における平衡状態を三角
座標を用いて示したものである。本三角座標において
は、三角形の各頂点に、上側頂点を基点として反時計回
りに沸点の低い順に単一物質を配置しており、座標平面
上のある点における各成分の組成比（重量比）は、点と
三角形の各辺との距離の比で表される。またこのとき、
点と三角形の辺との距離は、辺に相対する側にある三角
座標の頂点に記された物質の組成比に対応する。図１に
おいて１は、温度０℃・圧力４．０４４ｋｇ／ｃｍ2Ｇ
における混合物の気液平衡線であり、この温度・圧力は
Ｒ２２の飽和状態に相当する。気液平衡線（Ｒ２２ ０
℃相当）１の上側の線は飽和気相線、気液平衡線（Ｒ２
２ ０℃相当）１の下側の線は飽和液相線を表わし、こ
の両線で挟まれた範囲においては気液平衡状態となる。
また２は、温度５０℃・圧力１８．７８２ｋｇ／ｃｍ2
Ｇにおける混合物の気液平衡線であり、この温度・圧力
もＲ２２の飽和状態に相当する。図からわかるように、
Ｒ３２、Ｒ１４３ａ及びＲ１２４がそれぞれ０〜略６５
重量％、０〜略８５重量％、略１５〜略７０重量％とな
るような組成範囲は、略０〜略５０℃の利用温度におい
てＲ２２とほぼ同等の蒸気圧を有するため望ましい。さ
らに、Ｒ３２、Ｒ１４３ａ及びＲ１２４がそれぞれ０〜
略５５重量％、０〜略８０重量％、略２０〜略７０重量
％となるような組成範囲は、０℃と５０℃の間のすべて
の利用温度においてＲ２２とほぼ同等の蒸気圧を有する
ため特に望ましい。
１，１，１−トリフルオロエタン（Ｒ１４３ａ）、２−
クロロ−１，１，１，２−テトラフルオロエタン（Ｒ１
２４）の三種のフロン類の混合物によって構成される作
動流体の、一定温度・一定圧力における平衡状態を三角
座標を用いて示したものである。本三角座標において
は、三角形の各頂点に、上側頂点を基点として反時計回
りに沸点の低い順に単一物質を配置しており、座標平面
上のある点における各成分の組成比（重量比）は、点と
三角形の各辺との距離の比で表される。またこのとき、
点と三角形の辺との距離は、辺に相対する側にある三角
座標の頂点に記された物質の組成比に対応する。図１に
おいて１は、温度０℃・圧力４．０４４ｋｇ／ｃｍ2Ｇ
における混合物の気液平衡線であり、この温度・圧力は
Ｒ２２の飽和状態に相当する。気液平衡線（Ｒ２２ ０
℃相当）１の上側の線は飽和気相線、気液平衡線（Ｒ２
２ ０℃相当）１の下側の線は飽和液相線を表わし、こ
の両線で挟まれた範囲においては気液平衡状態となる。
また２は、温度５０℃・圧力１８．７８２ｋｇ／ｃｍ2
Ｇにおける混合物の気液平衡線であり、この温度・圧力
もＲ２２の飽和状態に相当する。図からわかるように、
Ｒ３２、Ｒ１４３ａ及びＲ１２４がそれぞれ０〜略６５
重量％、０〜略８５重量％、略１５〜略７０重量％とな
るような組成範囲は、略０〜略５０℃の利用温度におい
てＲ２２とほぼ同等の蒸気圧を有するため望ましい。さ
らに、Ｒ３２、Ｒ１４３ａ及びＲ１２４がそれぞれ０〜
略５５重量％、０〜略８０重量％、略２０〜略７０重量
％となるような組成範囲は、０℃と５０℃の間のすべて
の利用温度においてＲ２２とほぼ同等の蒸気圧を有する
ため特に望ましい。
【００１１】図１中の点Ａ1〜点Ｆ1における作動流体の
組成を（表１）に示す。
組成を（表１）に示す。
【００１２】
【表１】
【００１３】点Ａ1〜点Ｃ1は気液平衡線（Ｒ２２ ５０
℃相当）２の飽和気相線上に、点Ｄ 1〜点Ｆ1は気液平衡
線（Ｒ２２ ５０℃相当）２の飽和液線上にあり、共に
気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）１の飽和気相線及び気
液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）１の飽和液相線の両線で
挟まれた範囲にあることから、温度０℃・圧力４．０４
４ｋｇ／ｃｍ2Ｇ（Ｒ２２の飽和状態に相当）において
は気液平衡状態となる。従って、表１に示された組成を
有する作動流体は、０℃・５０℃におけるＲ２２の飽和
蒸気圧の条件下で飽和状態あるいは気液平衡状態を実現
し、略０〜略５０℃の利用温度において、同温度におけ
るＲ２２の飽和蒸気圧で操作することにより、Ｒ２２と
ほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得ることが可能となる
ものである。
℃相当）２の飽和気相線上に、点Ｄ 1〜点Ｆ1は気液平衡
線（Ｒ２２ ５０℃相当）２の飽和液線上にあり、共に
気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）１の飽和気相線及び気
液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）１の飽和液相線の両線で
挟まれた範囲にあることから、温度０℃・圧力４．０４
４ｋｇ／ｃｍ2Ｇ（Ｒ２２の飽和状態に相当）において
は気液平衡状態となる。従って、表１に示された組成を
有する作動流体は、０℃・５０℃におけるＲ２２の飽和
蒸気圧の条件下で飽和状態あるいは気液平衡状態を実現
し、略０〜略５０℃の利用温度において、同温度におけ
るＲ２２の飽和蒸気圧で操作することにより、Ｒ２２と
ほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得ることが可能となる
ものである。
【００１４】ここでは、気液平衡線（Ｒ２２ ５０℃相
当）２上の点についてのみ説明したが、点Ａ1〜点Ｆ1の
内側にある点、すなわち、温度０℃・圧力４．０４４ｋ
ｇ／ｃｍ2Ｇ及び温度５０℃・圧力１８．７８２ｋｇ／
ｃｍ2Ｇ（両者ともＲ２２の飽和状態に相当）において
気液平衡状態となる組成を有する作動流体についても同
様に操作することにより、略０〜略５０℃の利用温度に
おいてＲ２２とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得るこ
とが可能となるものである。
当）２上の点についてのみ説明したが、点Ａ1〜点Ｆ1の
内側にある点、すなわち、温度０℃・圧力４．０４４ｋ
ｇ／ｃｍ2Ｇ及び温度５０℃・圧力１８．７８２ｋｇ／
ｃｍ2Ｇ（両者ともＲ２２の飽和状態に相当）において
気液平衡状態となる組成を有する作動流体についても同
様に操作することにより、略０〜略５０℃の利用温度に
おいてＲ２２とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得るこ
とが可能となるものである。
【００１５】図２は、Ｒ３２、Ｒ１４３ａ、１−クロロ
−１，１，２，２−テトラフルオロエタン（Ｒ１２４
ａ）の三種のフロン類の混合物によって構成される作動
流体の、一定温度・一定圧力における平衡状態を三角座
標を用いて示したものである。図２において３は、温度
０℃・圧力４．０４４ｋｇ／ｃｍ2Ｇにおける混合物の
気液平衡線であり、また４は、温度５０℃・圧力１８．
７８２ｋｇ／ｃｍ2Ｇにおける混合物の気液平衡線であ
る。この場合には、Ｒ３２、Ｒ１４３ａ及びＲ１２４ａ
がそれぞれ０〜略６５重量％、０〜略８５重量％、略１
５〜略７０重量％となるような組成範囲が、Ｒ２２とほ
ぼ同等の蒸気圧を有するため望ましく、Ｒ３２、Ｒ１４
３ａ及びＲ１２４ａがそれぞれ０〜略５５重量％、０〜
略８０重量％、略２０〜略７０重量％となるような組成
範囲が、特に望ましい。
−１，１，２，２−テトラフルオロエタン（Ｒ１２４
ａ）の三種のフロン類の混合物によって構成される作動
流体の、一定温度・一定圧力における平衡状態を三角座
標を用いて示したものである。図２において３は、温度
０℃・圧力４．０４４ｋｇ／ｃｍ2Ｇにおける混合物の
気液平衡線であり、また４は、温度５０℃・圧力１８．
７８２ｋｇ／ｃｍ2Ｇにおける混合物の気液平衡線であ
る。この場合には、Ｒ３２、Ｒ１４３ａ及びＲ１２４ａ
がそれぞれ０〜略６５重量％、０〜略８５重量％、略１
５〜略７０重量％となるような組成範囲が、Ｒ２２とほ
ぼ同等の蒸気圧を有するため望ましく、Ｒ３２、Ｒ１４
３ａ及びＲ１２４ａがそれぞれ０〜略５５重量％、０〜
略８０重量％、略２０〜略７０重量％となるような組成
範囲が、特に望ましい。
【００１６】図２中の点Ａ2〜点Ｆ2における作動流体の
組成を（表２）に示す。
組成を（表２）に示す。
【００１７】
【表２】
【００１８】点Ａ2〜点Ｃ2は気液平衡線（Ｒ２２ ５０
℃相当）４の飽和気相線上に、点Ｄ 2〜点Ｆ2は気液平衡
線（Ｒ２２ ５０℃相当）４の飽和液相線上にあり、共
に気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）３の飽和気相線及び
気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）３の飽和液相線の両線
で挟まれた範囲にあることから、温度０℃・圧力４．０
４４ｋｇ／ｃｍ2Ｇ（Ｒ２２の飽和状態に相当）におい
ては気液平衡状態となる。従って、表２に示された組成
を有する作動流体は、０℃・５０℃におけるＲ２２の飽
和蒸気圧の条件下で飽和状態あるいは気液平衡状態を実
現し、略０〜略５０℃の利用温度において、同温度にお
けるＲ２２の飽和蒸気圧で操作することにより、Ｒ２２
とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得ることが可能とな
るものである。
℃相当）４の飽和気相線上に、点Ｄ 2〜点Ｆ2は気液平衡
線（Ｒ２２ ５０℃相当）４の飽和液相線上にあり、共
に気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）３の飽和気相線及び
気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）３の飽和液相線の両線
で挟まれた範囲にあることから、温度０℃・圧力４．０
４４ｋｇ／ｃｍ2Ｇ（Ｒ２２の飽和状態に相当）におい
ては気液平衡状態となる。従って、表２に示された組成
を有する作動流体は、０℃・５０℃におけるＲ２２の飽
和蒸気圧の条件下で飽和状態あるいは気液平衡状態を実
現し、略０〜略５０℃の利用温度において、同温度にお
けるＲ２２の飽和蒸気圧で操作することにより、Ｒ２２
とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得ることが可能とな
るものである。
【００１９】ここでは、気液平衡線（Ｒ２２ ５０℃相
当）４上の点についてのみ説明したが、点Ａ2〜点Ｆ2の
内側にある点、すなわち、温度０℃・圧力４．０４４ｋ
ｇ／ｃｍ2Ｇ及び温度５０℃・圧力１８．７８２ｋｇ／
ｃｍ2Ｇ（両者ともＲ２２の飽和状態に相当）において
気液平衡状態となる組成を有する作動流体についても同
様に操作することにより、略０〜略５０℃の利用温度に
おいてＲ２２とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得るこ
とが可能となるものである。
当）４上の点についてのみ説明したが、点Ａ2〜点Ｆ2の
内側にある点、すなわち、温度０℃・圧力４．０４４ｋ
ｇ／ｃｍ2Ｇ及び温度５０℃・圧力１８．７８２ｋｇ／
ｃｍ2Ｇ（両者ともＲ２２の飽和状態に相当）において
気液平衡状態となる組成を有する作動流体についても同
様に操作することにより、略０〜略５０℃の利用温度に
おいてＲ２２とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得るこ
とが可能となるものである。
【００２０】以上の実施例においては作動流体は三種の
フロン類の混合物によって構成されているが、構造異性
体を含めて四種以上のフロンの混合物によって作動流体
を構成することも勿論可能であり、この場合、ジフルオ
ロメタン０〜略６５重量％、トリフルオロエタン０〜略
８５重量％、クロロテトラフルオロエタン略１５〜略７
０重量％となるような組成範囲は、略０〜略５０℃の利
用温度においてＲ２２とほぼ同等の蒸気圧を有するため
望ましい。さらに、ジフルオロメタン０〜略５５重量
％、トリフルオロエタン０〜略８０重量％、クロロテト
ラフルオロエタン略２０〜略７０重量％となるような組
成範囲は、０℃と５０℃の間のすべての利用温度におい
てＲ２２とほぼ同等の蒸気圧を有するため特に望まし
い。特に上述の組合せおよび組成範囲におけるＯＤＰも
略０．００３〜略０．０１４と予想され、Ｒ２２の代替
として極めて有望な作動流体となるものである。またか
かる混合物は非共沸混合物となり、凝縮過程および蒸発
過程において温度勾配をもつため、熱源流体との温度差
を近接させたロレンツサイクルを構成することにより、
Ｒ２２よりも高い成績係数を期待できるものである。
フロン類の混合物によって構成されているが、構造異性
体を含めて四種以上のフロンの混合物によって作動流体
を構成することも勿論可能であり、この場合、ジフルオ
ロメタン０〜略６５重量％、トリフルオロエタン０〜略
８５重量％、クロロテトラフルオロエタン略１５〜略７
０重量％となるような組成範囲は、略０〜略５０℃の利
用温度においてＲ２２とほぼ同等の蒸気圧を有するため
望ましい。さらに、ジフルオロメタン０〜略５５重量
％、トリフルオロエタン０〜略８０重量％、クロロテト
ラフルオロエタン略２０〜略７０重量％となるような組
成範囲は、０℃と５０℃の間のすべての利用温度におい
てＲ２２とほぼ同等の蒸気圧を有するため特に望まし
い。特に上述の組合せおよび組成範囲におけるＯＤＰも
略０．００３〜略０．０１４と予想され、Ｒ２２の代替
として極めて有望な作動流体となるものである。またか
かる混合物は非共沸混合物となり、凝縮過程および蒸発
過程において温度勾配をもつため、熱源流体との温度差
を近接させたロレンツサイクルを構成することにより、
Ｒ２２よりも高い成績係数を期待できるものである。
【００２１】
【発明の効果】以上の説明から明らかなように、本発明
は、作動流体を、分子構造中に塩素を含まない二種のフ
ロン類と、分子構造中に塩素・水素を共に含みオゾン破
壊能力の極めて小さい一種のフロン類の三種以上から成
る混合物となし、その組成範囲を特定したことにより、 （１）成層圏オゾン層に及ぼす影響をＲ２２よりもさら
に小さくする作動流体の選択の幅を拡大することが可能
である。 （２）分子構造中に塩素・水素を共に含みオゾン破壊能
力の極めて小さい一種のフロン類として、クロロテトラ
フルオロエタンを選択したから、分子構造中に塩素を含
まない二種のフロン類として選択したジフルオロメタ
ン、トリフルオロエタンの可燃性を低減させることがで
きる。 （３）機器の利用温度においてＲ２２と同程度の蒸気圧
を有し、Ｒ２２の代替として現行機器で使用可能であ
る。 （４）非共沸混合物の温度勾配の性質を利用して、Ｒ２
２よりも高い成績係数を期待できる。等の効果を有する
ものである。
は、作動流体を、分子構造中に塩素を含まない二種のフ
ロン類と、分子構造中に塩素・水素を共に含みオゾン破
壊能力の極めて小さい一種のフロン類の三種以上から成
る混合物となし、その組成範囲を特定したことにより、 （１）成層圏オゾン層に及ぼす影響をＲ２２よりもさら
に小さくする作動流体の選択の幅を拡大することが可能
である。 （２）分子構造中に塩素・水素を共に含みオゾン破壊能
力の極めて小さい一種のフロン類として、クロロテトラ
フルオロエタンを選択したから、分子構造中に塩素を含
まない二種のフロン類として選択したジフルオロメタ
ン、トリフルオロエタンの可燃性を低減させることがで
きる。 （３）機器の利用温度においてＲ２２と同程度の蒸気圧
を有し、Ｒ２２の代替として現行機器で使用可能であ
る。 （４）非共沸混合物の温度勾配の性質を利用して、Ｒ２
２よりも高い成績係数を期待できる。等の効果を有する
ものである。
【図１】三種のフロン類の混合物によって構成される作
動流体の、一定温度・一定圧力における平衡状態を示す
三角座標図
動流体の、一定温度・一定圧力における平衡状態を示す
三角座標図
【図２】三種のフロン類の混合物によって構成される作
動流体の、一定温度・一定圧力における平衡状態を示す
三角座標図
動流体の、一定温度・一定圧力における平衡状態を示す
三角座標図
１ 気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）
２ 気液平衡線（Ｒ２２ ５０℃相当）
３ 気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）
４ 気液平衡線（Ｒ２２ ５０℃相当）
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(72)発明者 田頭 實
大阪府門真市大字門真1006番地 松下電器
産業株式会社内
Claims (2)
- 【請求項１】ジフルオロメタン６５重量％以下、トリフ
ルオロエタン８５重量％以下、クロロテトラフルオロエ
タン１５〜７０重量％以下の少なくとも三種のフロン類
を含む作動流体。 - 【請求項２】ジフルオロメタン５５重量％以下、トリフ
ルオロエタン８０重量％以下、クロロテトラフルオロエ
タン２０〜７０重量％以下であることを特徴とする作動
流体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3172372A JPH0517752A (ja) | 1991-07-12 | 1991-07-12 | 作動流体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3172372A JPH0517752A (ja) | 1991-07-12 | 1991-07-12 | 作動流体 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0517752A true JPH0517752A (ja) | 1993-01-26 |
Family
ID=15940689
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3172372A Pending JPH0517752A (ja) | 1991-07-12 | 1991-07-12 | 作動流体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0517752A (ja) |
-
1991
- 1991-07-12 JP JP3172372A patent/JPH0517752A/ja active Pending
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