JPH03168284A - 作動流体 - Google Patents
作動流体Info
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- JPH03168284A JPH03168284A JP1309666A JP30966689A JPH03168284A JP H03168284 A JPH03168284 A JP H03168284A JP 1309666 A JP1309666 A JP 1309666A JP 30966689 A JP30966689 A JP 30966689A JP H03168284 A JPH03168284 A JP H03168284A
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- VOPWNXZWBYDODV-UHFFFAOYSA-N Chlorodifluoromethane Chemical compound FC(F)Cl VOPWNXZWBYDODV-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 10
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Landscapes
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明Ｃ上 冷凍機・ヒートボンブ等に使用される作
動流体に関すん 従来の技術 従棗 冷凍機・ヒートポンブ等において（よ 作動流体
としてフロン類（以下Ｒ○○またはＲＯＯ○と記す）と
呼ばれるハロゲン化炭化水素が知られており、利用温度
としては凝縮温度および／または蒸発温度が略Ｏ〜略５
０℃の範囲において通常使用されも 中でもジクロロジ
フルオロメタン（ＣＣｌ＊Ｆｅ％ Ｒ１２）は冷蔵凧
カーエアコンや大型冷凍機等の作動流体として幅広く用
いられていも 発明が解決しようとする課題 しかしなか板 近年フロンによる戊層圏オゾン層破壊が
地球規模の環境問題となっており、或層圏オゾン破壊能
力が大であるフロン類（以下、特定フロンと記す〉につ
いてζよ すでに国際条約によって使用量及び生産量の
規制がなされ さらに将来的には特定フロンの使用・生
産を廃止しようという動きがあも さて、Ｒ１２はオゾ
ン破壊係数（トリクロロフルオロメタン（ＣＣ１ｓＦ）
の或層圏オゾン破壊能力を１としたときの或層圏オゾン
破壊能九 以下ＯＤＰと記す）が１． ０の特定フロ
ンであり、冷凍・空調機器が広く普及した現＆ Ｒｌ
２の使用量及び生産量の削減が人類の生活環境に与える
影響は甚だ太きＬ％ 従って、底層圏オゾン破壊能力
が小であり、Ｒｌ２の代替となる作動流体の早期開発が
強く要望されていも本発明（よ 上述の問題に鑑みて試
されたもの玄戊層圏オゾン層に及ぼす影響が小さも＼
Ｒ１２の代替となる作動流体を提供するものである。
動流体に関すん 従来の技術 従棗 冷凍機・ヒートポンブ等において（よ 作動流体
としてフロン類（以下Ｒ○○またはＲＯＯ○と記す）と
呼ばれるハロゲン化炭化水素が知られており、利用温度
としては凝縮温度および／または蒸発温度が略Ｏ〜略５
０℃の範囲において通常使用されも 中でもジクロロジ
フルオロメタン（ＣＣｌ＊Ｆｅ％ Ｒ１２）は冷蔵凧
カーエアコンや大型冷凍機等の作動流体として幅広く用
いられていも 発明が解決しようとする課題 しかしなか板 近年フロンによる戊層圏オゾン層破壊が
地球規模の環境問題となっており、或層圏オゾン破壊能
力が大であるフロン類（以下、特定フロンと記す〉につ
いてζよ すでに国際条約によって使用量及び生産量の
規制がなされ さらに将来的には特定フロンの使用・生
産を廃止しようという動きがあも さて、Ｒ１２はオゾ
ン破壊係数（トリクロロフルオロメタン（ＣＣ１ｓＦ）
の或層圏オゾン破壊能力を１としたときの或層圏オゾン
破壊能九 以下ＯＤＰと記す）が１． ０の特定フロ
ンであり、冷凍・空調機器が広く普及した現＆ Ｒｌ
２の使用量及び生産量の削減が人類の生活環境に与える
影響は甚だ太きＬ％ 従って、底層圏オゾン破壊能力
が小であり、Ｒｌ２の代替となる作動流体の早期開発が
強く要望されていも本発明（よ 上述の問題に鑑みて試
されたもの玄戊層圏オゾン層に及ぼす影響が小さも＼
Ｒ１２の代替となる作動流体を提供するものである。
課題を解決するための手段
本発明は上述の課題を解決するた△ 少なくとＬ ジフ
ルオロメタン（ＣＨＡＦ！）とクロロジフルオロメタン
（ＣＨＣ Ｉ Ｆ２）とテトラフルオロエタン（Ｃ２Ｈ
２Ｆｍ）の３種のフロン類を含む作動流体である。
ルオロメタン（ＣＨＡＦ！）とクロロジフルオロメタン
（ＣＨＣ Ｉ Ｆ２）とテトラフルオロエタン（Ｃ２Ｈ
２Ｆｍ）の３種のフロン類を含む作動流体である。
作用
本発明は 上述の組合せによって、作動流体を、オゾン
破壊能力のほとんどない分子構造中に塩素を含まないフ
ロン類であるジフルオロメタン（ＯＤＰ＝０）およびテ
トラフルオ口エタン（ＯＤＰＯ）と、オゾン破壊能力の
極めて低い分子構造中に塩素・水素を共に含むフロン類
であるクロロジフルオロメタン（ＯＤＰ＝０． ０５
）の少なくとも３種を含む混合物となすことにより、戒
層圏オゾン層に及ぼす影響をＲ１２よりもはるかに小さ
くすることを可能とするものであも 又 本発明は上述
の組戊範囲とすることによって、冷凍機・ヒートボンブ
等の利用温度である略Ｏ〜略５０℃においてＲ１２と同
程度の蒸気圧を有Ｌ Ｒｌ２の代替として現行機器で使
用可能な作動流体を提供することを可能とするものであ
も 特に上述の組合せおよび組或範囲におけるＯＤＰは
Ｏ〜０．０２と予想さｔｌ，Ｒ１２の代替として極めて
有望な作動流体となるものであも またかかる混合物は
非共沸混合物となり、凝縮過程および蒸発過程において
温度勾配をもった△ 熱源流体との温度差を近接させた
ロレンツサイクルを構或することにより、Ｒ１２よりも
高い或績係数を期待できるものであも 実施例 以下、本発明による作動流体の実施例について、図を用
いて説明すも 第１図は ジフルオロメタン（Ｒ３２）、クロロジフル
オロメタン（Ｒ２２）、 １， １， ２． ２
一テトラフルオ口エタン（Ｒ１３４）の３種のフロン類
の混合物によって構戊される作動流体Ｑ一定温度・一定
圧力における平衡状態を三角座標を用いて示したもので
あん 本三角座標において（よ 三角形の各頂点（へ
上側頂点を基点として反時計回りに沸点の低い順に単一
物質を配置しており、座標平面上のある点における各或
分の組或比（重量比）（ヨ 点と三角形の各辺との距
離の比で表される。またこのとき、点と三角形の辺との
距離は 辺に相対する側にある三角座標の頂点に記され
た物質の組戊比に対応すん 第１図においてｌは 温度
０℃・圧力２． １１６ｋｇ／ｃｍ”Ｇにおける混合
物の気液平衡線であり、この温度・圧力はＲ１２の飽和
状態に相当すん 気液平衡線（Ｒ１２ ０℃相当）■
の上側の線は飽和気相亀気液平衡線（Ｒ１２ ０℃相
当）１の下側の線は飽和液相線を表わし この画線で挟
まれた範囲においては気液平衡状態となる。また２ Ｇ
ｅｔ．， 温度５０℃・圧力１１． ３７３ｋｇ／
Ｃｍ”Ｇにおける混合物の気液平衡線であり、この温度
・圧力もＲｌ２の飽和状態に相当すん 図からわかるよ
うにＲ３２、Ｒ２２及びＲ１３４がそれぞれＯ〜略２５
重量％．０〜略４５重量基 略５５〜略９５重量％とな
るような組或範囲＆友 略Ｏ〜略５０℃の利用温度にお
いてＲｌ２とほぼ同等の蒸気圧を有するため望まし鶏
さらＧ．，Ｒ３２、Ｒ２２及びＲ１３４がそれぞれＯ〜
略１５重量ＫＯ〜略３０重量％ 略７０〜略９０重量％
となるような組或範囲：よ ０℃と５０℃の間のすべて
の利用温度においてＲ１２とほぼ同等の蒸気圧を有する
ため特に望ましｌ，％ 特に上述の組合せおよび組或
範囲におけるＯＤＰはＯ−０．０２と予想さ１１．．
Ｒｌ２の代替として極めて有望な作動流体となるもの
であも 第ｌ図中の点Ａ１〜点Ｆ１における作動流体の組或及び
ＯＤＰを第１表に示す。
破壊能力のほとんどない分子構造中に塩素を含まないフ
ロン類であるジフルオロメタン（ＯＤＰ＝０）およびテ
トラフルオ口エタン（ＯＤＰＯ）と、オゾン破壊能力の
極めて低い分子構造中に塩素・水素を共に含むフロン類
であるクロロジフルオロメタン（ＯＤＰ＝０． ０５
）の少なくとも３種を含む混合物となすことにより、戒
層圏オゾン層に及ぼす影響をＲ１２よりもはるかに小さ
くすることを可能とするものであも 又 本発明は上述
の組戊範囲とすることによって、冷凍機・ヒートボンブ
等の利用温度である略Ｏ〜略５０℃においてＲ１２と同
程度の蒸気圧を有Ｌ Ｒｌ２の代替として現行機器で使
用可能な作動流体を提供することを可能とするものであ
も 特に上述の組合せおよび組或範囲におけるＯＤＰは
Ｏ〜０．０２と予想さｔｌ，Ｒ１２の代替として極めて
有望な作動流体となるものであも またかかる混合物は
非共沸混合物となり、凝縮過程および蒸発過程において
温度勾配をもった△ 熱源流体との温度差を近接させた
ロレンツサイクルを構或することにより、Ｒ１２よりも
高い或績係数を期待できるものであも 実施例 以下、本発明による作動流体の実施例について、図を用
いて説明すも 第１図は ジフルオロメタン（Ｒ３２）、クロロジフル
オロメタン（Ｒ２２）、 １， １， ２． ２
一テトラフルオ口エタン（Ｒ１３４）の３種のフロン類
の混合物によって構戊される作動流体Ｑ一定温度・一定
圧力における平衡状態を三角座標を用いて示したもので
あん 本三角座標において（よ 三角形の各頂点（へ
上側頂点を基点として反時計回りに沸点の低い順に単一
物質を配置しており、座標平面上のある点における各或
分の組或比（重量比）（ヨ 点と三角形の各辺との距
離の比で表される。またこのとき、点と三角形の辺との
距離は 辺に相対する側にある三角座標の頂点に記され
た物質の組戊比に対応すん 第１図においてｌは 温度
０℃・圧力２． １１６ｋｇ／ｃｍ”Ｇにおける混合
物の気液平衡線であり、この温度・圧力はＲ１２の飽和
状態に相当すん 気液平衡線（Ｒ１２ ０℃相当）■
の上側の線は飽和気相亀気液平衡線（Ｒ１２ ０℃相
当）１の下側の線は飽和液相線を表わし この画線で挟
まれた範囲においては気液平衡状態となる。また２ Ｇ
ｅｔ．， 温度５０℃・圧力１１． ３７３ｋｇ／
Ｃｍ”Ｇにおける混合物の気液平衡線であり、この温度
・圧力もＲｌ２の飽和状態に相当すん 図からわかるよ
うにＲ３２、Ｒ２２及びＲ１３４がそれぞれＯ〜略２５
重量％．０〜略４５重量基 略５５〜略９５重量％とな
るような組或範囲＆友 略Ｏ〜略５０℃の利用温度にお
いてＲｌ２とほぼ同等の蒸気圧を有するため望まし鶏
さらＧ．，Ｒ３２、Ｒ２２及びＲ１３４がそれぞれＯ〜
略１５重量ＫＯ〜略３０重量％ 略７０〜略９０重量％
となるような組或範囲：よ ０℃と５０℃の間のすべて
の利用温度においてＲ１２とほぼ同等の蒸気圧を有する
ため特に望ましｌ，％ 特に上述の組合せおよび組或
範囲におけるＯＤＰはＯ−０．０２と予想さ１１．．
Ｒｌ２の代替として極めて有望な作動流体となるもの
であも 第ｌ図中の点Ａ１〜点Ｆ１における作動流体の組或及び
ＯＤＰを第１表に示す。
同図に於ける点Ａｔ〜点Ｃｌは気液平衡線（Ｒｌ２ ５
０℃相当）２の飽和気相線上にあると共に 気液平衡線
（Ｒ１２０℃相当）１の飽和気相線及び気液平衡線（Ｒ
１２ ０℃相当）ｌの飽第！表 和液相線の両線で挟まれた範囲にあることか転温度Ｏ℃
・圧力２． １１６ｋｇ／ｃｍ”Ｇ（Ｒ１２の飽和状
態に相当〉においては気液平衡状態となん また 点Ｄ
Ｉ〜点Ｆ１は気液平衡線（Ｒ１２０℃相当）ｌの飽和液
線上にあると共に 気液平衡線（Ｒ１２ ５０℃相当
〉２の飽和気相線及び気液平衡線（Ｒ１２ ５０℃相
当）２の飽和液相線の両線で挟まれた範囲にあることか
反 温度５０℃・圧力１１． ３７３ｋｇ／Ｃｍ”Ｇ
（Ｒ１２の飽和状態に相当）においては気液平衡状態と
なん 従って、第１表に示された組或を有する作動流体
（よ ０℃・５０℃におけるＲｌ２の飽和蒸気圧の条件
下で飽和状態あるいは気液平衡状態を実現し 略０〜略
５０℃の利用温度において、同温度におけるＲ１２の飽
和蒸気圧で操作することにより、Ｒ１２とほぼ等しい凝
縮温度・蒸発温度を得ることが可能となるものであも ここでほ 気液平衡線（Ｒ１２ ０℃相当）ｌあるい
は気液平衡線（Ｒ１２ ５０℃相当）２上の点につい
てのみ説明した力支 点Ａ１〜点Ｆｌの内側にある戊
すなわ叡 温度０℃・圧力２．１１６ｋｇ／ｃｍ”Ｇ及
び温度５０℃・圧力１１．３７ ３ ｋｇ／ｃｍ２Ｇ
（両者ともＲ１２の飽和状態に相当）において気液平衡
状態となる組戒を有する作動流体についても同様に操作
することにより、略０〜略５０℃の利用温度においてＲ
１２とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得ることが可能
となるものであも 本実施例においては作動流体は３種のフロン類の混合物
によって構戊されている力交 構造異性体を含めて４種
以上のフロンの混合物によって作動流体を構戒すること
も勿論可能であム またかかる混合物は非共沸混合物と
なり、凝縮過程および蒸発過程において温度勾配をもっ
た八 熱源流体との温度差を近接させたロレンツサイク
ルを構或することにより、Ｒ１２よりも高い或績係数を
期待できるものであも 発明の効果 以上の説明から明らかなように 本発明１友 作動流体
を、分子構造中に塩素を含まないフロン類と、分子構造
中に塩素・水素を共に含むフロン類の３種以上から或る
混合物となし その組威範囲を特定したことにより、 （１）Ｉｌｆｆｉ層圏オゾン層に及ぼす影響をＲ１２よ
りもはるかに小さくするためα 作動流体の選択の幅を
拡大することが可能であも （２）機器の利用温度においてＲ１２と同程度の蒸気圧
を有Ｌ Ｒ１２の代替として現行機器で使用可能であ
も （３）非共沸混合物の温度勾配の性質を利用して、Ｒｌ
２よりも高い或績係数を期待できる等の効果を有するも
のであも
０℃相当）２の飽和気相線上にあると共に 気液平衡線
（Ｒ１２０℃相当）１の飽和気相線及び気液平衡線（Ｒ
１２ ０℃相当）ｌの飽第！表 和液相線の両線で挟まれた範囲にあることか転温度Ｏ℃
・圧力２． １１６ｋｇ／ｃｍ”Ｇ（Ｒ１２の飽和状
態に相当〉においては気液平衡状態となん また 点Ｄ
Ｉ〜点Ｆ１は気液平衡線（Ｒ１２０℃相当）ｌの飽和液
線上にあると共に 気液平衡線（Ｒ１２ ５０℃相当
〉２の飽和気相線及び気液平衡線（Ｒ１２ ５０℃相
当）２の飽和液相線の両線で挟まれた範囲にあることか
反 温度５０℃・圧力１１． ３７３ｋｇ／Ｃｍ”Ｇ
（Ｒ１２の飽和状態に相当）においては気液平衡状態と
なん 従って、第１表に示された組或を有する作動流体
（よ ０℃・５０℃におけるＲｌ２の飽和蒸気圧の条件
下で飽和状態あるいは気液平衡状態を実現し 略０〜略
５０℃の利用温度において、同温度におけるＲ１２の飽
和蒸気圧で操作することにより、Ｒ１２とほぼ等しい凝
縮温度・蒸発温度を得ることが可能となるものであも ここでほ 気液平衡線（Ｒ１２ ０℃相当）ｌあるい
は気液平衡線（Ｒ１２ ５０℃相当）２上の点につい
てのみ説明した力支 点Ａ１〜点Ｆｌの内側にある戊
すなわ叡 温度０℃・圧力２．１１６ｋｇ／ｃｍ”Ｇ及
び温度５０℃・圧力１１．３７ ３ ｋｇ／ｃｍ２Ｇ
（両者ともＲ１２の飽和状態に相当）において気液平衡
状態となる組戒を有する作動流体についても同様に操作
することにより、略０〜略５０℃の利用温度においてＲ
１２とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得ることが可能
となるものであも 本実施例においては作動流体は３種のフロン類の混合物
によって構戊されている力交 構造異性体を含めて４種
以上のフロンの混合物によって作動流体を構戒すること
も勿論可能であム またかかる混合物は非共沸混合物と
なり、凝縮過程および蒸発過程において温度勾配をもっ
た八 熱源流体との温度差を近接させたロレンツサイク
ルを構或することにより、Ｒ１２よりも高い或績係数を
期待できるものであも 発明の効果 以上の説明から明らかなように 本発明１友 作動流体
を、分子構造中に塩素を含まないフロン類と、分子構造
中に塩素・水素を共に含むフロン類の３種以上から或る
混合物となし その組威範囲を特定したことにより、 （１）Ｉｌｆｆｉ層圏オゾン層に及ぼす影響をＲ１２よ
りもはるかに小さくするためα 作動流体の選択の幅を
拡大することが可能であも （２）機器の利用温度においてＲ１２と同程度の蒸気圧
を有Ｌ Ｒ１２の代替として現行機器で使用可能であ
も （３）非共沸混合物の温度勾配の性質を利用して、Ｒｌ
２よりも高い或績係数を期待できる等の効果を有するも
のであも
第１図；友 ３種のフロン類の混合物によって構或され
る作動流体へ 一定温度・一定圧力における平衡状態を
三角座標を用いて示した図であも１・・・気液平衡線（
Ｒ１２０℃相当）、 ２・・・気液平衡線（Ｒｌ２
５０℃相当）。
る作動流体へ 一定温度・一定圧力における平衡状態を
三角座標を用いて示した図であも１・・・気液平衡線（
Ｒ１２０℃相当）、 ２・・・気液平衡線（Ｒｌ２
５０℃相当）。
Claims (2)
- （１）ジフルオロメタン２５重量％以下、クロロジフル
オロメタン４５重量％以下、テトラフルオロエタン５５
〜９５重量％以下の少なくとも３種のフロン類を含む作
動流体。 - （２）ジフルオロメタン１５重量％以下、クロロジフル
オロメタン３０重量％以下、テトラフルオロエタン７０
〜９０重量％以下の少なくとも３種のフロン類を含む作
動流体。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1309666A JPH03168284A (ja) | 1989-11-29 | 1989-11-29 | 作動流体 |
| EP90122528A EP0430131A1 (en) | 1989-11-29 | 1990-11-26 | Working fluid |
| KR1019900019503A KR930009251B1 (ko) | 1989-11-29 | 1990-11-29 | 작동유체 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1309666A JPH03168284A (ja) | 1989-11-29 | 1989-11-29 | 作動流体 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03168284A true JPH03168284A (ja) | 1991-07-22 |
Family
ID=17995805
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1309666A Pending JPH03168284A (ja) | 1989-11-29 | 1989-11-29 | 作動流体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH03168284A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5290466A (en) * | 1991-10-31 | 1994-03-01 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Compositions of difluoromethane and tetrafluoroethane |
-
1989
- 1989-11-29 JP JP1309666A patent/JPH03168284A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5290466A (en) * | 1991-10-31 | 1994-03-01 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Compositions of difluoromethane and tetrafluoroethane |
| US5589098A (en) * | 1991-10-31 | 1996-12-31 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Compositions of difluoromethane and tetrafluoroethane |
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