JPH03170594A - 作動流体 - Google Patents
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Abstract
め要約のデータは記録されません。
Description
使用される作動流体に関すん 従来の技術 従夾 エアコン・冷凍機等のヒートボンブ装置において
(友 作動流体としてフロン類(以下R○○またはR○
○○と記す)と呼ばれるハロゲン化炭化水素が知られて
おり、利用温度としては凝縮温度および/または蒸発温
度が略O〜略50℃の範囲において通常使用されも 中
でもクロロジフルオロメタン(CHCIF2、R22)
は家庭用エアコン、ビル用エアコンや大型冷凍機等の作
動流体として幅広く用いられていも 発明が解決しようとする課題 しかしなが転 近年フロンによる威層圏オゾン層破壊が
地球規模の環境問題となっており、戒層圏オゾン破壊能
力が大であるフロン類(以下、特定フロンと記す)につ
いては すでに国際条約によって使用量及び生産量の規
制がなされ さらに将来的には特定フロンの使用・生産
を廃止しようという動きがあも さて、R22はオゾン
破壊係数(トリクロロフルオロメタン(CCIsl”)
の戒層圏オゾン破壊能力を1としたときの成層圏オゾン
破壊能九 以下ODPと記す)が0. 05と微少であ
り、特定フロンではないものの将来的に使用量の増大が
予想され 冷凍・空調機器が広く普及した現& R2
2の使用量及び生産量の増大が人類の生活環境に与える
影響も大きくなるものと予想されていも 従って、成層
圏オゾン破壊能カが小であるものα 若干の破壊能力が
あるとされるR22の代替となる作動流体の早期開発も
強く要望されている。
圏オゾン層に及ぼす影響がほとんどなl,k R22
の代替となる作動流体を提供するものであん課題を解決
するための手段 本発明は上述の課題を解決するた△ 少なくとL トリ
フルオロメタン(CHF.)とペンタフルオロエタン(
C2HFS)とテトラフルオロエタン(C282F4)
の三種のフロン類を含へ トリフルオロメタン0〜略5
0重量% ペンタフルオロエタン0〜略85重量米 テ
トラフルオロエタン略15〜略95重量%の組或範囲で
あることを特徴とするものであり、特に トリフルオ口
メタン0〜略40重量瓢 ペンタフルオロエタン0〜略
80重量基 テトラフルオロエタン略20〜略90重量
%の組或範囲が望ましいものであも作用 本発明(よ 上述の組合せによって、作動流体を、オゾ
ン破壊能力のほとんどなリ\ 分子構造中に塩素を含ま
ないフロン類であるトリフルオロメタン(ODP=O)
、ペンタフルオロエタン(oDPO)およびテトラフル
オロエタン(ODP=O)の混合物となすことにより、
戒層圏オゾン層に及ぼす影響をR22よりもさらに小さ
く、ほとんどなくすることを可能とするものであも 又
本発明は上述の組戒範囲とすることによって、エアコ
ン・冷凍機等のヒートボンプ装置の利用温度である略0
〜略50℃においてR22と同程度の蒸気圧を有L
R22の代替として現行機器で使用可能な作動流体を提
供することを可能とするものである。従って上述の組合
せおよび組戊範囲におけるODPも0と予想さit,R
22の代替として極めて有望な作動流体となるものであ
る。またかかる混合物は非共沸混合物となり、凝縮過程
および蒸発過程において温度勾配をもった亀 熱源流体
との温度差を近接させたロレンッサイクルを構成するこ
とにより、R22よりも高い戊績係数を期待できるもの
であも また一般に 或層圏オゾン破壊能力があるフロン類(よ
そのODPの値の大きさにつれて地球温暖化の効果も
大きい傾向がある力文 本発明による作動流体はODP
が0であるフロン類のみの三種以上から或る混合物によ
って構戒されているた吹地球温暖化の効果はR22と同
程度あるいはR22未満と推定され 最近世界的問題と
なっている地球温暖化への寄与を小とすることをも可能
とするものであa さて、本発明は特にトリフルオ口メタンを含む三種以上
のフロン類から戊る混合物であも トリフルオロメタン
(友 臨界温度が低<(25.7℃)、蒸気圧が高いた
めに 単独では略0〜略50℃の利用温度のエアコン・
冷凍機等のヒートボンプ装置には使用できないバ 現在
でも市販されており、かかる混合物とすることによって
実用的なR22の代替となる作動流体を構或することが
可能となるものであも 実施例 以下、本発明による作動流体の実施例について、図を用
いて説明すも 第1図は トリフルオ口メタン(R23)、ペンタフル
オロエタン(R125)、 1, 1, 1.2−
テトラフルオロエタン(R134a)の三種のフロン類
の混合物によって構戒される作動流体Q 一定温度・一
定圧力における平衡状態を三角座標を用いて示したもの
であも 本三角座標においてC上 三角形の各頂点に
上側頂点を基点として反時計回りに沸点の低い順に単
一物質を配置しており、座標平面上のある点における各
或分の組或比(重量比)(友 点と三角形の各辺との
距離の比で表されも またこのとき、点と三角形の辺と
の距離Cヨ 辺に相対する側にある三角座標の頂点に
記された物質の組戒比に対応する。第1図において1
i1 温度0℃・圧力4. 044kg/cm2G
における混合物の気液平衡線であり、この温度・圧力は
R22の飽和状態に相当すん 気液平衡線(R22
0℃相当)1の上側の線は飽和気相颯 気液平衡線(R
22 0℃相当)1の下側の線は飽和液相線を表わし
この画線で挟まれた範囲においては気液平衡状態とな
る。また2 1−1 温度50℃・圧力18. 7
82kg/cm’Gにおける混合物の気液平衡線であり
、この温度・圧力もR22の飽和状態に相当する。R2
3を単独で使用すると、 50℃においては臨界温度を
超えてしまうものα かかる混合物となすことによって
飽和状態が存在し 略0〜略5o℃の利用温度のエアコ
ン・冷凍機等のヒートポンプ装置に使用することが可能
となるものであん 図からわかるように R23、R1
25及びR134aがそれぞれ0〜略35重量米 0〜
略75重量米 略25〜略95重量%となるような組戊
範囲ζ友 略0〜略50℃の利用温度においてR22と
ほぼ同等の蒸気圧を有するため望まし賎 さらに R2
3、R125及びR134aがそれぞれO〜略25重量
%. 0〜略65重量勉 略35〜略90重量%となる
ような組戒範囲ぱ 0℃と50℃の間のすべての利用温
度においてR22とほぼ同等の蒸気圧を有するため特に
望ましL1 第1図中の点A1〜点F1における作動流体の組或を第
l表に示す。点A1〜点C1は気液平衡線(R22
50℃相当)2の飽和気相線上に 点D1〜点F1は気
液平衡線(R22 50℃相当)2の飽和液相線上に
あり、共に気液平衡線(R220℃相当)1の飽和気相
線及び気液平衡線(R22 0℃相当)1の飽和液相線
の画線で挟まれた範囲にあることか転 温度0℃・圧力
4.044 k g/ cm2G (R 2 2の飽和
状態に相当)においては気液平衡状態となん 従って、
第1表に示された組戒を有する作動流体CL O℃・
50℃におけるR22の飽和蒸気圧の条件下で飽和状態
あるいは気液平衡状態を実現し 略O〜略50℃の利用
温度において、同温度におけるR22の飽和蒸気圧で操
作することにより、R22とほぼ等しい凝縮温度・蒸発
温度を得ることが可能となるものである。
の点についてのみ説明した力交 点A1〜点F1の内側
にある戊 すなわ板 温度0℃・圧力4.0 4 4
k g/cm”G及び温度50℃・圧力18.7 8
2kg/cm”G (両者ともR22の飽和状態に相当
)において気液平衡状態となる組戒を有する作動流体に
ついても同様に操作することにより、略0〜略50℃の
利用温度においてR22とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温
度を得ることが可能となるものであも 第2図は R23、R125、1, 1, 2.
2テトラフルオロエタン(R134)の三種のフロン
類の混合物によって構戒される作動流体Q一定温度・一
定圧力における平衡状態を三角座標を用いて示したもの
であも 第2図において3(よ温度0℃・圧力4.
0 4 4 kg/cm”Gにおける混合物の気液平衡
線であり、また4(よ 温度501−圧力18. 7
82kg/cm”Gにおける混合物の気液平衡線であん
この場合に(;LR23、Rl25及びR134がそ
れぞれ0〜略50重量91ll1.0〜略85重量基
略l5〜略90重量%となるような組戒範囲75tR2
2とほぼ同等の蒸気圧を有するため望ましく、R23、
R125及びR134がそれぞれ0〜略40重量%.0
〜略80重量知 略20〜略85重量%となるような組
或範囲力丈 特に望まし鶏 第2図中の点A2〜点F2における作動流体の組或を第
2表に示す。点A2〜点C2は気液平衡線(R22
50℃相当)4の飽和気相線上に 点D2〜点F2は気
液平衡線(R22 50℃相当)4の飽和液相線上に
あり、共に気液平衡線(R220℃相当)3の飽和気相
線及び気液平衡線(R22 0℃相当)3の飽和液相線
の画線で挟まれた範囲にあることか転 温度O℃・圧力
4.044 k g/cm’G (R 2 2の飽和状
態に相当)においては気液平衡状態となも 従って、第
2表に示された組戒を有する作動流体(よ O℃・50
℃におけるR22の飽和蒸気圧の条件下で飽和状態ある
いは気液平衡状態を実現し 略O〜略50℃の利用温度
において、同温度におけるR22の飽和蒸気圧で操作す
ることにより、R22とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度
を得ることが可能となるものであも ここでは 気液平衡線(R22 50t:相当)4上
の点についてのみ説明したバ 点At〜点F2の内側に
ある鬼 すなゎ龜 温度o℃・圧カ4.044kg/c
m”G及び温度5(1−圧カ1 8.782kg/cm
″G(両者ともR22の飽和状態に相当)において気液
平衡状態となる組成を有する作動流体についても同様に
操作することにより、略O〜略50℃の利用温度におい
てR22とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得ることが
可能となるものであも 以上の実施例においては作動流体は三種のフロン類の混
合物によって構威されてぃる力1 構造異性体を含めて
四種以上のフロンの混合物によって作動流体をm或する
ことも勿論可能であり、この場合、 トリフル才ロメタ
ン0〜略50重量κ ペンタフルオロエタン0〜略85
重量% テトラフルオロエタン略l5〜略95重量%と
なるような組或範囲(よ 略0〜略50tの利用温度に
おいてR22とほぼ同等の蒸気圧を有するため望まし賎
さらに トリフルオロメタン0〜略40重量米ペンタフ
ルオロエタンO〜略80重量% テトラフルオロエタン
略20〜略90重量%となるような組或範囲41 0
℃と50℃の間のすべての利用温度においてR22とほ
ぼ同等の蒸気圧を有するため特に望まし(b 特に上述
の組合せおよび組或範囲におけるODPも0と予想さi
t,R22の代替として極めて有望な作動流体となるも
のであもまたかかる混合物は非共沸混合物となり、凝縮
過程および蒸発過程において温度勾配をもったべ熱源流
体との温度差を近接させたロレンツサイクルを構或する
ことにより、R22よりも高い戒績係数を期待できるも
のであも 発明の効果 以上の説明から明らかなように 本発明C1 }リフ
ルオロメタンを含ム 作動流体を、分子構造中に塩素を
含まないフロン類のみの三種以上から或る混合物となし
その組戒範囲を特定したことにより、 (1)戒層圏オゾン層に及ぼす影響をR22よりもさら
に小さく、ほとんどなしとする作動流体の選択の幅を拡
大することが可能であも (2)トリフルオロメタン単独では使用できない機器の
利用温度においてR22と同程度の蒸気圧を有L R
22の代替として現行機器で使用可能である。
2よりも高い戊績係数を期待できる等の効果を有するも
のであも
も l、3・ ・気液平衡線(R22 0℃相当)、2、
4・・・気液平衡線(R22 50℃相当)。
Claims (2)
- (1)トリフルオロメタン50重量%以下、ペンタフル
オロエタン85重量%以下、テトラフルオロエタン15
〜95重量%以下の少なくとも三種のフロン類を含む作
動流体。 - (2)トリフルオロメタン40重量%以下、ペンタフル
オロエタン80重量%以下、テトラフルオロエタン20
〜90重量%以下であることを特徴とする作動流体。
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