JPH03170586A - 作動流体 - Google Patents
作動流体Info
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- JPH03170586A JPH03170586A JP1311155A JP31115589A JPH03170586A JP H03170586 A JPH03170586 A JP H03170586A JP 1311155 A JP1311155 A JP 1311155A JP 31115589 A JP31115589 A JP 31115589A JP H03170586 A JPH03170586 A JP H03170586A
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Landscapes
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明（よ エアコン・冷凍機等のヒートポンプ装置に
使用される作動流体に関すも 従来の技術 従来 エアコン・冷凍機等のヒートポンプ装置において
（よ 作動流体としてフロン類（以下Ｒ○０またはＲ○
○○と記す）と呼ばれるハロゲン化炭化水素が知られて
おり、利用温度としては凝縮温度および／または蒸発温
度が略Ｏ〜略５０℃の範囲において通常使用されも 中
でもクロロジフルオロメタン（ＣＨＣＩＦ２、Ｒ２２）
は家庭用エアコン、ビル用エアコンや大型冷凍機等の作
動流体として幅広く用いられていも 発明が解決しようとする課題 しかしなが転 近年フロンによる戊層圏オゾン層破壊が
地球規模の環境問題となっており、戒層圏オゾン破壊能
力が犬であるフロン類（以下、特定フロンと記す）につ
いてぱ すでに国際条約によって使用量及び生産量の規
制がなされ さらに将来的には特定フロンの使用・生産
を廃止しようという動きがあ瓜 さて、Ｒ２２はオゾン
破壊係数（トリクロロフルオロメタン（ＣＣＩｓｌ’）
の或層圏オゾン破壊能力を１としたときの戊層圏オゾン
破壊能九 以下ＯＤＰと記す）が０． ０５と微少であ
り、特定フロンではないものの将来的に使用量の増大が
予想され 冷凍・空調機器が広く普及した現在、Ｒ２２
の使用量及び生産量の増大が人類の生活環境に与える影
響も大きくなるものと予想されている。従って、戊層圏
オゾン破壊能力が小であるものＱ 若干の破壊能力があ
るとされるＲ２２の代替となる作動流体の早期開発も強
く要望されている。
使用される作動流体に関すも 従来の技術 従来 エアコン・冷凍機等のヒートポンプ装置において
（よ 作動流体としてフロン類（以下Ｒ○０またはＲ○
○○と記す）と呼ばれるハロゲン化炭化水素が知られて
おり、利用温度としては凝縮温度および／または蒸発温
度が略Ｏ〜略５０℃の範囲において通常使用されも 中
でもクロロジフルオロメタン（ＣＨＣＩＦ２、Ｒ２２）
は家庭用エアコン、ビル用エアコンや大型冷凍機等の作
動流体として幅広く用いられていも 発明が解決しようとする課題 しかしなが転 近年フロンによる戊層圏オゾン層破壊が
地球規模の環境問題となっており、戒層圏オゾン破壊能
力が犬であるフロン類（以下、特定フロンと記す）につ
いてぱ すでに国際条約によって使用量及び生産量の規
制がなされ さらに将来的には特定フロンの使用・生産
を廃止しようという動きがあ瓜 さて、Ｒ２２はオゾン
破壊係数（トリクロロフルオロメタン（ＣＣＩｓｌ’）
の或層圏オゾン破壊能力を１としたときの戊層圏オゾン
破壊能九 以下ＯＤＰと記す）が０． ０５と微少であ
り、特定フロンではないものの将来的に使用量の増大が
予想され 冷凍・空調機器が広く普及した現在、Ｒ２２
の使用量及び生産量の増大が人類の生活環境に与える影
響も大きくなるものと予想されている。従って、戊層圏
オゾン破壊能力が小であるものＱ 若干の破壊能力があ
るとされるＲ２２の代替となる作動流体の早期開発も強
く要望されている。
本発明（友 上述の問題に鑑みて試されたもので、戊層
圏オゾン層に及ぼす影響がほとんどなＬＸ．Ｒ２２の代
替となる作動流体を提供するものである。
圏オゾン層に及ぼす影響がほとんどなＬＸ．Ｒ２２の代
替となる作動流体を提供するものである。
課題を解決するための手段
本発明は上述の課題を解決するた取 少なくとＬ ジフ
ルオロメタン（ＣＨ２Ｆ２）とトリフルオロエタン（Ｃ
２ＨａＦｓ）とテトラフルオロエタン（Ｃ２８２Ｆ４）
の三種のフロン類を含へ ジフルオロメタン０〜略６０
重量基 トリフルオロエタン０〜略８０重ｆｆｉ ％．
テトラフルオロエタン略２０〜略８０重量％の組或
範囲であることを特徴とするものであり、特に ジフル
オロメタン０〜略５０重量米 トリフルオロエタン０〜
略８０重量米テトラフルオロエタン略２０〜略７５重量
％の組或範囲が望ましいものである。
ルオロメタン（ＣＨ２Ｆ２）とトリフルオロエタン（Ｃ
２ＨａＦｓ）とテトラフルオロエタン（Ｃ２８２Ｆ４）
の三種のフロン類を含へ ジフルオロメタン０〜略６０
重量基 トリフルオロエタン０〜略８０重ｆｆｉ ％．
テトラフルオロエタン略２０〜略８０重量％の組或
範囲であることを特徴とするものであり、特に ジフル
オロメタン０〜略５０重量米 トリフルオロエタン０〜
略８０重量米テトラフルオロエタン略２０〜略７５重量
％の組或範囲が望ましいものである。
作用
本発明は 上述の組合せによって、作動流体を、オゾン
破壊能力のほとんどなし＼ 分子構造中に塩素を含まな
いフロン類であるジフルオロメタン（○ＤＰ＝Ｏ）、
トリフルオロエタン（ＯＤＰ＝０）およびテトラフルオ
ロエタン（○ＤＰ＝０）の混合物となすことにより、戊
層圏オゾン層に及ぼす影響をＲ２２よりもさらに小さく
、ほとんどなくすることを可能とするものであも 又
本発明は上述の組戊範囲とすることによって、エアコン
・冷凍機等のヒートボンプ装置の利用温度である略Ｏ〜
略５０℃においてＲ２２と同程度の蒸気圧を有Ｌ Ｒ
２２の代替として現行機器で使用可能な作動流体を提供
することを可能とするものであａ従って上述の組合せお
よび組戒範囲における○ＤＰも０と予想さｔｂ Ｒ２
２の代替として極めて有望な作動流体となるものである
。またかかる混合物は非共沸混合物となり、凝縮過程お
よび蒸発過程において温度勾配をもったべ 熱源流体と
の温度差を近接させたロレンツサイクルを構或すること
により、Ｒ２２よりも高い或績係数を期待できるもので
ある。
破壊能力のほとんどなし＼ 分子構造中に塩素を含まな
いフロン類であるジフルオロメタン（○ＤＰ＝Ｏ）、
トリフルオロエタン（ＯＤＰ＝０）およびテトラフルオ
ロエタン（○ＤＰ＝０）の混合物となすことにより、戊
層圏オゾン層に及ぼす影響をＲ２２よりもさらに小さく
、ほとんどなくすることを可能とするものであも 又
本発明は上述の組戊範囲とすることによって、エアコン
・冷凍機等のヒートボンプ装置の利用温度である略Ｏ〜
略５０℃においてＲ２２と同程度の蒸気圧を有Ｌ Ｒ
２２の代替として現行機器で使用可能な作動流体を提供
することを可能とするものであａ従って上述の組合せお
よび組戒範囲における○ＤＰも０と予想さｔｂ Ｒ２
２の代替として極めて有望な作動流体となるものである
。またかかる混合物は非共沸混合物となり、凝縮過程お
よび蒸発過程において温度勾配をもったべ 熱源流体と
の温度差を近接させたロレンツサイクルを構或すること
により、Ｒ２２よりも高い或績係数を期待できるもので
ある。
また一般に 戒層圏オゾン破壊能力があるフロン類（飄
その○ＤＰの値の大きさにつれて地球温暖化の効果も
大きい傾向がある力丈 本発明による作動流体はＯＤＰ
がＯであるフロン類のみの三種以上から或る混合物によ
って構威されているたム地球温暖化の効果はＲ２２と同
程度あるいはＲ２２未満と推定され 最近世界的問題と
なっている地球温暖化への寄与を小とすることをも可能
とするものであ瓜 実施例 以下、本発明による作動流体の実施例について、図を用
いて説明する。
その○ＤＰの値の大きさにつれて地球温暖化の効果も
大きい傾向がある力丈 本発明による作動流体はＯＤＰ
がＯであるフロン類のみの三種以上から或る混合物によ
って構威されているたム地球温暖化の効果はＲ２２と同
程度あるいはＲ２２未満と推定され 最近世界的問題と
なっている地球温暖化への寄与を小とすることをも可能
とするものであ瓜 実施例 以下、本発明による作動流体の実施例について、図を用
いて説明する。
第１図（よ ジフルオロメタン（Ｒ３２）、 １，１．
１−トリフルオロエタン（Ｒ１４３ａ）、 １，１，
Ｉ， ２−テトラフルオロエタン（Ｒ１３４ａ）の
三種のフロン類の混合物によって構戊される作動流体の
、一定温度・一定圧力における平衡状態を三角座標を用
いて示したものであム 本三角座標においては 三角形
の各頂点に 上側頂点を基点として反時計回りに沸点の
低い順に単一物質を配置しており、座標平面上のある点
における各戒分の組戒比（重量比）（友 点と三角形
の各辺との距離の比で表される。またこのとき、点と三
角形の辺との距離ζよ 辺に相対する側にある三角座標
の頂点に記された物質の組或比に対応ずん 第ｌ図にお
いて１ζ友 温度Ｏ℃・圧力４，０４４ｋｇ／ｃｍ２Ｇ
における混合物の気液平衡線であり、この温度・圧力は
Ｒ２２の飽和状態に相当すん 気液平衡線（Ｒ２２
０℃相当）１の上側の線は飽和気相線 気液平衡線（Ｒ
２２ ０℃相当）ｌの下側の線は飽和液相線を表わし
この画線で挟まれた範囲においては気液平衡状態とな
も また２１表 温度５０℃・圧力１８． ７８２ｋ
ｇ／ｃｍ２Ｇにおける混合物の気液平衡線であり、この
温度・圧力もＲ２２の飽和状態に相当すん 図からわか
るように Ｒ３２、Ｒｌ４３ａ及びＲ１３４ａがそれぞ
れ０〜略４５重量％． ０〜略７０重量勉略３０〜略８
０重量％となるような組或範囲（よ略Ｏ〜略５０℃の利
用温度においてＲ２２とほぼ同等の蒸気圧を有するため
望まし鶏 さらに Ｒ３２、Ｒｌ４３ａ及びＲ１３４ａ
がそれぞれ０〜略３５重量勉 ０〜略６５重量％ 略３
５〜略７５重量％となるような組或範囲（よ ０℃と５
０℃の間のすべての利用温度においてＲ２２とほぼ同等
の蒸気圧を有するため特に望まし（ち第１図中の点Ａ１
〜点Ｆ１における作動流体の組戒を第１表に示す。点Ａ
１〜点Ｃ１は気液平衡線（相線上にあり、共に気液平衡
線（Ｒ２２ ０℃相当）１の飽和気相線及び気液平衡
線（Ｒ２２ ０℃相当）１の飽和液相線の画線で挟ま
れた範囲にあることか板 温度０℃・圧力４． ０４
４ｋｇ／ｃｍ２Ｇ（Ｒ２２の飽和状態に相当）において
は気液平衡状態となａ また 点Ｅ１〜Ｆ１は気液平衡
線（Ｒ２２ ０℃相当）１の飽和液相線上にあると共
に 気液平衡線（Ｒ２２ ５０℃相当）２の飽和気相
線及び気液平衡線（Ｒ２２ ５０℃相当）２の飽和液
相線の両線で挟まれた範囲にあることから、温度５０℃
・圧力１８． ７８２ｋｇ／Ｃｍ’Ｇ（Ｒ２２の飽和
状態に相当）においては気液平衡状態となる。従って、
第１表に示された組或を有する作動流体Ｃヨ０℃・５０
℃におけるＲ２２の飽和蒸気圧の条件下で飽和状態ある
いは気液平衡状態を実現し 略Ｏ〜略５０℃の利用温度
において、同温度におけるＲ２２の飽和蒸気圧で操作す
ることにより、Ｒ２２とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度
を得ることが可能となるものであもここでは 気液平衡
線（Ｒ２２ ０℃相当）ｌあるいは気液平衡線（Ｒ２
２ ５０℃相当）２上の点についてのみ説明したバ
点Ａ１〜点Ｆ１の内側にある点、すなわ板 温度Ｏ℃・
圧力４．０４４ｋｇ／ｃｍ２Ｇ及び温度５０℃・圧力１
８．７８２ｋｇ／ｃｍ２Ｇ（両者ともＲ２２の飽和状態
に相当）において気液平衡状態となる組戒を有する作動
流体についても同様に操作することにより、略０〜略５
０℃の利用温度においてＲ２２とほぼ等しい凝縮温度・
蒸発温度を得ることが可能となるものであも 第２図Ｌｔ，Ｒ３２、Ｒ１４３ａ， １， １，
２．２−テトラフルオロエタン（Ｒ１３４）の三種の
フロン類の混合物によって構或される作動流体Ｑ一定温
度・一定圧力における平衡状態を三角座標を用いて示し
たものであも 第２図において３は温度０℃・圧力４．
０４４ｋｇ／ｃｍ”Ｇにおける混合物の気液平衡線
であり、また４（よ 温度５０℃・圧力１８． ７８
２ｋｇ／ｃｍ”Ｇにおける混合物の気液平衡線であ也
この場合に４戴Ｒ３２、Ｒ１４３ａ及びＲ１３４がそれ
ぞれ０〜略６０重量％． ０〜略８０重量勉 略２０〜
略７０重量％となるような組戒範囲力＜．Ｒ２２とほぼ
同等の蒸気圧を有するため望ましく、 Ｒ３２、Ｒ１４
３ａ及びＲＩ３４がそれぞれＯ〜略５０重量％． ０〜
略８０重量米 略２０〜略６５重量％となるような組或
範囲力ｔ 特に望ましい。
１−トリフルオロエタン（Ｒ１４３ａ）、 １，１，
Ｉ， ２−テトラフルオロエタン（Ｒ１３４ａ）の
三種のフロン類の混合物によって構戊される作動流体の
、一定温度・一定圧力における平衡状態を三角座標を用
いて示したものであム 本三角座標においては 三角形
の各頂点に 上側頂点を基点として反時計回りに沸点の
低い順に単一物質を配置しており、座標平面上のある点
における各戒分の組戒比（重量比）（友 点と三角形
の各辺との距離の比で表される。またこのとき、点と三
角形の辺との距離ζよ 辺に相対する側にある三角座標
の頂点に記された物質の組或比に対応ずん 第ｌ図にお
いて１ζ友 温度Ｏ℃・圧力４，０４４ｋｇ／ｃｍ２Ｇ
における混合物の気液平衡線であり、この温度・圧力は
Ｒ２２の飽和状態に相当すん 気液平衡線（Ｒ２２
０℃相当）１の上側の線は飽和気相線 気液平衡線（Ｒ
２２ ０℃相当）ｌの下側の線は飽和液相線を表わし
この画線で挟まれた範囲においては気液平衡状態とな
も また２１表 温度５０℃・圧力１８． ７８２ｋ
ｇ／ｃｍ２Ｇにおける混合物の気液平衡線であり、この
温度・圧力もＲ２２の飽和状態に相当すん 図からわか
るように Ｒ３２、Ｒｌ４３ａ及びＲ１３４ａがそれぞ
れ０〜略４５重量％． ０〜略７０重量勉略３０〜略８
０重量％となるような組或範囲（よ略Ｏ〜略５０℃の利
用温度においてＲ２２とほぼ同等の蒸気圧を有するため
望まし鶏 さらに Ｒ３２、Ｒｌ４３ａ及びＲ１３４ａ
がそれぞれ０〜略３５重量勉 ０〜略６５重量％ 略３
５〜略７５重量％となるような組或範囲（よ ０℃と５
０℃の間のすべての利用温度においてＲ２２とほぼ同等
の蒸気圧を有するため特に望まし（ち第１図中の点Ａ１
〜点Ｆ１における作動流体の組戒を第１表に示す。点Ａ
１〜点Ｃ１は気液平衡線（相線上にあり、共に気液平衡
線（Ｒ２２ ０℃相当）１の飽和気相線及び気液平衡
線（Ｒ２２ ０℃相当）１の飽和液相線の画線で挟ま
れた範囲にあることか板 温度０℃・圧力４． ０４
４ｋｇ／ｃｍ２Ｇ（Ｒ２２の飽和状態に相当）において
は気液平衡状態となａ また 点Ｅ１〜Ｆ１は気液平衡
線（Ｒ２２ ０℃相当）１の飽和液相線上にあると共
に 気液平衡線（Ｒ２２ ５０℃相当）２の飽和気相
線及び気液平衡線（Ｒ２２ ５０℃相当）２の飽和液
相線の両線で挟まれた範囲にあることから、温度５０℃
・圧力１８． ７８２ｋｇ／Ｃｍ’Ｇ（Ｒ２２の飽和
状態に相当）においては気液平衡状態となる。従って、
第１表に示された組或を有する作動流体Ｃヨ０℃・５０
℃におけるＲ２２の飽和蒸気圧の条件下で飽和状態ある
いは気液平衡状態を実現し 略Ｏ〜略５０℃の利用温度
において、同温度におけるＲ２２の飽和蒸気圧で操作す
ることにより、Ｒ２２とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度
を得ることが可能となるものであもここでは 気液平衡
線（Ｒ２２ ０℃相当）ｌあるいは気液平衡線（Ｒ２
２ ５０℃相当）２上の点についてのみ説明したバ
点Ａ１〜点Ｆ１の内側にある点、すなわ板 温度Ｏ℃・
圧力４．０４４ｋｇ／ｃｍ２Ｇ及び温度５０℃・圧力１
８．７８２ｋｇ／ｃｍ２Ｇ（両者ともＲ２２の飽和状態
に相当）において気液平衡状態となる組戒を有する作動
流体についても同様に操作することにより、略０〜略５
０℃の利用温度においてＲ２２とほぼ等しい凝縮温度・
蒸発温度を得ることが可能となるものであも 第２図Ｌｔ，Ｒ３２、Ｒ１４３ａ， １， １，
２．２−テトラフルオロエタン（Ｒ１３４）の三種の
フロン類の混合物によって構或される作動流体Ｑ一定温
度・一定圧力における平衡状態を三角座標を用いて示し
たものであも 第２図において３は温度０℃・圧力４．
０４４ｋｇ／ｃｍ”Ｇにおける混合物の気液平衡線
であり、また４（よ 温度５０℃・圧力１８． ７８
２ｋｇ／ｃｍ”Ｇにおける混合物の気液平衡線であ也
この場合に４戴Ｒ３２、Ｒ１４３ａ及びＲ１３４がそれ
ぞれ０〜略６０重量％． ０〜略８０重量勉 略２０〜
略７０重量％となるような組戒範囲力＜．Ｒ２２とほぼ
同等の蒸気圧を有するため望ましく、 Ｒ３２、Ｒ１４
３ａ及びＲＩ３４がそれぞれＯ〜略５０重量％． ０〜
略８０重量米 略２０〜略６５重量％となるような組或
範囲力ｔ 特に望ましい。
第２図中の点Ａ２〜点Ｆ２における作動流体の組戒を第
２表に示す。点Ａ２〜点Ｃ２は気液平衡線（Ｒ２２
５０℃相当）４の飽和気相線上に 点Ｄ２〜点Ｆ２は気
液平衡線（Ｒ２２ ５０℃相当）４の飽和液相線上に
あり、共に気液平衡線（Ｒ２２０℃相当〉 ３の飽和気
相線及び気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）３の飽和液相
線の画線で挟まれた範囲にあることか板 温度０℃・圧
力４．０４４ ｋ ｇ／ ｃｍ２Ｇ （Ｒ ２ ２の飽
和状態に相当）においては気液平衡状態となん 従って
、第２表に示された組或を有する作動流体は Ｏ℃・５
０℃におけるＲ２２の飽和蒸気圧の条件下で飽和状態あ
るいは気液平衡状態を実現し 略Ｏ〜略５０℃の利用温
度において、同温度におけるＲ２２の飽和蒸気圧で操作
することにより、Ｒ２２とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温
度を得ることが可能となるものであも ここで（ｉ 気液平衡線（Ｒ２２ ５０℃相当）４
上の点についてのみ説明した力支 点Ａ２〜点Ｆ２の内
側にある点、すなわ板 温度Ｏ℃・圧力４．０ ４ ４
ｋ ｇ／ｃｍ２Ｇ及び温度５０℃・圧力１８．７８２
ｋｇ／ｃｍ２Ｇ（両者ともＲ２２の飽和状態に相当）に
おいて気液平衡状態となる組戒を有する作動流体につい
ても同様に操作することにより、略Ｏ〜略５０℃の利用
温度においてＲ２２とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を
得ることが可能となるものである。
２表に示す。点Ａ２〜点Ｃ２は気液平衡線（Ｒ２２
５０℃相当）４の飽和気相線上に 点Ｄ２〜点Ｆ２は気
液平衡線（Ｒ２２ ５０℃相当）４の飽和液相線上に
あり、共に気液平衡線（Ｒ２２０℃相当〉 ３の飽和気
相線及び気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）３の飽和液相
線の画線で挟まれた範囲にあることか板 温度０℃・圧
力４．０４４ ｋ ｇ／ ｃｍ２Ｇ （Ｒ ２ ２の飽
和状態に相当）においては気液平衡状態となん 従って
、第２表に示された組或を有する作動流体は Ｏ℃・５
０℃におけるＲ２２の飽和蒸気圧の条件下で飽和状態あ
るいは気液平衡状態を実現し 略Ｏ〜略５０℃の利用温
度において、同温度におけるＲ２２の飽和蒸気圧で操作
することにより、Ｒ２２とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温
度を得ることが可能となるものであも ここで（ｉ 気液平衡線（Ｒ２２ ５０℃相当）４
上の点についてのみ説明した力支 点Ａ２〜点Ｆ２の内
側にある点、すなわ板 温度Ｏ℃・圧力４．０ ４ ４
ｋ ｇ／ｃｍ２Ｇ及び温度５０℃・圧力１８．７８２
ｋｇ／ｃｍ２Ｇ（両者ともＲ２２の飽和状態に相当）に
おいて気液平衡状態となる組戒を有する作動流体につい
ても同様に操作することにより、略Ｏ〜略５０℃の利用
温度においてＲ２２とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を
得ることが可能となるものである。
以上の実施例においては作動流体は三種のフロン類の混
合物によって構或されている力丈 構造異性体を含めて
四種以上のフロンの混合物によって作動流体を構或する
ことも勿論可能であり、この場合、ジフルオロメタンＯ
〜略６０重量越 トリフル才ロエタンＯ〜略８０ＭＭ％
テトラフルオロエタン略２０〜略８０重量％となるよ
うな組戒範囲ζよ 略０〜略５０℃の利用温度において
Ｒ２２とほぼ同等の蒸気圧を有するため望まし鶏 さら
に ジフルオロメタンＯ〜略５０重量米 トリフルオロ
エタン０〜略８０重量販 テトラフルオロエタン略２０
〜略７５重量％となるような組戒範囲＋ｌｉ．Ｏ℃と５
０℃の間のすべての利用温度においてＲ２２とほぼ同等
の蒸気圧を有するため特に望ましｕＸＱ 特に上述の
組合せおよび組戊範囲におけるＯＤＰもＯと予想さ花
Ｒ２２の代替として極めて有望な作動流体となるもので
あも またかかる混合物は非共沸混合物となり、凝縮過
程および蒸発過程において温度勾配をもったべ 熱源流
体との温度差を近接させたロレンツサイクルを構或する
ことにより、Ｒ２２よりも高い或績係数を期待できるも
のである。
合物によって構或されている力丈 構造異性体を含めて
四種以上のフロンの混合物によって作動流体を構或する
ことも勿論可能であり、この場合、ジフルオロメタンＯ
〜略６０重量越 トリフル才ロエタンＯ〜略８０ＭＭ％
テトラフルオロエタン略２０〜略８０重量％となるよ
うな組戒範囲ζよ 略０〜略５０℃の利用温度において
Ｒ２２とほぼ同等の蒸気圧を有するため望まし鶏 さら
に ジフルオロメタンＯ〜略５０重量米 トリフルオロ
エタン０〜略８０重量販 テトラフルオロエタン略２０
〜略７５重量％となるような組戒範囲＋ｌｉ．Ｏ℃と５
０℃の間のすべての利用温度においてＲ２２とほぼ同等
の蒸気圧を有するため特に望ましｕＸＱ 特に上述の
組合せおよび組戊範囲におけるＯＤＰもＯと予想さ花
Ｒ２２の代替として極めて有望な作動流体となるもので
あも またかかる混合物は非共沸混合物となり、凝縮過
程および蒸発過程において温度勾配をもったべ 熱源流
体との温度差を近接させたロレンツサイクルを構或する
ことにより、Ｒ２２よりも高い或績係数を期待できるも
のである。
発明の効果
以上の説明から明らかなように 本発明ζ上 作動流体
を、分子構造中に塩素を含まないフロン類のみの三種以
上から威る混合物となし その組或範囲を特定したこと
により、 （１）戊層圏オゾン層に及ぼす影響をＲ２２よりもさら
に小さく、ほとんどなしとする作動流体の選択の幅を拡
大することが可能であも （２）機器の利用温度においてＲ２２と同程度の蒸気圧
を有Ｌ，．Ｒ２２の代替として現行機器で使用可能であ
る。
を、分子構造中に塩素を含まないフロン類のみの三種以
上から威る混合物となし その組或範囲を特定したこと
により、 （１）戊層圏オゾン層に及ぼす影響をＲ２２よりもさら
に小さく、ほとんどなしとする作動流体の選択の幅を拡
大することが可能であも （２）機器の利用温度においてＲ２２と同程度の蒸気圧
を有Ｌ，．Ｒ２２の代替として現行機器で使用可能であ
る。
（３）非共沸混合物の温度勾配の性質を利用して、Ｒ２
２よりも高い或績係数を期待できる等の効果を有するも
のであも ４．
２よりも高い或績係数を期待できる等の効果を有するも
のであも ４．
第
１図〜第２図（戴
三種のフロン類の混合物に
分である。
１、
３
・気液平衡線
（Ｒ２
２
０℃相当）、
２、
４
気液平衡線
（Ｒ２
２
５
０℃相当）。
Claims (2)
- （１）ジフルオロメタン６０重量％以下、トリフルオロ
エタン８０重量％以下、テトラフルオロエタン２０〜８
０重量％以下の少なくとも三種のフロン類を含む作動流
体。 - （２）ジフルオロメタン５０重量％以下、トリフルオロ
エタン８０重量％以下、テトラフルオロエタン２０〜７
５重量％以下であることを特徴とする作動流体。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1311155A JP2579001B2 (ja) | 1989-11-30 | 1989-11-30 | 作動流体 |
| US07/832,649 US5370811A (en) | 1989-11-30 | 1992-02-11 | Working fluid containing tetrafluoroethane |
| US08/305,320 US5438849A (en) | 1989-11-30 | 1994-09-15 | Air conditioner and heat pump with tetra fluoroethane-containing working fluid |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1311155A JP2579001B2 (ja) | 1989-11-30 | 1989-11-30 | 作動流体 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03170586A true JPH03170586A (ja) | 1991-07-24 |
| JP2579001B2 JP2579001B2 (ja) | 1997-02-05 |
Family
ID=18013767
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1311155A Expired - Lifetime JP2579001B2 (ja) | 1989-11-30 | 1989-11-30 | 作動流体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2579001B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0536940A2 (en) * | 1991-10-11 | 1993-04-14 | Imperial Chemical Industries Plc | Lubricants |
| US5232618A (en) * | 1991-09-30 | 1993-08-03 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Substantially constant boiling compositions of difluoromethane and trifluoroethane or perfluoroethane |
| US5290466A (en) * | 1991-10-31 | 1994-03-01 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Compositions of difluoromethane and tetrafluoroethane |
| US5294359A (en) * | 1992-02-03 | 1994-03-15 | Alliedsignal Inc. | Refrigerant compositions |
| US5645754A (en) * | 1993-03-02 | 1997-07-08 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Compositions including a hexafluoroprpoane and dimethyl ether for heat transfer |
-
1989
- 1989-11-30 JP JP1311155A patent/JP2579001B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5232618A (en) * | 1991-09-30 | 1993-08-03 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Substantially constant boiling compositions of difluoromethane and trifluoroethane or perfluoroethane |
| US5788877A (en) * | 1991-09-30 | 1998-08-04 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Substantially constant boiling compositions of difluoromethane and trifluoroethane |
| EP0536940A2 (en) * | 1991-10-11 | 1993-04-14 | Imperial Chemical Industries Plc | Lubricants |
| US5290466A (en) * | 1991-10-31 | 1994-03-01 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Compositions of difluoromethane and tetrafluoroethane |
| US5589098A (en) * | 1991-10-31 | 1996-12-31 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Compositions of difluoromethane and tetrafluoroethane |
| US5294359A (en) * | 1992-02-03 | 1994-03-15 | Alliedsignal Inc. | Refrigerant compositions |
| JPH06511493A (ja) * | 1992-02-03 | 1994-12-22 | アライド−シグナル・インコーポレーテッド | 新規の冷媒組成物 |
| JP2583013B2 (ja) * | 1992-02-03 | 1997-02-19 | アライド−シグナル・インコーポレーテッド | 新規の冷媒組成物 |
| US5645754A (en) * | 1993-03-02 | 1997-07-08 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Compositions including a hexafluoroprpoane and dimethyl ether for heat transfer |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2579001B2 (ja) | 1997-02-05 |
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