JPH03172386A - 作動流体 - Google Patents
作動流体Info
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- JPH03172386A JPH03172386A JP1311168A JP31116889A JPH03172386A JP H03172386 A JPH03172386 A JP H03172386A JP 1311168 A JP1311168 A JP 1311168A JP 31116889 A JP31116889 A JP 31116889A JP H03172386 A JPH03172386 A JP H03172386A
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- RWRIWBAIICGTTQ-UHFFFAOYSA-N difluoromethane Chemical compound FCF RWRIWBAIICGTTQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 16
- NPNPZTNLOVBDOC-UHFFFAOYSA-N 1,1-difluoroethane Chemical compound CC(F)F NPNPZTNLOVBDOC-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 11
- GTLACDSXYULKMZ-UHFFFAOYSA-N pentafluoroethane Chemical compound FC(F)C(F)(F)F GTLACDSXYULKMZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 8
- VOPWNXZWBYDODV-UHFFFAOYSA-N Chlorodifluoromethane Chemical compound FC(F)Cl VOPWNXZWBYDODV-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 30
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Landscapes
- Lubricants (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明ζ友 エアコン・冷凍機等のヒートポンプ装置に
使用される作動流体に関する。
使用される作動流体に関する。
従来の技術
従来 エアコン・冷凍機等のヒートポンプ装置において
は 作動流体としてフロン類（以下Ｒ○○またはＲ○○
○と記す）と呼ばれるハロゲン化炭化水素が知られてお
り、利用温度としては凝縮温度および／または蒸発温度
が略０〜略５０℃の範囲において通常使用されも 中で
もクロロジフルオロメタン（ＣＨＣｔｐｅ、Ｒ２２）は
家庭用エアコン、ビル用エアコンや大型冷凍機等の作動
流体として幅広く用いられていも 発明が解決しようとする課題 しかしなが収 近年フロンによる成層圏オゾン層破壊が
地球規模の環境問題となっており、成層圏オゾン破壊能
力が大であるフロン類（以下、特定フロンと記す）につ
いては すでに国際条約によって使用量及び生産量の規
制がなされ さらに将来的には特定フロンの使用・生産
を廃止しようという動きがあも さて、Ｒ２２はオゾン
破壊係数（トリクロロフルオロメタン（ＣＣｌ＊Ｆ）の
成層圏オゾン破壊能力を１としたときの成層圏オゾン破
壊能力 以下ＯＤＰと記す）が０．０５と微少であり、
特定フロンではないものの将来的に使用量の増大が予想
され 冷凍・空調機器が広く普及した現＆ Ｒ２２の
使用量及び生産量の増大が人類の生活環境に与える影響
も大きくなるものと予想されていも 従って、成層圏オ
ゾン破壊能力が小であるものへ 若干の破壊能力がある
とされるＲ２２の代替となる作動流体の早期開発も強く
要望されていへ 本発明（よ 上述の問題に鑑みて試されたもので、成層
圏オゾン層に及ぼす影響がほとんどなＬＸ、Ｒ２２の代
替となる作動流体を提供するものであム課題を解決する
ための手段 本発明は上述の課題を解決するた八 少なくとＬ ジフ
ルオロメタン（ＣＨ＊Ｆａ）とペンタフルオロエタン（
Ｃ２ＨＦ６）とジフルオロエタン（ＣｓＨ＝Ｆａ）の三
種のフロン類を含へ ジフルオロメタン０〜略６０重量
兜 ペンタフルオロエタン０〜略８５重量Ｘ ジフルオ
ロエタン略１５〜略６５重量％の組成範囲であることを
特徴とするものであり、特く ジフルオロメタンＯ〜略
５０重量％ ペンタフルオロエタン０〜略８０重量に
ジフルオロエタン略２０〜略６５重量％の組成範囲が望
ましいものであａ 作用 本発明４＆ 上述の組合せによって、作動流体を、オ
ゾン破壊能力のほとんどな１．＜ 分子構造中に塩素
を含まないフロン類であるジフルオロメタン（ＯＤＰ＝
Ｏ）、ペンタフルオロエタン（ＯＤ Ｐ ＝０）および
ジフルオロエタン（ＯＤＰ＝０）の混合物となすことに
より、成層圏オゾン層に及ぼす影響をＲ２２よりもさら
に小さく、はとんどなくすることを可能とするものであ
ム 又 本発明は上述の組成範囲とすることによって、
エアコン・冷凍機等のヒートポンプ装置の利用温度であ
る略０〜略５０℃においてＲ２２と同程度の蒸気圧を有
ＬＲ２，２の代替として現行機器で使用可能な作動流体
を提供することを可能とするものであも従って上述の組
合せおよび組成範囲におけるＯＤＰもＯと予想さＫ
Ｒ２２の代替として極めて有望な作動流体となるもので
あも またかかる混合物は非共沸混合物となり、凝縮過
程および蒸発過程において温度勾配をもったべ 熱源流
体との温度差を近接させたロレンツサイクルを構成する
ことにより、Ｒ２２よりも高い成績係数を期待できるも
のであム また一般緻 成層圏オゾン破壊能力があるフロン類（友
そのＯＤＰの値の大きさにつれて地球温暖化の効果も
大きい傾向があるカミ 本発明による作動流体はＯＤＰ
がＯであるフロン類のみの三種以上から成る混合物によ
って構成されているたべ地球温暖化の効果はＲ２２と同
程度あるいはＲ２２未満と推定され 最近世界的問題と
なっている地球温暖化への寄与を小とすることをも可能
とするものであも 実施例 以下、本発明による作動流体の実施例について、図を用
いて説明すも 図ζよ ジフルオロメタン（Ｒ３２）、ペンタフルオロ
エタン（Ｒ１２５）、 １． １−ジフルオロエタン（
Ｒ１５２ａ）の三種のフロン類の混合物によって構成さ
れる作動流体へ 一定温度・一定圧力における平衡状態
を三角座標を用いて示したものであ也 本三角座標にお
いて（上 三角形の各頂点く 上側頂点を基点として反
時計回りに沸点の低い順に単一物質を配置しており、座
標平面上のある点における各成分の組成比（重量比）４
ｉ。
は 作動流体としてフロン類（以下Ｒ○○またはＲ○○
○と記す）と呼ばれるハロゲン化炭化水素が知られてお
り、利用温度としては凝縮温度および／または蒸発温度
が略０〜略５０℃の範囲において通常使用されも 中で
もクロロジフルオロメタン（ＣＨＣｔｐｅ、Ｒ２２）は
家庭用エアコン、ビル用エアコンや大型冷凍機等の作動
流体として幅広く用いられていも 発明が解決しようとする課題 しかしなが収 近年フロンによる成層圏オゾン層破壊が
地球規模の環境問題となっており、成層圏オゾン破壊能
力が大であるフロン類（以下、特定フロンと記す）につ
いては すでに国際条約によって使用量及び生産量の規
制がなされ さらに将来的には特定フロンの使用・生産
を廃止しようという動きがあも さて、Ｒ２２はオゾン
破壊係数（トリクロロフルオロメタン（ＣＣｌ＊Ｆ）の
成層圏オゾン破壊能力を１としたときの成層圏オゾン破
壊能力 以下ＯＤＰと記す）が０．０５と微少であり、
特定フロンではないものの将来的に使用量の増大が予想
され 冷凍・空調機器が広く普及した現＆ Ｒ２２の
使用量及び生産量の増大が人類の生活環境に与える影響
も大きくなるものと予想されていも 従って、成層圏オ
ゾン破壊能力が小であるものへ 若干の破壊能力がある
とされるＲ２２の代替となる作動流体の早期開発も強く
要望されていへ 本発明（よ 上述の問題に鑑みて試されたもので、成層
圏オゾン層に及ぼす影響がほとんどなＬＸ、Ｒ２２の代
替となる作動流体を提供するものであム課題を解決する
ための手段 本発明は上述の課題を解決するた八 少なくとＬ ジフ
ルオロメタン（ＣＨ＊Ｆａ）とペンタフルオロエタン（
Ｃ２ＨＦ６）とジフルオロエタン（ＣｓＨ＝Ｆａ）の三
種のフロン類を含へ ジフルオロメタン０〜略６０重量
兜 ペンタフルオロエタン０〜略８５重量Ｘ ジフルオ
ロエタン略１５〜略６５重量％の組成範囲であることを
特徴とするものであり、特く ジフルオロメタンＯ〜略
５０重量％ ペンタフルオロエタン０〜略８０重量に
ジフルオロエタン略２０〜略６５重量％の組成範囲が望
ましいものであａ 作用 本発明４＆ 上述の組合せによって、作動流体を、オ
ゾン破壊能力のほとんどな１．＜ 分子構造中に塩素
を含まないフロン類であるジフルオロメタン（ＯＤＰ＝
Ｏ）、ペンタフルオロエタン（ＯＤ Ｐ ＝０）および
ジフルオロエタン（ＯＤＰ＝０）の混合物となすことに
より、成層圏オゾン層に及ぼす影響をＲ２２よりもさら
に小さく、はとんどなくすることを可能とするものであ
ム 又 本発明は上述の組成範囲とすることによって、
エアコン・冷凍機等のヒートポンプ装置の利用温度であ
る略０〜略５０℃においてＲ２２と同程度の蒸気圧を有
ＬＲ２，２の代替として現行機器で使用可能な作動流体
を提供することを可能とするものであも従って上述の組
合せおよび組成範囲におけるＯＤＰもＯと予想さＫ
Ｒ２２の代替として極めて有望な作動流体となるもので
あも またかかる混合物は非共沸混合物となり、凝縮過
程および蒸発過程において温度勾配をもったべ 熱源流
体との温度差を近接させたロレンツサイクルを構成する
ことにより、Ｒ２２よりも高い成績係数を期待できるも
のであム また一般緻 成層圏オゾン破壊能力があるフロン類（友
そのＯＤＰの値の大きさにつれて地球温暖化の効果も
大きい傾向があるカミ 本発明による作動流体はＯＤＰ
がＯであるフロン類のみの三種以上から成る混合物によ
って構成されているたべ地球温暖化の効果はＲ２２と同
程度あるいはＲ２２未満と推定され 最近世界的問題と
なっている地球温暖化への寄与を小とすることをも可能
とするものであも 実施例 以下、本発明による作動流体の実施例について、図を用
いて説明すも 図ζよ ジフルオロメタン（Ｒ３２）、ペンタフルオロ
エタン（Ｒ１２５）、 １． １−ジフルオロエタン（
Ｒ１５２ａ）の三種のフロン類の混合物によって構成さ
れる作動流体へ 一定温度・一定圧力における平衡状態
を三角座標を用いて示したものであ也 本三角座標にお
いて（上 三角形の各頂点く 上側頂点を基点として反
時計回りに沸点の低い順に単一物質を配置しており、座
標平面上のある点における各成分の組成比（重量比）４
ｉ。
点と三角形の各辺との距離の比で表されも またこのと
き、点と三角形の辺との距離（上 辺に相対する側にあ
る三角座標の頂点に記された物質の組成比に対応する。
き、点と三角形の辺との距離（上 辺に相対する側にあ
る三角座標の頂点に記された物質の組成比に対応する。
図において１１ヨ 温度Ｏ℃・圧力４． ０４４ ｋ
ｇ／ｃｍ２Ｇにおける混合物の気液平衡線であり、この
温度・圧力はＲ２２の飽和状態に相当すも 気液平衡線
（Ｒ２２０℃相当）ｌの上側の線は飽和気相撤 気液平
衡線（Ｒ２２０℃相当）ｌの下側の線は飽和液相線を表
わＬこの両線で挟まれた範囲においては気液平衡状態と
なム また２ζよ 温度５０℃・圧力１８．７８２ｋｇ
／ｃｍ２Ｇにおける混合物の気液平衡線であり、この温
度・圧力もＲ２２の飽和状態に相当すａ 図かられかる
ようく Ｒ３２、Ｒ１２５及びＲ１５２ａがそれぞれ０
〜略６０重量％ Ｏ〜略８５重量販 略１５〜略６５重
量％となるような組成範囲ζよ 略Ｏ〜略５０℃の利用
温度においてＲ２２とほぼ同等の蒸気圧を有するため望
まし一隻ざらに Ｒ３２、Ｒ１２５及びＲ１５２ａがそ
れぞれ０〜略５０重量％、０〜略８０重量に 略２０〜
略６５重量％となるような組成範囲（友 ０℃と５０℃
の間のすべての利用温度においてＲ２２とほぼ同等の蒸
気圧を有するため特に望ましく〜図中の点Ａ１−点Ｆ１
における作動流体の組成を表に示す。点Ａ１−点Ｃ１は
気液平衡線（Ｒ２２５０℃相当）２の飽和液相線上番二
点Ｄ＋〜点Ｅ＋は気液平衡線（Ｒ２２５０℃相当）２
の飽和液相線上にあり、共に気液平衡線（Ｒ２２０℃相
当）１の飽和気相線及び気液平衡線（Ｒ２２０℃相当）
ｌの飽和液相線の画線で挟まれた範囲にあることか収
温度０℃・圧力４． ０４４ｋｇ／ｃｍ２Ｇ（Ｒ２２の
飽和状態に相当）においては気液平衡状態となム また
点Ｆ＋は気液平衡線（Ｒ２２０℃相当）１の飽和液相
線上にあると共へ気液平衡線（Ｒ２２５０℃相当）２の
飽和気相線及び気液平衡線（Ｒ２２５０℃相当）２の飽
和液相線の画線で挟まれた範囲にあることか板温度５０
℃・圧力１８． ７８２ｋｇ／ｃｍ”Ｇ（Ｒ２２の飽和
状態に相当）においては気液平衡状態となる。従って、
表に示された組成を有する作動流体は ０℃・５０℃に
おけるＲ２２の飽和蒸気圧の条件下で飽和状態あるいは
気液平衡状態を実現し 略０〜略５０℃の利用温度にお
いて、同温度におけるＲ２２の飽和蒸気圧で操作するこ
とにより、Ｒ２２とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得
ることが可能となるものであａ ここでは 気液平衡線（Ｒ２２０℃相当）ｌあるいは気
液平衡線（Ｒ２２５０℃相当）２上の点についてのみ説
明したカミ 点Ａ１−点Ｆ１の内側にある戊 すなわ板
温度０℃・圧力４、０４４’ｋｇ／ｃｍ２Ｇ及び温度
５０℃・圧力１８．７８２ｋｇ／ｃｍ２Ｇ（両者ともＲ
２２の飽和状態に相当）において気液平衡状態となる組
成を有する作動流体についても同様に操作することによ
り、略０〜略５０℃の利用温度においてＲ２２とほぼ等
しい凝縮温度・蒸発温度を得ることが可能となるもので
ある。
ｇ／ｃｍ２Ｇにおける混合物の気液平衡線であり、この
温度・圧力はＲ２２の飽和状態に相当すも 気液平衡線
（Ｒ２２０℃相当）ｌの上側の線は飽和気相撤 気液平
衡線（Ｒ２２０℃相当）ｌの下側の線は飽和液相線を表
わＬこの両線で挟まれた範囲においては気液平衡状態と
なム また２ζよ 温度５０℃・圧力１８．７８２ｋｇ
／ｃｍ２Ｇにおける混合物の気液平衡線であり、この温
度・圧力もＲ２２の飽和状態に相当すａ 図かられかる
ようく Ｒ３２、Ｒ１２５及びＲ１５２ａがそれぞれ０
〜略６０重量％ Ｏ〜略８５重量販 略１５〜略６５重
量％となるような組成範囲ζよ 略Ｏ〜略５０℃の利用
温度においてＲ２２とほぼ同等の蒸気圧を有するため望
まし一隻ざらに Ｒ３２、Ｒ１２５及びＲ１５２ａがそ
れぞれ０〜略５０重量％、０〜略８０重量に 略２０〜
略６５重量％となるような組成範囲（友 ０℃と５０℃
の間のすべての利用温度においてＲ２２とほぼ同等の蒸
気圧を有するため特に望ましく〜図中の点Ａ１−点Ｆ１
における作動流体の組成を表に示す。点Ａ１−点Ｃ１は
気液平衡線（Ｒ２２５０℃相当）２の飽和液相線上番二
点Ｄ＋〜点Ｅ＋は気液平衡線（Ｒ２２５０℃相当）２
の飽和液相線上にあり、共に気液平衡線（Ｒ２２０℃相
当）１の飽和気相線及び気液平衡線（Ｒ２２０℃相当）
ｌの飽和液相線の画線で挟まれた範囲にあることか収
温度０℃・圧力４． ０４４ｋｇ／ｃｍ２Ｇ（Ｒ２２の
飽和状態に相当）においては気液平衡状態となム また
点Ｆ＋は気液平衡線（Ｒ２２０℃相当）１の飽和液相
線上にあると共へ気液平衡線（Ｒ２２５０℃相当）２の
飽和気相線及び気液平衡線（Ｒ２２５０℃相当）２の飽
和液相線の画線で挟まれた範囲にあることか板温度５０
℃・圧力１８． ７８２ｋｇ／ｃｍ”Ｇ（Ｒ２２の飽和
状態に相当）においては気液平衡状態となる。従って、
表に示された組成を有する作動流体は ０℃・５０℃に
おけるＲ２２の飽和蒸気圧の条件下で飽和状態あるいは
気液平衡状態を実現し 略０〜略５０℃の利用温度にお
いて、同温度におけるＲ２２の飽和蒸気圧で操作するこ
とにより、Ｒ２２とほぼ等しい凝縮温度・蒸発温度を得
ることが可能となるものであａ ここでは 気液平衡線（Ｒ２２０℃相当）ｌあるいは気
液平衡線（Ｒ２２５０℃相当）２上の点についてのみ説
明したカミ 点Ａ１−点Ｆ１の内側にある戊 すなわ板
温度０℃・圧力４、０４４’ｋｇ／ｃｍ２Ｇ及び温度
５０℃・圧力１８．７８２ｋｇ／ｃｍ２Ｇ（両者ともＲ
２２の飽和状態に相当）において気液平衡状態となる組
成を有する作動流体についても同様に操作することによ
り、略０〜略５０℃の利用温度においてＲ２２とほぼ等
しい凝縮温度・蒸発温度を得ることが可能となるもので
ある。
本実施例においては作動流体は三種のフロン類の混合物
によって構成されている力（構造異性体を含めて四種以
上のフロンの混合物によって作動流体を構成することも
勿論可能であム 特に上述の組合せおよび組成範囲にお
けるＯＤＰもＯと予想さｈ Ｒ２２の代替として極め
て有望な作動流体となるものである。またかかる混合物
は非共沸混合物となり、凝縮過程および蒸発過程におい
て温度勾配をもったべ 熱源流体との温度差を近接させ
たロレンツサイクルを構成することにより、Ｒ２２より
も高い成績係数を期待できるものであム 発明の効果 以上の説明から明らかなようへ 本発明１よ 作動流体
を、分子構造中に塩素を含まないフロン類のみの三種以
上から成る混合物となし その組成範囲を特定したこと
により、 （１）成層圏オゾン層に及ぼす影響をＲ２２よりもさら
に小さく、はとんどなしとする作動流体の選択の幅を拡
大することが可能であも （２）機器の利用温度においてＲ２２と同程度の蒸気圧
を有Ｌ Ｒ２２の代替として現行機器で使用可能であ
ム （３）非共沸混合物の温度勾配の性質を利用して、Ｒ２
２よりも高い成績係数を期待できる等の効果を有するも
のである。
によって構成されている力（構造異性体を含めて四種以
上のフロンの混合物によって作動流体を構成することも
勿論可能であム 特に上述の組合せおよび組成範囲にお
けるＯＤＰもＯと予想さｈ Ｒ２２の代替として極め
て有望な作動流体となるものである。またかかる混合物
は非共沸混合物となり、凝縮過程および蒸発過程におい
て温度勾配をもったべ 熱源流体との温度差を近接させ
たロレンツサイクルを構成することにより、Ｒ２２より
も高い成績係数を期待できるものであム 発明の効果 以上の説明から明らかなようへ 本発明１よ 作動流体
を、分子構造中に塩素を含まないフロン類のみの三種以
上から成る混合物となし その組成範囲を特定したこと
により、 （１）成層圏オゾン層に及ぼす影響をＲ２２よりもさら
に小さく、はとんどなしとする作動流体の選択の幅を拡
大することが可能であも （２）機器の利用温度においてＲ２２と同程度の蒸気圧
を有Ｌ Ｒ２２の代替として現行機器で使用可能であ
ム （３）非共沸混合物の温度勾配の性質を利用して、Ｒ２
２よりも高い成績係数を期待できる等の効果を有するも
のである。
図（表 三種のフロン類の混合物によって構成さｌ・・
・気液平衡線（Ｒ２２０℃相当）、２・気液平衡線（Ｒ
２２５０℃相当）。
・気液平衡線（Ｒ２２０℃相当）、２・気液平衡線（Ｒ
２２５０℃相当）。
Claims (2)
- （１）ジフルオロメタン６０重量％以下、ペンタフルオ
ロエタン８５重量％以下、ジフルオロエタン１５〜６５
重量％以下の少なくとも三種のフロン類を含む作動流体 - （２）ジフルオロメタン５０重量％以下、ペンタフルオ
ロエタン８０重量％以下、ジフルオロエタン２００〜６
５重量％以下であることを特徴とする作動流体。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1311168A JP2548412B2 (ja) | 1989-11-30 | 1989-11-30 | 作動流体 |
| DE1990603790 DE69003790T2 (de) | 1989-11-30 | 1990-11-27 | Arbeitsmittel. |
| EP19900122654 EP0430171B1 (en) | 1989-11-30 | 1990-11-27 | Working fluid |
| KR1019900019595A KR930010515B1 (ko) | 1989-11-30 | 1990-11-30 | 작동유체 |
| US08/125,146 US5433879A (en) | 1989-11-30 | 1993-09-23 | Working fluid containing difluoroethane |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1311168A JP2548412B2 (ja) | 1989-11-30 | 1989-11-30 | 作動流体 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03172386A true JPH03172386A (ja) | 1991-07-25 |
| JP2548412B2 JP2548412B2 (ja) | 1996-10-30 |
Family
ID=18013910
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1311168A Expired - Fee Related JP2548412B2 (ja) | 1989-11-30 | 1989-11-30 | 作動流体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2548412B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6692653B2 (en) | 2001-02-16 | 2004-02-17 | Korea Institute Of Science And Technology | Refrigerant composition |
| US6776922B2 (en) | 2002-07-24 | 2004-08-17 | Korea Institute Of Science And Technology | Refrigerant composition comprising difluoromethane, 1,1,1-trifluoroethane and 1,1-difluoroethane |
| US6800216B2 (en) | 2002-07-24 | 2004-10-05 | Korea Institute Of Science And Technology | Refrigerant composition for replacing chlorodifluoromethane |
| US6841087B2 (en) | 2002-04-19 | 2005-01-11 | Korea Institute Of Science And Technology | Refrigerant composition comprising difluoromethane, 1,1,1-trifluoroethane and 1,1,1,2-tetrafluoroethane |
-
1989
- 1989-11-30 JP JP1311168A patent/JP2548412B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6692653B2 (en) | 2001-02-16 | 2004-02-17 | Korea Institute Of Science And Technology | Refrigerant composition |
| US6841087B2 (en) | 2002-04-19 | 2005-01-11 | Korea Institute Of Science And Technology | Refrigerant composition comprising difluoromethane, 1,1,1-trifluoroethane and 1,1,1,2-tetrafluoroethane |
| US6776922B2 (en) | 2002-07-24 | 2004-08-17 | Korea Institute Of Science And Technology | Refrigerant composition comprising difluoromethane, 1,1,1-trifluoroethane and 1,1-difluoroethane |
| US6800216B2 (en) | 2002-07-24 | 2004-10-05 | Korea Institute Of Science And Technology | Refrigerant composition for replacing chlorodifluoromethane |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2548412B2 (ja) | 1996-10-30 |
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