JPH03156158A - 内燃機関の蒸発燃料処理装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は内燃機関の蒸発燃料処理装置に係り、特にキャ
ニスタに吸着した蒸発燃料をパージ通路を介して内燃ｉ
圓の吸気系へ導く蒸発燃料処理装置に関する。

〔従来の技術〕

従来より、燃料にガソリンを用いる自動車等に搭載され
る内燃機関においては、蒸気ガスの排出を抑止するため
、燃料タンクで発生した蒸気ガス（ベーパ）を−旦キャ
ニスタに貯蔵し、この貯蔵蒸気ガスによる燃料成分を内
燃ｔｉ閏の運転中に吸気負圧を利用して吸気系へ吸い込
ませて内燃機関で処理させる蒸発燃料処理装置（エバポ
システム）が知られている。

かかる蒸発燃料処理装置においては、機関低温時などの
機関不安定状態時に、上記の燃料成分の吸気系への吸い
込み動作（エバポバージ）を行なうと、ドライバビリテ
ィの悪化などが生ずるので、上記の線間不安定状態時に
はエバポパージを禁止する技術が従来より提案されてい
る（特公昭５７−１２０２１号、実公昭５７−５５９５
９号、特開昭５９−１９２８５８号）。

〔発明が解決しようとする課題） ところで、内燃ｌ５１１ａｌ、特に自動中エンジンに使
用される燃料には、例えば１００℃のときに、その燃料
の５０％以上が蒸発するか否かを基準にして、５０％以
上蒸発するような低沸魚介が多い軽質燃料と、５０％未
満しか蒸発しない＾沸魚介が多い重質燃料とがあり、自
動中エンジンにも、このような蒸発しにくさ（蒸留特性
）の異なる種々の燃料が使用される場合がある。

燃料として重質燃料が使用された場合は、軽質燃料が使
用された場合に比べて、燃料が蒸発しにくいため、燃料
噴射弁より噴射された燃料のうち、液状のまま吸気管の
壁面に付着する燃料量が多い。

実際に燃焼室内に入る燃料量は、燃料噴射弁より噴射さ
れた燃料のうち、吸気管壁面に付着しなかった分以外に
、吸気管に付着した燃料量のうち、液状のまま流入する
分及び付着した燃料から蒸発した後吸入される分があり
、重質燃料のように吸気管に付着する燃料量が多いと、
これらの金量が定常的に一定とならず各υイクル毎に燃
焼室内に入る燃料量がばらつき、結果として空燃比のサ
イクル毎の変動が大きく、軽質燃料使用時に比べて８１
開が不安定になる。

しかるに、従来の蒸発燃料処理装置では燃料性状に無関
係に機関不安定状態を検出してエバポパージを禁止し、
また機関安定状態と検出したときは１バボパージを燃料
竹状に無関係に一定タイミングで開始するため、重質燃
料使用時にはｌ１１１１１が未だ不安定であるにも拘ら
ずエバポパージが開始されてドライバビリティの悪化を
招き、軽質燃料使用時にはエバポパージがＲれ、ドライ
バビリティの悪化やキャニスタ大気孔からのガソリン臭
が増加するという問題がある。

本発明は上記の点に鑑みてなされたもので、燃料性状に
応じてエバポバージ開始時期を可変することにより、上
記の従来の課題を解決した内燃機関の蒸発燃料処理装置
を提供することを目的とする。

〔課題を解決するための手段〕

上記目的を達成する本発明の原理構成について第１図と
共に説明する。本発明はキャニスタ１１゜パージ通路１
２．弁１３．１１１１’ｌｌｉ度検出手段１４゜燃料性
状検出手段１５、弁１１１１手段１６からなる。

キャニスタ１１は燃料タンク１７の蒸発燃料を吸着する
。パージ通路１２は内燃機関１８の吸気系１つとキャニ
スタ１１とを連通ずる。弁１３はパージ通路１２の途中
に設けられ、ｉ圓運転状態に応じて開度が調整される。

また、１１１１ｇ温度検出手段１４は内燃８１圓１８の
機関温度を検出する。燃料性状検出手段１５は燃料タン
ク１７内の燃料の蒸発しにくさを検出する。

更に、弁制御手段１６は検出機ＩＩ湯温度所定値以下の
ときに弁１３を全閉状態とすると共に、検出燃料性状に
応じて、重質燃料使用時は重質燃料非使用時に比べて上
記の所定値を高いｍ＋ｉ＋温度に設定して弁１３を制御
する。

〔作用〕

キャニスタ１１に吸着された蒸発燃料は弁１３が開弁状
態のときパージ通路１２を介して吸気系１９へ吸い込ま
れる。

ところで、重質燃料使用時、特に軽質燃料使用時にはこ
のエバポパージの開始時期を完全暖機慢にすると、燃料
温が高くそれに伴い蒸発燃料量が多いためエバポバージ
開始直後に急激に多聞の蒸発燃料が吸気系１９へ供給さ
れ、その結果、完全暖機で機関が安定しているといって
も空燃比が大きく変動し、エバポパージ開始直後のドラ
イバビリティが悪化する。それよりもエバポパージの開
始時期を暖Ｉｌｌ＃Ｊの半暖機時にして、蒸発燃料を少
しずつでも吸気系１９へ供給した方が燃焼が良いという
ことが実験により確かめられている。また、小型化の点
からキャニスタ１１の容量はそれほど大きくすることが
できないので、蒸発燃料がキャニスタ１１に過剰に吸着
してキャニスタ１１の大気孔からガソリン臭が増加して
しまうのを避けるためにも、エバポパージの開始時期は
暖機前のできるだけ早い時期にすることが望ましい。

しかし、前記したように重質燃料使用時には特に半暖機
時は機１」が不安定であり、この簡にエバポパージを開
始するとより空燃比の変動が大きくなり、ドライバビリ
ティが悪化してしまう。また、重質燃料は蒸発しにくい
から重質燃料非使用時（重質燃料以外の燃料使用時）に
比べて＋ｖ１ｍ時にキャニスタ１１に吸着される蒸発燃
料ωは小であり、エバポパージ開始時期を重質燃料非使
用時と同じ１１時に早めなくとも、ヤヤニスタ１１に過
剰となるほど吸着されることはない。

そこで、本発明は以上の点に鑑み、燃料タンク１７内の
燃料が重質燃料であると燃料性状検出手段１５により検
出された時は、弁制御手段１６により弁１３を開弁する
機関温度を、重質燃料非使用時に比べてより高く設定す
る。これにより、重質燃料非使用時はより早い半暖ｖ１
１時から１バボパージを開始でき、一方、重質燃料使用
時には中質燃ＦＩＷ使用時よりもエバポパージ開始時期
がｄらされ、機関が安定した時点でエバポパージを開始
することができる。

〔実施例〕

次に本発明の実施例について説明する。

第２図は本発明の一実施例の構成図を示す。同図中、第
１図と同一構成部分には同一符号を付しである。本実施
例は内燃機関１８として４気筒ｂした例で、後述するマ
イクロコンビｌ−夕２１によって制御される。

第２図にＪ５いて、エフクリーナ２２の上流側にはスロ
ットルバルブ２３を介してサージタンク２４が設けられ
ている。エアクリーナ２２の近傍には吸気温を検出する
吸気温センサ２５が取付けられ、またスロットルバルブ
２３には、スロットルバルブ２３が全閉状態でオンとな
るアイドルスイッチ２６が取付けられている。また、サ
ージタンク２４にはダイヤフラム式の圧力センサ２７が
取付けられている。

また、スロットルバルブ２３を迂回し、かつ、スロット
ルバルブ２３の上流側と下流側とを連通するバイパス通
路２８が設けられ、そのバイパス通路２８の途中にソレ
ノイドによって開弁度が制御されるアイドル・スピード
・コントロール・バルブ（ＩＳＣＶ）２９が取付けられ
ている。このｌ５ＣＶ２９に流れるＮ流をデユーティ比
制御して開弁度を制鞍し、これによりバイパス通路２８
に流れる空気ｉを調節することにより、アイドリング回
転数が目標回転数に制御される。

サージタンク２４は前記吸気系１９に相当するインテー
クマニホルド３０及び吸気ボート３１を介してＴレジン
３２（前記内燃機関１８に相当する）の燃焼室３３に連
通されている。インテーク？ニホルド３０内に一部が突
出するよう各気筒毎に燃料噴射弁３４が配設されており
、この燃料噴射弁３４でインテークマニホルド３０を通
る空気流中に燃料タンク１７内の燃料３５が噴射される
。

燃焼室３３は排気ボート３６及びエキゾーストマニホル
ド３７を介して触媒装置３８に連通されている。また、
３９は点火プラグで、一部が燃焼室３３に突出するよう
に設けられている。また、４０はピストンで、図中、上
下方向に往復運動する。

イグナイタ４１は高電圧を発生し、この高電圧をディス
トリ上ｌ−夕４２により各気筒の点火プラグ３９へ分配
供給する。回転角センサ４３はデイストサビ１−夕４２
のシャフトの回転を検出して例えば３０″ＣＡ毎にエン
ジン回転信号をマイクロコンビ１−夕２１へ出力する。

また、４４は水温センサで、前記した機関温度検出手段
１４を構成しており、エンジンブロック４５を貫通して
一部がウォータジャケット内に突出するように設けられ
ており、エンジン冷却水の水温を検出して水温センサ信
号（ＴＨＷ）を出力する。更に、４６は酸素濃度検出セ
ンサ（０２センサ）で、その一部がエキゾーストマニホ
ルド３７を貫通突出するように配置され、触媒装置３８
に入る前の排気ガス中の酸素濃度を検出する。

また、燃料タンク１７の下部には燃料温センサ４７が設
けられており、これにより燃料３５の温度が測定される
。燃料タンク１７の上部にはぺ−パ通路４８が設けられ
、そのベーパ通路４８はベーパ流量計４９を介してキャ
ニスタ１１に連通されている。

４−ヤニメタ１１内には活性炭１１ａが充填されており
、その下部に！、ｉ吸入口１１ｂが設けられている。

燃料タンク１７で発生した蒸発燃ＦＩ（ベーパ）はベー
パ流量計４９によりその流量が測定された後、キャニス
タ１１に流れ込む。このベーパ流量計４９はベーパの流
量に応動して回転する回転部５０が取付けられ、その回
転部５０にはシグナルロータ（図示せｆ）が取付けられ
ている。

また、５１はベーパ流量センサで、ベーパ流量計４９の
ハウジング部に設けられて４３す、回転部５０のシグナ
ルロータがベーパｍｆｌセン＋ｊ　５１を横切った時に
＾電圧となり、離れると低電圧となる（すなわち、回転
部５０の１回転毎に１回高電圧となるンベーパ流量検出
信号を発生してフィクロコンピュータ２１へ送出する。

キャニスタ１１は、パージ通路１２を介してインテーク
７ニホルド３０に連通されている。パージ通路１２には
オリフィス（図示せｆ）が設けられているため、インテ
ークマニホルド３０の負圧が燃料タンク１７に直接かか
ることはない。このパージ通路１２の途中に設けられた
パージコントロルバルブ５２は、ソレノイドに流れる電
流を調整することにより開弁度が調整され、パージ通路
１２を流れるパージ流量を調節するもので、前記弁１３
を構成している。

燃料タンク１７内に発生したベーパは、ベーパ通路４８
及びベーパ流Ｍｌ計４９を介してキャニスタ１１内の活
性炭に吸着されて人気への放出が防止される。そして、
運転時にインテーク７ニホルド３０の負圧を利用してキ
ャニスタ１１の吸入口１１ｂから空気を導入し、これに
より活性炭１１ａに吸着されているベーパが脱離されて
ベーパ通路１２及びパージコントロールバルブ５２を介
してインテークマニホルド３０内へ吸い込まれる。また
、活性炭１１ａは上記のｌ１２離により再生され、次の
ベーパの吸着に籠える。

ここで、上記パージコントロールバルブ５２は１ンジン
冷却水温が所定値以下のときは全閉状態とされ、ベーパ
のインテークマニホルド３０への吸入を３１所し、エン
ジン３２が不安定状態であるときのエバポパージを禁止
する。

本実施例の動作を１ｌＪＩＤするマイクロコンピュータ
２１は第３図に示す如きハードウェア構成とされている
。同図中、第２図と同一構成部分には同一符号を付し、
その説明を省略する。第３図において、マイク０コンビ
ｌ−夕２１は中央処理装置（ＭＰＵ）５３．処理プログ
ラムを格納したリード・オンリ・メモリ（ＲＯＭ）５４
．作業領域として使用されるランダム・アクセス・メモ
リ（ＲＡＭ）５５，１ンジン停止後もデータを保持する
バックアップＲＡＭ５６．ＭＰＬＪ５３へそのマスター
クロックを供給するりＯツク発生器５７を有し、これら
を双方向のパスライン５８を介して互いに接続すると共
に、入出力ボート５９．入力ポートロ０．出カポートロ
１〜６４に夫々接続した構成とされている。

また、マイクロコンピュータ２１はフィルタ６５及びバ
ッファ６６を直列に介して取り出した圧力センサ２７か
らの圧力検出信号と、バッフ？６７を介して取り出した
吸気温センサ２５からの吸気温検出信号と、バッフ７６
８を介して取り出した水温センサ４４からの水温センサ
信号（丁ＨＷ）と、バッフ７６９を介して取り出した燃
料温センサ４７からの燃料温検出信号とをマルチプレク
サ７０へ供給する構成とされている。なお、上記のフィ
ルタ６５は、圧力センサ２７の出力検出信号中に含まれ
る、吸気管圧力の脈動成分を除去するためのフィルタで
ある。

これにより、マルチプレクサ７０の各入力検出信号はＭ
ＰＬＩ５３のｔｌｌＷの下に順次マルチプレクサ７０よ
り選択出力された後、Ａ１０変換器７１でディジタル信
号に変換された後、入出力ボート５９を介してＲＡＭ５
５に記憶される。従って、ＭＰＵ５３．マルチプレクサ
７０．Ａ／Ｄ変換器７１、入出力ボート５９は、水温セ
ンサ４４等からの検出信号を所定時間毎にサンプリング
するすンブリング手段として作用する。

また、マイクロコンビ１−夕２１は０２センサ４６から
の酸素濃度検出信号をバッフ？７２を介して」ンパレー
タ７３に入力し、ここで波形整形して入力ポートロ０に
供給すると共に、波形整形回路７４により回転角センサ
４３及びベーパ流量センサ５１からの各検出信号を波形
整形した信号と、バッフ？（図示せず）を経たアイドル
スイッチ２６の出力信号とを夫々入力ポートロ０に供給
する。

更に、マイクロコンピュータ２１は駆動回路７５〜７８
を右しており、出力ポートロ１からの信号を駆動回路７
５を介してイグプイタ４１へ供給し、出力ポートロ２か
らの信号をダウンカウンタを協えた駆動回路７６を介し
て燃料噴射弁３４へ供給し、出力ポートロ３からの信号
を駆動回路７７を介してｌ５ＣＶ２９へ供給し、そして
出力ポートロ４からの出力信号を駆動回路７８を介して
パージコントロールバルブ５２へ供給する構成とされて
いる。

かかるハードウェア構成のマイクロコンピュータ２１は
、ベーパ流量センサ５１と共に前記した燃料性状検出手
段１５を構成しており、かつ、前記弁ｔＩＩＩＷＪ手段
１６をソフトウェア処理動作により実現するものであり
、次にマイクロコンピュータ２１による燃料性状検出動
作について第４図と共に説明する。

第４図は燃料性状検出ルーチンで、メインルーチンの一
部である。同図中、ステップ８１で流量；［副時間ＣＶ
△が４ｍｓルーチンでカウントアツプされ（図示せず）
、所定値（ここでは１０秒とする）以上になったか否か
を判定し、１０秒以内のときは本ルーチンは終了し、１
０秒過ぎたときは次のステップ８２で流ω計測時間ＣＶ
Ａがゼロにリセットされる。従って、ステップ８２〜８
７は１０秒に１回の割合で処理実行される。

一方、マイクロコンビ１−夕２１は前記したベーパ流量
センサ５１の検出信号が低電圧から高電圧へ変化した時
にのみ（すなわち、回転部５０が１回転する毎に）起動
される外部割込みルーチンでカウントアツプされるベー
パ流量カウンタ（図示せず）を右し、そのカウント値Ｎ
ＶＡが、上記ステップ８２の次のステップ８３で変数Ｎ
ＶＡ１０にセットされた後、次のステップ８４でゼロに
リセットされる。従って、変数ＮＶＡＩＯの値は、１０
秒間当りのベーパ流量計４９の回転部５０の回転数を示
すこととなり、ベーパ流量に比例した値を示している。

次にステップ８５で燃料温センサ４７により燃料３５の
温度を検出して得られた燃料温検出信号ＴＨＦに基づい
て、燃料温補正係数ＫＶＡが算出される。すなわち、蒸
留特性が同一の燃料であっても、燃Ｆｌ潟が低いときは
ベーパ発生量は＾温のときよりも少なくなる。このため
、燃料温によるベーパ発生量の違いを補正するべく、燃
料温が低くなるほど燃料温補正係数ＫＶＡの値が大にな
るように設定される。

次にマイクロコンビｌ−夕２１はステップ８６でＮＶ△
１０ＸＫＶＡなる演舞式による演算を行ない、単位時間
当りの燃料ベーパ１ＮＶＡ１０Ｔを得る。すなわち、こ
の燃料ベーパＩＮＶＡＩＯ王は、１０秒間のベーパ流量
を燃料温補正係数ＫＶΔで補正した値であり、この値に
基づいて次のステップ８７で燃料性状を表す燃料性状係
数ＫＦが求められる。

この燃料性状係数ＫＦは、第５図に示す如く前記単位時
間当りのベーパ量に比例しているため、この値がＫＦｏ
のときは通常の燃料性状（重質でも軽質でもない）であ
るが、ＫＦｏより小さいときは高沸点弁が多い重質燃料
であることを示しており、またＫＦｏより大きいときは
低沸点弁が多い軽質燃料であることを示している。

なお、本実施例ではベーパ流量の単位４測時間を１０秒
としているので、走行中の燃料性状の変化も分る。

次にマイクロコンピュータ２１による弁υＪＩＢ手段１
６の制御動作の一実施例について説明する。

第６図は本発明の要部の一実施例の動作説明用フロチャ
ートを示す。同図中、マイクロコンピュータ２１はまｆ
ステップ１０１で第４図に示した燃料性状検出ルーチン
に基づき燃料性状を検知し、次のステップ１０２で軽質
燃料か否かの判定を行なう。

ステップ１０２の判定は例えば前記燃料竹状係数ＫＦが
第５図に示したＫＦｏよりも大なる所定値ＫＦｙ以上で
あるか否か大小比較し、ＫＦがＫＦ２以上のとき軽質燃
料と判定し、Ｋ「がＫＦ２未満のときは軽質燃料でない
と判定する。

ステップ１０２で軽質燃料であると判定されたときはス
テップ１０３へ進み１バボバージ開始水温をＹ’Ｃ（例
えば４０℃）に設定する。一方、ステップ１０２で軽質
燃料でないと判定されたときはステップ１０４へ進み重
質燃料か否かの７１１定が行なわれる。ステップ１０４
にお・ノる判定は例えば前記燃料性状係数ＫＦが第５図
に示したＫＦ、よりも小なる所定（ｉｒｉ　Ｋ　Ｆ　＋
以下であるか否か大小比較し、ＫＦがＫＦ＋以下のとき
重質燃料と判定し、ＫＦがＫＦ＋より大のときは重質燃
料でないと判定する。

ステップ１０４で重質燃料であると判定されたとき（Ｋ
Ｆ≦ＫＦ＋　）は、ステップ１０５へ進み、エバポバー
ジ開始水温をＸ’Ｃ（ただし、Ｘ＞Ｙで、例えば６０℃
）に設定する。

また、ステップ１０４で重質燃料でないと判定されたと
きくすなわら、燃料竹状係数ＫＦがＫＦ＋＜Ｋ　Ｆ　＜
Ｋ　Ｆ２であるとき）には、使用燃料は重質燃料でも軽
質燃料でもないと検出して、ステップ１０６へ進みエバ
ポバージ開始水温を上記Ｘ℃とＹ℃の中間の所定１ａＺ
’ｃ（例えば５０℃）に設定する。

上記のステップ１０３．　１０５又は１０６で１バボバ
ージ開始水温がＹ”Ｃ，Ｘ℃又は７℃に設定された後は
、ステップ１０７．　１０８又は１０９へ進んでエバポ
バージ開始条件が成立しているか否かの判定を（ｊなう
。このエバポバージ開始条件としては、アイドルスイッ
チ２６がオフ、冷部水−丁１−（Ｗが設定され上記ステ
ップ１０３．　１０５又は１０６で設定された■バボパ
ージ開始水温以上、その他のエバポバージ開始条例が成
立しているか否かであり、成立している場合は各々ステ
ップ１１０．　１１１又ｔよ１１２へ進んでキャニスタ
エバポバージを開始しくバージコントロールバルブ５２
を開弁じ）、不成立の場合は１バボパージを開始するこ
となくこのルーチンを終了する。

このように、本実施例によれば、軽質燃料でも重質燃料
でもない燃料使用時はエンジン始動後１ンジン冷却水温
が従来と同程度のエバポバージ開始水温Ｚ’Ｃに達する
まではパージコントロールバルブ５２を全閉状態とし、
エンジン冷Ｗ＊温が７℃以上になるとパージコントロー
ルバルブ５２を開弁状態にし、軽質燃料使用時には７℃
よりも低温のＹ℃にエンジン冷却水温が達した時点でバ
ージ」ントＯ−ルバルブ５２を全閉状態から開弁状態に
する。これにより、軽質燃料使用時は燃焼が比較的安定
しているため、軽質燃料が蒸発し易く、キャニスタ１１
の活性炭１１ａに吸着される単位時間当りのベーパ量が
多くても、エバポバージ開始時期を早くすることにより
キャニスタ１１の活性炭１１ａに吸着されるベーパを低
減し、ドライバビリティの向上及びキャニスタ大気孔か
ら出るガソリン臭などが低減できる。

他方、重質燃料使用時にはエンジン始動後Ｚ”Ｃ及びＹ
”Ｃよりも＾温のＸ’Ｃにエンジン冷却水温が達した時
点でパージコントロールバルブ５２を全閉状態から開弁
状態にするようにしているため、従来よりも１バボバ一
ジ開始時期を空燃比がより安定している時期までＲらせ
ることができ、半暖機時のドライバビリティを改善する
ことができる。

なお、本発明は上２の実施例に限定されるものではなく
、例えば燃料性状検出手段１５は運転変化に対する燃焼
状態変化の応答速度の相違により検出する手段（￥ｆ開
昭６３−６６４３６号公報）、吸入空気と燃料との混合
前後の温度差に基づいて使用燃料の性状を検出する手段
（実開昭６２−５９１４０号、実開昭６２−５９７４２
号各公報）、燃料の比重を検出する１段（特開昭６２−
１４７＜１３６号公報）、燃Ｔ４−度と燃料タンク内の
圧力の上昇時間から求めた燃料の蒸発のし易さくリード
・ベーパ・プレッシャ：ＲｖＰ）により燃料性状を検出
する手段（実開昭６２−１１６１４４＠公報）、燃料タ
ンク内の圧力を検出する手段などの公知の燃料性状検出
手段を用いてもよい。

〔発明の効果〕

上述の如く、本発明によれば、重質燃料非使用時には工
暖機時から１バボバージを開始することにより、■バボ
パージｎ始ａ後のドライバピリアイの悪化を軽減するこ
とができ、また重質燃料使用時には重質燃料非使用時に
比しエバポパージ開始８４期をｄらしることができるた
め、重質燃料使用時のドライバビリデイを改善できると
共に、重質１１！、ｎ、Ｉｔ使用時の１ヤニスタ大気孔
からのガソリン衰の増加を低減することができる等の特
長を有するものである。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の原哩構成図、第２図は本発明の一実施
例の構成図、第３図は第２図中のマイクロ」ノビｌ−夕
のハード構成を示す図、第４図は燃料性状検出ルーチン
を示すフローチャート、第５図は燃料性状補正係数と燃
料性状との関係を示す図、第６図は本発明の０部の一実
施例の動作説明用フローチャートである。 １１・−・キャニスタ、１２・・・パージ通路、１３・
・・弁、１４・・・機関温度検出手段、１５・・・燃ｒ
４性状検出手段、１６・・・弁１１御手段、１７・・・
燃料タンク、１８・・・内燃ｔｉｉｒｍ、１９・・・吸
気系、２１・・・マイクロコンビＩ−タ、４４・・・水
温センサ、４７・・・燃料温センサ、５１・・・ベーパ
流部センサ、５２・・・パージ」ントＯ−ルバルブ。 第１図 第４図

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 燃料タンクの蒸発燃料を吸着するキャニスタと、内燃機
   関の吸気系と該キャニスタとを連通するパージ通路と、 該パージ通路の途中に設けられ機関運転状態に応じて開
   度が調整される弁と、 前記内燃機関の機関温度を検出する機関温度検出手段と
   、 前記燃料タンク内の燃料の蒸発しにくさを検出する燃料
   性状検出手段と、 前記機関温度検出手段により検出された機関温度が所定
   値以下のときは前記弁を全閉状態にすると共に、該燃料
   性状検出手段により検出された燃料性状に応じて、重質
   燃料使用時は重質燃料非使用時に比べて該所定値を高い
   機関温度に設定して前記弁の開度を制御する弁制御手段
   と、 よりなることを特徴とする内燃機関の蒸発燃料処理装置
   。