JPH04292542A - 内燃エンジンに吸入される混合気の成分測定装置および内燃エンジンの空燃比制御装置 - Google Patents
内燃エンジンに吸入される混合気の成分測定装置および内燃エンジンの空燃比制御装置Info
- Publication number
- JPH04292542A JPH04292542A JP3080726A JP8072691A JPH04292542A JP H04292542 A JPH04292542 A JP H04292542A JP 3080726 A JP3080726 A JP 3080726A JP 8072691 A JP8072691 A JP 8072691A JP H04292542 A JPH04292542 A JP H04292542A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- fuel
- air
- flow rate
- mixture
- vapor
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 239000000446 fuel Substances 0.000 title claims abstract description 182
- 239000000203 mixture Substances 0.000 title claims abstract description 58
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 title claims description 21
- 238000010926 purge Methods 0.000 claims abstract description 76
- 238000002347 injection Methods 0.000 claims abstract description 25
- 239000007924 injection Substances 0.000 claims abstract description 25
- 239000002828 fuel tank Substances 0.000 claims abstract description 21
- 238000001514 detection method Methods 0.000 claims abstract description 6
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 claims description 2
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 claims description 2
- 230000004044 response Effects 0.000 abstract description 3
- 238000005259 measurement Methods 0.000 abstract 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 39
- 239000003502 gasoline Substances 0.000 description 5
- 238000000034 method Methods 0.000 description 5
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 4
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- 239000002737 fuel gas Substances 0.000 description 3
- 239000003463 adsorbent Substances 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- BASFCYQUMIYNBI-UHFFFAOYSA-N platinum Chemical compound [Pt] BASFCYQUMIYNBI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 description 1
- 239000013256 coordination polymer Substances 0.000 description 1
- 230000001186 cumulative effect Effects 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 230000002542 deteriorative effect Effects 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 230000004043 responsiveness Effects 0.000 description 1
- 102220295519 rs779762640 Human genes 0.000 description 1
- 102220086336 rs864622288 Human genes 0.000 description 1
- 238000007493 shaping process Methods 0.000 description 1
- 230000001629 suppression Effects 0.000 description 1
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
- F02D41/0025—Controlling engines characterised by use of non-liquid fuels, pluralities of fuels, or non-fuel substances added to the combustible mixtures
- F02D41/003—Adding fuel vapours, e.g. drawn from engine fuel reservoir
- F02D41/0045—Estimating, calculating or determining the purging rate, amount, flow or concentration
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
- F02M25/00—Engine-pertinent apparatus for adding non-fuel substances or small quantities of secondary fuel to combustion-air, main fuel or fuel-air mixture
- F02M25/08—Engine-pertinent apparatus for adding non-fuel substances or small quantities of secondary fuel to combustion-air, main fuel or fuel-air mixture adding fuel vapours drawn from engine fuel reservoir
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
- F02D41/0025—Controlling engines characterised by use of non-liquid fuels, pluralities of fuels, or non-fuel substances added to the combustible mixtures
- F02D41/003—Adding fuel vapours, e.g. drawn from engine fuel reservoir
- F02D41/0042—Controlling the combustible mixture as a function of the canister purging, e.g. control of injected fuel to compensate for deviation of air fuel ratio when purging
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、燃料蒸気排出抑止装置
のパージ管から内燃エンジンの吸気系へ供給される混合
気の成分を測定する装置、及び該測定した成分に基づい
て内燃エンジンに供給する混合気の空燃比を制御する装
置に関するものである。
のパージ管から内燃エンジンの吸気系へ供給される混合
気の成分を測定する装置、及び該測定した成分に基づい
て内燃エンジンに供給する混合気の空燃比を制御する装
置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来より、燃料タンク内で燃料から発生
する燃料蒸気（燃料蒸発ガス）が大気中に放出されるの
を防止するようにした燃料蒸気排出抑止装置が広く用い
られている。この装置では燃料蒸気がキャニスタで一時
貯えられ、この貯えられた蒸発燃料が内燃エンジンの吸
気系へ供給される。この蒸発燃料の吸気系への供給（パ
ージ）により、エンジンへ供給される混合気は一瞬リッ
チ化するものの、パージ燃料蒸気量が少なければ空燃比
フィードバック制御によって混合気の空燃比は早急に所
望制御目標値に戻り空燃比の変動はほとんどない。
する燃料蒸気（燃料蒸発ガス）が大気中に放出されるの
を防止するようにした燃料蒸気排出抑止装置が広く用い
られている。この装置では燃料蒸気がキャニスタで一時
貯えられ、この貯えられた蒸発燃料が内燃エンジンの吸
気系へ供給される。この蒸発燃料の吸気系への供給（パ
ージ）により、エンジンへ供給される混合気は一瞬リッ
チ化するものの、パージ燃料蒸気量が少なければ空燃比
フィードバック制御によって混合気の空燃比は早急に所
望制御目標値に戻り空燃比の変動はほとんどない。
【０００３】しかしながらパージ燃料蒸気量が多い場合
には空燃比の変動が発生する。例えば燃料タンクへ給油
した直後は燃料蒸気が多量に発生する可能性があり、こ
うした給油直後のパージによる空燃比の変動を防ぐため
に、給油直後のエンジン始動時から車速が所定値に達す
るまで、及びその後車速が該所定値を超えている状態の
積算時間が所定時間に達するまでの間、パージ燃料蒸気
量を低減させるようにしたパージ流量制御装置が知られ
ている（例えば特開昭６３−１１１２７７号公報）。
には空燃比の変動が発生する。例えば燃料タンクへ給油
した直後は燃料蒸気が多量に発生する可能性があり、こ
うした給油直後のパージによる空燃比の変動を防ぐため
に、給油直後のエンジン始動時から車速が所定値に達す
るまで、及びその後車速が該所定値を超えている状態の
積算時間が所定時間に達するまでの間、パージ燃料蒸気
量を低減させるようにしたパージ流量制御装置が知られ
ている（例えば特開昭６３−１１１２７７号公報）。
【０００４】また、パージをあらかじめ、空燃比変動の
ほとんど生じない程度の少ない量で行ない、このパージ
による空燃比フィードバック制御におけるフィードバッ
ク補正係数の変動量を検出し、パージ燃料蒸気量を大き
くしたときの前記補正係数を前記変動量に基づいて予測
し、実際のパージ燃料蒸気量を大きくするのと同期して
この予測値をフィードバック補正係数として使用して供
給燃料量の減少を行ない、パージ燃料蒸気量が多くとも
空燃比の変動を抑えるようにした空燃比制御装置が知ら
れている（例えば特開昭６２−１３１９６２号公報）。
ほとんど生じない程度の少ない量で行ない、このパージ
による空燃比フィードバック制御におけるフィードバッ
ク補正係数の変動量を検出し、パージ燃料蒸気量を大き
くしたときの前記補正係数を前記変動量に基づいて予測
し、実際のパージ燃料蒸気量を大きくするのと同期して
この予測値をフィードバック補正係数として使用して供
給燃料量の減少を行ない、パージ燃料蒸気量が多くとも
空燃比の変動を抑えるようにした空燃比制御装置が知ら
れている（例えば特開昭６２−１３１９６２号公報）。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記従
来技術のうち前者の装置においては、パージ流量を制御
するに当り実際のパージ燃料蒸気量を検出することをし
ないために正確な空燃比制御を行なうことができないこ
とがある。即ち、給油前の燃料タンク内の燃料残量の大
小によって給油による燃料蒸発ガス量は異なり、従って
給油後のパージ燃料蒸気量は一定しない。そのためこの
装置では給油後の予想パージ燃料蒸気量を比較的小さい
値に設定した場合に大流量のパージが行なわれれば空燃
比の変動は避けられず、一方比較的大きい値に設定した
場合に小流量のパージが行なわれれば空燃比の変動は避
けられるが、燃料蒸気排出抑止装置の処理能力を充分に
発揮できないことになる。
来技術のうち前者の装置においては、パージ流量を制御
するに当り実際のパージ燃料蒸気量を検出することをし
ないために正確な空燃比制御を行なうことができないこ
とがある。即ち、給油前の燃料タンク内の燃料残量の大
小によって給油による燃料蒸発ガス量は異なり、従って
給油後のパージ燃料蒸気量は一定しない。そのためこの
装置では給油後の予想パージ燃料蒸気量を比較的小さい
値に設定した場合に大流量のパージが行なわれれば空燃
比の変動は避けられず、一方比較的大きい値に設定した
場合に小流量のパージが行なわれれば空燃比の変動は避
けられるが、燃料蒸気排出抑止装置の処理能力を充分に
発揮できないことになる。
【０００６】また、上記従来技術のうち後者の装置にお
いては、実際のパージ燃料蒸気量を直接検出しているの
ではなく、空燃比フィードバック補正係数の変動によっ
てパージ燃料蒸気量を推定しているものであり、且つ少
ないパージ燃料蒸気量の時の該係数変動から多いパージ
燃料蒸気量による該係数の変動を予測する手法であるた
め、該係数の変動予測値が正確でないことがあり、パー
ジに伴う空燃比の正確な制御は不可能であった。
いては、実際のパージ燃料蒸気量を直接検出しているの
ではなく、空燃比フィードバック補正係数の変動によっ
てパージ燃料蒸気量を推定しているものであり、且つ少
ないパージ燃料蒸気量の時の該係数変動から多いパージ
燃料蒸気量による該係数の変動を予測する手法であるた
め、該係数の変動予測値が正確でないことがあり、パー
ジに伴う空燃比の正確な制御は不可能であった。
【０００７】従って、上記前者及び後者の装置において
は、空燃比が変動することにより、排ガス特性が悪化し
、出力トルクが変動するという問題があった。
は、空燃比が変動することにより、排ガス特性が悪化し
、出力トルクが変動するという問題があった。
【０００８】本発明は上記事情に鑑みてなされたもので
、燃料タンクから蒸発してエンジン吸気系へ供給される
実際の燃料蒸発ガスの濃度及び／又は該燃料蒸発ガスを
含む混合気（蒸発混合気）の体積流量を正確に測定する
ことができる内燃エンジンに吸入される混合気の成分測
定装置、及び該測定した濃度及び体積流量に基づいて空
燃比を正確に制御することが可能な内燃エンジンの空燃
比制御装置を提供することを目的とする。
、燃料タンクから蒸発してエンジン吸気系へ供給される
実際の燃料蒸発ガスの濃度及び／又は該燃料蒸発ガスを
含む混合気（蒸発混合気）の体積流量を正確に測定する
ことができる内燃エンジンに吸入される混合気の成分測
定装置、及び該測定した濃度及び体積流量に基づいて空
燃比を正確に制御することが可能な内燃エンジンの空燃
比制御装置を提供することを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に本発明によれば、燃料タンクから発生する燃料蒸発ガ
スを吸着するキャニスタとエンジン吸気系との間に設け
られて燃料蒸発ガスを含む混合気をパージさせるパージ
管を有する内燃エンジンに吸入される前記混合気の成分
測定装置において、前記混合気中の燃料蒸発ガスの濃度
変化に対する出力特性が異なる複数の流量計を前記パー
ジ管に直列又は並列に設け、前記複数の流量計の出力を
基に前記混合気中の燃料蒸発ガスの濃度及び前記混合気
の体積流量の少なくとも一方を検出する検出手段を有す
ることを特徴とする内燃エンジンに吸入される混合気の
成分測定装置を提供するものである。
に本発明によれば、燃料タンクから発生する燃料蒸発ガ
スを吸着するキャニスタとエンジン吸気系との間に設け
られて燃料蒸発ガスを含む混合気をパージさせるパージ
管を有する内燃エンジンに吸入される前記混合気の成分
測定装置において、前記混合気中の燃料蒸発ガスの濃度
変化に対する出力特性が異なる複数の流量計を前記パー
ジ管に直列又は並列に設け、前記複数の流量計の出力を
基に前記混合気中の燃料蒸発ガスの濃度及び前記混合気
の体積流量の少なくとも一方を検出する検出手段を有す
ることを特徴とする内燃エンジンに吸入される混合気の
成分測定装置を提供するものである。
【００１０】又、燃料タンクから発生する燃料蒸発ガス
を吸着するキャニスタとエンジン吸気系との間に設けら
れて燃料蒸発ガスを含む混合気をパージさせるパージ管
を有する内燃エンジンの空燃比制御装置において、前記
混合気中の燃料蒸発ガスの濃度変化に対する出力特性が
異なる複数の流量計を前記パージ管に直列又は並列に設
け、前記複数の流量計の出力を基に、前記混合気中の燃
料蒸発ガスの濃度及び前記混合気の体積流量を検出し、
該検出した濃度及び体積流量から前記エンジン吸気系へ
供給される燃料蒸発ガスの重量を算出するベーパガス重
量算出手段と、前記燃料蒸発ガスの重量と前記エンジン
に供給される燃料の噴射重量との比を用いて前記エンジ
ンに供給される混合気の空燃比を補正する補正手段とを
有することを特徴とする内燃エンジンの空燃比制御装置
を提供するものである。
を吸着するキャニスタとエンジン吸気系との間に設けら
れて燃料蒸発ガスを含む混合気をパージさせるパージ管
を有する内燃エンジンの空燃比制御装置において、前記
混合気中の燃料蒸発ガスの濃度変化に対する出力特性が
異なる複数の流量計を前記パージ管に直列又は並列に設
け、前記複数の流量計の出力を基に、前記混合気中の燃
料蒸発ガスの濃度及び前記混合気の体積流量を検出し、
該検出した濃度及び体積流量から前記エンジン吸気系へ
供給される燃料蒸発ガスの重量を算出するベーパガス重
量算出手段と、前記燃料蒸発ガスの重量と前記エンジン
に供給される燃料の噴射重量との比を用いて前記エンジ
ンに供給される混合気の空燃比を補正する補正手段とを
有することを特徴とする内燃エンジンの空燃比制御装置
を提供するものである。
【００１１】
【作用】本発明において、混合気中の燃料蒸発ガスの濃
度変化に対する出力特性が異なる複数の流量計をパージ
管に設け、この複数の流量計の出力を基に混合気中の燃
料蒸発ガスの濃度及び混合気の体積流量の少なくともい
ずれかを検出する。
度変化に対する出力特性が異なる複数の流量計をパージ
管に設け、この複数の流量計の出力を基に混合気中の燃
料蒸発ガスの濃度及び混合気の体積流量の少なくともい
ずれかを検出する。
【００１２】また、混合気中の燃料蒸発ガスの濃度変化
に対する出力特性が異なる複数の流量計をパージ管に直
列又は並列に設け、前記複数の流量計の出力を基に前記
混合気中の燃料蒸発ガスの濃度及び前記混合気の体積流
量を検出し、該検出した濃度及び体積流量から前記エン
ジン吸気系へ供給される燃料蒸発ガスの重量を算出し、
前記燃料蒸発ガスの重量と前記エンジンに供給される燃
料の噴射重量との比を用いて前記エンジンに供給される
混合気の空燃比を補正する。
に対する出力特性が異なる複数の流量計をパージ管に直
列又は並列に設け、前記複数の流量計の出力を基に前記
混合気中の燃料蒸発ガスの濃度及び前記混合気の体積流
量を検出し、該検出した濃度及び体積流量から前記エン
ジン吸気系へ供給される燃料蒸発ガスの重量を算出し、
前記燃料蒸発ガスの重量と前記エンジンに供給される燃
料の噴射重量との比を用いて前記エンジンに供給される
混合気の空燃比を補正する。
【００１３】
【実施例】以下本発明の一実施例を添付図面に基づいて
詳述する。
詳述する。
【００１４】図１は本発明の一実施例を含む燃料供給制
御装置の全体の構成図であり、符号１は例えば４気筒の
内燃エンジンを示し、エンジン１の吸気管２の途中には
スロットルボディ３が設けられ、その内部にはスロット
ル弁３０１が配されている。スロットル弁３０１にはス
ロットル弁開度（θＴＨ）センサ４が連結されており、
当該スロットル弁３０１の開度に応じた電気信号を出力
して電子コントロールユニット（以下「ＥＣＵ」という
）５に供給する。このＥＣＵ５は、検出手段、ベーパガ
ス重量算出手段、補正手段を有する。
御装置の全体の構成図であり、符号１は例えば４気筒の
内燃エンジンを示し、エンジン１の吸気管２の途中には
スロットルボディ３が設けられ、その内部にはスロット
ル弁３０１が配されている。スロットル弁３０１にはス
ロットル弁開度（θＴＨ）センサ４が連結されており、
当該スロットル弁３０１の開度に応じた電気信号を出力
して電子コントロールユニット（以下「ＥＣＵ」という
）５に供給する。このＥＣＵ５は、検出手段、ベーパガ
ス重量算出手段、補正手段を有する。
【００１５】燃料噴射弁６はエンジン１とスロットル弁
３０１との間で且つ吸気管２の図示しない吸気弁の少し
上流側に各気筒毎に設けられており、各燃料噴射弁６は
燃料ポンプ７を介して燃料タンク８に接続されていると
共にＥＣＵ５に電気的に接続されて当該ＥＣＵ５からの
信号により燃料噴射弁６の開弁時間が制御される。
３０１との間で且つ吸気管２の図示しない吸気弁の少し
上流側に各気筒毎に設けられており、各燃料噴射弁６は
燃料ポンプ７を介して燃料タンク８に接続されていると
共にＥＣＵ５に電気的に接続されて当該ＥＣＵ５からの
信号により燃料噴射弁６の開弁時間が制御される。
【００１６】スロットル弁３０１の直ぐ下流には管９を
介して吸気管内絶対圧（ＰＢＡ）センサ１０が設けられ
ており、この絶対圧センサ１０により電気信号に変換さ
れた絶対圧信号は前記ＥＣＵ５に供給される。
介して吸気管内絶対圧（ＰＢＡ）センサ１０が設けられ
ており、この絶対圧センサ１０により電気信号に変換さ
れた絶対圧信号は前記ＥＣＵ５に供給される。
【００１７】エンジン回転数（ＮＥ）センサ１１はエン
ジン１の図示しないカム軸周囲又はクランク軸周囲に取
り付けられ、エンジン１のクランク軸の１８０度回転毎
に所定のクランク角度位置で信号パルス（以下「ＴＤＣ
信号パルス」という）を出力し、このＴＤＣ信号パルス
はＥＣＵ５に供給される。
ジン１の図示しないカム軸周囲又はクランク軸周囲に取
り付けられ、エンジン１のクランク軸の１８０度回転毎
に所定のクランク角度位置で信号パルス（以下「ＴＤＣ
信号パルス」という）を出力し、このＴＤＣ信号パルス
はＥＣＵ５に供給される。
【００１８】排気ガス濃度検出器としてのＯ２センサ１
２はエンジン１の排気管１３に装着されており、排気ガ
ス中の酸素濃度を検出し、その濃度に応じた信号を出力
しＥＣＵ５に供給する。
２はエンジン１の排気管１３に装着されており、排気ガ
ス中の酸素濃度を検出し、その濃度に応じた信号を出力
しＥＣＵ５に供給する。
【００１９】密閉された燃料タンク８の上部とスロット
ルボディ３下流の吸気管２との間には燃料蒸発ガス排出
抑止装置を構成する２ウェイバルブ１４、吸着剤１５１
を内蔵するキャニスタ１５、弁を駆動するソレノイドを
有したリニア制御弁（ＥＡＣＶ）であるパージ制御弁１
６が設けられている。パージ制御弁１６のソレノイドは
ＥＣＵ５に接続され、パージ制御弁１６はＥＣＵ５から
の信号に応じて制御されて開弁量をリニアに変化させる
。この燃料蒸発ガス排出抑止装置によれば、燃料タンク
８内で発生した燃料蒸発ガス（燃料ベーパ）は、所定の
設定圧に達すると２ウェイバルブ１４の正圧バルブを押
し開き、キャニスタ１５に流入し、キャニスタ１５内の
吸着剤１５１によって吸着され貯蔵される。パージ制御
弁１６はＥＣＵ５からの制御信号でそのソレノイドが付
勢されていない時には閉弁しているが、該ソレノイドが
制御信号に応じて付勢されると、その付勢量に応じた開
弁量だけパージ制御弁１６が開弁され、キャニスタ１５
に一時貯えられていた蒸発燃料は、吸気管２内の負圧に
より、キャニスタ１５に設けられた外気取込口１５２か
ら吸入された外気と共にパージ制御弁１６を経て吸気管
２へ吸引され、各気筒へ送られる。また外気などで燃料
タンク８が冷却されて燃料タンク内の負圧が増すと、２
ウェイバルブ１４の負圧バルブが開弁し、キャニスタ１
５に一時貯えられていた蒸発燃料は燃料タンク８へ戻さ
れる。このようにして燃料タンク８内に発生した燃料蒸
発ガスが大気に放出されることを抑止している。
ルボディ３下流の吸気管２との間には燃料蒸発ガス排出
抑止装置を構成する２ウェイバルブ１４、吸着剤１５１
を内蔵するキャニスタ１５、弁を駆動するソレノイドを
有したリニア制御弁（ＥＡＣＶ）であるパージ制御弁１
６が設けられている。パージ制御弁１６のソレノイドは
ＥＣＵ５に接続され、パージ制御弁１６はＥＣＵ５から
の信号に応じて制御されて開弁量をリニアに変化させる
。この燃料蒸発ガス排出抑止装置によれば、燃料タンク
８内で発生した燃料蒸発ガス（燃料ベーパ）は、所定の
設定圧に達すると２ウェイバルブ１４の正圧バルブを押
し開き、キャニスタ１５に流入し、キャニスタ１５内の
吸着剤１５１によって吸着され貯蔵される。パージ制御
弁１６はＥＣＵ５からの制御信号でそのソレノイドが付
勢されていない時には閉弁しているが、該ソレノイドが
制御信号に応じて付勢されると、その付勢量に応じた開
弁量だけパージ制御弁１６が開弁され、キャニスタ１５
に一時貯えられていた蒸発燃料は、吸気管２内の負圧に
より、キャニスタ１５に設けられた外気取込口１５２か
ら吸入された外気と共にパージ制御弁１６を経て吸気管
２へ吸引され、各気筒へ送られる。また外気などで燃料
タンク８が冷却されて燃料タンク内の負圧が増すと、２
ウェイバルブ１４の負圧バルブが開弁し、キャニスタ１
５に一時貯えられていた蒸発燃料は燃料タンク８へ戻さ
れる。このようにして燃料タンク８内に発生した燃料蒸
発ガスが大気に放出されることを抑止している。
【００２０】キャニスタ１５とパージ制御弁１６とを連
結するパージ管１７のパージ制御弁１６側にオリフィス
１７１が設けられている。更にオリフィス１７１とパー
ジ制御弁１６との間のパージ管１７には管１８を介して
圧力計１９が設置されている。圧力計１９とオリフィス
１７１とは差圧流量計を構成する。圧力計１９は大気圧
差圧計によって構成され、圧力計１９は大気圧に対する
パージ管１７内の相対圧力Ｐ１を検出してその検出信号
をＥＣＵ５へ供給する。この差圧流量計は、オリフィス
１７１のジェット面積と圧力計１９が検出した相対圧力
Ｐ１とによりＥＣＵ５でオリフィス１７１を通過する空
気ベーパ合算流量Ｑ１を算出するものである。
結するパージ管１７のパージ制御弁１６側にオリフィス
１７１が設けられている。更にオリフィス１７１とパー
ジ制御弁１６との間のパージ管１７には管１８を介して
圧力計１９が設置されている。圧力計１９とオリフィス
１７１とは差圧流量計を構成する。圧力計１９は大気圧
差圧計によって構成され、圧力計１９は大気圧に対する
パージ管１７内の相対圧力Ｐ１を検出してその検出信号
をＥＣＵ５へ供給する。この差圧流量計は、オリフィス
１７１のジェット面積と圧力計１９が検出した相対圧力
Ｐ１とによりＥＣＵ５でオリフィス１７１を通過する空
気ベーパ合算流量Ｑ１を算出するものである。
【００２１】さらに、キャニスタ１５とオリフィス１７
１との間のパージ管１７には熱線式流量計（質量流量計
）２２が設けられ、パージ管１７内を流れる燃料蒸発ガ
スを含む混合気の流量に応じた出力信号をＥＣＵ５へ供
給する。この熱線式流量計２２は、電流を通して加熱し
た白金線を気流にさらすと、その白金線は熱を奪われて
温度が下がり、その電気抵抗が減少することを利用する
ものである。
１との間のパージ管１７には熱線式流量計（質量流量計
）２２が設けられ、パージ管１７内を流れる燃料蒸発ガ
スを含む混合気の流量に応じた出力信号をＥＣＵ５へ供
給する。この熱線式流量計２２は、電流を通して加熱し
た白金線を気流にさらすと、その白金線は熱を奪われて
温度が下がり、その電気抵抗が減少することを利用する
ものである。
【００２２】ＥＣＵ５は、各種センサからの入力信号の
波形を整形し、電圧レベルを所定レベルに修正し、アナ
ログ信号値をデジタル信号値に変換する等の機能を有す
る入力回路、後述の補正係数ＶＱＫＯ２及びＥＡＣＶ値
算出プログラム等を実行する中央処理回路（以下「ＣＰ
Ｕ」という）、ＣＰＵで実行される各種演算プログラム
、後述のＴｉマップ及び演算結果等を記憶する記憶手段
、前記燃料噴射弁６、パージ制御弁１６に駆動信号を供
給する出力回路等から構成される。
波形を整形し、電圧レベルを所定レベルに修正し、アナ
ログ信号値をデジタル信号値に変換する等の機能を有す
る入力回路、後述の補正係数ＶＱＫＯ２及びＥＡＣＶ値
算出プログラム等を実行する中央処理回路（以下「ＣＰ
Ｕ」という）、ＣＰＵで実行される各種演算プログラム
、後述のＴｉマップ及び演算結果等を記憶する記憶手段
、前記燃料噴射弁６、パージ制御弁１６に駆動信号を供
給する出力回路等から構成される。
【００２３】ＣＰＵは上述の各種センサからのエンジン
運転パラメータ信号に基づいて、排ガス中の酸素濃度に
応じたフィードバック制御運転領域やオープンループ制
御運転領域等の種々のエンジン運転状態を判別するとと
もに、エンジン運転状態に応じ、次式（１）に基づき、
前記ＴＤＣ信号パルスに同期して燃料噴射弁６の燃料噴
射時間Ｔｏｕｔを演算する。
運転パラメータ信号に基づいて、排ガス中の酸素濃度に
応じたフィードバック制御運転領域やオープンループ制
御運転領域等の種々のエンジン運転状態を判別するとと
もに、エンジン運転状態に応じ、次式（１）に基づき、
前記ＴＤＣ信号パルスに同期して燃料噴射弁６の燃料噴
射時間Ｔｏｕｔを演算する。
【００２４】
Ｔｏｕｔ＝Ｔｉ×ＫＯ２×ＶＱＫＯ２＋Ｋ１＋Ｋ２
…（１）ここに、Ｔｉは燃料噴射弁６の燃料噴射時間Ｔ
ｏｕｔの基準値であり、エンジン回転数ＮＥと吸気管内
絶対圧ＰＢＡに応じて設定されたＴｉマップから読み出
される。
…（１）ここに、Ｔｉは燃料噴射弁６の燃料噴射時間Ｔ
ｏｕｔの基準値であり、エンジン回転数ＮＥと吸気管内
絶対圧ＰＢＡに応じて設定されたＴｉマップから読み出
される。
【００２５】ＫＯ２は空燃比フィードバック補正係数で
あって、フィードバック制御時Ｏ２センサ１２により検
出される排気ガス中の酸素濃度に応じて設定され、更に
フィードバック制御を行なわない複数のオープンループ
制御運転領域では各運転領域に応じて設定される係数で
ある。
あって、フィードバック制御時Ｏ２センサ１２により検
出される排気ガス中の酸素濃度に応じて設定され、更に
フィードバック制御を行なわない複数のオープンループ
制御運転領域では各運転領域に応じて設定される係数で
ある。
【００２６】ＶＱＫＯ２はベーパ流量補正係数であって
パージが実行されている時に検出されたベーパ流量に応
じて設定される値である。その詳細は図２を参照して後
述する。
パージが実行されている時に検出されたベーパ流量に応
じて設定される値である。その詳細は図２を参照して後
述する。
【００２７】Ｋ１及びＫ２は夫々各種エンジン運転パラ
メータ信号に応じて演算される他の補正係数及び補正変
数であり、エンジン運転状態に応じた燃費特性、エンジ
ン加速特性等の諸特性の最適化が図られるような所定値
に設定される。
メータ信号に応じて演算される他の補正係数及び補正変
数であり、エンジン運転状態に応じた燃費特性、エンジ
ン加速特性等の諸特性の最適化が図られるような所定値
に設定される。
【００２８】ＣＰＵは上述のようにして求めた燃料噴射
時間Ｔｏｕｔに基づいて燃料噴射弁６を開弁させる駆動
信号を出力回路を介して燃料噴射弁６に供給する。
時間Ｔｏｕｔに基づいて燃料噴射弁６を開弁させる駆動
信号を出力回路を介して燃料噴射弁６に供給する。
【００２９】図２は、ベーパ流量補正係数ＶＱＫＯ２及
びＥＡＶＣ値の算出プログラムのフローチャートを示し
、本プログラムはＣＰＵにおいて実行される。
びＥＡＶＣ値の算出プログラムのフローチャートを示し
、本プログラムはＣＰＵにおいて実行される。
【００３０】図２のステップＳ１では、次式（２）によ
ってエンジン１に吸入される空気量ＱＥＮＧを算出する
。
ってエンジン１に吸入される空気量ＱＥＮＧを算出する
。
【００３１】
ＱＥＮＧ＝Ｔｏｕｔ×ＮＥ×ＣＥＱ
…（２）ここに、Ｔｏｕｔは前記式（１
）によって算出される燃料噴射時間、ＣＥＱは吸入空気
量に換算するための定数である。
…（２）ここに、Ｔｏｕｔは前記式（１
）によって算出される燃料噴射時間、ＣＥＱは吸入空気
量に換算するための定数である。
【００３２】ステップＳ２では、目標ベーパ流量比率Ｋ
ＱＰＯＢＪを、検出したエンジン回転数ＮＥ及び吸気管
内絶対圧ＰＢＡに応じてＫＱＰＯＢＪマップを検索する
。ＫＱＰＯＢＪマップは、エンジン吸入空気量ＱＥＮＧ
に対する目標ベーパ流量比率が複数の所定エンジン回転
数ＮＥ及び吸気管内絶対圧ＰＢＡに対応して設定された
マップである。
ＱＰＯＢＪを、検出したエンジン回転数ＮＥ及び吸気管
内絶対圧ＰＢＡに応じてＫＱＰＯＢＪマップを検索する
。ＫＱＰＯＢＪマップは、エンジン吸入空気量ＱＥＮＧ
に対する目標ベーパ流量比率が複数の所定エンジン回転
数ＮＥ及び吸気管内絶対圧ＰＢＡに対応して設定された
マップである。
【００３３】ステップＳ３では、前記エンジン吸入空気
量ＱＥＮＧ及び目標ベーパ流量比率ＫＱＰＯＢＪを次式
（３）に適用して、目標ベーパ流量ＱＰＯＢＪを算出す
る。
量ＱＥＮＧ及び目標ベーパ流量比率ＫＱＰＯＢＪを次式
（３）に適用して、目標ベーパ流量ＱＰＯＢＪを算出す
る。
【００３４】
ＱＰＯＢＪ＝ＱＥＮＧ×ＫＱＰＯＢＪ
…（３）この目標ベーパ流量ＱＰＯＢＪは
エンジン水温ＴＷで適宜補正してもよい。
…（３）この目標ベーパ流量ＱＰＯＢＪは
エンジン水温ＴＷで適宜補正してもよい。
【００３５】ステップＳ４では、キャニスタ１５からパ
ージ管１７に放出される燃料蒸気（ベーパ）によるパー
ジ管１７のベーパ流量ＶＱの実際値を算出する。尚、こ
のキャニスタ１５からパージ管１７に放出されるベーパ
流量ＶＱは燃料タンク８から来てキャニスタ１５に吸着
されていた燃料蒸気（ベーパ）によるものと、燃料タン
ク８から直接、キャニスタ１５で吸着されることなくオ
リフィス１７１を通過するものとの合算したベーパ流量
である。ベーパ流量ＶＱの実際値の算出方法については
後述する。
ージ管１７に放出される燃料蒸気（ベーパ）によるパー
ジ管１７のベーパ流量ＶＱの実際値を算出する。尚、こ
のキャニスタ１５からパージ管１７に放出されるベーパ
流量ＶＱは燃料タンク８から来てキャニスタ１５に吸着
されていた燃料蒸気（ベーパ）によるものと、燃料タン
ク８から直接、キャニスタ１５で吸着されることなくオ
リフィス１７１を通過するものとの合算したベーパ流量
である。ベーパ流量ＶＱの実際値の算出方法については
後述する。
【００３６】ステップＳ５では、上記算出された実際の
ベーパ流量ＶＱを基にベーパ流量補正係数ＶＱＫＯ２を
算出する。即ち、まず次式（４）に基づきベーパ流量Ｖ
Ｑ（ｌ／ｍｉｎ）を液体状態のガソリン重量相当量ＧＶ
Ｑ（ｇ／ｍｉｎ）に変換する。
ベーパ流量ＶＱを基にベーパ流量補正係数ＶＱＫＯ２を
算出する。即ち、まず次式（４）に基づきベーパ流量Ｖ
Ｑ（ｌ／ｍｉｎ）を液体状態のガソリン重量相当量ＧＶ
Ｑ（ｇ／ｍｉｎ）に変換する。
【００３７】
ＫＶＱはベーパ流量ＶＱ（ｌ／ｍｉｎ）に含まれるガソ
リンベーパ流量（ｌ／ｍｉｎ）の割合を示す係数であり
、１／１．６９である。ＶＭＯＬは１モル体積値であり
、０℃時の２２．４ｌ／ＭＯＬ値で代表する。ガソリン
ベーパ分子量は約６４である。かくして得られたガソリ
ン重量相当量ＧＶＱ（ｇ／ｍｉｎ）を用いて次式（５）
に基づきベーパ流量補正係数ＶＱＫＯ２を算出する。
リンベーパ流量（ｌ／ｍｉｎ）の割合を示す係数であり
、１／１．６９である。ＶＭＯＬは１モル体積値であり
、０℃時の２２．４ｌ／ＭＯＬ値で代表する。ガソリン
ベーパ分子量は約６４である。かくして得られたガソリ
ン重量相当量ＧＶＱ（ｇ／ｍｉｎ）を用いて次式（５）
に基づきベーパ流量補正係数ＶＱＫＯ２を算出する。
【００３８】
基本噴射重量は燃料噴射時間の基準値Ｔｉを燃料重量（
ｇ）に換算した値である。
ｇ）に換算した値である。
【００３９】かくして得られたベーパ流量補正係数ＶＱ
ＫＯ２は、パージ制御弁１６が閉弁しているパージカッ
ト時には１．０であり、パージ制御弁１６が開弁して、
パージが実行されると１．０以下の値となる。この値を
用いて前記式（１）に基づき燃料噴射時間Ｔｏｕｔが算
出され、燃料噴射弁６から、パージ量の大小に起因する
空燃比の変動を抑制するようにした燃料量がエンジン１
に供給される。
ＫＯ２は、パージ制御弁１６が閉弁しているパージカッ
ト時には１．０であり、パージ制御弁１６が開弁して、
パージが実行されると１．０以下の値となる。この値を
用いて前記式（１）に基づき燃料噴射時間Ｔｏｕｔが算
出され、燃料噴射弁６から、パージ量の大小に起因する
空燃比の変動を抑制するようにした燃料量がエンジン１
に供給される。
【００４０】更にステップＳ６において、ステップＳ４
で算出されたベーパ流量ＶＱが前記ステップＳ３で算出
した目標ベーパ流量ＱＰＯＢＪ以上であるか否かを判別
する。
で算出されたベーパ流量ＶＱが前記ステップＳ３で算出
した目標ベーパ流量ＱＰＯＢＪ以上であるか否かを判別
する。
【００４１】ステップＳ６の答が否定（ＮＯ）、即ち算
出されたベーパ流量ＶＱが目標ベーパ流量ＱＰＯＢＪよ
り小さいならば、ベーパ量を増加させて燃料蒸気排出抑
制能力を増大せしめるためにパージ制御弁１６の開弁量
に相当する制御量ＥＡＣＶ値を現在値より値Ｃだけ増加
させ（ステップＳ７）、本プログラムを終了する。値Ｃ
はＥＡＣＶ値の更新定数である。一方ステップＳ６の答
が肯定（ＹＥＳ）、即ち算出されたベーパ流量ＶＱが目
標ベーパ流量ＱＰＯＢＪ以上であるならば、フィードバ
ック制御の応答性の悪化を防止するためにベーパ量を減
少させてパージ制御弁１６の制御量ＥＡＣＶ値を現在値
より値Ｃだけ減少させ（ステップＳ８）、本プログラム
を終了する。
出されたベーパ流量ＶＱが目標ベーパ流量ＱＰＯＢＪよ
り小さいならば、ベーパ量を増加させて燃料蒸気排出抑
制能力を増大せしめるためにパージ制御弁１６の開弁量
に相当する制御量ＥＡＣＶ値を現在値より値Ｃだけ増加
させ（ステップＳ７）、本プログラムを終了する。値Ｃ
はＥＡＣＶ値の更新定数である。一方ステップＳ６の答
が肯定（ＹＥＳ）、即ち算出されたベーパ流量ＶＱが目
標ベーパ流量ＱＰＯＢＪ以上であるならば、フィードバ
ック制御の応答性の悪化を防止するためにベーパ量を減
少させてパージ制御弁１６の制御量ＥＡＣＶ値を現在値
より値Ｃだけ減少させ（ステップＳ８）、本プログラム
を終了する。
【００４２】以上のように実際のベーパ流量ＶＱを検出
し、それに応じて燃料噴射量を補正して（ステップＳ５
）、パージに起因する空燃比の変動を防止するとともに
、検出ベーパ流量に応じてパージ制御弁１６の開弁量を
制御して（ステッＳ７，Ｓ８）空燃比補正係数ＫＯ２の
平均値が値１．０から大幅にずれることを防止している
。これにより、空燃比制御がオープンループモードから
フィードバックモードに移行時に空燃比補正係数ＫＯ２
の初期値として用いる前記平均値が値１．０から大幅に
ずれていた場合に発生するフィードバック制御の応答性
の悪化を防止できる。
し、それに応じて燃料噴射量を補正して（ステップＳ５
）、パージに起因する空燃比の変動を防止するとともに
、検出ベーパ流量に応じてパージ制御弁１６の開弁量を
制御して（ステッＳ７，Ｓ８）空燃比補正係数ＫＯ２の
平均値が値１．０から大幅にずれることを防止している
。これにより、空燃比制御がオープンループモードから
フィードバックモードに移行時に空燃比補正係数ＫＯ２
の初期値として用いる前記平均値が値１．０から大幅に
ずれていた場合に発生するフィードバック制御の応答性
の悪化を防止できる。
【００４３】次に、前記図２のステップＳ４におけるベ
ーパ流量ＶＱの実際値の算出方法について説明する。ベ
ーパ流量ＶＱを算出するために、本実施例では、パージ
管１７内を流れる空気ベーパ合算流量（体積流量）（キ
ャニスタ１５から放出された燃料蒸気（ベーパ）による
ベーパ流量ＶＱとキャニスタ１５の外気取込口１５２か
ら吸入された空気による空気流量Ｑ２との合算流量）Ｑ
１と、該合算流量Ｑ１に含まれる燃料蒸発ガス（ベーパ
ガス）の濃度を求める。
ーパ流量ＶＱの実際値の算出方法について説明する。ベ
ーパ流量ＶＱを算出するために、本実施例では、パージ
管１７内を流れる空気ベーパ合算流量（体積流量）（キ
ャニスタ１５から放出された燃料蒸気（ベーパ）による
ベーパ流量ＶＱとキャニスタ１５の外気取込口１５２か
ら吸入された空気による空気流量Ｑ２との合算流量）Ｑ
１と、該合算流量Ｑ１に含まれる燃料蒸発ガス（ベーパ
ガス）の濃度を求める。
【００４４】本発明に依れば、体積流量Ｑ１と燃料蒸発
ガス濃度（ベーパ濃度）に従ってベーパ流量ＶＱを、図
１に示した体積流量計１９，１７１と質量流量計２２の
出力に基づいて検出するものである。これら２つの異な
る種類の流量計は共に被測定ガス（蒸発混合気）の密度
（ベーパ濃度）の変化に対して出力特性が変化し、例え
ば被測定ガスが空気１００％のとき（密度小）と、ベー
パ（ＨＣ）１００％のとき（密度大）とで同一体積流量
でも異なる出力値（表示量）を示し、空気１００％のと
きは出力値は小さく、ベーパ１００％のときは出力値が
大きい。更に、体積流量計と質量流量計との間でも被測
定ガスの密度、即ちベーパ濃度の変化に対する出力特性
の変化カーブが異なる。例えば、蒸発混合気が空気１０
０％のときは両流量計の出力表示量は共に１．０を示す
一方、ベーパ１００％のときは体積流量計では１．６９
を示すのに対し質量流量計では４．４５を示す。
ガス濃度（ベーパ濃度）に従ってベーパ流量ＶＱを、図
１に示した体積流量計１９，１７１と質量流量計２２の
出力に基づいて検出するものである。これら２つの異な
る種類の流量計は共に被測定ガス（蒸発混合気）の密度
（ベーパ濃度）の変化に対して出力特性が変化し、例え
ば被測定ガスが空気１００％のとき（密度小）と、ベー
パ（ＨＣ）１００％のとき（密度大）とで同一体積流量
でも異なる出力値（表示量）を示し、空気１００％のと
きは出力値は小さく、ベーパ１００％のときは出力値が
大きい。更に、体積流量計と質量流量計との間でも被測
定ガスの密度、即ちベーパ濃度の変化に対する出力特性
の変化カーブが異なる。例えば、蒸発混合気が空気１０
０％のときは両流量計の出力表示量は共に１．０を示す
一方、ベーパ１００％のときは体積流量計では１．６９
を示すのに対し質量流量計では４．４５を示す。
【００４５】本発明はこの流量計の種類に依って蒸発混
合気のベーパ濃度の変化に対する出力特性が相異するこ
とを利用したものであり、かかる出力特性の異なる２つ
の種類、本実施例では体積流量計と質量流量計の出力に
基づいて、蒸発混合気の体積流量Ｑ１、ベーパ濃度β、
ひいてはベーパ流量ＶＱを測定するものである。
合気のベーパ濃度の変化に対する出力特性が相異するこ
とを利用したものであり、かかる出力特性の異なる２つ
の種類、本実施例では体積流量計と質量流量計の出力に
基づいて、蒸発混合気の体積流量Ｑ１、ベーパ濃度β、
ひいてはベーパ流量ＶＱを測定するものである。
【００４６】以下、本実施例のベーパ流量ＶＱの算出方
法を更に詳述する。
法を更に詳述する。
【００４７】上記２つの流量計により計測された空気ベ
ーパ合算流量Ｑ１は次式（６），（７）で示される。
ーパ合算流量Ｑ１は次式（６），（７）で示される。
【００４８】
ここで、ＱＨは上記熱線式流量計２２の表示値（体積流
量の表示量）、ＱＳは上記差圧流量計の表示値（体積流
量の表示量）、ＫＨおよびＫＳはベーパ濃度（体積比で
示す濃度）により決まる熱線式流量計係数および差圧流
量計係数をそれぞれ示し、ＫＨ，ＫＳはあらかじめ実験
的に求められた係数であり、例えばベーパ濃度β＝０と
きはＫＨ＝ＫＳ＝１となるように両流量計は調整されて
いる。ＫＨ，ＫＳと上記ベーパ濃度βとの関係を図３の
グラフに示す。図３において、実線ＳａおよびＳｂは上
記差圧流量計係数および熱線式流量計係数をそれぞれ示
し、点線ＳｃはＫＨ／ＫＳ＝αの値を示す。式（６），
（７）から次式（８）が成立する。
量の表示量）、ＱＳは上記差圧流量計の表示値（体積流
量の表示量）、ＫＨおよびＫＳはベーパ濃度（体積比で
示す濃度）により決まる熱線式流量計係数および差圧流
量計係数をそれぞれ示し、ＫＨ，ＫＳはあらかじめ実験
的に求められた係数であり、例えばベーパ濃度β＝０と
きはＫＨ＝ＫＳ＝１となるように両流量計は調整されて
いる。ＫＨ，ＫＳと上記ベーパ濃度βとの関係を図３の
グラフに示す。図３において、実線ＳａおよびＳｂは上
記差圧流量計係数および熱線式流量計係数をそれぞれ示
し、点線ＳｃはＫＨ／ＫＳ＝αの値を示す。式（６），
（７）から次式（８）が成立する。
【００４９】
【００５０】すなわち、前記熱線式流量計２２と差圧流
量計の表示値ＱＨとＱＳによりαが求まり、従って蒸発
混合気中のベーパ濃度βが図３から求まる。また、図３
から濃度βに応じてＫＨ，ＫＳも求まるので、式（６）
又は（７）から空気ベーパ合算流量Ｑ１も求まる。上記
Ｑ１，βからベーパ流量ＶＱ（ｌ／ｍｉｎ）が次式（９
）で求まる。
量計の表示値ＱＨとＱＳによりαが求まり、従って蒸発
混合気中のベーパ濃度βが図３から求まる。また、図３
から濃度βに応じてＫＨ，ＫＳも求まるので、式（６）
又は（７）から空気ベーパ合算流量Ｑ１も求まる。上記
Ｑ１，βからベーパ流量ＶＱ（ｌ／ｍｉｎ）が次式（９
）で求まる。
【００５１】
ＶＱ＝Ｑ１×β（β≦１）
…（９）このＶＱの値を式（４）に代入すればガソリン
重量相当流量ＧＶＱが求まり、従って式（５）からベー
パ流量補正係数ＶＱＫＯ２が求まる。
…（９）このＶＱの値を式（４）に代入すればガソリン
重量相当流量ＧＶＱが求まり、従って式（５）からベー
パ流量補正係数ＶＱＫＯ２が求まる。
【００５２】このようにα＝ＱＨ／ＱＳがベーパ濃度に
よって異なることによって、ＶＱが算出できる。
よって異なることによって、ＶＱが算出できる。
【００５３】図４は、ベーパ流量ＶＱの算出動作を実行
するためのプログラムを示すフローチャートである。ま
ず、各流量計により流量ＱＳ，ＱＨを計測し、ＥＣＵ５
の記憶手段に記憶する（ステップＳ１１）。次に、ＥＣ
Ｕ５は、式（８）によりＱＳ，ＱＨからαを求め（ステ
ップＳ１２）、このαからＫＳ，ＫＨ，βを検索する（
ステップＳ１３）。ＫＳ，ＫＨはいずれか一方のみ検索
すればよい。
するためのプログラムを示すフローチャートである。ま
ず、各流量計により流量ＱＳ，ＱＨを計測し、ＥＣＵ５
の記憶手段に記憶する（ステップＳ１１）。次に、ＥＣ
Ｕ５は、式（８）によりＱＳ，ＱＨからαを求め（ステ
ップＳ１２）、このαからＫＳ，ＫＨ，βを検索する（
ステップＳ１３）。ＫＳ，ＫＨはいずれか一方のみ検索
すればよい。
【００５４】次に、ＥＣＵ５は、ＱＨとＫＨあるいはＱ
ＳとＫＳからＱ１を求め（ステップＳ１４）、Ｑ１とβ
からＶＱを求める（ステップＳ１５）。すなわち、ベー
パ流量ＶＱは流量ＱＳ，ＱＨから求まる。これを図５に
示す。従って、各ＱＳ，ＱＨの値に対応したＶＱの値を
記憶手段にマップとして記憶しておけば、ＶＱをその都
度算出する必要もなく、処理が迅速化される。
ＳとＫＳからＱ１を求め（ステップＳ１４）、Ｑ１とβ
からＶＱを求める（ステップＳ１５）。すなわち、ベー
パ流量ＶＱは流量ＱＳ，ＱＨから求まる。これを図５に
示す。従って、各ＱＳ，ＱＨの値に対応したＶＱの値を
記憶手段にマップとして記憶しておけば、ＶＱをその都
度算出する必要もなく、処理が迅速化される。
【００５５】なお、図１の実施例においては差圧流量計
１９，１７１と熱線式流量計２２とを直列接続した場合
について示したが、両流量計を並列接続してもよく、例
えば、図６に示すように、パージ管１７の一部を並列な
２つの管１７ａ，１７ｂとで構成し、それぞれの管１７
ａ，１７ｂにオリフィス１７１，１７２を設け、一方の
管１７ａに圧力計Ｐ１，Ｐ２を接続する一方、他方の管
１７ｂに熱線式流量計２２を配するようにしてもよい。 パージ管１７を流れる蒸発混合気の合算流量Ｑ１のうち
管１７ａを流れる流量をＱ１１、管１７ｂを流れる流量
Ｑ１２とすれば次式（１０），（１１），（１２）が成
立する。
１９，１７１と熱線式流量計２２とを直列接続した場合
について示したが、両流量計を並列接続してもよく、例
えば、図６に示すように、パージ管１７の一部を並列な
２つの管１７ａ，１７ｂとで構成し、それぞれの管１７
ａ，１７ｂにオリフィス１７１，１７２を設け、一方の
管１７ａに圧力計Ｐ１，Ｐ２を接続する一方、他方の管
１７ｂに熱線式流量計２２を配するようにしてもよい。 パージ管１７を流れる蒸発混合気の合算流量Ｑ１のうち
管１７ａを流れる流量をＱ１１、管１７ｂを流れる流量
Ｑ１２とすれば次式（１０），（１１），（１２）が成
立する。
【００５６】
Ｑ１＝Ｑ１１＋Ｑ１２ …（１０）Ｑ１１＝
ＱＳ／ＫＳ …（１１）Ｑ１２＝ＱＨ／
ＫＨ …（１２）式（１１），（１２）
のＱＳ，ＫＳ，ＱＨ，ＫＨの意味は図１の場合と同様で
あり、その説明は省略する。ここで、管１７ａと１７ｂ
を流れる実流量Ｑ１１とＱ１２とは相等しく、且つ蒸発
混合気中のベーパ濃度は相等しいとすると、式（１１）
，（１２）からＱＳ／ＫＳ＝ＱＨ／ＫＨが成立し、従っ
て、式（８）を同様にα＝ＫＨ／ＫＳ＝ＱＨ／ＫＳが求
まる。従って、式（１１），（１２）のＫＳ，ＫＨおよ
び上記ベーパ濃度βが求まり、Ｑ１２，Ｑ１１，Ｑ１が
求まり、ベーパ流量ＶＱが求まる。
ＱＳ／ＫＳ …（１１）Ｑ１２＝ＱＨ／
ＫＨ …（１２）式（１１），（１２）
のＱＳ，ＫＳ，ＱＨ，ＫＨの意味は図１の場合と同様で
あり、その説明は省略する。ここで、管１７ａと１７ｂ
を流れる実流量Ｑ１１とＱ１２とは相等しく、且つ蒸発
混合気中のベーパ濃度は相等しいとすると、式（１１）
，（１２）からＱＳ／ＫＳ＝ＱＨ／ＫＨが成立し、従っ
て、式（８）を同様にα＝ＫＨ／ＫＳ＝ＱＨ／ＫＳが求
まる。従って、式（１１），（１２）のＫＳ，ＫＨおよ
び上記ベーパ濃度βが求まり、Ｑ１２，Ｑ１１，Ｑ１が
求まり、ベーパ流量ＶＱが求まる。
【００５７】上記実施例では、先ずベーパ濃度βと合算
流量Ｑ１を求めて、これによりベーパ流量ＶＱを求める
ようにしたが、これに限られず、例えばＱＳとＱＨのマ
ップからＶＱを、ＱＳとＱＨの別のマップからＱ１を求
め、ＶＱとＱ１とからＶＱ／Ｑ１＝βによりベーパ濃度
を求めるようにしてもよい。
流量Ｑ１を求めて、これによりベーパ流量ＶＱを求める
ようにしたが、これに限られず、例えばＱＳとＱＨのマ
ップからＶＱを、ＱＳとＱＨの別のマップからＱ１を求
め、ＶＱとＱ１とからＶＱ／Ｑ１＝βによりベーパ濃度
を求めるようにしてもよい。
【００５８】更に、上記実施例では、差圧流量計と熱線
式流量計の組合せについて述べたが、本発明はこれに限
らず、２つの流量計のベーパ濃度に対する出力特性が異
なればよく、例えば超音波流量計、渦流量計等を適宜組
み合わせることもできる。
式流量計の組合せについて述べたが、本発明はこれに限
らず、２つの流量計のベーパ濃度に対する出力特性が異
なればよく、例えば超音波流量計、渦流量計等を適宜組
み合わせることもできる。
【００５９】
【発明の効果】以上説明したように本発明は、燃料タン
クから発生する燃料蒸発ガスを吸着するキャニスタとエ
ンジン吸気系との間に設けられて燃料蒸発ガスを含む混
合気をパージさせるパージ管を有する内燃エンジンに吸
入される前記混合気の成分測定装置において、前記混合
気中の燃料蒸発ガスの濃度変化に対する出力特性が異な
る複数の流量計を前記パージ管に直列又は並列に設け、
前記複数の流量計の出力を基に前記混合気中の燃料蒸発
ガスの濃度及び前記混合気の体積流量の少なくとも一方
を検出する検出手段を有することにより、燃料蒸発ガス
の成分を正確に求めることができるので、燃料混合気の
空燃比の制御、パージ制御弁の制御を正確に行うことが
でき、パージ流量の大小に拘らず均一な空燃比の混合気
を内燃エンジンに供給することができる。
クから発生する燃料蒸発ガスを吸着するキャニスタとエ
ンジン吸気系との間に設けられて燃料蒸発ガスを含む混
合気をパージさせるパージ管を有する内燃エンジンに吸
入される前記混合気の成分測定装置において、前記混合
気中の燃料蒸発ガスの濃度変化に対する出力特性が異な
る複数の流量計を前記パージ管に直列又は並列に設け、
前記複数の流量計の出力を基に前記混合気中の燃料蒸発
ガスの濃度及び前記混合気の体積流量の少なくとも一方
を検出する検出手段を有することにより、燃料蒸発ガス
の成分を正確に求めることができるので、燃料混合気の
空燃比の制御、パージ制御弁の制御を正確に行うことが
でき、パージ流量の大小に拘らず均一な空燃比の混合気
を内燃エンジンに供給することができる。
【図１】本発明の一実施例を示すブロック図である。
【図２】図１の実施例の動作を実行させるプログラムを
示すフローチャートである。
示すフローチャートである。
【図３】流量計係数とベーパ濃度との関係を示すグラフ
である。
である。
【図４】ベーパ流量の算出手順を示すフローチャートで
ある。
ある。
【図５】差圧流量計と熱線式流量計のそれぞれの流量表
示値からベーパ流量を求めるためのグラフである。
示値からベーパ流量を求めるためのグラフである。
【図６】本発明の他の実施例を示すブロック図である。
１ 内燃エンジン
２ 吸気管
５ 電子コントロールユニット（ＥＣＵ）６ 燃料
噴射弁 ８ 燃料タンク １５ キャニスタ １６ パージ制御弁 １７ パージ管 １９ 圧力計 ２１ 圧力計 ２２ 熱線式流量計 １７１ オリフィス
噴射弁 ８ 燃料タンク １５ キャニスタ １６ パージ制御弁 １７ パージ管 １９ 圧力計 ２１ 圧力計 ２２ 熱線式流量計 １７１ オリフィス
Claims (4)
- 【請求項１】 燃料タンクから発生する燃料蒸発ガス
を吸着するキャニスタとエンジン吸気系との間に設けら
れて燃料蒸発ガスを含む混合気をパージさせるパージ管
を有する内燃エンジンに吸入される前記混合気の成分測
定装置において、前記混合気中の燃料蒸発ガスの濃度変
化に対する出力特性が異なる複数の流量計を前記パージ
管に直列又は並列に設け、前記複数の流量計の出力を基
に前記混合気中の燃料蒸発ガスの濃度及び前記混合気の
体積流量の少なくとも一方を検出する検出手段を有する
ことを特徴とする内燃エンジンに吸入される混合気の成
分測定装置。 - 【請求項２】 燃料タンクから発生する燃料蒸発ガス
を吸着するキャニスタとエンジン吸気系との間に設けら
れて燃料蒸発ガスを含む混合気をパージさせるパージ管
を有する内燃エンジンの空燃比制御装置において、前記
混合気中の燃料蒸発ガスの濃度変化に対する出力特性が
異なる複数の流量計を前記パージ管に直列又は並列に設
け、前記複数の流量計の出力を基に、前記混合気中の燃
料蒸発ガスの濃度及び前記混合気の体積流量を検出し、
該検出した濃度及び体積流量から前記エンジン吸気系へ
供給される燃料蒸発ガスの重量を算出するベーパガス重
量算出手段と、前記燃料蒸発ガスの重量と前記エンジン
に供給される燃料の噴射重量との比を用いて前記エンジ
ンに供給される混合気の空燃比を補正する補正手段とを
有することを特徴とする内燃エンジンの空燃比制御装置
。 - 【請求項３】 前記比を用いて行う混合気の空燃比の
補正は、複数のエンジン運転パラメータによって設定さ
れる基本燃料噴射量に対して補正することにより行い、
前記比が大きいほど燃料の噴射量が減少するように補正
することを特徴とする請求項２記載の内燃エンジンの空
燃比制御装置。 - 【請求項４】 前記キャニスタ内で吸着された燃料蒸
発ガスをエンジン吸気系に供給するための制御弁と、エ
ンジン吸入空気量から目標ベーパ流量を算出する目標ベ
ーパ流量算出手段と、前記燃料蒸発ガスの濃度及び混合
気の体積流量から実ベーパ流量を算出する実ベーパ流量
算出手段とを有し、前記目標ベーパ流量と実ベーパ流量
との比較により、前記制御弁の開弁量を補正することを
特徴とする請求項２記載の内燃エンジンの空燃比制御装
置。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3080726A JPH04292542A (ja) | 1991-03-19 | 1991-03-19 | 内燃エンジンに吸入される混合気の成分測定装置および内燃エンジンの空燃比制御装置 |
| US07/853,289 US5188085A (en) | 1991-03-19 | 1992-03-18 | Device for measuring concentration/flow rate of a mixture drawn into an internal combustion engine and air-fuel ratio control system of the engine incorporating the device |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3080726A JPH04292542A (ja) | 1991-03-19 | 1991-03-19 | 内燃エンジンに吸入される混合気の成分測定装置および内燃エンジンの空燃比制御装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04292542A true JPH04292542A (ja) | 1992-10-16 |
Family
ID=13726374
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3080726A Pending JPH04292542A (ja) | 1991-03-19 | 1991-03-19 | 内燃エンジンに吸入される混合気の成分測定装置および内燃エンジンの空燃比制御装置 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5188085A (ja) |
| JP (1) | JPH04292542A (ja) |
Families Citing this family (19)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5299544A (en) * | 1991-06-17 | 1994-04-05 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | Evaporative fuel-purging control system for internal combustion engines |
| US5299546A (en) * | 1992-04-28 | 1994-04-05 | Nippondenso, Co., Ltd. | Air-fuel ratio control apparatus of internal combustion engine |
| US5363832A (en) * | 1992-05-14 | 1994-11-15 | Nippondenso Co., Ltd. | Fuel vapor purging control system with air/fuel ratio compensating system for internal combustion engine |
| JPH0693899A (ja) * | 1992-09-14 | 1994-04-05 | Nissan Motor Co Ltd | エンジンの蒸発燃料処理装置 |
| JP2841005B2 (ja) * | 1993-02-01 | 1998-12-24 | 本田技研工業株式会社 | 内燃機関の蒸発燃料処理制御装置 |
| US5333590A (en) * | 1993-04-26 | 1994-08-02 | Pilot Industries, Inc. | Diagnostic system for canister purge system |
| JP2595346Y2 (ja) * | 1993-11-10 | 1999-05-31 | 本田技研工業株式会社 | 内燃エンジンの蒸発燃料制御装置 |
| JPH07293358A (ja) * | 1994-04-27 | 1995-11-07 | Fuji Heavy Ind Ltd | エバポパージシステムの故障診断方法 |
| US5623914A (en) * | 1994-05-09 | 1997-04-29 | Nissan Motor Co., Ltd. | Air/fuel ratio control apparatus |
| DE19502775C1 (de) * | 1995-01-25 | 1996-06-05 | Siemens Ag | Verfahren zum Überprüfen der Funktionstüchtigkeit einer Tankentlüftungsanlage für ein Kraftfahrzeug |
| US5596972A (en) * | 1995-10-30 | 1997-01-28 | General Motors Corporation | Integrated fueling control |
| DE10028539A1 (de) * | 2000-06-08 | 2001-12-20 | Bosch Gmbh Robert | Verfahren zum Betreiben einer Brennkraftmaschine |
| JP4322799B2 (ja) * | 2004-03-25 | 2009-09-02 | 株式会社日本自動車部品総合研究所 | 内燃機関の蒸発燃料処理装置 |
| JP4260079B2 (ja) * | 2004-08-06 | 2009-04-30 | 株式会社日本自動車部品総合研究所 | 内燃機関の燃料性状計測装置および内燃機関 |
| JP4437744B2 (ja) * | 2004-12-27 | 2010-03-24 | 大日本スクリーン製造株式会社 | 液体供給装置、基板処理装置および液体供給方法 |
| JP4523555B2 (ja) * | 2006-01-30 | 2010-08-11 | 株式会社日本自動車部品総合研究所 | 内燃機関の蒸発燃料処理装置 |
| US9310349B2 (en) | 2013-12-10 | 2016-04-12 | Continental Automotive Systems, Inc. | Sensor structure for EVAP hydrocarbon concentration and flow rate |
| JP7027942B2 (ja) * | 2018-02-22 | 2022-03-02 | トヨタ自動車株式会社 | 蒸発燃料処理装置 |
| DE102018112731A1 (de) * | 2018-05-28 | 2019-11-28 | Volkswagen Aktiengesellschaft | Verfahren zur Ansteuerung eines Regelventils |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0654104B2 (ja) * | 1985-12-03 | 1994-07-20 | マツダ株式会社 | エンジンの空燃比制御装置 |
| JPH0686850B2 (ja) * | 1986-10-29 | 1994-11-02 | トヨタ自動車株式会社 | 燃料蒸気のパ−ジ流量制御装置 |
| JPH0623736Y2 (ja) * | 1988-08-10 | 1994-06-22 | トヨタ自動車株式会社 | 内燃機関のエバポパージ異常検出装置 |
| JP2782862B2 (ja) * | 1989-11-11 | 1998-08-06 | トヨタ自動車株式会社 | 内燃機関の蒸発燃料処理装置 |
-
1991
- 1991-03-19 JP JP3080726A patent/JPH04292542A/ja active Pending
-
1992
- 1992-03-18 US US07/853,289 patent/US5188085A/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US5188085A (en) | 1993-02-23 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH04292542A (ja) | 内燃エンジンに吸入される混合気の成分測定装置および内燃エンジンの空燃比制御装置 | |
| US5216995A (en) | Evaporative fuel-purging control system and air-fuel ratio control system associated therewith for internal combustion engines | |
| JPH0518326A (ja) | 内燃エンジンの蒸発燃料制御装置 | |
| US5143040A (en) | Evaporative fuel control apparatus of internal combustion engine | |
| US5299544A (en) | Evaporative fuel-purging control system for internal combustion engines | |
| JPH051632A (ja) | 内燃エンジンの蒸発燃料制御装置 | |
| US5176123A (en) | Evaporative fuel-purging control system for internal combustion engines | |
| JP2544817Y2 (ja) | 内燃エンジンの蒸発燃料制御装置 | |
| JPH0819880B2 (ja) | 排気ガス再循環制御装置 | |
| JPH05180057A (ja) | エンジンの流入空気量検出装置 | |
| US5329909A (en) | Evaporative fuel-purging control system for internal combustion engines | |
| JPH0533731A (ja) | 内燃エンジンの蒸発燃料制御装置 | |
| JPH01224424A (ja) | 内燃機関の制御装置 | |
| JPH0526118A (ja) | 内燃エンジンの蒸発燃料制御装置 | |
| JPH0533730A (ja) | 内燃エンジンの蒸発燃料制御装置 | |
| KR100326572B1 (ko) | 내연기관의밸브를통해유동하는가스체적을계산하기위한방법및장치 | |
| JPH05231248A (ja) | 内燃エンジンの燃料蒸気検出装置 | |
| JPH04370359A (ja) | 内燃エンジンの蒸発燃料制御装置 | |
| JP2001159574A (ja) | 圧力センサの診断装置 | |
| JP2767345B2 (ja) | 内燃機関の燃料供給制御装置 | |
| JPH04365964A (ja) | 内燃エンジンの燃料蒸気検出装置 | |
| JP3531213B2 (ja) | 内燃機関の蒸発燃料処理制御装置 | |
| JPH04234553A (ja) | 内燃機関の空燃比制御方法 | |
| JPH05332208A (ja) | 内燃エンジンの蒸発燃料制御装置 | |
| JP4230140B2 (ja) | 内燃機関の燃料供給制御装置 |