JPH0291038A - 含窒素塩基の蟻酸塩の製造方法 - Google Patents
含窒素塩基の蟻酸塩の製造方法Info
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
本発明は一般に含窒素塩基の蟻酸塩の製造に関し、特に
第三窒素原子を有する含窒素塩基の蟻酸塩の製造および
蟻酸へのその変換に関するものである。
第三窒素原子を有する含窒素塩基の蟻酸塩の製造および
蟻酸へのその変換に関するものである。
[従来の技術]
第三窒素原子を有する含窒素塩基の蟻酸塩の製造は、た
とえばヨーロッパ特許第0095321号才よびヨーロ
ッパ特許第0151510号公報に記載されている。ヨ
ーロッパ特許第0095321e公報は、溶剤と触媒と
してのメンデレーフによる元素周期律表第■族の遷移金
属の可溶性化合物との存在下に含窒素塩基の蟻酸塩を生
成させ、かつ反応混合物から塩基の蟻酸塩を分離する含
窒素塩基の蟻酸塩の製造方法を開示している。ヨーロッ
パ特許第0151510公報号は第三窒素原子を有する
含窒素塩基の蟻酸塩の製造方法を開示しており、この方
法は水素および二酸化炭素を溶剤および有効但の触媒の
存在下に第三窒素原子を有する含窒素塩基と反応させる
ことからなり、触媒をロジウムの無機もしくは有機金属
化合物と有機燐化合物とで溝成することを特徴とする。
とえばヨーロッパ特許第0095321号才よびヨーロ
ッパ特許第0151510号公報に記載されている。ヨ
ーロッパ特許第0095321e公報は、溶剤と触媒と
してのメンデレーフによる元素周期律表第■族の遷移金
属の可溶性化合物との存在下に含窒素塩基の蟻酸塩を生
成させ、かつ反応混合物から塩基の蟻酸塩を分離する含
窒素塩基の蟻酸塩の製造方法を開示している。ヨーロッ
パ特許第0151510公報号は第三窒素原子を有する
含窒素塩基の蟻酸塩の製造方法を開示しており、この方
法は水素および二酸化炭素を溶剤および有効但の触媒の
存在下に第三窒素原子を有する含窒素塩基と反応させる
ことからなり、触媒をロジウムの無機もしくは有機金属
化合物と有機燐化合物とで溝成することを特徴とする。
上記両方法は単一の液相で操作され、一般に均質触媒を
使用するが不均質も用いることができる。
使用するが不均質も用いることができる。
含窒素塩基の蟻V@から蟻酸への変換は、たとえばヨー
ロッパ特許第0126524号およびヨーロッパ特許第
0181078@公報に記載されている。
ロッパ特許第0126524号およびヨーロッパ特許第
0181078@公報に記載されている。
ヨーロッパ特許第0126524号公報は、蟻酸を第1
塩基と組合せる蟻酸塩からの蟻酸の製造方法を開示して
おり、(1)蟻酸塩を第2の弱性かっ揮発性の低い塩基
と、この第2塩基により第1塩基を置換させる条件下で
接触させ、(2)第2塩基の蟻酸塩を次いで反応混合物
から分離し、かつ(3)第2塩基の蟻酸塩を最終的に分
解して蟻酸と第2塩基とを生じしめることを特徴とする
。ヨーロッパ特許第0181087号公報は、二酸化炭
素と水素とからの蟻酸の一体的製造方法を開示しており
、この方法は (a)第1工程にて含窒素塩基と二酸化炭素と水素とを
触媒の存在下に互いに反応させて含窒素塩基の蟻酸塩を
生成させ、 (b)第2工程にて触媒を含窒素塩基の蟻酸塩および全
ての低沸点物質から除去して第1工程に循環し、 (C)第3工程にて含窒素塩基の蟻酸塩を低沸点物質か
ら回収し、 (d)第4工程にて含窒素塩基の蟻酸塩を低沸点を有す
る塩基と反応させて含窒素塩基と高沸点を有する塩基の
蟻酸塩とを生成させ、(e)第5工程にて高沸点を有す
る塩基の蟻酸塩を高沸点塩基および蟻酸まで分解する ことを特徴とする。
塩基と組合せる蟻酸塩からの蟻酸の製造方法を開示して
おり、(1)蟻酸塩を第2の弱性かっ揮発性の低い塩基
と、この第2塩基により第1塩基を置換させる条件下で
接触させ、(2)第2塩基の蟻酸塩を次いで反応混合物
から分離し、かつ(3)第2塩基の蟻酸塩を最終的に分
解して蟻酸と第2塩基とを生じしめることを特徴とする
。ヨーロッパ特許第0181087号公報は、二酸化炭
素と水素とからの蟻酸の一体的製造方法を開示しており
、この方法は (a)第1工程にて含窒素塩基と二酸化炭素と水素とを
触媒の存在下に互いに反応させて含窒素塩基の蟻酸塩を
生成させ、 (b)第2工程にて触媒を含窒素塩基の蟻酸塩および全
ての低沸点物質から除去して第1工程に循環し、 (C)第3工程にて含窒素塩基の蟻酸塩を低沸点物質か
ら回収し、 (d)第4工程にて含窒素塩基の蟻酸塩を低沸点を有す
る塩基と反応させて含窒素塩基と高沸点を有する塩基の
蟻酸塩とを生成させ、(e)第5工程にて高沸点を有す
る塩基の蟻酸塩を高沸点塩基および蟻酸まで分解する ことを特徴とする。
ヨーロッパ特許第0181078号の方法の第1工程(
a)においては、高沸点溶剤が一般に使用される。触媒
は一般に可溶性の第■族遷移金属化合物である。この方
法の第2工程(b)においては、触媒と高沸点溶剤とを
、高沸点溶剤における未反応物質と含窒素塩基の蟻酸塩
と触媒とからなる第1工程の生成物から除去する。好適
具体例において第2工程は蒸発器を備え、ここで(i)
触媒と高沸点溶剤とを分離すると共に第1工程の反応器
に循環し、かつ(ii)気体成分を分離すると共に循環
する。蒸発器の操作において問題が生じ、すなわち蒸発
器内に存在する高温度および低圧力の条件下で触媒の存
在は含窒素塩基の蟻酸塩と一緒になって逆反応を生ぎし
め、すなわち含窒素塩基の蟻酸塩から含窒素塩基と二酸
化炭素と水素とへの分解が生ずることにより、所望の蟻
酸塩の収率を低下させる。この問題は触媒と高沸点溶剤
との分離につき蒸発器を使用する操作のみに限らず、g
、酸塩の分解を促進する条件下で触媒が蟻酸塩と接触し
続ける全ゆる分離過程で生じうる。
a)においては、高沸点溶剤が一般に使用される。触媒
は一般に可溶性の第■族遷移金属化合物である。この方
法の第2工程(b)においては、触媒と高沸点溶剤とを
、高沸点溶剤における未反応物質と含窒素塩基の蟻酸塩
と触媒とからなる第1工程の生成物から除去する。好適
具体例において第2工程は蒸発器を備え、ここで(i)
触媒と高沸点溶剤とを分離すると共に第1工程の反応器
に循環し、かつ(ii)気体成分を分離すると共に循環
する。蒸発器の操作において問題が生じ、すなわち蒸発
器内に存在する高温度および低圧力の条件下で触媒の存
在は含窒素塩基の蟻酸塩と一緒になって逆反応を生ぎし
め、すなわち含窒素塩基の蟻酸塩から含窒素塩基と二酸
化炭素と水素とへの分解が生ずることにより、所望の蟻
酸塩の収率を低下させる。この問題は触媒と高沸点溶剤
との分離につき蒸発器を使用する操作のみに限らず、g
、酸塩の分解を促進する条件下で触媒が蟻酸塩と接触し
続ける全ゆる分離過程で生じうる。
蟻酸塩製造に使用される触媒の存在下でのその分解とい
う問題を解決するには、触媒を一時的または永久的に失
活させる化合物を添加する。触媒除去の際の一時的失活
が好適である。何故なら、触媒を再活性化して再使用し
うるからである。たとえば本出願人によるヨーロッパ特
許出願第89301270、8@は、それぞれ阻止剤と
してカルボン酸もしくはその塩、酸化剤および一酸化炭
素を添加することを記載している。
う問題を解決するには、触媒を一時的または永久的に失
活させる化合物を添加する。触媒除去の際の一時的失活
が好適である。何故なら、触媒を再活性化して再使用し
うるからである。たとえば本出願人によるヨーロッパ特
許出願第89301270、8@は、それぞれ阻止剤と
してカルボン酸もしくはその塩、酸化剤および一酸化炭
素を添加することを記載している。
今回、含窒素塩基の蟻酸塩の代案製造方法が見出され、
この方法は蟻酸を製造するための上記−体向方法におけ
る触媒分離工程の際の蟻酸塩分解の問題に対し異なる解
決策を与える。
この方法は蟻酸を製造するための上記−体向方法におけ
る触媒分離工程の際の蟻酸塩分解の問題に対し異なる解
決策を与える。
[発明の要点]
したがって本発明は、水素および二酸化炭素を多液相に
て周期律表第■族金屈の無機もしくは有機金属化合物と
元素周期律表第VA族もしくは第VIA族のいずれかに
あける元素の化合物とからなる触媒の存在下に含窒素塩
基と反応させることを特徴とする含窒素塩基の蟻酸塩の
製造方法を提供する。
て周期律表第■族金屈の無機もしくは有機金属化合物と
元素周期律表第VA族もしくは第VIA族のいずれかに
あける元素の化合物とからなる触媒の存在下に含窒素塩
基と反応させることを特徴とする含窒素塩基の蟻酸塩の
製造方法を提供する。
この方法は、好ましくは2相からなる多液相で操作され
る。2相系は好適には2種の実質的に不混和性の溶剤を
用いるか或いはこの方法により生成する含窒素塩基の蟻
酸塩に対し実質的に不混和性の単一溶剤を用いて達成す
ることができる。2種の実質的に不混和性の溶剤を用い
るのが好適である。本発明の方法に使用するための溶剤
に関する主たる要件は、反応条件下で不活性でなければ
ならないことである。この理由で塩素化溶剤、ケトンお
よびアルデヒドの使用は回避するのが好適である。第1
溶剤としては触媒を優先的に溶解する溶剤を使用するこ
とができ、また第2溶剤としては含窒素塩基の蟻酸塩を
優先的に溶解する溶剤を使用することができる。
る。2相系は好適には2種の実質的に不混和性の溶剤を
用いるか或いはこの方法により生成する含窒素塩基の蟻
酸塩に対し実質的に不混和性の単一溶剤を用いて達成す
ることができる。2種の実質的に不混和性の溶剤を用い
るのが好適である。本発明の方法に使用するための溶剤
に関する主たる要件は、反応条件下で不活性でなければ
ならないことである。この理由で塩素化溶剤、ケトンお
よびアルデヒドの使用は回避するのが好適である。第1
溶剤としては触媒を優先的に溶解する溶剤を使用するこ
とができ、また第2溶剤としては含窒素塩基の蟻酸塩を
優先的に溶解する溶剤を使用することができる。
触媒を優先的に溶解する第1溶剤としては、好適には不
活性有機溶剤を使用することができる。
活性有機溶剤を使用することができる。
適する不活性有機溶剤は脂肪族(たとえばパラフィン系
)および芳香族炭化水素溶剤を包含する。
)および芳香族炭化水素溶剤を包含する。
適する有機溶剤の例はへブタンおよびトルエンを包含す
る。第1溶剤としては好ましくはヒドロカルビルホスフ
ィンが使用され、これは好適には式:[式中、R1−R
7は独立して水素または1〜20個の炭素原子を有する
ヒドロカルビル基であり、かつnは1〜10の整数であ
る] を有する。ざらに、R1−R7のいずれか2個は一緒に
なって、燐に結合した有機環系を形成することもできる
。好適には、ヒドロカルビル基はアルキル、シクロアル
キル、アリールもしくはアルカリール基とすることがで
きる。或いは、式:%式%] (トリホス)型の有機燐化合物も使用することができる
。式(I)を有する化合物の例はトリ−n−−ブチルホ
スフィンである。式(I[>を有する化合物の例は1,
2−ジフェニルホスフィンエタン(C6!−15)2
P (CH2>2P (Ce H5)2であり、式(I
II)を有する化合物の例はCt−43C[P (C6
H5)2 ]3である。
る。第1溶剤としては好ましくはヒドロカルビルホスフ
ィンが使用され、これは好適には式:[式中、R1−R
7は独立して水素または1〜20個の炭素原子を有する
ヒドロカルビル基であり、かつnは1〜10の整数であ
る] を有する。ざらに、R1−R7のいずれか2個は一緒に
なって、燐に結合した有機環系を形成することもできる
。好適には、ヒドロカルビル基はアルキル、シクロアル
キル、アリールもしくはアルカリール基とすることがで
きる。或いは、式:%式%] (トリホス)型の有機燐化合物も使用することができる
。式(I)を有する化合物の例はトリ−n−−ブチルホ
スフィンである。式(I[>を有する化合物の例は1,
2−ジフェニルホスフィンエタン(C6!−15)2
P (CH2>2P (Ce H5)2であり、式(I
II)を有する化合物の例はCt−43C[P (C6
H5)2 ]3である。
本発明の性能に有用な好適ヒドロカルビルホスフィン溶
剤は1へり−n−ブブルホスフィンを包含する。
剤は1へり−n−ブブルホスフィンを包含する。
含窒素塩基の蟻酸塩を門先的に溶解する第2)容剤とし
ては、好適には水、グリセリン或いは水とアルコール、
グリコール、ポリオール、スルホランもしくはその少な
くとも2種の混合物からなる溶剤との混合物を使用する
ことができる。好適な第2溶剤は水である。
ては、好適には水、グリセリン或いは水とアルコール、
グリコール、ポリオール、スルホランもしくはその少な
くとも2種の混合物からなる溶剤との混合物を使用する
ことができる。好適な第2溶剤は水である。
市販の水素を、ざらに精製して或いは精製せずに使用す
ることができる。
ることができる。
二酸化炭素は工業規模で広範に入手しうる二酸化炭素自
身、或いは炭酸塩もしくは重炭酸塩またはその混合物と
することができる。二酸化炭素は、気体として或いは液
体もしくは固体として使用することができ、好ましくは
気体として使用する。
身、或いは炭酸塩もしくは重炭酸塩またはその混合物と
することができる。二酸化炭素は、気体として或いは液
体もしくは固体として使用することができ、好ましくは
気体として使用する。
二酸化炭素の原料として二酸化炭素ガスを使用する場合
、実用上および経済上できるだけ高い二酸化炭素および
水素の分圧を使用するのが好適である。高分圧の水素の
使用が望ましい。何故なら、蟻酸塩の反応速度および収
率が分圧の上昇と共に増大するからである。二酸化炭素
の分圧は大して臨界的でないが、好適には二酸化炭素の
分圧を60バールまでとし、かつ水素の分圧を250バ
ールまでとすることができる。二酸化炭素および水素に
おける少量の不純物は許容することができる。
、実用上および経済上できるだけ高い二酸化炭素および
水素の分圧を使用するのが好適である。高分圧の水素の
使用が望ましい。何故なら、蟻酸塩の反応速度および収
率が分圧の上昇と共に増大するからである。二酸化炭素
の分圧は大して臨界的でないが、好適には二酸化炭素の
分圧を60バールまでとし、かつ水素の分圧を250バ
ールまでとすることができる。二酸化炭素および水素に
おける少量の不純物は許容することができる。
好適には二酸化炭素の分圧は10〜50バールであり、
かつ水素の分圧は10〜1.50バールである。水素の
分圧と二酸化炭素の分圧との比は、好ましくは少なくと
も1:1、より好ましくは少なくとも1.5:1である
。
かつ水素の分圧は10〜1.50バールである。水素の
分圧と二酸化炭素の分圧との比は、好ましくは少なくと
も1:1、より好ましくは少なくとも1.5:1である
。
含窒素塩基は第一、第二もしくは第三アミンとすること
ができ、これはたとえばヒドロキシル基により置換する
ことができ、たとえばアルカノールアミンである。第三
窒素原子を有し、好適には式: [式中R1、R2およびR3は同一でも異なってもよく
ヒドロカルビル基または置換ヒドロカルビル基であり、
或いはR1、R2およびR3のいずれか2個もしくは全
部は環の1部を形成することができ、R4はヒドロカル
ビルくは置換ヒドロカルビル基であり、かっR5は二価
の有機基であり、或いはR4とR5とは環の1部を形成
することができる] を有する含窒素塩基が好適である。好適には、ヒドロカ
ルビル基は脂肪族、脂環式、アリールもしくはアルカリ
ール 基は、たとえば窒素もしくは酸素を含有することができ
る。好適には、第三窒素原子を有する含窒素塩基はトリ
アルキルアミンであり、−層好適には低級トリアルキル
アミン、たとえばC1〜Co。
ができ、これはたとえばヒドロキシル基により置換する
ことができ、たとえばアルカノールアミンである。第三
窒素原子を有し、好適には式: [式中R1、R2およびR3は同一でも異なってもよく
ヒドロカルビル基または置換ヒドロカルビル基であり、
或いはR1、R2およびR3のいずれか2個もしくは全
部は環の1部を形成することができ、R4はヒドロカル
ビルくは置換ヒドロカルビル基であり、かっR5は二価
の有機基であり、或いはR4とR5とは環の1部を形成
することができる] を有する含窒素塩基が好適である。好適には、ヒドロカ
ルビル基は脂肪族、脂環式、アリールもしくはアルカリ
ール 基は、たとえば窒素もしくは酸素を含有することができ
る。好適には、第三窒素原子を有する含窒素塩基はトリ
アルキルアミンであり、−層好適には低級トリアルキル
アミン、たとえばC1〜Co。
トリアルキルアミンである。適するトリアルキルアミン
の例はトリメチルアミン、トリエチルアミン、トリプロ
ピルアミンおよびトリブチルアミンである。使用しうる
他の含窒素塩基の例はアミジン、たとえば1,8−ジア
ゾビシクロ−[5.4.01ウンデセ−°7ーエン(D
BU>および1,4−ジアゾビシクロ[2.2.2]オ
クタン(DABCO>である。所望に応じ、含窒素塩基
の混合物も使用することができる。含窒素塩基は、好適
には全反応混合物に対し1〜50モル%の範囲の)門度
を与えるような母で添加される。
の例はトリメチルアミン、トリエチルアミン、トリプロ
ピルアミンおよびトリブチルアミンである。使用しうる
他の含窒素塩基の例はアミジン、たとえば1,8−ジア
ゾビシクロ−[5.4.01ウンデセ−°7ーエン(D
BU>および1,4−ジアゾビシクロ[2.2.2]オ
クタン(DABCO>である。所望に応じ、含窒素塩基
の混合物も使用することができる。含窒素塩基は、好適
には全反応混合物に対し1〜50モル%の範囲の)門度
を与えるような母で添加される。
本発明の方法により製造される蟻酸塩は、蟻酸アニオン
とプロトン化により含窒素塩基から生じたカチオンとを
含む。たとえば、使用する含窒素塩基がトリエチルアミ
ンであれば、生成される蟻酸塩は蟻酸トリエチルアンモ
ニウムである。
とプロトン化により含窒素塩基から生じたカチオンとを
含む。たとえば、使用する含窒素塩基がトリエチルアミ
ンであれば、生成される蟻酸塩は蟻酸トリエチルアンモ
ニウムである。
触媒としては、周期律表第■族の金属の無機もしくは有
機金属化合物および周期律表第VA族もしくは第VIA
族のいずれかにおける元素の化合物が使用される。疑い
を避けるため、本明細書全体にわたり使用する周期律表
はコツトンおよびウィルキンソンの周期律表である。適
する第■族金属は鉄、コバルト、ニッケル、ルテニウム
、ロジウム、パラジウム、イリジウムもしくは白金を包
含する。第■族の好適金属はロジウムおよびルテニウム
である。種々異なる第■族金属の化合物の混合物も所望
に応じて使用することができる。金属は初期反応媒体中
に可溶性もしくは不溶性のいずれでも任意便利な形態で
添加しうるが、好ましくは可溶性型である。たとえば金
属は単i1JT!な塩、たとえばハロゲン化物、硝酸塩
、硫酸塩もしくはアセデルアセトン酸塩として、或いは
金属の有機金属紹体として、或いは金属元素として添加
することができる。
機金属化合物および周期律表第VA族もしくは第VIA
族のいずれかにおける元素の化合物が使用される。疑い
を避けるため、本明細書全体にわたり使用する周期律表
はコツトンおよびウィルキンソンの周期律表である。適
する第■族金属は鉄、コバルト、ニッケル、ルテニウム
、ロジウム、パラジウム、イリジウムもしくは白金を包
含する。第■族の好適金属はロジウムおよびルテニウム
である。種々異なる第■族金属の化合物の混合物も所望
に応じて使用することができる。金属は初期反応媒体中
に可溶性もしくは不溶性のいずれでも任意便利な形態で
添加しうるが、好ましくは可溶性型である。たとえば金
属は単i1JT!な塩、たとえばハロゲン化物、硝酸塩
、硫酸塩もしくはアセデルアセトン酸塩として、或いは
金属の有機金属紹体として、或いは金属元素として添加
することができる。
好適には周期律表第VA族の元素の化合物、たとえば窒
素、燐、砒素、アンチモンもしくはビスマスの化合物が
使用される。好ましくは有機燐化合物が使用される。上
記第1溶剤として用いるヒドロカルビルホスフィンは触
媒の成分としても作用しうろことが了解されにう。或い
は、触媒は異なる有機燐化合物を使用することもできる
。式(I)〜(III)の任意の有機燐化合物を使用す
ることができる。好適な有機燐化合物はトリ−「]−ブ
ヂルホスフィンである。
素、燐、砒素、アンチモンもしくはビスマスの化合物が
使用される。好ましくは有機燐化合物が使用される。上
記第1溶剤として用いるヒドロカルビルホスフィンは触
媒の成分としても作用しうろことが了解されにう。或い
は、触媒は異なる有機燐化合物を使用することもできる
。式(I)〜(III)の任意の有機燐化合物を使用す
ることができる。好適な有機燐化合物はトリ−「]−ブ
ヂルホスフィンである。
触媒は、金属化合物を有機燐化合物と反応させてその場
で生成させることができる。或いは、触媒を予備合成し
、かつこの方法に使用Jる前に単離することもできる。
で生成させることができる。或いは、触媒を予備合成し
、かつこの方法に使用Jる前に単離することもできる。
第■族金屈に対する有機金属化合物の比率は広範囲で変
化することができる。
化することができる。
この方法は15〜200″C1好ましくは30〜120
℃の範囲の温度で操作することができる。
℃の範囲の温度で操作することができる。
この方法は、バッチ式または連続式のいずれでも操作す
ることができる。
ることができる。
2相系を用いて反応を完結させた後、触媒は主として一
方の相に存在し、かつ含窒素塩基の蟻酸塩は主として使
方の相に存在する。相を分離させて触媒を蟻酸塩から回
収するのが好適であり、この分離はたとえばデカンテー
ションにより公知方法で行なうことができ、これにより
触媒リッチな溶液を生成させてこれを反応に循環するこ
とができ、かつ蟻酸塩リッチな溶液を生ビしめてそこか
ら蟻酸塩を回収することができる。本発明による方法の
利点は触媒が蟻酸塩に対しその分離に際して接触しない
ことであり、これにより触媒の存在下における蟻酸塩分
解の問題を回避することができる。したがって本方法は
、蟻酸の一体的製造方法に有利に使用することができる
。
方の相に存在し、かつ含窒素塩基の蟻酸塩は主として使
方の相に存在する。相を分離させて触媒を蟻酸塩から回
収するのが好適であり、この分離はたとえばデカンテー
ションにより公知方法で行なうことができ、これにより
触媒リッチな溶液を生成させてこれを反応に循環するこ
とができ、かつ蟻酸塩リッチな溶液を生ビしめてそこか
ら蟻酸塩を回収することができる。本発明による方法の
利点は触媒が蟻酸塩に対しその分離に際して接触しない
ことであり、これにより触媒の存在下における蟻酸塩分
解の問題を回避することができる。したがって本方法は
、蟻酸の一体的製造方法に有利に使用することができる
。
したがって他面によれば、本発明は
(1)水素と二酸化炭素と第1含窒素塩基とを触媒とし
ての周期律表第■族金属の無敗もしくは有機金属化合物
の存在下に反応させて、2種の実質的に不混和性の溶剤
からなる2相液系中に第1含窒素塩基の蟻酸塩を生成さ
せ、第1溶剤は触媒を優先的に溶解させる溶剤であり、
かつ第2溶剤は第1含窒素塩基の蟻酸塩を優先的に溶解
させる溶剤であり、 (2)溶解した触媒を含有する第1溶剤を、第1含窒素
塩基の蟻酸塩を溶解して含有する第2溶剤から分離し、 (3)溶解した触媒を含有する第1溶剤を全体的にまた
は部分的に工程(1)に循環し、(4)第2溶剤に溶解
した或いはそこから分離された第1含窒素塩基の蟻酸塩
を、(i)第1塩基よりも弱性でありかつ(ii)第1
塩基よりも揮発性が低い第2.含窒素塩基と反応させて
、第2塩基で第1塩基を置換することにより、第1塩基
の沸点よりも高い温度にて熱分解しうる第2含窒素塩基
のりJ酪酸塩生成させ、(5)第2含窒素塩基の蟻酸塩
を第1含窒素塩基から分離し、かつ (6)工程(5〉で分離された第2含窒素塩基の蟻酸塩
を熱分解させて蟻酸および第2含窒素塩基を生成させる ことを特徴とする@酸の製造方法を提供する。
ての周期律表第■族金属の無敗もしくは有機金属化合物
の存在下に反応させて、2種の実質的に不混和性の溶剤
からなる2相液系中に第1含窒素塩基の蟻酸塩を生成さ
せ、第1溶剤は触媒を優先的に溶解させる溶剤であり、
かつ第2溶剤は第1含窒素塩基の蟻酸塩を優先的に溶解
させる溶剤であり、 (2)溶解した触媒を含有する第1溶剤を、第1含窒素
塩基の蟻酸塩を溶解して含有する第2溶剤から分離し、 (3)溶解した触媒を含有する第1溶剤を全体的にまた
は部分的に工程(1)に循環し、(4)第2溶剤に溶解
した或いはそこから分離された第1含窒素塩基の蟻酸塩
を、(i)第1塩基よりも弱性でありかつ(ii)第1
塩基よりも揮発性が低い第2.含窒素塩基と反応させて
、第2塩基で第1塩基を置換することにより、第1塩基
の沸点よりも高い温度にて熱分解しうる第2含窒素塩基
のりJ酪酸塩生成させ、(5)第2含窒素塩基の蟻酸塩
を第1含窒素塩基から分離し、かつ (6)工程(5〉で分離された第2含窒素塩基の蟻酸塩
を熱分解させて蟻酸および第2含窒素塩基を生成させる ことを特徴とする@酸の製造方法を提供する。
この方法の工程(1)において、@1含窒素塩基は好ま
しくは上記したにうに第三窒素原子を有する含窒素塩基
である。水素と二酸化炭素と触媒とは上記した通りであ
る。第1および第2溶剤も上記した通りであり、好まし
くはトルエン/水である。
しくは上記したにうに第三窒素原子を有する含窒素塩基
である。水素と二酸化炭素と触媒とは上記した通りであ
る。第1および第2溶剤も上記した通りであり、好まし
くはトルエン/水である。
工程(2)においては、第1溶剤を当業界で知られた手
段、たとえばデカンテーションにより第2溶剤から分離
することができる。有機溶剤(たとえばトルエン)と水
との混合物を使用する利点は、触媒が有IA最上層に分
配されかつ蟻酸塩が水壷下層に分配されて、たとえば堰
の配置により分離を容易化させる点にある。
段、たとえばデカンテーションにより第2溶剤から分離
することができる。有機溶剤(たとえばトルエン)と水
との混合物を使用する利点は、触媒が有IA最上層に分
配されかつ蟻酸塩が水壷下層に分配されて、たとえば堰
の配置により分離を容易化させる点にある。
工程(4)においては、第2溶剤に溶解した或いはそこ
から分離された第1含窒索塩基の蟻酸塩を第2含窒素塩
基と反応させる。第1含窒素塩基の蟻酸塩を溶解して含
有する第2溶剤を分離ちしくは反応の前に第1溶剤で処
理して、この第1溶剤中へ全ての存在する残留触媒を抽
出することができる。第2含窒素塩基との反応前に第1
含窒素塩基の蟻酸塩を第2溶剤から分離するのが好適で
必る。これは好ましくは蒸溜により行なうことができ、
かくして第2溶剤の沸点が用いる圧力下で蟻酸塩の分解
温度より低ければ触媒の存在下における分解の危険が少
なくなる。
から分離された第1含窒索塩基の蟻酸塩を第2含窒素塩
基と反応させる。第1含窒素塩基の蟻酸塩を溶解して含
有する第2溶剤を分離ちしくは反応の前に第1溶剤で処
理して、この第1溶剤中へ全ての存在する残留触媒を抽
出することができる。第2含窒素塩基との反応前に第1
含窒素塩基の蟻酸塩を第2溶剤から分離するのが好適で
必る。これは好ましくは蒸溜により行なうことができ、
かくして第2溶剤の沸点が用いる圧力下で蟻酸塩の分解
温度より低ければ触媒の存在下における分解の危険が少
なくなる。
第2含窒素塩基は次のように選択される:(1)この方
法の第1工程で使用する含窒素塩基よりも弱性であるこ
と、 (2)その蟻酸塩は、この方法の第1工程で使用する含
窒素塩基の沸点よりも高い温度で熱分解しうろこと、お
よび (3)この方法の第1工程で使用する含窒素塩基よりも
揮発性が低いこと。
法の第1工程で使用する含窒素塩基よりも弱性であるこ
と、 (2)その蟻酸塩は、この方法の第1工程で使用する含
窒素塩基の沸点よりも高い温度で熱分解しうろこと、お
よび (3)この方法の第1工程で使用する含窒素塩基よりも
揮発性が低いこと。
これらのifから判るように、この種の塩基の正確な選
択は、どの含窒素塩基をこの方法の第1工程で使用した
のかに依存する。
択は、どの含窒素塩基をこの方法の第1工程で使用した
のかに依存する。
好ましくは、第2塩基は4.0〜9.0の範囲のpKa
を有し、かつ一般式: [式中、R1は1〜12個の炭素原子を有する一価の炭
化水素基であり、かつR2は水素原子もしくはR1基で
あり、R1およびR2の今次原子数は便利には20個以
下、好ましくは4〜12個である] のイミダゾールである。
を有し、かつ一般式: [式中、R1は1〜12個の炭素原子を有する一価の炭
化水素基であり、かつR2は水素原子もしくはR1基で
あり、R1およびR2の今次原子数は便利には20個以
下、好ましくは4〜12個である] のイミダゾールである。
イミダゾール誘導体(I>における適する炭化水素基は
一般に1〜8個の炭素原子を有するアルキル基、シクロ
ペンチル、シクロヘキシル、フェニルおよびメチルフェ
ニル基である。これらのうち、R1が4〜10個の炭素
ひ原子を有するn−1−アルキルでありかつR2が水素
もしくはメチルであるイミダゾール誘導体が特に適して
いる。この種の化合物の例は1−(n−1−ブチル)−
イミダゾール(pKa 5.9> 、1− (n−1−
ペンチル)−イミダゾ−/L/ (pKa 5.9>
、1− (r+−1−デシル)−イミダゾール(1)K
a 5.75 )、1−(n−1−ブチル)−2−メチ
ルイミダゾール(pKa 7.0)および1−(n−1
−ペンチル)−2−メチルイミダゾール(pKa 6.
85)である。
一般に1〜8個の炭素原子を有するアルキル基、シクロ
ペンチル、シクロヘキシル、フェニルおよびメチルフェ
ニル基である。これらのうち、R1が4〜10個の炭素
ひ原子を有するn−1−アルキルでありかつR2が水素
もしくはメチルであるイミダゾール誘導体が特に適して
いる。この種の化合物の例は1−(n−1−ブチル)−
イミダゾール(pKa 5.9> 、1− (n−1−
ペンチル)−イミダゾ−/L/ (pKa 5.9>
、1− (r+−1−デシル)−イミダゾール(1)K
a 5.75 )、1−(n−1−ブチル)−2−メチ
ルイミダゾール(pKa 7.0)および1−(n−1
−ペンチル)−2−メチルイミダゾール(pKa 6.
85)である。
イミダゾールの他に、キノリンおよびその他の複素環式
含窒素塩基も使用することができる。
含窒素塩基も使用することができる。
塩基強度の尺度であるpKa値の定義については、たと
えばランドルト−ホルンシュタイン、第6版、第■巻、
第7部、第900頁以降を参照することができる。
えばランドルト−ホルンシュタイン、第6版、第■巻、
第7部、第900頁以降を参照することができる。
その俊、工程(5)および(6)は好適には上記ヨーロ
ッパ特許第0126524号公報に記載された方法で行
なうことができ、この公報の内容を参考のためここに引
用する。
ッパ特許第0126524号公報に記載された方法で行
なうことができ、この公報の内容を参考のためここに引
用する。
[実施例]
以下、実施例により本発明をさらに説明する。
これら実施例において、反応速度は蟻酸塩の生産速度(
モル/hr)を意味し、反応の初期75%にわたる平均
値を添加反応溶液の重ffl(Kg)で割痒した値であ
る。蟻酸塩への変換率は、次式により計算した: 実施例 1 ステンレス鋼で作成されかつ回転撹拌機を装着した容積
300dのオートクレーブに、36.3gのトリエチル
アミンと27.15jJのトルエンと20. IIJの
水と2.33!;lのトリ−n−ブチルホスフィンと0
.2Q47(]の三塩化ルテニウムとを充填した。トル
エンと水とは2相系を形成し、触媒とボスフィン配位子
とトリエチルアミンとを含有した。このオートクレーブ
を密閉し、かつ28バールの一定圧力が得られるまで二
酸化炭素を導入した。次いで、この系を80℃の一定温
度が得られるまで加熱し、かつこの時点で水素を添加し
て96バールの全圧力を得た。反応時間の終了後、オー
トクレーブを室温まで冷却し、かつ過剰の圧力を解除し
た。生成物の溶液は2相を形成し、これを分液漏斗を用
いて分離した。蟻酸塩の分析を、アンバリスト型イオン
交換樹脂での加水分解に続く塩基滴定によって各相につ
き行なった。データを第1表に要約する。反応速度は0
,22モルk(]−1h−’Iであり、蟻酸トリエチル
アンモニウムへの全変換率は41.5%であった。
モル/hr)を意味し、反応の初期75%にわたる平均
値を添加反応溶液の重ffl(Kg)で割痒した値であ
る。蟻酸塩への変換率は、次式により計算した: 実施例 1 ステンレス鋼で作成されかつ回転撹拌機を装着した容積
300dのオートクレーブに、36.3gのトリエチル
アミンと27.15jJのトルエンと20. IIJの
水と2.33!;lのトリ−n−ブチルホスフィンと0
.2Q47(]の三塩化ルテニウムとを充填した。トル
エンと水とは2相系を形成し、触媒とボスフィン配位子
とトリエチルアミンとを含有した。このオートクレーブ
を密閉し、かつ28バールの一定圧力が得られるまで二
酸化炭素を導入した。次いで、この系を80℃の一定温
度が得られるまで加熱し、かつこの時点で水素を添加し
て96バールの全圧力を得た。反応時間の終了後、オー
トクレーブを室温まで冷却し、かつ過剰の圧力を解除し
た。生成物の溶液は2相を形成し、これを分液漏斗を用
いて分離した。蟻酸塩の分析を、アンバリスト型イオン
交換樹脂での加水分解に続く塩基滴定によって各相につ
き行なった。データを第1表に要約する。反応速度は0
,22モルk(]−1h−’Iであり、蟻酸トリエチル
アンモニウムへの全変換率は41.5%であった。
実施例 2
実施例1で用いたオートクレーブ中へ同じ方法により、
36.1(]のトリエチルアミンと26.3fJのトル
エンと20.0gの水と2.3gの1〜リ−n−ブチル
ホスフィンと0.2447gの三塩化ロジウムとを添加
した。オー1〜クレープを密閉し、かつ28バールの一
定圧力が得られるまで二酸化炭素を導入した。
36.1(]のトリエチルアミンと26.3fJのトル
エンと20.0gの水と2.3gの1〜リ−n−ブチル
ホスフィンと0.2447gの三塩化ロジウムとを添加
した。オー1〜クレープを密閉し、かつ28バールの一
定圧力が得られるまで二酸化炭素を導入した。
次いで、この系を40℃まで加熱し、かつ水素を添加し
て96バールの全圧力を得た。反応速度は0、07モル
1(q−1i1−1であり、蟻酸トリエチルアンモニウ
ムへの全変換率は18.3%であった。
て96バールの全圧力を得た。反応速度は0、07モル
1(q−1i1−1であり、蟻酸トリエチルアンモニウ
ムへの全変換率は18.3%であった。
実施例 3
実施例1で用いたオーl−クレープ中へ同じ方法により
、36gのトリエチルアミンと25.5C1のトルエン
と19.5(lの水と0.2628(]のトリフェニル
ホスフィンと0.2302gの[Rh (PPh3)3
Cで]とを充填した。オートクレーブを密閉し、かつ
28バールの一定圧力が得られるまで二酸化炭素を導入
した。次いで、この系を40℃まで加熱し、かつ水素を
添加して96バールの全圧力を得た。反応速度は0.0
6モルl(g−1h−1であり、蟻酸トリエチルアンモ
ニウムへの全変換率は11,8%であった。
、36gのトリエチルアミンと25.5C1のトルエン
と19.5(lの水と0.2628(]のトリフェニル
ホスフィンと0.2302gの[Rh (PPh3)3
Cで]とを充填した。オートクレーブを密閉し、かつ
28バールの一定圧力が得られるまで二酸化炭素を導入
した。次いで、この系を40℃まで加熱し、かつ水素を
添加して96バールの全圧力を得た。反応速度は0.0
6モルl(g−1h−1であり、蟻酸トリエチルアンモ
ニウムへの全変換率は11,8%であった。
実施例 4
実施例1で用いたオートクレーブ中へ同じ方法により、
36.5(]のトリエチルアミンと26.8fJのトル
エンと20.2qの水と [RuCj3 (PBu31)2 ]2 /[Ru2C
j5 (PBLJ3 n>4 ]の1:1混合物とを充
填した。オートクレーブを密閉し、かつ28バールの一
定圧力が得られるまで二酸化炭素を導入した。次いで、
この系を80’Cまで加熱し、かつ水素を添加して96
バールの全圧力を得た。反応速度は0.34モルl<g
−111−1であり、蟻酸トリエチルアンモニウムへの
全変換率は42.7%であった。
36.5(]のトリエチルアミンと26.8fJのトル
エンと20.2qの水と [RuCj3 (PBu31)2 ]2 /[Ru2C
j5 (PBLJ3 n>4 ]の1:1混合物とを充
填した。オートクレーブを密閉し、かつ28バールの一
定圧力が得られるまで二酸化炭素を導入した。次いで、
この系を80’Cまで加熱し、かつ水素を添加して96
バールの全圧力を得た。反応速度は0.34モルl<g
−111−1であり、蟻酸トリエチルアンモニウムへの
全変換率は42.7%であった。
実施例 5
実施例1で用いたオートクレーブ中へ同じ方法により、
36.4gのトリエチルアミンと25.5j;lのトル
エンと19.8(]の水と0.2627gのトリフェニ
ルホスフィンと0.4805(]の[RuC22(PP
h3)3]とを充填した。オートクレーブを密閉し、か
つ28バールの一定圧力が得られるまで二酸化炭素を導
入した。次いで、この系を80℃まで加熱し、かつ水素
を添加して96バールの全圧力を得た。反応速度は1.
722〜ルエg−1h−1であり、蟻酸トリエチルアン
モニウムへの全変換率は56.9%であった。
36.4gのトリエチルアミンと25.5j;lのトル
エンと19.8(]の水と0.2627gのトリフェニ
ルホスフィンと0.4805(]の[RuC22(PP
h3)3]とを充填した。オートクレーブを密閉し、か
つ28バールの一定圧力が得られるまで二酸化炭素を導
入した。次いで、この系を80℃まで加熱し、かつ水素
を添加して96バールの全圧力を得た。反応速度は1.
722〜ルエg−1h−1であり、蟻酸トリエチルアン
モニウムへの全変換率は56.9%であった。
実施例 6
実施例1に記載したと同様であるが、ただし容積10o
7を有するオートクレーブ中に実施例1の方法にしたが
って、18.0(]のトリエチルアミンと13.6(]
のトトルエンと10.1(Jの水と0.3154gの[
RuC12:1 (PMe2 Ph)31とを充填した
。
7を有するオートクレーブ中に実施例1の方法にしたが
って、18.0(]のトリエチルアミンと13.6(]
のトトルエンと10.1(Jの水と0.3154gの[
RuC12:1 (PMe2 Ph)31とを充填した
。
オートクレーブを密閉し、かつ28バールの一定圧力が
得られるまで二酸化炭素を導入した。次いで、この系を
80’Cまで加熱し、かつ水素を添加して96バールの
全圧力を得た。反応速度は2.45モル1(g−111
−1であり、蟻酸トリエチルアンモニウムへの全変換率
は70.8%であった。
得られるまで二酸化炭素を導入した。次いで、この系を
80’Cまで加熱し、かつ水素を添加して96バールの
全圧力を得た。反応速度は2.45モル1(g−111
−1であり、蟻酸トリエチルアンモニウムへの全変換率
は70.8%であった。
X旌皿−1
実施例1で用いたオートクレーブ中に同じ方法により、
36.7gのトリエチルアミンと25.3gのトルエン
と20.1+3の水と1.1084(lの[RuCj2
−(p−トリル>3P3]とを充填した。オートクレー
ブを密閉し、かつ28バールの一定圧力が得られるまで
二酸化炭素を導入した。次いで、この系を80℃まで加
熱し、かつ水素を添加して96バールの全圧力を得た。
36.7gのトリエチルアミンと25.3gのトルエン
と20.1+3の水と1.1084(lの[RuCj2
−(p−トリル>3P3]とを充填した。オートクレー
ブを密閉し、かつ28バールの一定圧力が得られるまで
二酸化炭素を導入した。次いで、この系を80℃まで加
熱し、かつ水素を添加して96バールの全圧力を得た。
反応速度は3.61モルl(g−1il −1であり、
蟻酸トリエチルアンモニウムへの全変換率は64.5%
であった。
蟻酸トリエチルアンモニウムへの全変換率は64.5%
であった。
実施例 8
実施例6で用いたオートクレーブ中に実施例1の方法に
より、18.917のトリエチルアミンと13.6(]
の1〜ルエンと10.1fJの水と0.6146j;l
の[Ru(13(PMe2Ph)aコとを充填した。
より、18.917のトリエチルアミンと13.6(]
の1〜ルエンと10.1fJの水と0.6146j;l
の[Ru(13(PMe2Ph)aコとを充填した。
オートクレーブを密閉し、かつ28バールの一定圧力が
得られるまで二酸化炭素を導入した。次いで、この系を
80℃まで加熱し、かつ水素を添加して96バールの全
圧力を得た。反応速度は7.6モル1(g−1h−1で
あり、蟻酸トリエチルアンモニウムへの全変換率は68
.5%であった。
得られるまで二酸化炭素を導入した。次いで、この系を
80℃まで加熱し、かつ水素を添加して96バールの全
圧力を得た。反応速度は7.6モル1(g−1h−1で
あり、蟻酸トリエチルアンモニウムへの全変換率は68
.5%であった。
実施例 9
実施例1で用いたオートクレーブ中に同じ方法により、
36.9gのトリエチルアミンと20.2(]のへブタ
ンと20.2(lの水と0.6327gの[Ru(u3
−(PMe2Ph)31とを充填した。オートクレーブ
を密閉し、かつ28バールの一定圧力が得られるまで二
酸化炭素を導入した。次いで、この系を80℃まで加熱
し、かつ水素を添加して96バールの全圧力を得た。反
応速度は2.31モルkg−1h −1であり、蟻酸ト
リエチルアンモニウムへの全変換率は65.9%であっ
た。
36.9gのトリエチルアミンと20.2(]のへブタ
ンと20.2(lの水と0.6327gの[Ru(u3
−(PMe2Ph)31とを充填した。オートクレーブ
を密閉し、かつ28バールの一定圧力が得られるまで二
酸化炭素を導入した。次いで、この系を80℃まで加熱
し、かつ水素を添加して96バールの全圧力を得た。反
応速度は2.31モルkg−1h −1であり、蟻酸ト
リエチルアンモニウムへの全変換率は65.9%であっ
た。
実施例 10
実施例1の方法にしたがって実施例6で用いたオートク
レーブ中に、i8. sgのトリエチルアミンと14.
5C1のトルエンと10.0(]の水と0.3130(
]の[RuC23(PMe2 Ph)3 ]とを充填し
た。
レーブ中に、i8. sgのトリエチルアミンと14.
5C1のトルエンと10.0(]の水と0.3130(
]の[RuC23(PMe2 Ph)3 ]とを充填し
た。
オートクレーブを密閉し、かつ28バールの一定圧力が
得られるまで二酸化炭素を導入した。次いで、この系を
100℃まで加熱し、かつ水素を添加して96バールの
全圧力を得た。反応速度は6.59モル1(g−111
−1であり、蟻酸トリエチルアンモニウムへの全変換率
は52.1%であった。
得られるまで二酸化炭素を導入した。次いで、この系を
100℃まで加熱し、かつ水素を添加して96バールの
全圧力を得た。反応速度は6.59モル1(g−111
−1であり、蟻酸トリエチルアンモニウムへの全変換率
は52.1%であった。
実施例 11
実施例6で用いたオートクレーブ中に実施例1の方法を
用いて、実施例10がらのトルエン相13.7(Jを充
、填した。これは、触媒と酸滴定により確認して4.9
gのトリエチルアミンとを含有した。
用いて、実施例10がらのトルエン相13.7(Jを充
、填した。これは、触媒と酸滴定により確認して4.9
gのトリエチルアミンとを含有した。
ざらに14.8(lのトリエチルアミンと10.0(l
の水とを添加して、標準充填物を構成した。オートクレ
ーブを密閉し、かつ28バールの一定圧力が得られるま
で二酸化炭素を導入した。次いで、この系を100℃ま
で加熱し、かつ水素を添加して96バールの全圧力を得
た。反応速度は10.9’)モルkg−月1−1であり
、蟻酸トリエチルアンモニウムへの全変換率は48.2
%であった。
の水とを添加して、標準充填物を構成した。オートクレ
ーブを密閉し、かつ28バールの一定圧力が得られるま
で二酸化炭素を導入した。次いで、この系を100℃ま
で加熱し、かつ水素を添加して96バールの全圧力を得
た。反応速度は10.9’)モルkg−月1−1であり
、蟻酸トリエチルアンモニウムへの全変換率は48.2
%であった。
実施例 12
実施例6で用いたオートクレーブ中に実施例1の方法を
用いて、実施例11がらのトルエン相8.8gを充填し
た。これは、触媒と酸滴定により確認して2.8gのト
リエチルアミンとを含有した。
用いて、実施例11がらのトルエン相8.8gを充填し
た。これは、触媒と酸滴定により確認して2.8gのト
リエチルアミンとを含有した。
ざらに15.99の1〜リエチルアミンと10.0(]
の水とを添加して標準充填物を構成した。オートクレー
ブを密閉し、かつ28バールの一定圧力が得られるまで
二酸化炭素を導入した。次いで、この系を100℃まで
加熱し、かつ水素を添加して96バールの全圧力を得た
。反応速度は11.80モルkg−1h −1であり、
蟻酸トリエチルアンモニウムへの全変換率は50.0%
であった。
の水とを添加して標準充填物を構成した。オートクレー
ブを密閉し、かつ28バールの一定圧力が得られるまで
二酸化炭素を導入した。次いで、この系を100℃まで
加熱し、かつ水素を添加して96バールの全圧力を得た
。反応速度は11.80モルkg−1h −1であり、
蟻酸トリエチルアンモニウムへの全変換率は50.0%
であった。
実施例 13
実施例6で用いたオートクレーブ中に実施例1の方法に
したがい、17.83(lのトリエチルアミンと13、
82(Jのトルエンと16.93(]のグリセリンと0
.4627(Jの[RuCj2 (PPh3 )3 ]
とを充填した。オートクレーブを密閉し、かつ28バー
ルの一定圧力が得られるまで二酸化炭素を導入した。
したがい、17.83(lのトリエチルアミンと13、
82(Jのトルエンと16.93(]のグリセリンと0
.4627(Jの[RuCj2 (PPh3 )3 ]
とを充填した。オートクレーブを密閉し、かつ28バー
ルの一定圧力が得られるまで二酸化炭素を導入した。
次いで、この系を80℃まで加熱し、かつ水素を添加し
て96バールの全圧力を得た。反応速度は2.16モル
l(g−1h−1であり、蟻酸トリエチルアンモニウム
への全変換率は46.7%であった。
て96バールの全圧力を得た。反応速度は2.16モル
l(g−1h−1であり、蟻酸トリエチルアンモニウム
への全変換率は46.7%であった。
実施例 14
ステンレス鋼で作成されかつ回転撹拌機を装着した容積
30(7のオートクレーブに、厳密な嫌気性条件下で次
の脱ガス物質を充填した: 28.72gのトリエチル
アミンと49.21(]の]トリ−n−プチルホフスイ
と31.24gの水と0.3011CIの三塩化ロジウ
ム三水塩。このオートクレーブを密閉し、かつ28バー
ルの一定圧力が得られるまで二酸化炭素を導入した。次
いで、この系を100℃の一定温度が得られるまで加熱
し、この時点で水素を添加して96バールの全圧力を得
た。反応時間の終了後、オートクレーブを空温まで冷却
し、過剰の圧力を解除し、かつ再び厳密な嫌気性条件下
で生成物を回収した。生成物の溶液は2相を形成し、こ
れを嫌気性条件下でカニユーレにより別途の容器に分離
した。蟻酸塩の分析を各相につぎアンバリスト型イオン
交換樹脂での加水分解に続く塩基滴定により行なった。
30(7のオートクレーブに、厳密な嫌気性条件下で次
の脱ガス物質を充填した: 28.72gのトリエチル
アミンと49.21(]の]トリ−n−プチルホフスイ
と31.24gの水と0.3011CIの三塩化ロジウ
ム三水塩。このオートクレーブを密閉し、かつ28バー
ルの一定圧力が得られるまで二酸化炭素を導入した。次
いで、この系を100℃の一定温度が得られるまで加熱
し、この時点で水素を添加して96バールの全圧力を得
た。反応時間の終了後、オートクレーブを空温まで冷却
し、過剰の圧力を解除し、かつ再び厳密な嫌気性条件下
で生成物を回収した。生成物の溶液は2相を形成し、こ
れを嫌気性条件下でカニユーレにより別途の容器に分離
した。蟻酸塩の分析を各相につぎアンバリスト型イオン
交換樹脂での加水分解に続く塩基滴定により行なった。
データを第2表に要約する。反応速度は5.32モルk
g−1h−1であり、蟻酸1〜リエヂルアンモニウムへ
の全変換率は68.4%であった。
g−1h−1であり、蟻酸1〜リエヂルアンモニウムへ
の全変換率は68.4%であった。
実施例 15
実施例14で用いたオートクレーブ中へ実施例14の方
法を用いて、実施例14からのトリ−r)−ブチルホス
フィン(TNBP)相49.84(]を充填した。これ
は、触媒と酸滴定により確認して0.90(]のトリエ
チルアミンとを含有した。ざらに25.27gの脱ガス
されたトリエチルアミンと31.56(1の脱ガスされ
た水とを厳密な嫌気性条件下で添加して、e4準充填物
を構成した。オートクレーブを密閉し、かつ28バール
の一定圧力が得られるまで二酸化炭素を導入した。次い
で、この系を100℃まで加熱し、かつ水素を添加して
96バールの全圧力を得た。反応速1宴は6.83モル
kl;I−1h −1であり、蟻酸トリエチルアンモニ
ウムへの全変換率は61.9%であった。
法を用いて、実施例14からのトリ−r)−ブチルホス
フィン(TNBP)相49.84(]を充填した。これ
は、触媒と酸滴定により確認して0.90(]のトリエ
チルアミンとを含有した。ざらに25.27gの脱ガス
されたトリエチルアミンと31.56(1の脱ガスされ
た水とを厳密な嫌気性条件下で添加して、e4準充填物
を構成した。オートクレーブを密閉し、かつ28バール
の一定圧力が得られるまで二酸化炭素を導入した。次い
で、この系を100℃まで加熱し、かつ水素を添加して
96バールの全圧力を得た。反応速1宴は6.83モル
kl;I−1h −1であり、蟻酸トリエチルアンモニ
ウムへの全変換率は61.9%であった。
実施例 16
実施例14で用いたオ−トクレーブ中に実施例14の方
法を用いて、実施例15からのT N B P相45.
34(]を充填した。これは、触媒と酸滴定により確認
して1.56(lのトリエチルアミンとを含有した。ざ
らに24.58gの脱ガスされたトリエチルアミンと3
0.55(lの脱ガスされた水とを添加して、標準充填
物を構成した。オートクレーブを密閉し、かつ28バー
ルの一定圧力が得られるまで二酸化炭素を導入した。次
いで、この系を100℃までhO熱し、かつ水素を添加
して96バールの全圧力を得た。反応速度は7.70モ
ルkg−1h−1であり、蟻酸トリエチルアンモニウム
への全変換率は73.2%であった。
法を用いて、実施例15からのT N B P相45.
34(]を充填した。これは、触媒と酸滴定により確認
して1.56(lのトリエチルアミンとを含有した。ざ
らに24.58gの脱ガスされたトリエチルアミンと3
0.55(lの脱ガスされた水とを添加して、標準充填
物を構成した。オートクレーブを密閉し、かつ28バー
ルの一定圧力が得られるまで二酸化炭素を導入した。次
いで、この系を100℃までhO熱し、かつ水素を添加
して96バールの全圧力を得た。反応速度は7.70モ
ルkg−1h−1であり、蟻酸トリエチルアンモニウム
への全変換率は73.2%であった。
1凰拠−ユユ
実施例14で用いたオートクレーブ中に実施例14の方
法を用いて、実施例16からのT N B P相42.
62gを充填した。これは、触媒と酸滴定により確認し
て1.18gのトリエチルアミンとを含有した。ざらに
24.421jの脱ガスされたトリエチルアミンと30
. sggの脱ガスされた水とを添加して、標準充填物
を構成した。オー1〜クレープを密閉し、かつ28バー
ルの一定圧力が得られるまで二酸化炭素を導入した。次
いで、この系を100℃まで加熱し、かつ水素を添加し
て96バールの全圧力を得た。反応速度は8.00モル
l(gl 11−1であり、蟻酸トリエチルアンモニウ
ムへの全変換率は75゜5%であった。
法を用いて、実施例16からのT N B P相42.
62gを充填した。これは、触媒と酸滴定により確認し
て1.18gのトリエチルアミンとを含有した。ざらに
24.421jの脱ガスされたトリエチルアミンと30
. sggの脱ガスされた水とを添加して、標準充填物
を構成した。オー1〜クレープを密閉し、かつ28バー
ルの一定圧力が得られるまで二酸化炭素を導入した。次
いで、この系を100℃まで加熱し、かつ水素を添加し
て96バールの全圧力を得た。反応速度は8.00モル
l(gl 11−1であり、蟻酸トリエチルアンモニウ
ムへの全変換率は75゜5%であった。
実施例 18
実施例14て用いたオートクレーブ中に実施例14の方
法を用いて、29.35(]のトリエチルアミンと48
.13CI トリ−n−ブチルホスフィンと30.23
(]の水と0.295CIの三塩化ルテニウム三水塩と
を充填した。オートクレーブを密閉し、かつ28バール
の一定圧力が得られるまで二酸化炭素を導入した。
法を用いて、29.35(]のトリエチルアミンと48
.13CI トリ−n−ブチルホスフィンと30.23
(]の水と0.295CIの三塩化ルテニウム三水塩と
を充填した。オートクレーブを密閉し、かつ28バール
の一定圧力が得られるまで二酸化炭素を導入した。
次いで、この系を100℃まで加熱し、かつ水素を添加
して96バールの全圧力を得た。反応速度は3.71モ
ルkg−1h−1であり、蟻酸トリエチルアンモニウム
への全変換率は53,8%でおった。
して96バールの全圧力を得た。反応速度は3.71モ
ルkg−1h−1であり、蟻酸トリエチルアンモニウム
への全変換率は53,8%でおった。
実施例 19
実施例14で用いたオートクレーブ中に実施例14の方
法を用いて、実施例18からのTNBP相46.74(
]を充唄した。これは、触媒と酸滴定により確認して1
、281Jのトリエチルアミンとを含有した。ざらに
25.57(]の脱ガスされたトリエチルアミンと31
.21qの脱ガスされた水とを添加して、標準充填物を
構成した。オートクレーブを密閉し、か028バールの
一定圧力が得られるまで二酸化炭素を導入した。次いで
、この系を100 ’Cまで加熱し、かつ水素を添加し
て96バールの全圧力を得た。反応速度は2.31モル
k(+−1h−1であり、@酸トリエチルアンモニウム
への全変換率は60.3%であった。
法を用いて、実施例18からのTNBP相46.74(
]を充唄した。これは、触媒と酸滴定により確認して1
、281Jのトリエチルアミンとを含有した。ざらに
25.57(]の脱ガスされたトリエチルアミンと31
.21qの脱ガスされた水とを添加して、標準充填物を
構成した。オートクレーブを密閉し、か028バールの
一定圧力が得られるまで二酸化炭素を導入した。次いで
、この系を100 ’Cまで加熱し、かつ水素を添加し
て96バールの全圧力を得た。反応速度は2.31モル
k(+−1h−1であり、@酸トリエチルアンモニウム
への全変換率は60.3%であった。
実施例 20
実施例′14で用いたオートクレーブ中に実施例14の
方法を用いて、実施例19からのTNBP相44.64
gを充填した。これは、触媒と酸滴定により確認して1
.17!;Iのトリエチルアミンとを含有した。ざらに
25.23(lの脱ガスされたトリエチルアミンと30
.88(]の脱ガスされた水とを添加して、標準充填物
を構成した。オートクレーブを密閉し、かつ28バール
の一定圧力がj9られるまで二酸化炭素を導入した。次
いで、この系を100℃まで加熱し、かつ水素を添加し
て96バールの全圧力を1qだ。反応速度は0.69モ
ルkg−1h−1であり、蟻酸1〜リエチルアン〔ニウ
ムへの全変換率は64.8%であった。
方法を用いて、実施例19からのTNBP相44.64
gを充填した。これは、触媒と酸滴定により確認して1
.17!;Iのトリエチルアミンとを含有した。ざらに
25.23(lの脱ガスされたトリエチルアミンと30
.88(]の脱ガスされた水とを添加して、標準充填物
を構成した。オートクレーブを密閉し、かつ28バール
の一定圧力がj9られるまで二酸化炭素を導入した。次
いで、この系を100℃まで加熱し、かつ水素を添加し
て96バールの全圧力を1qだ。反応速度は0.69モ
ルkg−1h−1であり、蟻酸1〜リエチルアン〔ニウ
ムへの全変換率は64.8%であった。
Claims (20)
- (1)水素および二酸化炭素を、多液相にて周期律表第
VIII族金属の無機もしくは有機金属化合物および元素周
期律表第VA族もしくは第VIA族のいずれかにおける元
素の化合物からなる触媒の存在下に含窒素塩基と反応さ
せることを特徴とする含窒素塩基の蟻酸塩の製造方法。 - (2)2相にて操作する請求項1記載の方法。
- (3)2種の実質的に不混和性の溶剤を用いて2相を得
、第1溶剤は触媒を優先的に溶解すると共に第2溶剤は
含窒素塩基の蟻酸塩を優先的に溶解する請求項1または
2記載の方法。 - (4)第1溶剤が不活性有機溶剤であつて、脂肪族もし
くは芳香族の炭化水素溶剤である請求項3記載の方法。 - (5)不活性有機溶剤がヘプタンもしくはトルエンであ
る請求項4記載の方法。 - (6)第1溶剤がヒドロカルビルホスフィンである請求
項4記載の方法。 - (7)ヒドロカルビルホスフィンが式: ▲数式、化学式、表等があります▼( I ) またはR^1R^2P(CH_2)_nPR^3R^4
(II)または▲数式、化学式、表等があります▼(III
) [式( I )〜(III)においてR^1〜R^7は独立し
て水素または1〜20個の炭素原子を有するヒドロカル
ビル基であり、nは1〜10の整数であり、またはR^
1〜R^7の任意の2個は一緒になって燐に結合した有
機環系を形成する] を有する請求項6記載の方法。 - (8)第1溶剤がトリ−n−ブチルホスフィンである請
求項6または7記載の方法。 - (9)第2溶剤が水、グリセリンまたは水とアルコール
、グリコール、ポリオール、スルホランもしくはその少
なくとも2種の混合物からなる溶剤との混合物である請
求項3〜8のいずれか一項に記載の方法。 - (10)第2溶剤が水である請求項3〜8のいずれか一
項に記載の方法。 - (11)含窒素塩基が第3窒素原子を有するものであっ
て、式: ▲数式、化学式、表等があります▼(IV) または▲数式、化学式、表等があります▼(V) [式(IV)および(V)においてR^1、R^2および
R^3は同一でも異なつてもよくヒドロカルビル基また
は置換ヒドロカルビル基であり、またはR^1、R^2
およびR^3のいずれか2個もしくは全部は環の1部を
形成し、R^4はヒドロカルビル基もしくは置換ヒドロ
カルビル基であり、かつR^5は二価の有機基であり、
またはR^4とR^5とは環の1部を形成する] を有する請求項1〜10のいずれか一項に記載の方法。 - (12)含窒素塩基がC_1〜C_1_0トリアルキル
アミンである請求項11記載の方法。 - (13)触媒における第VIII族金属がロジウムもしくは
ルテニウムである請求項1〜12のいずれか一項に記載
の方法。 - (14)触媒中に有機燐化合物を用いる請求項1〜13
のいずれか一項に記載の方法。 - (15)有機燐化合物が、溶剤として使用される有機燐
化合物である請求項14記載の方法。 - (16)反応を15〜200℃の範囲の温度で行なう請
求項1〜15のいずれか一項に記載の方法。 - (17)(i)水素と二酸化炭素と第1含窒素塩塩基と
を触媒としての周期律表第VIII族金属の無機もしくは有
機金属化合物の存在下に反応させて、2種の実質的に不
混和性の溶剤からなる2相液系中に第1含窒素塩基の蟻
酸塩を生成させ、 第1溶剤は触媒を優先的に溶解させる溶剤であり、かつ
第2溶剤は第1含窒素塩基の蟻酸塩を優先的に溶解させ
る溶剤であり、 (ii)溶解した触媒を含有する第1溶剤を、第1含窒
素塩基の蟻酸塩を溶解して含有する第2溶剤から分離し
、 (iii)溶解した触媒を含有する第1溶剤を全体的に
または部分的に工程(i)に循環し、 (iv)第2溶剤に溶解したまたはそこから分離された
第1含窒素塩基の蟻酸塩を、 (a)第1塩基よりも弱性でありかつ (b)第1塩基よりも揮発性が低い第2含窒素塩基と反
応させて、第2塩基で第1塩基を置換することにより、
第1塩基の沸点よりも高い温度にて熱分解しうる第2含
窒素塩基の蟻酸塩を生成させ、 (v)第2含窒素塩基の蟻酸塩を第1含窒素塩基から分
離し、かつ (vi)工程(v)で分離された第2含窒素塩基の蟻酸
塩を熱分解させて蟻酸および第2含窒素塩基を生成させ
る ことを特徴とする蟻酸の製造方法。 - (18)工程(i)にて第1含窒素塩基がC_1〜C_
1_0トリアルキルアミンであり、第VIII族金属がルテ
ニウムであり、第1溶剤がトリ−n−ブチルホスフィン
であり、かつ第2溶剤が水である請求項17記載の方法
。 - (19)工程(ii)にて第1溶剤をデカンテーシヨン
により第2溶剤から分離する請求項17または18記載
の方法。 - (20)工程(iv)にて、第2溶剤から分離した後の
第1含窒素塩基の蟻酸塩を、一般式:▲数式、化学式、
表等があります▼(VI) [式(VI)においてR^1は1〜12個の炭素原子を有
する一価ヒドロカルビル基であり、かつR^2は水素原
子または、R^1基であり、R^1およびR^2の炭素
原子の総数は4〜12である]のイミダゾールである第
2含窒素塩基と反応させる請求項17〜19のいずれか
一項に記載の方法。
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GB8819835.3 | 1988-08-20 | ||
GB888819835A GB8819835D0 (en) | 1988-08-20 | 1988-08-20 | Chemical process |
GB898915411A GB8915411D0 (en) | 1989-07-05 | 1989-07-05 | Chemical process |
GB8915411.6 | 1989-07-05 |
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Publication Number | Publication Date |
---|---|
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JP2014522823A (ja) * | 2011-07-07 | 2014-09-08 | ビーエーエスエフ ソシエタス・ヨーロピア | 二酸化炭素と水素との反応によるギ酸の製造方法 |
JP2015502922A (ja) * | 2011-11-10 | 2015-01-29 | ビーエーエスエフ ソシエタス・ヨーロピアBasf Se | 二酸化炭素と水素との反応によるギ酸の製造方法 |
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WO2023163050A1 (ja) * | 2022-02-25 | 2023-08-31 | 日東電工株式会社 | 触媒反応方法、ギ酸塩の製造方法、及びギ酸の製造方法 |
WO2023163014A1 (ja) * | 2022-02-25 | 2023-08-31 | 日東電工株式会社 | ギ酸塩の製造方法、及びギ酸の製造方法 |
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DE102004040789A1 (de) | 2004-08-23 | 2006-03-02 | Basf Ag | Verfahren zur Herstellung von Ameisensäure |
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WO2015121476A1 (de) * | 2014-02-17 | 2015-08-20 | Bayer Technology Services Gmbh | Verfahren zur hydrierung von kohlenstoffdioxid zu formiat |
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-
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