JPH0280597A - 高耐食性複合電気めっき鋼板 - Google Patents
高耐食性複合電気めっき鋼板Info
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- JPH0280597A JPH0280597A JP23226588A JP23226588A JPH0280597A JP H0280597 A JPH0280597 A JP H0280597A JP 23226588 A JP23226588 A JP 23226588A JP 23226588 A JP23226588 A JP 23226588A JP H0280597 A JPH0280597 A JP H0280597A
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- Laminated Bodies (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は自動車、家電、建材等に使用される耐食性、お
よび加工性に優れた防錆用の複合電気めっき鋼板に関す
る。
よび加工性に優れた防錆用の複合電気めっき鋼板に関す
る。
(従来の技術)
冷延鋼板の加工性や強度を損なわずに量産化できる高耐
食性鋼板として電気亜鉛めっき鋼板が汎用されているこ
とは周知である。
食性鋼板として電気亜鉛めっき鋼板が汎用されているこ
とは周知である。
近年では寒冷地帯における冬期の道路凍結防止用の散布
塩に対する自動車の防錆鋼板として亜鉛めっき鋼板の使
用が試みられ、苛酷な腐食環境での耐食性の要求が増加
する傾向にある。
塩に対する自動車の防錆鋼板として亜鉛めっき鋼板の使
用が試みられ、苛酷な腐食環境での耐食性の要求が増加
する傾向にある。
これら亜鉛めっき鋼板の耐食性の向上要求に対して亜鉛
のめっき量(付着量)による耐食性の向上が知られてい
るが、めっき量の増加以外の方法として亜鉛自身の溶解
を抑制するだめの合金めっきが数多く提案されている。
のめっき量(付着量)による耐食性の向上が知られてい
るが、めっき量の増加以外の方法として亜鉛自身の溶解
を抑制するだめの合金めっきが数多く提案されている。
これらの多くは、Fe。
Ni、Coといった鉄族元素を合金成分として含有する
ものであり、未塗装あるいは塗装後の耐食性が亜鉛めっ
き鋼板に比べて優れる特徴があり、工業的に生産、実用
化されているが、耐食性を更に向上させることが強く望
まれている。
ものであり、未塗装あるいは塗装後の耐食性が亜鉛めっ
き鋼板に比べて優れる特徴があり、工業的に生産、実用
化されているが、耐食性を更に向上させることが強く望
まれている。
一方、ZnないしZn系合金めっき中にCrを含有させ
た電気めっき鋼板として、例えば特公昭59−3831
3及び59−40234号公報、特開昭61−1304
98.61−270398゜62−54099号公報等
が開示されている。
た電気めっき鋼板として、例えば特公昭59−3831
3及び59−40234号公報、特開昭61−1304
98.61−270398゜62−54099号公報等
が開示されている。
これらは何れもcr含有率は微量であって、耐食性にと
ってCrの効果は付随的でしかあり得ない。
ってCrの効果は付随的でしかあり得ない。
(発明が解決しようとする課題)
しかしながら、従来Cr含有率を高め得るZn −Cr
電気めっき技術がなかった。即ち、単にめっき浴中03
価Crイオン濃度を高めても加工性の良い正常なめっき
が得られず、電流効率も急減する等の障害があって工業
的にCr含有率の高い電気めっき鋼板を得ることは極め
て困難であった。
電気めっき技術がなかった。即ち、単にめっき浴中03
価Crイオン濃度を高めても加工性の良い正常なめっき
が得られず、電流効率も急減する等の障害があって工業
的にCr含有率の高い電気めっき鋼板を得ることは極め
て困難であった。
本発明は、上記問題点に鑑み、従来にない高Cr含有率
の耐食性及び加工性に優れた実用性の高いZn −Cr
系の複合電気めっき鋼板を提供するものである。
の耐食性及び加工性に優れた実用性の高いZn −Cr
系の複合電気めっき鋼板を提供するものである。
(課題を解決するための手段)
本発明は、Zn” 、 Cr 及び/または鉄族金属
イオンと酸化物微粒子を含むめっき浴に水溶性のカチオ
ンポリマーを導入し、この作用でCr析出を促進するこ
とに、よシ、従来にない高Cr含有率のZn−Cr系複
合電気めっきを得ることができ、がっ、カチオンポリマ
ーの微量共析にょシ加工性も確保することに成功したも
のである。また、酸化物微粒子の含有によりCrの耐食
性に対する効果を更に向上させたものである。
イオンと酸化物微粒子を含むめっき浴に水溶性のカチオ
ンポリマーを導入し、この作用でCr析出を促進するこ
とに、よシ、従来にない高Cr含有率のZn−Cr系複
合電気めっきを得ることができ、がっ、カチオンポリマ
ーの微量共析にょシ加工性も確保することに成功したも
のである。また、酸化物微粒子の含有によりCrの耐食
性に対する効果を更に向上させたものである。
本発明の要旨は鋼板の表面に、Cr 1〜30重量%、
酸化物微粒子0.1〜10重量%、カチオンポリマー0
.001〜5重量係、残部Znとする複合電気めっき層
を形成したことを特徴とする高耐食性複合電気めっき鋼
板、 鋼板の表面に、Cr 1〜30M量係、酸化物微粒子0
.1〜10重量係、カチオンポリマー0.001〜5重
量係、鉄族金属1〜10重量%、残部Znとする複合電
気めっき層を形成したことを特徴とする高耐食性複合電
気めっき鋼板心、 上層にZnもしくはZn系合金めっき層を形成したこと
を特徴とする上記高耐食性複合電気めっき鋼板 酸化物微粒子が、Si、 AI!、 Zr、 Ti、
C’r。
酸化物微粒子0.1〜10重量%、カチオンポリマー0
.001〜5重量係、残部Znとする複合電気めっき層
を形成したことを特徴とする高耐食性複合電気めっき鋼
板、 鋼板の表面に、Cr 1〜30M量係、酸化物微粒子0
.1〜10重量係、カチオンポリマー0.001〜5重
量係、鉄族金属1〜10重量%、残部Znとする複合電
気めっき層を形成したことを特徴とする高耐食性複合電
気めっき鋼板心、 上層にZnもしくはZn系合金めっき層を形成したこと
を特徴とする上記高耐食性複合電気めっき鋼板 酸化物微粒子が、Si、 AI!、 Zr、 Ti、
C’r。
M○、Wの酸化物の1種以上からなる上記高耐食性複合
電気めっき鋼板、 カチオンポリマーが、4級アミンポリーマーである上記
高耐食性複合電気めっき鋼板である。
電気めっき鋼板、 カチオンポリマーが、4級アミンポリーマーである上記
高耐食性複合電気めっき鋼板である。
(作用)
本発明者らは、従来にな(Cr含有率の高いZn−cr
系複合電気めっき鋼板の製造方法を開発し、耐食性を画
期的に向上させる目途を得た。更に研究を続けたところ
、長期の曝露テストを行なうと耐食性向上のためには、
まだ改善の余地があることが判明した。すなわち、Cr
はZnとの共存下ては不働態化せず、Znとともに犠牲
防食作用に加担し、しかもCrの腐食生成物が難溶性の
保護皮膜を沈積する。これにより腐食を抑制しているこ
とが高耐食性を発揮する理由であろうと考えられるが、
実際に使用される状態に近い曝露環境下では、乾燥時間
が長いため、Crの腐食生成物からなる難溶性の保護皮
膜に亀裂が発生しやすい。このため、ある時間が経過す
ると、急激に腐食が進行してしまう。この欠点を補う方
法として、酸化物微粒子をめっき層中に共析させること
が有効であることを見出したのである。酸化物微粒子は
ZnやOrの腐食生成物中に入りこんで、これと強く結
合し、また吸湿性を有するために、乾燥状態になっても
、腐食生成物の保護皮膜にひずみが入りにくく、その結
果保護皮膜の亀裂発生が抑制されると考えられる。この
ように、酸化物微粒子を含有させることにより、Zn−
Cr系複合めっきの保護皮膜的な腐食生成物を更に安定
化することができる。
系複合電気めっき鋼板の製造方法を開発し、耐食性を画
期的に向上させる目途を得た。更に研究を続けたところ
、長期の曝露テストを行なうと耐食性向上のためには、
まだ改善の余地があることが判明した。すなわち、Cr
はZnとの共存下ては不働態化せず、Znとともに犠牲
防食作用に加担し、しかもCrの腐食生成物が難溶性の
保護皮膜を沈積する。これにより腐食を抑制しているこ
とが高耐食性を発揮する理由であろうと考えられるが、
実際に使用される状態に近い曝露環境下では、乾燥時間
が長いため、Crの腐食生成物からなる難溶性の保護皮
膜に亀裂が発生しやすい。このため、ある時間が経過す
ると、急激に腐食が進行してしまう。この欠点を補う方
法として、酸化物微粒子をめっき層中に共析させること
が有効であることを見出したのである。酸化物微粒子は
ZnやOrの腐食生成物中に入りこんで、これと強く結
合し、また吸湿性を有するために、乾燥状態になっても
、腐食生成物の保護皮膜にひずみが入りにくく、その結
果保護皮膜の亀裂発生が抑制されると考えられる。この
ように、酸化物微粒子を含有させることにより、Zn−
Cr系複合めっきの保護皮膜的な腐食生成物を更に安定
化することができる。
以下、本発明の詳細な説明する。
本発明の複合電気めっき鋼板の耐食性は、主とI−てC
rの作用である。Cr含有率は、1〜3o重量%とする
。1重量%未満では、耐食性向上に有効ではない。5重
量係以上になると、例えば塩水噴霧試験等では赤錆発生
が抑制され、画期的な効果が現われてくる。
rの作用である。Cr含有率は、1〜3o重量%とする
。1重量%未満では、耐食性向上に有効ではない。5重
量係以上になると、例えば塩水噴霧試験等では赤錆発生
が抑制され、画期的な効果が現われてくる。
このような高耐食性は、従来公知のZnめっきあるいけ
Zn−Fe 、 Zn−Ni 等の合金めっきでは
到底達成することはできない。
Zn−Fe 、 Zn−Ni 等の合金めっきでは
到底達成することはできない。
Cr含有率が30重量%を超えると、耐食性は良いもの
の、後述するカチオンポリマー〇共析による作用をもっ
てしても、プレス加工等の加工時にめつき1響が剥離す
るいわゆるパウダリング性の劣化を防止し得す、実用上
は適用が難しい。
の、後述するカチオンポリマー〇共析による作用をもっ
てしても、プレス加工等の加工時にめつき1響が剥離す
るいわゆるパウダリング性の劣化を防止し得す、実用上
は適用が難しい。
耐食性及び加工性の点からは、Cr含有率は5〜20重
量%がより好ましい。
量%がより好ましい。
酸化物微粒子の含有率は、0.1〜10重量%とする。
0.1重量%未満では、前述した腐食生成物の安定化に
対する作用が小さく効果的ではない。10重量%超では
加工性が著しく劣化してしまう。加工性の観点からは、
0.1〜5重量%がよシ好ましい。酸化物微粒子の種類
としては、半金属や金属の酸化物等様々あるが、 FE
i 、 M、 Zr 、 Ti 、 Cr。
対する作用が小さく効果的ではない。10重量%超では
加工性が著しく劣化してしまう。加工性の観点からは、
0.1〜5重量%がよシ好ましい。酸化物微粒子の種類
としては、半金属や金属の酸化物等様々あるが、 FE
i 、 M、 Zr 、 Ti 、 Cr。
Mo、W の酸化物が特に好ましく、これらを、1種も
しくは2種以上混合して用いてもよい。酸化物微粒子の
大きさは、平均粒径として1μm以下が好ましく、1μ
m超のものでは、めっき層中に共析し難い。
しくは2種以上混合して用いてもよい。酸化物微粒子の
大きさは、平均粒径として1μm以下が好ましく、1μ
m超のものでは、めっき層中に共析し難い。
カチオンポリマーは、Crの析出促進剤であり、かつC
rと共に微量めっき層内に共析することにより、加工時
の耐パウダリング性を向上させる。このようなカチオン
ポリマーの共析効果は、CrイオンがZnや鉄族金属の
均一な電析成長を阻害し、均一性、平滑性に欠けためつ
き構造となってしまうことを防止する点にあると推定さ
れる。即ち、共析したカチオンポリマーを介することに
よってZnや鉄族金属とCrが均一に混合もしくは合金
化した緻密なめつき層が形成されると考えられる。カチ
オンポリマーの含有率としては、0.001〜5重量%
とする。0.001重量%未満では、加工時の耐パウダ
リング性に対して効果が乏しく、また、5重@チ超の含
有率は、めっき浴中のカチオンポリマー濃度を増しても
得られ難いのみならず多量に共析するとめつき密着性が
低下する原因となる。
rと共に微量めっき層内に共析することにより、加工時
の耐パウダリング性を向上させる。このようなカチオン
ポリマーの共析効果は、CrイオンがZnや鉄族金属の
均一な電析成長を阻害し、均一性、平滑性に欠けためつ
き構造となってしまうことを防止する点にあると推定さ
れる。即ち、共析したカチオンポリマーを介することに
よってZnや鉄族金属とCrが均一に混合もしくは合金
化した緻密なめつき層が形成されると考えられる。カチ
オンポリマーの含有率としては、0.001〜5重量%
とする。0.001重量%未満では、加工時の耐パウダ
リング性に対して効果が乏しく、また、5重@チ超の含
有率は、めっき浴中のカチオンポリマー濃度を増しても
得られ難いのみならず多量に共析するとめつき密着性が
低下する原因となる。
加工性の観点からは、Cr含有率の1 / l OO0
以上の含有率でカチオンポリマーを共析させるとよい。
以上の含有率でカチオンポリマーを共析させるとよい。
本発明に用いる水溶性のカチオンポリマーは4級アミン
の重合物が効果的なポリマーであり、分子量は、この場
合、103〜l O’ が望ましい。次ぎに示すアミ
ンポリマーの内、ポリアミンスルホン(RASと略)お
よびポリアミン(PA)がCr析出促進剤として最も効
果的である。アミン基による吸着作用とスルホン基と金
属イオンもしくは金属の結合が寄与していると考えられ
る。基本的には、次に示す4級アミンの塩(アンモニウ
ム塩)あるいはコポリマーで構成されている。
の重合物が効果的なポリマーであり、分子量は、この場
合、103〜l O’ が望ましい。次ぎに示すアミ
ンポリマーの内、ポリアミンスルホン(RASと略)お
よびポリアミン(PA)がCr析出促進剤として最も効
果的である。アミン基による吸着作用とスルホン基と金
属イオンもしくは金属の結合が寄与していると考えられ
る。基本的には、次に示す4級アミンの塩(アンモニウ
ム塩)あるいはコポリマーで構成されている。
以下具体的にいくつかの化合物を列挙する。
ジアリルアミンから得られる高分子があげられる。RI
+ 82はアルキル基を示し、÷ CH CH−CH,−) XはC,1−、H3O4−、H2PO4−、R−3O3
−(RはC,〜C。
+ 82はアルキル基を示し、÷ CH CH−CH,−) XはC,1−、H3O4−、H2PO4−、R−3O3
−(RはC,〜C。
のアルキル基)、No、−のアニオンを示す。
あるいはビニルベンジルから合成される高分子があげら
れる。RI + R21Ri社炭化水素を示し、÷CH
,−CH−) XばCf−、H8O,−、H2PO4−、R−8O1−
、No、−のアニオンを示す。
れる。RI + R21Ri社炭化水素を示し、÷CH
,−CH−) XばCf−、H8O,−、H2PO4−、R−8O1−
、No、−のアニオンを示す。
あるいはアリルアミンポリマーがあげられる。
÷CH2−CH−)。
N ・・・・・・・・・・・・・・・X−一→PARと
略す。
略す。
/1\
R,R,R3
RI r R2+ R3は炭化水素を示し、Xは(J−
、H8O,。
、H8O,。
H2PO4”−、R−8O8”−、No、−のアニオン
を示す。この他1,2.3級のアミンのポリマーも前述
の4級アミンポリマーに及ばないがCr析出促進剤とし
て効果がある。
を示す。この他1,2.3級のアミンのポリマーも前述
の4級アミンポリマーに及ばないがCr析出促進剤とし
て効果がある。
めっき層中には、Ni、Co、Fe といった鉄族金
属を含有させてもよい。この場合、鉄族金属の含有率は
、1種もしくは2種以上の総量で1〜10重量%とする
。鉄族金属の効用は、スポット溶接性を向上させる点に
ある。鉄族金属を含まないZn−Cr系複合電気めっき
は、従来のZn−Ni 、 Zn−Fe合金電気めっき
に比べ スポット溶接性が劣る。
属を含有させてもよい。この場合、鉄族金属の含有率は
、1種もしくは2種以上の総量で1〜10重量%とする
。鉄族金属の効用は、スポット溶接性を向上させる点に
ある。鉄族金属を含まないZn−Cr系複合電気めっき
は、従来のZn−Ni 、 Zn−Fe合金電気めっき
に比べ スポット溶接性が劣る。
この理由は明らかではないが、上記複合めっきは、Zn
−Ni 、 Zn−Fe合金めつきに比べ 電気抵抗が
低く、通電による発熱で溶融し易いため、及びめっき層
が軟らかく溶接チップの圧力でめっき層が変形し易いた
め、溶接部に電流が集中しにくいことが考えられる。鉄
族金属を含有させると、電気抵抗を高め、かつめっき層
を硬くする効果により、スポット溶接性は確実に向上す
る。鉄族金属1重量%未満では、上記効果が顕著ではな
い。
−Ni 、 Zn−Fe合金めつきに比べ 電気抵抗が
低く、通電による発熱で溶融し易いため、及びめっき層
が軟らかく溶接チップの圧力でめっき層が変形し易いた
め、溶接部に電流が集中しにくいことが考えられる。鉄
族金属を含有させると、電気抵抗を高め、かつめっき層
を硬くする効果により、スポット溶接性は確実に向上す
る。鉄族金属1重量%未満では、上記効果が顕著ではな
い。
10重量%超では、鉄族金属の性質が強くなり、耐食性
上問題になることがある。鉄族金属を含む場合には、こ
れらのイオンがめつき浴中で酸化物微粒子に吸着して、
酸化物微粒子の共析を容易にするという利点もあるがC
rと鉄族金属の総量が多くなると、カチオンポリマー〇
共析による作用をもってしても加工性が劣化するので、
Crと鉄族金属の総量としては、30重量%以下が好ま
しい。
上問題になることがある。鉄族金属を含む場合には、こ
れらのイオンがめつき浴中で酸化物微粒子に吸着して、
酸化物微粒子の共析を容易にするという利点もあるがC
rと鉄族金属の総量が多くなると、カチオンポリマー〇
共析による作用をもってしても加工性が劣化するので、
Crと鉄族金属の総量としては、30重量%以下が好ま
しい。
なお、鉄族金属の内特にN1を含有させると耐食性に対
しても効果的であり、最も好ましい。
しても効果的であり、最も好ましい。
めっき付着量は、10〜502/−で十分耐食性を確保
できる。また、Zn、Cr、酸化物微粒子。
できる。また、Zn、Cr、酸化物微粒子。
鉄族金属、カチオンポリマー以外にモPb、Sn。
Ag、 In、 Bi、 Cu、 Sb、 As、 N
a、 P、 8等が不可避的に微量共析していても本質
的に本発明の効果は変わらないものである。
a、 P、 8等が不可避的に微量共析していても本質
的に本発明の効果は変わらないものである。
このようにしてなる複合電気めっき鋼板は、単層のまま
でもよいし、上層にZnもしくはZn−Ni。
でもよいし、上層にZnもしくはZn−Ni。
Zn −Fe等のZn系合金めっきを少量節してもよい
。
。
上層に、ZnもしくはZn系合金めっきを施す場合には
、1〜51/rr?が望ましく、 こうすることによシ
、化成処理やカチオン電着性をより確実なものとし、ひ
いては塗装後耐食性を更に向上せしめる。
、1〜51/rr?が望ましく、 こうすることによシ
、化成処理やカチオン電着性をより確実なものとし、ひ
いては塗装後耐食性を更に向上せしめる。
次に本発明の複合電気めっき鋼板の製造方法であるが、
Zn2+イオン、Cr イ/? 7 、 sio、、
l AltOs+TiO2の如き酸化物微粒子、及び
PAS の如き4級アミンの重合物等の水溶性カチオ
ンポリマーを0.01〜20 f/を含む、pH0,5
〜3 、浴140〜70℃の酸性めっき浴を用いてzo
A/ai以上で電気めっきすればよい。めっき浴中には
、N12+Co” 、 Fe といった鉄族金属、イ
オンを添加し、これをめっき層内に共析させてもよい。
Zn2+イオン、Cr イ/? 7 、 sio、、
l AltOs+TiO2の如き酸化物微粒子、及び
PAS の如き4級アミンの重合物等の水溶性カチオ
ンポリマーを0.01〜20 f/を含む、pH0,5
〜3 、浴140〜70℃の酸性めっき浴を用いてzo
A/ai以上で電気めっきすればよい。めっき浴中には
、N12+Co” 、 Fe といった鉄族金属、イ
オンを添加し、これをめっき層内に共析させてもよい。
更に、Na” 、 K” 、 NH,イオン等の塩を添
加することは、浴の電導度を高めるために有効である。
加することは、浴の電導度を高めるために有効である。
上層のZnもしくはZn系合金めっきは、周知の電気め
っき法を適用することができる。その場合、下層のめっ
き浴から持ち出されるCrイオンやカチオンポリマーを
含むドラッグアウトを、上層めっき前に水洗にょシ十分
除去することが好ましい。
っき法を適用することができる。その場合、下層のめっ
き浴から持ち出されるCrイオンやカチオンポリマーを
含むドラッグアウトを、上層めっき前に水洗にょシ十分
除去することが好ましい。
本発明の構造は必ずしも鋼板の両面に対して用いる必要
はなく、用途に応じて片面のみに適用し、他の面は鋼板
面のまま、もしくは他のめっき層、あるいは有機皮膜を
被覆しためっき層としてもよい。
はなく、用途に応じて片面のみに適用し、他の面は鋼板
面のまま、もしくは他のめっき層、あるいは有機皮膜を
被覆しためっき層としてもよい。
本発明を適用する素地鋼板は通常ダル仕上げ圧延をした
軟鋼板であるが、プライト仕上げ圧延をした軟鋼板、鋼
成分としてMn、S、P 等を多く含んだ高張力鋼板C
r、Cu、Ni、P 等を多く含んだ腐食速度の小さい
高耐食性鋼板でも適用可能である。
軟鋼板であるが、プライト仕上げ圧延をした軟鋼板、鋼
成分としてMn、S、P 等を多く含んだ高張力鋼板C
r、Cu、Ni、P 等を多く含んだ腐食速度の小さい
高耐食性鋼板でも適用可能である。
(実施例)
板厚0.8mの冷延鋼板を、アルカリ脱脂し、5チ硫酸
で酸洗した後、水洗し、以下の条件によシ。
で酸洗した後、水洗し、以下の条件によシ。
電気めっきを行なった。ポンプ攪拌により液流速90
m/min、極間距離lowとし、浴温60℃、pH2
の硫酸酸性浴を用いた。めっき浴組成は、Zn2+イオ
ンマo y/L 、 cr3+イオン1〜309/L。
m/min、極間距離lowとし、浴温60℃、pH2
の硫酸酸性浴を用いた。めっき浴組成は、Zn2+イオ
ンマo y/L 、 cr3+イオン1〜309/L。
鉄族金属イオン0〜50 f/L 、酸化物微粒子(S
i02 、 AJ!203 、 ZrO2,TiO2
は、平均粒径0.02〜0.05μ、 Cr2O3,W
O,は平均粒径0,1〜0.5μ)を10〜1o o
y/l 、カチオンポリマー(分子量1万のポリアミン
ポリマー(PA)、あるいは分子量12万のポリアミン
スルホンポリマー(PAS ) )0、 Ol −20
f/l 、 Na+イオンl 6f/Lとし、各成分の
めつき層中の含有率は、それぞれの添加量及び電流密度
によりコントロールし、めっき付着量は20 f/rr
lとした。また、1部については上層に、周知の条件で
ZnもしくはZn系合金めっきを32β施した。
i02 、 AJ!203 、 ZrO2,TiO2
は、平均粒径0.02〜0.05μ、 Cr2O3,W
O,は平均粒径0,1〜0.5μ)を10〜1o o
y/l 、カチオンポリマー(分子量1万のポリアミン
ポリマー(PA)、あるいは分子量12万のポリアミン
スルホンポリマー(PAS ) )0、 Ol −20
f/l 、 Na+イオンl 6f/Lとし、各成分の
めつき層中の含有率は、それぞれの添加量及び電流密度
によりコントロールし、めっき付着量は20 f/rr
lとした。また、1部については上層に、周知の条件で
ZnもしくはZn系合金めっきを32β施した。
このようにして製造した複合電気めっき鋼板のめつき組
成及び評価結果を第1表に示す。なお、めっき層中のZ
n、Cr、鉄族金属、酸化物微粒子については原子吸光
法で分析し、カチオンポリマーについては、燃焼法によ
りC分析を行ないカチオンポリマー量に換算した。耐食
性、加工性評価方法については以下の通りである。
成及び評価結果を第1表に示す。なお、めっき層中のZ
n、Cr、鉄族金属、酸化物微粒子については原子吸光
法で分析し、カチオンポリマーについては、燃焼法によ
りC分析を行ないカチオンポリマー量に換算した。耐食
性、加工性評価方法については以下の通りである。
(1)未塗装耐食性
■塩水散布曝露試験(千葉系地区に曝露9週1回、5%
塩水を散布、曝露と略)1年間後の赤錆発生面積で評価
した。
塩水を散布、曝露と略)1年間後の赤錆発生面積で評価
した。
1チ以下二 〇
1チ超〜10%以下二 〇
10チ超〜30チ以下: △
30%超 : ×
(2)塗装後耐食性
浸漬型リン酸塩処理、カチオン電着塗装20μmを施こ
し、中塗り、水研ぎ、上塗り塗装をして総合塗膜厚10
0μm とし、地鉄に達するクロスカットを入れた試験
片について、塩水噴霧試験(JIS Z 2371に準
拠、 SSTと略)を1000時間、及び上記曝露試験
を1年間行ない、それぞれについてクロスカット部のふ
くれ巾で評価した。
し、中塗り、水研ぎ、上塗り塗装をして総合塗膜厚10
0μm とし、地鉄に達するクロスカットを入れた試験
片について、塩水噴霧試験(JIS Z 2371に準
拠、 SSTと略)を1000時間、及び上記曝露試験
を1年間行ない、それぞれについてクロスカット部のふ
くれ巾で評価した。
1■以下: ◎
1咽超〜3畷以下: 0
3■超〜5−以下二 △
51超:×
(3)スポット溶接性
溶接条件は以下の通りである。
電 流二 8kA
サイクル数: 10サイクル
加圧カニ 200Kf
溶接チップ形状:第1図に示す。(Aは12+mφ、B
は6簡φ、θは30°である。) 3000点連続打点を行なった後のナゲツト径を測定し
た。
は6簡φ、θは30°である。) 3000点連続打点を行なった後のナゲツト径を測定し
た。
4鵡以上 :◎
3部以上〜4m未満:0
3I!ll未a :×
(4)加工性
50φ×25Hの円筒プレス成形を行なった後、加工面
についてテープ剥離を行ない、重量減少量で評価した。
についてテープ剥離を行ない、重量減少量で評価した。
2rn9以下二〇
2■超〜5rn9以下:0
5〜超〜8■以下:へ
8〜超:×
本発明例は、比較例に比して耐食性、溶接性、加工性共
に明らかに良好である。
に明らかに良好である。
本発明例の内でも、鉄族金属を含有するものは、スポッ
ト溶接性が特に良好であシ、上層めっきを有するものは
、塗装後耐食性が特に良好である。
ト溶接性が特に良好であシ、上層めっきを有するものは
、塗装後耐食性が特に良好である。
(発明の効果)
以上述べたように、本発明の複合電気めっき鋼板は、Z
n −Cr系複合めっき中に酸化物微粒子を含有させる
ことによりCr含有めっき特有の保護皮膜的な腐食生成
物を更に安定化させることにより、特に曝露環境下での
耐食性向上を図ったものであり、溶接性、加工性にも優
れることから、高度な防錆性能を要求される自動車用を
中心として、家電、建材用の防錆鋼板として好適である
。
n −Cr系複合めっき中に酸化物微粒子を含有させる
ことによりCr含有めっき特有の保護皮膜的な腐食生成
物を更に安定化させることにより、特に曝露環境下での
耐食性向上を図ったものであり、溶接性、加工性にも優
れることから、高度な防錆性能を要求される自動車用を
中心として、家電、建材用の防錆鋼板として好適である
。
第1図は、実施例においてスポット溶接性を評価するた
めに用いた溶接チップ形状を示す図である。 ビlヨ
めに用いた溶接チップ形状を示す図である。 ビlヨ
Claims (5)
- (1)鋼板の表面に、Cr1〜30重量%、酸化物微粒
子0.1〜10重量%、カチオンポリマー0.001〜
5重量%、残部Znとする複合電気めつき層を形成した
ことを特徴とする高耐食性複合電気めつき鋼板。 - (2)鋼板の表面に、Cr1〜30重量%、酸化物微粒
子0.1〜10重量%、カチオンポリマー0.001〜
5重量%、鉄族金属1〜10重量%、残部Znとする複
合電気めつき層を形成したことを特徴とする高耐食性複
合電気めつき鋼板。 - (3)上層にZnもしくはZn系合金めつき層を形成し
たことを特徴とする特許請求の範囲第1項、第2項記載
の高耐食性複合電気めつき鋼板。 - (4)酸化物微粒子が、Si、Al、Zr、Ti、Cr
、Mo、Wの酸化物の1種以上からなる特許請求の範囲
第1項、第2項、第3項記載の高耐食性複合電気めつき
鋼板。 - (5)カチオンポリマーが、4級アミンポリマーである
特許請求の範囲第1項、第2項、第3項記載の高耐食性
複合電気めつき鋼板。
Priority Applications (6)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP23226588A JPH0280597A (ja) | 1988-09-19 | 1988-09-19 | 高耐食性複合電気めっき鋼板 |
CA000599581A CA1337555C (en) | 1988-05-17 | 1989-05-12 | Coated steel sheets and process for producing the same |
DE89108750T DE68908471T2 (de) | 1988-05-17 | 1989-05-16 | Beschichtete Stahlbleche und Verfahren zu deren Herstellung. |
EP89108750A EP0342585B1 (en) | 1988-05-17 | 1989-05-16 | Coated steel sheets and process for producing the same |
US07/642,541 US5188905A (en) | 1988-05-17 | 1991-01-17 | Coated steel sheets |
US07/901,033 US5242572A (en) | 1988-05-17 | 1992-06-19 | Coated steel sheets and process for producing the same |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP23226588A JPH0280597A (ja) | 1988-09-19 | 1988-09-19 | 高耐食性複合電気めっき鋼板 |
Related Child Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2061148A Division JPH02270998A (ja) | 1990-03-14 | 1990-03-14 | 高耐食性複合電気めっき鋼板 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0280597A true JPH0280597A (ja) | 1990-03-20 |
JPH058280B2 JPH058280B2 (ja) | 1993-02-01 |
Family
ID=16936541
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP23226588A Granted JPH0280597A (ja) | 1988-05-17 | 1988-09-19 | 高耐食性複合電気めっき鋼板 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0280597A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2007197688A (ja) * | 2005-12-27 | 2007-08-09 | Kansai Paint Co Ltd | 電着塗料 |
JP2020143360A (ja) * | 2019-02-28 | 2020-09-10 | 奥野製薬工業株式会社 | 亜鉛系複合めっき液、亜鉛系複合めっき皮膜の形成方法、及び複合酸化物皮膜の形成方法 |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS60211094A (ja) * | 1984-04-03 | 1985-10-23 | Kawasaki Steel Corp | 高耐食性表面処理鋼板 |
JPS60211095A (ja) * | 1984-04-03 | 1985-10-23 | Kawasaki Steel Corp | 高耐食性表面処理鋼板 |
JPS61213400A (ja) * | 1985-03-15 | 1986-09-22 | Dainippon Toryo Co Ltd | 電気メツキ鋼板の製造方法 |
JPS626758A (ja) * | 1985-07-03 | 1987-01-13 | Honda Motor Co Ltd | 炭素繊維強化マグネシウム合金製部材 |
JPS6314890A (ja) * | 1986-07-05 | 1988-01-22 | Nippon Steel Corp | 装飾亜鉛メツキ鋼板およびその製造方法 |
-
1988
- 1988-09-19 JP JP23226588A patent/JPH0280597A/ja active Granted
Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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JPS60211094A (ja) * | 1984-04-03 | 1985-10-23 | Kawasaki Steel Corp | 高耐食性表面処理鋼板 |
JPS60211095A (ja) * | 1984-04-03 | 1985-10-23 | Kawasaki Steel Corp | 高耐食性表面処理鋼板 |
JPS61213400A (ja) * | 1985-03-15 | 1986-09-22 | Dainippon Toryo Co Ltd | 電気メツキ鋼板の製造方法 |
JPS626758A (ja) * | 1985-07-03 | 1987-01-13 | Honda Motor Co Ltd | 炭素繊維強化マグネシウム合金製部材 |
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JP2020143360A (ja) * | 2019-02-28 | 2020-09-10 | 奥野製薬工業株式会社 | 亜鉛系複合めっき液、亜鉛系複合めっき皮膜の形成方法、及び複合酸化物皮膜の形成方法 |
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Publication number | Publication date |
---|---|
JPH058280B2 (ja) | 1993-02-01 |
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