JPH0244601B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPH0244601B2 JPH0244601B2 JP58007542A JP754283A JPH0244601B2 JP H0244601 B2 JPH0244601 B2 JP H0244601B2 JP 58007542 A JP58007542 A JP 58007542A JP 754283 A JP754283 A JP 754283A JP H0244601 B2 JPH0244601 B2 JP H0244601B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rolling
- rolls
- roll
- rolling mill
- web
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/08—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling structural sections, i.e. work of special cross-section, e.g. angle steel
- B21B1/088—H- or I-sections
- B21B1/0886—H- or I-sections using variable-width rolls
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Description
本発明はＨ形鋼の熱間圧延方法に係り、特に歩
留りがすぐれロール交換回数を減少できるＨ形鋼
の熱間圧延方法に関する。 一般にＨ形鋼の熱間圧延は第１図に示す如き工
程で行われる。すなわち、第２図Ａ，Ｂ，Ｃに示
す如きスラブ２、矩形鋼片４、Ｈ形鋼用鋼片６等
の素材を第３図Ａ，Ｂに示す開孔形８あるいは閉
孔形１０を刻設した上、下ロールを有する２重式
ブレークダウン圧延機１２で所定の形状に粗造形
する。ブレークダウン圧延機１２では複数個の孔
形を使用し順次各複数パスの圧延によつて素材を
以後の中間圧延に適合した形状に加工する。 粗造形された素材は第４図Ａに示した如きロー
ル形状の１基以上の粗ユニバーサル圧延機１４と
第４図Ｂに示した如きロール形状の１基以上のエ
ツジヤー圧延機１６により１パスあるいは複数パ
スの中間圧延後、第４図Ｃに示した如きロール形
状の仕上ユニバーサル圧延機１８において１パス
でＨ形鋼製品に圧延される。 製品寸法が決まれば仕上ユニバーサル圧延機１
８のロール寸法と、それ以前の圧延機にロール寸
法が決まる。すなわち第３図Ａのイ、第４図Ａの
ロ、第４図Ｂのハ、第４図Ｃのニ等の寸法はほぼ
等しくなる如く設計されている。このように特に
ブレークダウン圧延後の形状変化が限定されたも
のであるために特定幅の水平ロールを使用するの
で、従来は製品寸法が変わる度に、水平ロールの
ロール交換をする必要があつた。 通常、Ｈ形鋼の圧延は多サイズ少量圧延であ
り、例えばＨ形鋼の製品サイズはJIS規格で33シ
リーズ、ASTM規格で44シリーズ、合計で77シ
リーズに及ぶ。従来、あるサイズから他のサイズ
へのロール交換に要する時間としては通常25〜30
分かかるので、多サイズのＨ形鋼を圧延するため
にはサイズ数に比例したロール交換時間がかか
り、この分稼動率を低下させている。当然ロール
交換時にも素材は加熱炉内で保熱しておくことに
なり、多大のエネルギーロスを生じている。 また従来、一般に、Ｈ形鋼圧延においては第５
図に示すように粗ユニバーサル圧延機１４の水平
ロール２０の側面部２２が圧延本数の増加ととも
に摩耗して水平ロール２０の内幅寸法が減少する
傾向がある縦ロール２４も摩耗するが、この場合
は縦ロール２４の開度を摩耗分だけ調整すればよ
く、それほど問題はない。このため第６図で示す
如くフランジ厚みホを一定にするとウエブ高さヘ
が水平ロール２０の側面部２２の摩耗分だけ低く
なるので通常は寸法公差が許す範囲でフランジ厚
みホを厚くしてウエブ高さヘを確保している。 すなわち、材料のウエブ高さヘは水平ロール２
０の幅の大小により影響されるので、通常ウエブ
高さヘの寸法許容差の範囲内で使用する有効ロー
ル幅が決められており、例えばウエブ高さ400mm
未満では±3.0mm、同400mm以上600mm未満では±
4.0mm、同600mm以上では±5.0mmの許容差が
JISG3192に規定されている。 したがつて、使用する水平ロール２０の幅によ
つてフランジ厚みが異なり、特に摩耗して幅が減
少した水平ロール２０で圧延すると製品のフラン
ジ厚みが厚くなり歩留りが低下する。当然圧延チ
ヤンス毎に使用するロール幅が変わることによる
チヤンス毎の製品断面寸法のばらつき、あるいは
同一圧延チヤンス内でも水平ロール側面部２２の
摩耗に基づくフランジ厚み変化を伴うことにな
り、これらは寸法精度上好ましくない。 またサイズ毎にブレークダウンロール、粗ユニ
バーサルロール、エツジヤーロール、仕上ユニバ
ーサルロールを保有する必要があるので、ロール
の保有数が必然的に多くなる問題点もあり、通常
１サイズにつき予備のため２〜３セツトを保有し
ている。さらに例えばウエブ高さが700mmと800mm
の間の寸法の製品を要求されたとしても、現有の
ロール幅の枠外であり製造は不可能である。どう
しても製造するとなればブレークダウンロールか
らユニバーサルロール、エツジヤーロールまで新
規に保有する必要があり、当然ロール保有数がさ
らに増加することは避けられない。 この問題に対して従来、特公昭53−40949に開
示されたようにユニバーサルロールの水平ロール
をロール軸と直角方向に２分割して、その間にス
ペーサーを挿入して圧延する方法がある。ただし
この方法はある範囲のウエブ高さサイズに共用で
きるが、圧延サイズ毎に専用のスペーサーが必要
であり、また圧延開始時の水平ロール幅はいつも
一定にできるが、圧延途中の水平ロール側壁部２
２の摩耗量に応じたロール幅調整ができず、同一
圧延チヤンス内の製品のフランジ厚のバラツキは
未解決の問題として残る。 更にロール幅のセツトは圧延ライン内ではな
く、ラインから離れた専用のロール交換場所で行
うため、サイズ変更ごとに必要なロール交換時間
の損失は避けられない等の幾多の欠点があつた。 本発明の目的はＨ形鋼の熱間圧延における上記
従来技術の欠点を解消し、ロール交換頻度の減
少、ロール保有数の減少、製品の寸法精度の向上
等の改善ができるＨ形鋼の熱間圧延方法を提供す
るにある。 従来問題点は、第３図Ａのイ、第４図Ａのロ、
第４図Ｂのハ、第４図Ｃのニの寸法が少なくとも
圧延ライン内においては固定されているために生
ずる。従つて圧延ライン内において上記のイ，
ロ，ハ，ニの寸法の変更が可能であれば、製品寸
法に応じてイ，ロ，ハ，ニの寸法を変更して圧延
することによつて上記の問題を解決できる。本発
明者らはこの観点から、圧延ライン内において分
割ロール軸方向の位置を変えて部分圧延する工程
を有するＨ形鋼の熱間圧延方法を見い出した。 本発明の要旨とするところは次のとおりであ
る。スラブ、矩形鋼片もしくはＨ形鋼用鋼片から
ブレークダウン圧延機、粗ユニバーサル圧延機、
エツジヤー圧延機および仕上げユニバーサル圧延
機を用いて熱間圧延するＨ形鋼の製造方法におい
て、仕上げユニバーサル圧延工程前にロール軸方
向のロール間隔が圧延機に組込んだままでパス毎
に可変に構成された水平の分割ロールを用いてウ
エブの部分圧延を行う段階と、前記部分圧延に際
して圧下されないウエブの未圧下部を幅固定の水
平ロールで圧延しウエブの幅拡げを行う段階と、
の繰返しを有して成ることを特徴とするＨ形鋼の
熱間圧延方法。 まず本発明の実施例で使用する分割ロールにつ
いて説明する。粗ユニバーサル圧延機１４の水平
ロールは第７図に示す如くロール軸と直角方向に
分割した一定幅の２個の分割ロール２６から構成
され、この分割ロール２６はロール軸方向に対称
に位置が変更できる。ロール軸方向の位置の変更
は特願昭57−134435、特願昭57−134436および特
願昭57−134437等で開示された装置を使用する。
これらの水平の分割ロール２６Ａ，２６Ｂを組込
んだ粗ユニバーサル圧延機の一例を第１１図によ
り説明する。第１１図は粗ユニバーサル圧延機を
圧延方向から見たものでハウジングポスト３４の
間には上下に左右１組の水平の分割ロール２６
Ａ，２６Ｂと左右の縦ロール２４Ａ，２４Ｂが組
込まれている。上下の水平の分割ロール２６Ａ，
２６Ｂは左端にある図示していない駆動装置に接
続して駆動されるが縦ロール２４Ａ，２４Ｂは非
駆動である。分割ロール２６Ａ，２６Ｂはロール
軸３６にスプライン３８もしくはキー等の動力伝
達機構によりロール軸方向に移動可能にはめ込ま
れている。分割ロール２６Ａと分割ロール２６Ｂ
の間に分割ロールの軸方向間隔調整装置３９が組
込まれロール軸に固定されている。この軸方向間
隔調整装置３９は油圧シリンダーを内蔵してお
り、ロール間隔調整は、前記油圧シリンダーによ
る油圧制御を行うことによつてラムの位置決めを
し、ラムに結合された分割ロール２６Ａ，２６Ｂ
の間隔をオンラインかつ圧延中に自在に調整する
ことができる。 このように軸方向間隔調整装置３９は従来のス
ペーサーを用いる分割ロールによる如く圧延を中
断してロールを圧延機から引抜くこと工程を必要
としない。従つて、本発明においては分割ロール
２６Ａ，２６Ｂのロール軸方向の位置は、圧延機
に組込んだまま、すなわち、分割ロール２６Ａ，
２６Ｂが回転している状態で分割ロール２６Ａ，
２６Ｂの間隔調整が可能で、圧延のパス毎に可変
である。 エツジヤー圧延機１６においても、第８図に示
した如く、幅中央のシヤフトと１体となつて固定
したロール２８の両側に軸方向の位置が可変な２
個の分割ロール３０を使用する。 粗ユニバーサル圧延機１４においては材料のフ
ランジ面が５度程度のテーパーを有する水平分割
ロール２６と、縦ロールで圧延し、ウエブ中央部
は非圧下状態とする。次にエツジヤー圧延機１６
において、フランジ端部に５度程度のテーパーを
有する水平分割ロール３０でフランジ端部を、固
定ロール２８でウエブ中央の前記粗ユニバーサル
圧延機における未圧下部をそれぞれ圧延し、この
両者の圧延を繰り返すことにより材料を圧下す
る。ただしこの場合、第７図における水平分割ロ
ール２６のロールの間隔トと第８図における固定
ロール２８の幅チの関係は常にチはトより大なる
状態で圧延する必要がある。 この中間圧延後、第７図の如き分割ロール２６
を有する仕上ユニバーサル圧延機１８（ただし水
平ロール外側と縦ロールのテーパーはほとんどな
し）において、５度のテーパーを有するフランジ
を起こして製品に仕上げる。 上記の如く、第７図、第８図に示した分割ロー
ル２６，３０および仕上ユニバーサル圧延機の分
割ロールのロールの間隔を調整することにより、
ウエブ高さが異なつたＨ形鋼をロール交換なしで
同一ロールで圧延することができる。また水平ロ
ールの側壁部２２が摩耗しても摩耗量に応じて分
割ロール２６のロールの間隔を広げることにより
常に一定のウエブ高さ、フランジ高さの製品を製
造することができる。 本発明を中間圧延工程と仕上工程について説明
したが、粗造形工程におけるブレークダウン圧延
機においても部分圧下することにより、広範囲の
ウエブ高さ寸法のＨ形鋼をロール交換なしで製造
できる。 実施例 第１表に示す寸法のロールを使用して、ロール
交換することなしに同一ロールで呼称寸法600×
300と、900×300のＨ形鋼を製造した。 すなわち、600×300の場合を第９図Ａ，
留りがすぐれロール交換回数を減少できるＨ形鋼
の熱間圧延方法に関する。 一般にＨ形鋼の熱間圧延は第１図に示す如き工
程で行われる。すなわち、第２図Ａ，Ｂ，Ｃに示
す如きスラブ２、矩形鋼片４、Ｈ形鋼用鋼片６等
の素材を第３図Ａ，Ｂに示す開孔形８あるいは閉
孔形１０を刻設した上、下ロールを有する２重式
ブレークダウン圧延機１２で所定の形状に粗造形
する。ブレークダウン圧延機１２では複数個の孔
形を使用し順次各複数パスの圧延によつて素材を
以後の中間圧延に適合した形状に加工する。 粗造形された素材は第４図Ａに示した如きロー
ル形状の１基以上の粗ユニバーサル圧延機１４と
第４図Ｂに示した如きロール形状の１基以上のエ
ツジヤー圧延機１６により１パスあるいは複数パ
スの中間圧延後、第４図Ｃに示した如きロール形
状の仕上ユニバーサル圧延機１８において１パス
でＨ形鋼製品に圧延される。 製品寸法が決まれば仕上ユニバーサル圧延機１
８のロール寸法と、それ以前の圧延機にロール寸
法が決まる。すなわち第３図Ａのイ、第４図Ａの
ロ、第４図Ｂのハ、第４図Ｃのニ等の寸法はほぼ
等しくなる如く設計されている。このように特に
ブレークダウン圧延後の形状変化が限定されたも
のであるために特定幅の水平ロールを使用するの
で、従来は製品寸法が変わる度に、水平ロールの
ロール交換をする必要があつた。 通常、Ｈ形鋼の圧延は多サイズ少量圧延であ
り、例えばＨ形鋼の製品サイズはJIS規格で33シ
リーズ、ASTM規格で44シリーズ、合計で77シ
リーズに及ぶ。従来、あるサイズから他のサイズ
へのロール交換に要する時間としては通常25〜30
分かかるので、多サイズのＨ形鋼を圧延するため
にはサイズ数に比例したロール交換時間がかか
り、この分稼動率を低下させている。当然ロール
交換時にも素材は加熱炉内で保熱しておくことに
なり、多大のエネルギーロスを生じている。 また従来、一般に、Ｈ形鋼圧延においては第５
図に示すように粗ユニバーサル圧延機１４の水平
ロール２０の側面部２２が圧延本数の増加ととも
に摩耗して水平ロール２０の内幅寸法が減少する
傾向がある縦ロール２４も摩耗するが、この場合
は縦ロール２４の開度を摩耗分だけ調整すればよ
く、それほど問題はない。このため第６図で示す
如くフランジ厚みホを一定にするとウエブ高さヘ
が水平ロール２０の側面部２２の摩耗分だけ低く
なるので通常は寸法公差が許す範囲でフランジ厚
みホを厚くしてウエブ高さヘを確保している。 すなわち、材料のウエブ高さヘは水平ロール２
０の幅の大小により影響されるので、通常ウエブ
高さヘの寸法許容差の範囲内で使用する有効ロー
ル幅が決められており、例えばウエブ高さ400mm
未満では±3.0mm、同400mm以上600mm未満では±
4.0mm、同600mm以上では±5.0mmの許容差が
JISG3192に規定されている。 したがつて、使用する水平ロール２０の幅によ
つてフランジ厚みが異なり、特に摩耗して幅が減
少した水平ロール２０で圧延すると製品のフラン
ジ厚みが厚くなり歩留りが低下する。当然圧延チ
ヤンス毎に使用するロール幅が変わることによる
チヤンス毎の製品断面寸法のばらつき、あるいは
同一圧延チヤンス内でも水平ロール側面部２２の
摩耗に基づくフランジ厚み変化を伴うことにな
り、これらは寸法精度上好ましくない。 またサイズ毎にブレークダウンロール、粗ユニ
バーサルロール、エツジヤーロール、仕上ユニバ
ーサルロールを保有する必要があるので、ロール
の保有数が必然的に多くなる問題点もあり、通常
１サイズにつき予備のため２〜３セツトを保有し
ている。さらに例えばウエブ高さが700mmと800mm
の間の寸法の製品を要求されたとしても、現有の
ロール幅の枠外であり製造は不可能である。どう
しても製造するとなればブレークダウンロールか
らユニバーサルロール、エツジヤーロールまで新
規に保有する必要があり、当然ロール保有数がさ
らに増加することは避けられない。 この問題に対して従来、特公昭53−40949に開
示されたようにユニバーサルロールの水平ロール
をロール軸と直角方向に２分割して、その間にス
ペーサーを挿入して圧延する方法がある。ただし
この方法はある範囲のウエブ高さサイズに共用で
きるが、圧延サイズ毎に専用のスペーサーが必要
であり、また圧延開始時の水平ロール幅はいつも
一定にできるが、圧延途中の水平ロール側壁部２
２の摩耗量に応じたロール幅調整ができず、同一
圧延チヤンス内の製品のフランジ厚のバラツキは
未解決の問題として残る。 更にロール幅のセツトは圧延ライン内ではな
く、ラインから離れた専用のロール交換場所で行
うため、サイズ変更ごとに必要なロール交換時間
の損失は避けられない等の幾多の欠点があつた。 本発明の目的はＨ形鋼の熱間圧延における上記
従来技術の欠点を解消し、ロール交換頻度の減
少、ロール保有数の減少、製品の寸法精度の向上
等の改善ができるＨ形鋼の熱間圧延方法を提供す
るにある。 従来問題点は、第３図Ａのイ、第４図Ａのロ、
第４図Ｂのハ、第４図Ｃのニの寸法が少なくとも
圧延ライン内においては固定されているために生
ずる。従つて圧延ライン内において上記のイ，
ロ，ハ，ニの寸法の変更が可能であれば、製品寸
法に応じてイ，ロ，ハ，ニの寸法を変更して圧延
することによつて上記の問題を解決できる。本発
明者らはこの観点から、圧延ライン内において分
割ロール軸方向の位置を変えて部分圧延する工程
を有するＨ形鋼の熱間圧延方法を見い出した。 本発明の要旨とするところは次のとおりであ
る。スラブ、矩形鋼片もしくはＨ形鋼用鋼片から
ブレークダウン圧延機、粗ユニバーサル圧延機、
エツジヤー圧延機および仕上げユニバーサル圧延
機を用いて熱間圧延するＨ形鋼の製造方法におい
て、仕上げユニバーサル圧延工程前にロール軸方
向のロール間隔が圧延機に組込んだままでパス毎
に可変に構成された水平の分割ロールを用いてウ
エブの部分圧延を行う段階と、前記部分圧延に際
して圧下されないウエブの未圧下部を幅固定の水
平ロールで圧延しウエブの幅拡げを行う段階と、
の繰返しを有して成ることを特徴とするＨ形鋼の
熱間圧延方法。 まず本発明の実施例で使用する分割ロールにつ
いて説明する。粗ユニバーサル圧延機１４の水平
ロールは第７図に示す如くロール軸と直角方向に
分割した一定幅の２個の分割ロール２６から構成
され、この分割ロール２６はロール軸方向に対称
に位置が変更できる。ロール軸方向の位置の変更
は特願昭57−134435、特願昭57−134436および特
願昭57−134437等で開示された装置を使用する。
これらの水平の分割ロール２６Ａ，２６Ｂを組込
んだ粗ユニバーサル圧延機の一例を第１１図によ
り説明する。第１１図は粗ユニバーサル圧延機を
圧延方向から見たものでハウジングポスト３４の
間には上下に左右１組の水平の分割ロール２６
Ａ，２６Ｂと左右の縦ロール２４Ａ，２４Ｂが組
込まれている。上下の水平の分割ロール２６Ａ，
２６Ｂは左端にある図示していない駆動装置に接
続して駆動されるが縦ロール２４Ａ，２４Ｂは非
駆動である。分割ロール２６Ａ，２６Ｂはロール
軸３６にスプライン３８もしくはキー等の動力伝
達機構によりロール軸方向に移動可能にはめ込ま
れている。分割ロール２６Ａと分割ロール２６Ｂ
の間に分割ロールの軸方向間隔調整装置３９が組
込まれロール軸に固定されている。この軸方向間
隔調整装置３９は油圧シリンダーを内蔵してお
り、ロール間隔調整は、前記油圧シリンダーによ
る油圧制御を行うことによつてラムの位置決めを
し、ラムに結合された分割ロール２６Ａ，２６Ｂ
の間隔をオンラインかつ圧延中に自在に調整する
ことができる。 このように軸方向間隔調整装置３９は従来のス
ペーサーを用いる分割ロールによる如く圧延を中
断してロールを圧延機から引抜くこと工程を必要
としない。従つて、本発明においては分割ロール
２６Ａ，２６Ｂのロール軸方向の位置は、圧延機
に組込んだまま、すなわち、分割ロール２６Ａ，
２６Ｂが回転している状態で分割ロール２６Ａ，
２６Ｂの間隔調整が可能で、圧延のパス毎に可変
である。 エツジヤー圧延機１６においても、第８図に示
した如く、幅中央のシヤフトと１体となつて固定
したロール２８の両側に軸方向の位置が可変な２
個の分割ロール３０を使用する。 粗ユニバーサル圧延機１４においては材料のフ
ランジ面が５度程度のテーパーを有する水平分割
ロール２６と、縦ロールで圧延し、ウエブ中央部
は非圧下状態とする。次にエツジヤー圧延機１６
において、フランジ端部に５度程度のテーパーを
有する水平分割ロール３０でフランジ端部を、固
定ロール２８でウエブ中央の前記粗ユニバーサル
圧延機における未圧下部をそれぞれ圧延し、この
両者の圧延を繰り返すことにより材料を圧下す
る。ただしこの場合、第７図における水平分割ロ
ール２６のロールの間隔トと第８図における固定
ロール２８の幅チの関係は常にチはトより大なる
状態で圧延する必要がある。 この中間圧延後、第７図の如き分割ロール２６
を有する仕上ユニバーサル圧延機１８（ただし水
平ロール外側と縦ロールのテーパーはほとんどな
し）において、５度のテーパーを有するフランジ
を起こして製品に仕上げる。 上記の如く、第７図、第８図に示した分割ロー
ル２６，３０および仕上ユニバーサル圧延機の分
割ロールのロールの間隔を調整することにより、
ウエブ高さが異なつたＨ形鋼をロール交換なしで
同一ロールで圧延することができる。また水平ロ
ールの側壁部２２が摩耗しても摩耗量に応じて分
割ロール２６のロールの間隔を広げることにより
常に一定のウエブ高さ、フランジ高さの製品を製
造することができる。 本発明を中間圧延工程と仕上工程について説明
したが、粗造形工程におけるブレークダウン圧延
機においても部分圧下することにより、広範囲の
ウエブ高さ寸法のＨ形鋼をロール交換なしで製造
できる。 実施例 第１表に示す寸法のロールを使用して、ロール
交換することなしに同一ロールで呼称寸法600×
300と、900×300のＨ形鋼を製造した。 すなわち、600×300の場合を第９図Ａ，
【表】
Ｂ，Ｃ、900×300の場合を第１０図Ａ，Ｂ，Ｃに
示したが、いずれの場合においてもＡに示した如
く粗ユニバーサル圧延機１４でフランジとウエブ
の中央を除く両側を圧下し、次にＢに示した如
く、エツジヤー圧延機１６でウエブ中央の未圧下
部とフランジ端部を圧下し、この工程を可逆圧延
で複数パス圧延をしたのち、仕上ユニバーサル圧
延機１８の１パスでフランジのテーパーを起こし
てＨ形鋼製品とした。このようにして圧延された
600×300、900×300のＨ形鋼はともに、粗ユニバ
ーサル圧延機の未圧下部とエツジヤー圧延の圧下
部の境のきずあるいは仕上ユニバーサル圧延時の
きずも発生せず表面状況は良好であり、位置可変
分割ロールの摩耗に対する位置の微調整により寸
法精度も良好で歩留りもすぐれていた。 また第９図Ａ，Ｂ，Ｃと第１０図Ａ，Ｂ，Ｃと
比較してみると、後者はＡの分割ロール２６とＢ
の分割ロール３０とＣの分割ロール３２等のそれ
ぞれのロール間隔を前者に対して298mm広げただ
けであるので、600−300から900×300への切換は
オンラインにおける分割ロールの位置変更のみで
ロール変換の必要がなく、本発明法の実施により
ロール交換回数は従来の約1/3に大幅な減少が可
能となり、ロールの保有数が減少し、材料の加熱
時間も短縮された。 本発明は上記実施例からも明らかな如く、軸方
向の位置が可変の分割ロールを使用して部分圧延
することによつて、ロール交換頻度の減少、ロー
ル保有数の削減、寸法精度および歩留りの向上、
加熱エネルギー原単位の減少等多くの効果をあげ
ることができた。
示したが、いずれの場合においてもＡに示した如
く粗ユニバーサル圧延機１４でフランジとウエブ
の中央を除く両側を圧下し、次にＢに示した如
く、エツジヤー圧延機１６でウエブ中央の未圧下
部とフランジ端部を圧下し、この工程を可逆圧延
で複数パス圧延をしたのち、仕上ユニバーサル圧
延機１８の１パスでフランジのテーパーを起こし
てＨ形鋼製品とした。このようにして圧延された
600×300、900×300のＨ形鋼はともに、粗ユニバ
ーサル圧延機の未圧下部とエツジヤー圧延の圧下
部の境のきずあるいは仕上ユニバーサル圧延時の
きずも発生せず表面状況は良好であり、位置可変
分割ロールの摩耗に対する位置の微調整により寸
法精度も良好で歩留りもすぐれていた。 また第９図Ａ，Ｂ，Ｃと第１０図Ａ，Ｂ，Ｃと
比較してみると、後者はＡの分割ロール２６とＢ
の分割ロール３０とＣの分割ロール３２等のそれ
ぞれのロール間隔を前者に対して298mm広げただ
けであるので、600−300から900×300への切換は
オンラインにおける分割ロールの位置変更のみで
ロール変換の必要がなく、本発明法の実施により
ロール交換回数は従来の約1/3に大幅な減少が可
能となり、ロールの保有数が減少し、材料の加熱
時間も短縮された。 本発明は上記実施例からも明らかな如く、軸方
向の位置が可変の分割ロールを使用して部分圧延
することによつて、ロール交換頻度の減少、ロー
ル保有数の削減、寸法精度および歩留りの向上、
加熱エネルギー原単位の減少等多くの効果をあげ
ることができた。
第１図はＨ形鋼、熱間圧延の工程図、第２図
Ａ，Ｂ，ＣはいずれもＨ形鋼、熱間圧延素材の形
状を示す断面図、第３図Ａ，Ｂはロール孔形を示
すロールの断面図、第４図Ａ，Ｂ，Ｃはいずれも
Ｈ形鋼の熱間圧延の過程を示す断面図、第５図は
従来のユニバーサル圧延機水平ロールの側面部の
摩耗を示す断面図、第６図はＨ形鋼の寸法を示す
断面図、第７図は本発明の粗ユニバーサル圧延機
のロールの形状を示す断面図、第８図は本発明の
エツジヤー圧延機のロールの形状を示す断面図、
第９図Ａ，Ｂ，Ｃはいずれも600×300H形鋼の実
施例の圧延過程を示す断面図、第１０図Ａ，Ｂ，
Ｃはいずれも900×300H形鋼の実施例の圧延過程
を示す断面図、第１１図はロール間隔が可変な水
平の分割ロールを組込んだ粗ユニバーサル圧延機
の断面図である。 １２……ブレークダウン圧延機、１４……粗ユ
ニバーサル圧延機、１６……エツジヤー圧延機、
１８……仕上ユニバーサル圧延機、２６……分割
ロール（粗ユニバーサル圧延機用）、３０……分
割ロール（エツジヤー圧延機用）、３２……分割
ロール（仕上ユニバーサル圧延機用）。
Ａ，Ｂ，ＣはいずれもＨ形鋼、熱間圧延素材の形
状を示す断面図、第３図Ａ，Ｂはロール孔形を示
すロールの断面図、第４図Ａ，Ｂ，Ｃはいずれも
Ｈ形鋼の熱間圧延の過程を示す断面図、第５図は
従来のユニバーサル圧延機水平ロールの側面部の
摩耗を示す断面図、第６図はＨ形鋼の寸法を示す
断面図、第７図は本発明の粗ユニバーサル圧延機
のロールの形状を示す断面図、第８図は本発明の
エツジヤー圧延機のロールの形状を示す断面図、
第９図Ａ，Ｂ，Ｃはいずれも600×300H形鋼の実
施例の圧延過程を示す断面図、第１０図Ａ，Ｂ，
Ｃはいずれも900×300H形鋼の実施例の圧延過程
を示す断面図、第１１図はロール間隔が可変な水
平の分割ロールを組込んだ粗ユニバーサル圧延機
の断面図である。 １２……ブレークダウン圧延機、１４……粗ユ
ニバーサル圧延機、１６……エツジヤー圧延機、
１８……仕上ユニバーサル圧延機、２６……分割
ロール（粗ユニバーサル圧延機用）、３０……分
割ロール（エツジヤー圧延機用）、３２……分割
ロール（仕上ユニバーサル圧延機用）。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ スラブ、矩形鋼片もしくはＨ形鋼用鋼片から
ブレークダウン圧延機、粗ユニバーサル圧延機、
エツジヤー圧延機および仕上げユニバーサル圧延
機を用いて熱間圧延するＨ形鋼の製造方法におい
て、仕上げユニバーサル圧延工程以前にロール軸
方向のロール間隔が圧延機に組込んだままでパス
毎に可変に構成された水平の分割ロールを用いて
ウエブの部分圧延を行う段階と、前記部分圧延に
際して圧下されないウエブの未圧下部を幅固定の
水平ロールで圧延しウエブの幅拡げを行う段階
と、の繰返しを有して成ることを特徴とするＨ形
鋼の熱間圧延方法。 ２ ブレークダウン圧延機の鋼片を縦ロールとロ
ール軸方向に分割されロール間隔がパス毎に可変
に構成された分割水平ロールとの両者から成る前
記粗ユニバーサル圧延機にてフランジ圧延とウエ
ブ幅方向両側の圧延を繰返す段階と、前記段階で
残されたウエブの未圧下部を水平固定ロールを有
する前記エツジヤー圧延機で圧延することにより
ウエブの幅拡げを繰返す段階と、前記仕上ユニバ
ーサル圧延機により仕上げ圧延する段階と、を有
する特許請求の範囲の第１項に記載のＨ形鋼の熱
間圧延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP754283A JPS59133902A (ja) | 1983-01-20 | 1983-01-20 | Ｈ形鋼の熱間圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP754283A JPS59133902A (ja) | 1983-01-20 | 1983-01-20 | Ｈ形鋼の熱間圧延方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59133902A JPS59133902A (ja) | 1984-08-01 |
| JPH0244601B2 true JPH0244601B2 (ja) | 1990-10-04 |
Family
ID=11668676
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP754283A Granted JPS59133902A (ja) | 1983-01-20 | 1983-01-20 | Ｈ形鋼の熱間圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59133902A (ja) |
Families Citing this family (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0761485B2 (ja) * | 1983-09-30 | 1995-07-05 | 新日本製鐵株式会社 | 形鋼の仕上圧延方法 |
| JPS60118301A (ja) * | 1983-12-01 | 1985-06-25 | Nippon Steel Corp | 組合せ使用圧延ｈ形鋼の製造方法 |
| JPS61135404A (ja) * | 1984-12-04 | 1986-06-23 | Kawasaki Steel Corp | Ｈ形鋼の熱間圧延方法 |
| US5009094A (en) * | 1988-06-27 | 1991-04-23 | Kawasaki Steel Corporation | Method of rolling H-shaped steels |
| JPH0813361B2 (ja) * | 1988-09-20 | 1996-02-14 | 住友金属工業株式会社 | 平行フランジ形鋼の圧延方法 |
| JP2541326B2 (ja) * | 1989-12-15 | 1996-10-09 | 日本鋼管株式会社 | 形鋼の圧延方法 |
| JP2712846B2 (ja) * | 1991-02-08 | 1998-02-16 | 住友金属工業株式会社 | 形鋼の圧延方法および圧延装置 |
| DE4235377C1 (de) * | 1992-10-16 | 1993-11-04 | Mannesmann Ag | Stauchwalzenpaar zum stauchen der flanschraender von symmetrischen profilstaehlen |
| JP5749618B2 (ja) * | 2011-09-28 | 2015-07-15 | Ｊｆｅスチール株式会社 | Ｈ形鋼の曲がり矯正装置 |
| CN103357663B (zh) * | 2013-07-19 | 2016-04-20 | 莱芜钢铁集团有限公司 | F型钢轧辊双孔型及轧制方法 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58135705A (ja) * | 1982-02-06 | 1983-08-12 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Ｈ形鋼の圧延方法 |
-
1983
- 1983-01-20 JP JP754283A patent/JPS59133902A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS59133902A (ja) | 1984-08-01 |
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