JPS59133902A - Ｈ形鋼の熱間圧延方法 - Google Patents
Ｈ形鋼の熱間圧延方法Info
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- JPS59133902A JPS59133902A JP754283A JP754283A JPS59133902A JP S59133902 A JPS59133902 A JP S59133902A JP 754283 A JP754283 A JP 754283A JP 754283 A JP754283 A JP 754283A JP S59133902 A JPS59133902 A JP S59133902A
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- rolling
- roll
- rolled
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/08—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling structural sections, i.e. work of special cross-section, e.g. angle steel
- B21B1/088—H- or I-sections
- B21B1/0886—H- or I-sections using variable-width rolls
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はＨ形鋼の熱間圧延方法に係シ、特に歩留シがす
ぐれロール交換回数を減少できるＨ形鋼の熱間圧延方法
に関する。
ぐれロール交換回数を減少できるＨ形鋼の熱間圧延方法
に関する。
一般にＨ形鋼の熱間圧延は第１図に示す如き工程で行わ
れる。すなわち、第２図（イ）、 （Ｂ） 、 （Ｃ１
に示す如きスラブ２、矩形鋼片４、Ｈ形鋼用鋼片６等の
素材を第３図（８）、（ハ）に示す開孔形８あるいは閉
孔形１０を刻設した上、下ロールを有する２重式ブレー
クダウン圧延機１２で所定の形状に粗造形する。ブレー
クダウン圧延機１２では複数個の孔形を使用し順次各複
数バスの圧延によって素材を以後の中間圧延に適合した
形状に加工する。
れる。すなわち、第２図（イ）、 （Ｂ） 、 （Ｃ１
に示す如きスラブ２、矩形鋼片４、Ｈ形鋼用鋼片６等の
素材を第３図（８）、（ハ）に示す開孔形８あるいは閉
孔形１０を刻設した上、下ロールを有する２重式ブレー
クダウン圧延機１２で所定の形状に粗造形する。ブレー
クダウン圧延機１２では複数個の孔形を使用し順次各複
数バスの圧延によって素材を以後の中間圧延に適合した
形状に加工する。
粗造形された素材は第４図（５）に示した如きロール形
状の１基以上の粗ユニバーサル圧延機１４と第４図０３
）に示した如きロール形状の１基以上の二ツジャー圧延
機１６によυ１パスあるいは複数パスの中間圧延後、第
４図（ｑに示した如きロール形状の仕上ユニバーサル圧
延機１８において１パスでＨ形鋼製品に圧延される。
状の１基以上の粗ユニバーサル圧延機１４と第４図０３
）に示した如きロール形状の１基以上の二ツジャー圧延
機１６によυ１パスあるいは複数パスの中間圧延後、第
４図（ｑに示した如きロール形状の仕上ユニバーサル圧
延機１８において１パスでＨ形鋼製品に圧延される。
製品寸法が決まれば仕上ユニバーサル圧延機１８のロー
ル寸法と、それ以前の圧延機のロール寸法が決まる。す
なわち第３図（８）の（イ）、第４図（５）の（ロ）、
第４図（Ｉ３）の０９、第４図（ｑのに）等の寸法はほ
ぼ等しくなる如く設計されている。このように特にブレ
ークダウン圧延後の形状変化が限定されたものであるた
めに特定幅の水平ロールを使用するので、従来は製品寸
法が変わる度に、水平ロールのロール交換をする必要が
あった。
ル寸法と、それ以前の圧延機のロール寸法が決まる。す
なわち第３図（８）の（イ）、第４図（５）の（ロ）、
第４図（Ｉ３）の０９、第４図（ｑのに）等の寸法はほ
ぼ等しくなる如く設計されている。このように特にブレ
ークダウン圧延後の形状変化が限定されたものであるた
めに特定幅の水平ロールを使用するので、従来は製品寸
法が変わる度に、水平ロールのロール交換をする必要が
あった。
通常、Ｈ形鋼の圧延は多サイズ少量圧延であシ、例えは
Ｈ形鋼の製品サイズはＪＩＳ規格で３３シリーズ、ＡＳ
ＴＭ規格で４４シリーズ、合計で７７シリーズに及ぶ。
Ｈ形鋼の製品サイズはＪＩＳ規格で３３シリーズ、ＡＳ
ＴＭ規格で４４シリーズ、合計で７７シリーズに及ぶ。
従来、あるサイズから他のサイズへのロール交換に要す
る時間としては通常２５〜３０分かかるので、多サイズ
のＨ形鋼を圧延するためにはサイズ数に比例したロール
交換時間がかかシ、この分稼動率を低下させている。当
然ロール交換時にも素材は加熱炉内で保熱しておくこと
になシ、多大のエネルギーロスを生じている。
る時間としては通常２５〜３０分かかるので、多サイズ
のＨ形鋼を圧延するためにはサイズ数に比例したロール
交換時間がかかシ、この分稼動率を低下させている。当
然ロール交換時にも素材は加熱炉内で保熱しておくこと
になシ、多大のエネルギーロスを生じている。
また従来、一般に、Ｈ形調圧延においては第５図に示す
ように粗ユニバーサル圧延機１４の水平ロール２０の側
面部２２が圧延本数の増加とともに摩耗して水平ロール
２０の内′幅寸法が減少する傾向がある縦口・−ル２４
も摩耗するが、この場合は縦ロール２４の開度を摩耗分
だけ調整すればよく、それほど問題はない。このため第
６図で示す如く７ランジ厚み（ホ）を−足にするとウェ
ブ高さくへ）が水平ロール２Ｕの側面部２２の摩耗分だ
け低くなるので通常は寸法公差が許す範囲でフランジ厚
み（ホ）を厚くしてウェブ高は（へ）を確保している。
ように粗ユニバーサル圧延機１４の水平ロール２０の側
面部２２が圧延本数の増加とともに摩耗して水平ロール
２０の内′幅寸法が減少する傾向がある縦口・−ル２４
も摩耗するが、この場合は縦ロール２４の開度を摩耗分
だけ調整すればよく、それほど問題はない。このため第
６図で示す如く７ランジ厚み（ホ）を−足にするとウェ
ブ高さくへ）が水平ロール２Ｕの側面部２２の摩耗分だ
け低くなるので通常は寸法公差が許す範囲でフランジ厚
み（ホ）を厚くしてウェブ高は（へ）を確保している。
すなわち、材料のウェブ筒さくへ）は水平ロール２゜の
幅の大小によシ影響されるので、通常ウェブ高さくへ）
の寸法許容差の範囲内で使用する有効ロール幅が決めら
れており、例えばウェブ高さ４００ｍ未満では±３．０
鯨、同４００謳以上６００ｍ＋未満では±４，０簡、同
６００謳以上では±５．０ ｍの許容差がＪＩＳＧ３１
９２に規定されている。
幅の大小によシ影響されるので、通常ウェブ高さくへ）
の寸法許容差の範囲内で使用する有効ロール幅が決めら
れており、例えばウェブ高さ４００ｍ未満では±３．０
鯨、同４００謳以上６００ｍ＋未満では±４，０簡、同
６００謳以上では±５．０ ｍの許容差がＪＩＳＧ３１
９２に規定されている。
したがって、使用する水平ロール２ｏの幅によって７ラ
ンジ厚みが異なシ、特に摩耗して幅が減少した水平ロー
ル２０で圧延すると製品のフラッジ幅は浮くなシ歩留り
が低下する。当然圧延チャンス毎に使用するロール幅が
変わることによるチャンス毎の製品断面寸法のばらつき
、あるいは同一圧延チャンス内でも水平ロール側面部２
２の摩耗に基つく７ランジ厚み変化を伴うことになり、
これらは寸法精度上好ましくない。
ンジ厚みが異なシ、特に摩耗して幅が減少した水平ロー
ル２０で圧延すると製品のフラッジ幅は浮くなシ歩留り
が低下する。当然圧延チャンス毎に使用するロール幅が
変わることによるチャンス毎の製品断面寸法のばらつき
、あるいは同一圧延チャンス内でも水平ロール側面部２
２の摩耗に基つく７ランジ厚み変化を伴うことになり、
これらは寸法精度上好ましくない。
またサイズ毎に夕゛レークダウンロール、粗ユニバーサ
ルロール、エツジヤ−ロール、仕上ユニバーサルロール
を保有する必要があるので、ロールの保有数が必然的に
多くなる問題点もあり、通常１サイズにつき予備のため
２〜３セツトを保有している。さらに例えばウェブ高さ
が７ｏｏ論と８００瓢の間の寸法の製品を要求されたと
しても、現有のロール幅の枠外であシ製造は不可能であ
る。
ルロール、エツジヤ−ロール、仕上ユニバーサルロール
を保有する必要があるので、ロールの保有数が必然的に
多くなる問題点もあり、通常１サイズにつき予備のため
２〜３セツトを保有している。さらに例えばウェブ高さ
が７ｏｏ論と８００瓢の間の寸法の製品を要求されたと
しても、現有のロール幅の枠外であシ製造は不可能であ
る。
どうしても製造するとなればブレークダウンロールから
ユニバーサルロール、エツジヤ−ロールまで新注に保有
する必要があシ、当然ロール医有数がさらに増加するこ
とは避けられない。
ユニバーサルロール、エツジヤ−ロールまで新注に保有
する必要があシ、当然ロール医有数がさらに増加するこ
とは避けられない。
この問題に対して従来、特公昭５３−４０９４９に開示
されたようにユニバーサルロールの水平ロールをロール
軸と直角方向に２分割して、その間にスペーサーを挿入
して圧延する方法がある。ただしこの方法はある範囲の
ウェブ高さサイズに共用できるが、圧延サイズ毎に専用
のスペーサーが必要であり、また圧延開始時の水平ロー
ル幅はいつも一定にできるが、圧延途中の水平ロール側
壁部２２の摩耗量に応じたロール幅調整ができず、同一
圧延チャンス内の製品の７ランジ厚のバラツキは未解決
の問題として残る。
されたようにユニバーサルロールの水平ロールをロール
軸と直角方向に２分割して、その間にスペーサーを挿入
して圧延する方法がある。ただしこの方法はある範囲の
ウェブ高さサイズに共用できるが、圧延サイズ毎に専用
のスペーサーが必要であり、また圧延開始時の水平ロー
ル幅はいつも一定にできるが、圧延途中の水平ロール側
壁部２２の摩耗量に応じたロール幅調整ができず、同一
圧延チャンス内の製品の７ランジ厚のバラツキは未解決
の問題として残る。
更にロール幅のセットは圧延ライン内ではなく、ライン
から離れた専用のロール交換場所で行うため、サイズ変
更ごとに必要なロール交換時間の損失は避けられない等
の幾多の欠点があった。
から離れた専用のロール交換場所で行うため、サイズ変
更ごとに必要なロール交換時間の損失は避けられない等
の幾多の欠点があった。
不発明の目的はＨ形鋼の熱間圧延における上記従来技術
の欠点を解消し、ロール交換頻匿の一減少、ロール医有
数の減少、製品の寸法梢度の向上等の改善ができるＨ形
鋼の熱間圧延方法を提供するにある。
の欠点を解消し、ロール交換頻匿の一減少、ロール医有
数の減少、製品の寸法梢度の向上等の改善ができるＨ形
鋼の熱間圧延方法を提供するにある。
従来の問題点は、第３図（８）の（イ）、第４図（８）
の（ロ）、第４図の）のＣつ、第４図（ｑのに）の寸法
が少なくとも圧延ライン内においては固定されているた
めに生ずる。従って圧延ライン内において上記の（イ）
、（ロ）（ハ）、に）の寸法の変更が可能であれば、製
品寸法に応じて（イ）、（ロ）、Ｃ−＊、に）の寸法を
変更して圧延することによって上記の問題を解決できる
。本発明者らはこれらの観点から、圧延ライン内におい
て分割ロールを軸方向の位置を変えて部分圧延する工程
を有するＨ形鋼の熱間圧延方法を児い出した。
の（ロ）、第４図の）のＣつ、第４図（ｑのに）の寸法
が少なくとも圧延ライン内においては固定されているた
めに生ずる。従って圧延ライン内において上記の（イ）
、（ロ）（ハ）、に）の寸法の変更が可能であれば、製
品寸法に応じて（イ）、（ロ）、Ｃ−＊、に）の寸法を
変更して圧延することによって上記の問題を解決できる
。本発明者らはこれらの観点から、圧延ライン内におい
て分割ロールを軸方向の位置を変えて部分圧延する工程
を有するＨ形鋼の熱間圧延方法を児い出した。
本発明の要旨とするところは次のとおｐである。
すなわち、スラブ、矩形鋼片およびＨ形鋼用鋼片等を用
いるＨ形鋼の熱間圧延方法において、ロール軸方向の位
置が可変な分割ロールを用いて部分圧延する段階を有す
ることを特徴とするＨ形鋼の熱間圧延方法である。
いるＨ形鋼の熱間圧延方法において、ロール軸方向の位
置が可変な分割ロールを用いて部分圧延する段階を有す
ることを特徴とするＨ形鋼の熱間圧延方法である。
まず本発明の実施例で使用する分割ロールについて説明
する。粗ユニバーサル圧延機１４の水平ロールは第７図
に示す如くロール軸と直角方向（二分割した一足幅の２
個の分割ロール２６から構成され、この分割ロール２６
はロール軸方向に対称に位置が変更できる。ロール軸方
向の位置の変更は特願昭５７−１３４４３５、特願昭５
７−１３４４３６および特願昭５７−１３４４３７等で
開示された装置を使用する。
する。粗ユニバーサル圧延機１４の水平ロールは第７図
に示す如くロール軸と直角方向（二分割した一足幅の２
個の分割ロール２６から構成され、この分割ロール２６
はロール軸方向に対称に位置が変更できる。ロール軸方
向の位置の変更は特願昭５７−１３４４３５、特願昭５
７−１３４４３６および特願昭５７−１３４４３７等で
開示された装置を使用する。
エツジヤ−圧延機１６においても、第８図に示した如く
、幅中央のシャフトと１体となって固定したロール２８
の両側に軸方向の位置が可変な２個の分割ロール３ｏを
使用する。
、幅中央のシャフトと１体となって固定したロール２８
の両側に軸方向の位置が可変な２個の分割ロール３ｏを
使用する。
粗ユニバーサル圧延機１４においては材料の７ランジ面
が５度８度のテーパーを有する水平分割ロール２６と、
縦ロールで圧延し、ウェブ中央部は非圧下状態とする。
が５度８度のテーパーを有する水平分割ロール２６と、
縦ロールで圧延し、ウェブ中央部は非圧下状態とする。
次にエツジヤ−圧延機１６において、７ランジ端部に５
度程度のテーパーを有する水平分割ロール３０でフラン
ジ端部を、固定ロール２８でウェブ中央の未圧下部をそ
れぞれ圧延し、この両者の圧延を繰９返すことにょシ材
料を圧下する。ただしこの場合、第７図における水平分
割ロール２６のロールの間隔（ト）と第８図における固
定ロール２８の幅（力の関係は常に（ト）は（ト）より
犬なる状態で圧延する必要がおる。
度程度のテーパーを有する水平分割ロール３０でフラン
ジ端部を、固定ロール２８でウェブ中央の未圧下部をそ
れぞれ圧延し、この両者の圧延を繰９返すことにょシ材
料を圧下する。ただしこの場合、第７図における水平分
割ロール２６のロールの間隔（ト）と第８図における固
定ロール２８の幅（力の関係は常に（ト）は（ト）より
犬なる状態で圧延する必要がおる。
この中間圧延後、第７図の如き分割ロール２６を有する
仕上ユニバーサル圧延機１８（ただし水平ロール外側と
縦ロールのテーパーはほとんどなし）において、５度の
テーパーを有するフランジを起こして製品に仕上げる。
仕上ユニバーサル圧延機１８（ただし水平ロール外側と
縦ロールのテーパーはほとんどなし）において、５度の
テーパーを有するフランジを起こして製品に仕上げる。
上記の如く、第７図、第８図に示した分割ロール２６．
３０および仕上ユニバーサル圧延機の分割ロールのロー
ルの間隔を調整すること（二より、ウェブ高さが異なっ
たＨ形鋼をロール交換なしで同一ロールで圧延すること
ができる。また水平ロールの側壁部２２が摩托しても摩
耗量に応じて分割ロール２６のロールの間隔を広げるこ
とによシ常に一定のウェブ高さ、ンランジ高さの製品を
製造することができる。
３０および仕上ユニバーサル圧延機の分割ロールのロー
ルの間隔を調整すること（二より、ウェブ高さが異なっ
たＨ形鋼をロール交換なしで同一ロールで圧延すること
ができる。また水平ロールの側壁部２２が摩托しても摩
耗量に応じて分割ロール２６のロールの間隔を広げるこ
とによシ常に一定のウェブ高さ、ンランジ高さの製品を
製造することができる。
本発明を中間圧延工程と仕上工程について説明したが、
粗造形工程におけるブレークダウン圧延機においても部
分圧下することによシ、広範囲のウェブ高さ寸法のＨ形
鋼をロール交換なしで製造できる。
粗造形工程におけるブレークダウン圧延機においても部
分圧下することによシ、広範囲のウェブ高さ寸法のＨ形
鋼をロール交換なしで製造できる。
実施例
第１表に示す寸法のロールを使用して、ロール交換する
ことなしに同一ロールで呼称寸法６００×３００と、９
００Ｘ３００の■（形鋼を製造した。
ことなしに同一ロールで呼称寸法６００×３００と、９
００Ｘ３００の■（形鋼を製造した。
すなわち、６００Ｘ３００の場合を第９図（６）。
第１表
（Ｂ）、（Ｃ１，９００Ｘ３００の場合を第１０図（５
）、（ハ）。
）、（ハ）。
（Ｃ）に示したが、いずれの場合においても（６）に示
しり如く徂ユニバーサル圧延機１４でフランジとウェブ
の中央を除く両側を圧下し、次に但）に示した如く、エ
ツジヤ−圧延機１６でウェブ中央の非圧下部とフランジ
端部を圧下し、この工程を可逆圧延で複数パス圧延をし
たのち、仕上ユニバーサル圧延機１８の１パスで７ラン
ジのテーパーを起こしてＨ形鋼製品としだ。このように
して圧延された６ ００Ｘ３００．９００Ｘ３００のＨ
形鋼はともに、粗ユニバーサル圧延時の非圧下部とエツ
ジヤ−圧延の圧下部の境のきずあるいは仕上ユニノ（−
サル圧延時のさずも発生せず表面状況は良好であり、位
置可変分割ロールの摩耗に対する位置の微調整により寸
法精度も良好で歩留うもすぐれていた。
しり如く徂ユニバーサル圧延機１４でフランジとウェブ
の中央を除く両側を圧下し、次に但）に示した如く、エ
ツジヤ−圧延機１６でウェブ中央の非圧下部とフランジ
端部を圧下し、この工程を可逆圧延で複数パス圧延をし
たのち、仕上ユニバーサル圧延機１８の１パスで７ラン
ジのテーパーを起こしてＨ形鋼製品としだ。このように
して圧延された６ ００Ｘ３００．９００Ｘ３００のＨ
形鋼はともに、粗ユニバーサル圧延時の非圧下部とエツ
ジヤ−圧延の圧下部の境のきずあるいは仕上ユニノ（−
サル圧延時のさずも発生せず表面状況は良好であり、位
置可変分割ロールの摩耗に対する位置の微調整により寸
法精度も良好で歩留うもすぐれていた。
また第９図（イ）、 （Ｂ） 、 （ＣＩと第１０図（
５）、の）、（Ｑと比較してみると、後者は（５）の分
割ロール２６と（１３）の分割ロール３０と（ｑの分割
ロール３２等のツレぞれのロール間隔を前者に対して２
９８祁広げただけであるので、６００Ｘ３００から９０
０×３００への切換はオンラインにおける分ＮＪロール
の位置変更のみでロール変換の必要がなく、不発明法の
実施（二よりロール交換回数は従来の約１／３に大幅な
減少が可能となり、ロールの保有数が減少し、材料の加
熱時間も短縮された。
５）、の）、（Ｑと比較してみると、後者は（５）の分
割ロール２６と（１３）の分割ロール３０と（ｑの分割
ロール３２等のツレぞれのロール間隔を前者に対して２
９８祁広げただけであるので、６００Ｘ３００から９０
０×３００への切換はオンラインにおける分ＮＪロール
の位置変更のみでロール変換の必要がなく、不発明法の
実施（二よりロール交換回数は従来の約１／３に大幅な
減少が可能となり、ロールの保有数が減少し、材料の加
熱時間も短縮された。
本発明は上記実施例からも明らかな如く、軸方向の位置
が可変の分割ロールを使用して部分圧延することによっ
て、ロール交換頻度の減少、ロール医有数の削減、寸法
精度および歩留りの向上、加熱エネルギー原単位の減少
等多くの効果をあげることができた。
が可変の分割ロールを使用して部分圧延することによっ
て、ロール交換頻度の減少、ロール医有数の削減、寸法
精度および歩留りの向上、加熱エネルギー原単位の減少
等多くの効果をあげることができた。
第１図はＨ形鋼 熱間圧延の工程図、第２図（５）。
［Ｆ］）、（ｑはいずれもＨ形鋼、熱間圧延素材の形状
を示す断面図、第３図＾、＠はロール孔形を示すロール
の断面図、第４図（イ）、［Ｆ］）、（Ｃ）はいずれも
Ｈ形痢の熱間圧延の過程を示す断面図、第５図は従来の
ユニバーザル圧延機水平ロールの側面部の摩耗を示す断
面図、第６図はＨ形鋼の寸法を示す断面図、第７図は本
発明の粗ユニバーサル圧延機のロールの形状を示す断面
図、第８図は本発明の二ツジャー圧延機のロールの形状
を示す断面図、第９図（８）、 （Ｂ） 、 （Ｃ１は
いずれも６００Ｘ３００）（形鋼の実施例の圧延過程を
示す断面図、第１０図（５）、但）。 ０はいずれも９００Ｘ３００Ｈ形鋼の実施例の圧延過程
を示す断面図である。 １２・・・ブレークダウン圧延機 １４・・・粗ユニバーサル圧延機 １６・・・エツジヤ−圧延機 代理人 弁理士 中 路 武 雄 第 １ 図 第２ 図 第３ 図 （Ａ） （Ｂ） 第４図 第５図 第 ７図 第８）、黄 第 ９図 ＼３２
を示す断面図、第３図＾、＠はロール孔形を示すロール
の断面図、第４図（イ）、［Ｆ］）、（Ｃ）はいずれも
Ｈ形痢の熱間圧延の過程を示す断面図、第５図は従来の
ユニバーザル圧延機水平ロールの側面部の摩耗を示す断
面図、第６図はＨ形鋼の寸法を示す断面図、第７図は本
発明の粗ユニバーサル圧延機のロールの形状を示す断面
図、第８図は本発明の二ツジャー圧延機のロールの形状
を示す断面図、第９図（８）、 （Ｂ） 、 （Ｃ１は
いずれも６００Ｘ３００）（形鋼の実施例の圧延過程を
示す断面図、第１０図（５）、但）。 ０はいずれも９００Ｘ３００Ｈ形鋼の実施例の圧延過程
を示す断面図である。 １２・・・ブレークダウン圧延機 １４・・・粗ユニバーサル圧延機 １６・・・エツジヤ−圧延機 代理人 弁理士 中 路 武 雄 第 １ 図 第２ 図 第３ 図 （Ａ） （Ｂ） 第４図 第５図 第 ７図 第８）、黄 第 ９図 ＼３２
Claims (2)
- （１） スラブ、矩形鋼片およびＨ形鋼用鋼片等を用
いるＨ形鋼の熱間圧延方法において、ロール軸方向の位
置が可変な分割ロールを用いて部分圧延する段階を有す
ることを特許とするＨ形鋼の熱間圧処方法。 - （２）粗ユニバーサル圧延機におけるフランジ圧延およ
び前記分割ロールによるウェブ両側の部分圧延を繰返す
段階と、エツジヤ−圧延機における前記ウェブ中央の未
圧下部の部分圧延と前記分割ロールによるフランジ端部
の圧延を繰返す段階と、仕上ユニバーサル圧延機におけ
る前記分割ロールによる仕上圧延の段階と、を有する特
許請求の範囲の第１項に記載のＨ形鋼の熱間圧延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP754283A JPS59133902A (ja) | 1983-01-20 | 1983-01-20 | Ｈ形鋼の熱間圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP754283A JPS59133902A (ja) | 1983-01-20 | 1983-01-20 | Ｈ形鋼の熱間圧延方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59133902A true JPS59133902A (ja) | 1984-08-01 |
| JPH0244601B2 JPH0244601B2 (ja) | 1990-10-04 |
Family
ID=11668676
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP754283A Granted JPS59133902A (ja) | 1983-01-20 | 1983-01-20 | Ｈ形鋼の熱間圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59133902A (ja) |
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6076202A (ja) * | 1983-09-30 | 1985-04-30 | Nippon Steel Corp | 形鋼の仕上圧延方法 |
| JPS60118301A (ja) * | 1983-12-01 | 1985-06-25 | Nippon Steel Corp | 組合せ使用圧延ｈ形鋼の製造方法 |
| JPS61135404A (ja) * | 1984-12-04 | 1986-06-23 | Kawasaki Steel Corp | Ｈ形鋼の熱間圧延方法 |
| EP0348913A2 (en) * | 1988-06-27 | 1990-01-03 | Kawasaki Steel Corporation | Rolling method of H-shaped steels |
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