JPH02247355A - 建築用耐熱ボルトおよびナットとそれらの製造方法 - Google Patents
建築用耐熱ボルトおよびナットとそれらの製造方法Info
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- JPH02247355A JPH02247355A JP6674889A JP6674889A JPH02247355A JP H02247355 A JPH02247355 A JP H02247355A JP 6674889 A JP6674889 A JP 6674889A JP 6674889 A JP6674889 A JP 6674889A JP H02247355 A JPH02247355 A JP H02247355A
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Landscapes
- Forging (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（ａ業上の利用分野）
本発明は建築、土木および海洋構造物等の分野において
、各種建造物に用いる建築用耐火鋼材の締結に使用する
建築用耐熱ボルトおよびナツトとそれらの製造方法に関
する。
、各種建造物に用いる建築用耐火鋼材の締結に使用する
建築用耐熱ボルトおよびナツトとそれらの製造方法に関
する。
（従来の技術）
周知の通り建築、土木および海洋構造物などの分野にお
ける各種建造物用構築材として、般構造用圧延鋼材（Ｊ
ＩＳ Ｇ ３１０１） 、溶接構造用圧延鋼材（ＪＩＳ
Ｇ ３１０６） 、溶接構造用耐候性熱間圧延鋼材（
ＪＩＳ Ｇ ３１１４） 、高耐侯性圧延鋼材（ＪＩＳ
Ｇ ３１２５）および−殻構造用炭素鋼鋼管（ＪＩＳ
Ｇ ３４４４）、−殻構造用角形鋼管（ＪＩＳ Ｇ ３
４８Ｂ）（以下周知鋼材と云う）などが広く利用され、
これら周知鋼材の締結には、近時高力六角ポル）−（Ｆ
ＩＯＴ） （ＪＩＳ Ｂ １１８６）、高力トルシア形
ボルト（ＦＩＯＴ）（ＪＳＳＩＩ ０９） （以、下
車に周知ボルトと云う）などが広く用いられている。
ける各種建造物用構築材として、般構造用圧延鋼材（Ｊ
ＩＳ Ｇ ３１０１） 、溶接構造用圧延鋼材（ＪＩＳ
Ｇ ３１０６） 、溶接構造用耐候性熱間圧延鋼材（
ＪＩＳ Ｇ ３１１４） 、高耐侯性圧延鋼材（ＪＩＳ
Ｇ ３１２５）および−殻構造用炭素鋼鋼管（ＪＩＳ
Ｇ ３４４４）、−殻構造用角形鋼管（ＪＩＳ Ｇ ３
４８Ｂ）（以下周知鋼材と云う）などが広く利用され、
これら周知鋼材の締結には、近時高力六角ポル）−（Ｆ
ＩＯＴ） （ＪＩＳ Ｂ １１８６）、高力トルシア形
ボルト（ＦＩＯＴ）（ＪＳＳＩＩ ０９） （以、下
車に周知ボルトと云う）などが広く用いられている。
前記周知鋼材および周知ボルトは通常高炉によって得ら
れた溶銑を、脱Ｓ、脱Ｐしたのち転炉精練を行い、連続
鋳造もしくは分塊工程において鋼片とし、ついで熱間塑
性加工することにより、所望の特性を備えたものとして
製品化されるが、本発明における鋼片も同様な生産手段
によって製造する。
れた溶銑を、脱Ｓ、脱Ｐしたのち転炉精練を行い、連続
鋳造もしくは分塊工程において鋼片とし、ついで熱間塑
性加工することにより、所望の特性を備えたものとして
製品化されるが、本発明における鋼片も同様な生産手段
によって製造する。
さて、各種建造物のうち、特に生活に密着したビルや事
務所および住居などの建造物に前記周知鋼材を用いる場
合は、火災における安全性を確保するため、充分な耐火
被覆を施すことが義務づけられており、建築関係語法令
では、火災時に鋼材温度が３５０℃以上にならぬよう規
定している。
務所および住居などの建造物に前記周知鋼材を用いる場
合は、火災における安全性を確保するため、充分な耐火
被覆を施すことが義務づけられており、建築関係語法令
では、火災時に鋼材温度が３５０℃以上にならぬよう規
定している。
つまり、前記周知鋼材は、建造物に使用する場合３５０
℃程度で耐力が常温時の６０〜７０％になり、建造物の
破壊を引き起こす恐れがあるため、たとえば、一般構造
用圧延鋼材（ＪＩＳ Ｇ３１０１）に規定される形鋼を
柱材とする建造物の例では、その表面にスラグウール、
ロックウール、ガラスクール、アスベストなどを基材と
する吹き付は材やフェルトを展着するほか、防火モルタ
ルで包被する方法および前記断熱材層の上に、さらに金
属薄板即ちアルミニウムやステンレススチール薄板等で
保護する方法など耐火被覆を入念に施し火災時における
熱的損傷により該鋼材が載荷力を失うことのないように
して利用する。
℃程度で耐力が常温時の６０〜７０％になり、建造物の
破壊を引き起こす恐れがあるため、たとえば、一般構造
用圧延鋼材（ＪＩＳ Ｇ３１０１）に規定される形鋼を
柱材とする建造物の例では、その表面にスラグウール、
ロックウール、ガラスクール、アスベストなどを基材と
する吹き付は材やフェルトを展着するほか、防火モルタ
ルで包被する方法および前記断熱材層の上に、さらに金
属薄板即ちアルミニウムやステンレススチール薄板等で
保護する方法など耐火被覆を入念に施し火災時における
熱的損傷により該鋼材が載荷力を失うことのないように
して利用する。
そのため、鋼材費用に比し耐火被覆施工費が高額になり
、建設コストが大幅に上昇することを避けることができ
ない。
、建設コストが大幅に上昇することを避けることができ
ない。
そこで、構築材として丸あるいは角鋼管を用い、冷却水
が循環するように構成し、火災時における温度上昇を防
止し載荷力を低下させない技術が提案され、ビルの建設
コストの引き下げと利用空間の拡大が図られている。た
とえば、実公昭５２−１６０２１号公報には、建築物の
上部に水タンクを置き、中空鋼管からなる柱材に冷却水
を供給する耐火構造建造物が開示されている。
が循環するように構成し、火災時における温度上昇を防
止し載荷力を低下させない技術が提案され、ビルの建設
コストの引き下げと利用空間の拡大が図られている。た
とえば、実公昭５２−１６０２１号公報には、建築物の
上部に水タンクを置き、中空鋼管からなる柱材に冷却水
を供給する耐火構造建造物が開示されている。
前述のように建造物に周知鋼材を利用する場合、価格は
安いが、高温特性が低いため無被覆や軽液層で利用する
ことができず割高な耐火被覆を施さねばならないため建
設コストを高くすると共に建造物の利用空間を狭くし、
経済効率を低下させると云う課題があり、一方耐火性能
の向上をねらいとして、中空鋼材を用いて強制冷却する
方法は、構造が複雑になるため設計、施工費に加えて設
備費が窩むことと保守整備費も高額になると云う課題が
ある。また、ステンレススチールに代表されるような周
知の耐熱鋼材は価格が非常に高いため、高温特性は良好
であるが、生産技術や施工技術面に加えて経済的な面で
構築材としての利用は非常に困難である。
安いが、高温特性が低いため無被覆や軽液層で利用する
ことができず割高な耐火被覆を施さねばならないため建
設コストを高くすると共に建造物の利用空間を狭くし、
経済効率を低下させると云う課題があり、一方耐火性能
の向上をねらいとして、中空鋼材を用いて強制冷却する
方法は、構造が複雑になるため設計、施工費に加えて設
備費が窩むことと保守整備費も高額になると云う課題が
ある。また、ステンレススチールに代表されるような周
知の耐熱鋼材は価格が非常に高いため、高温特性は良好
であるが、生産技術や施工技術面に加えて経済的な面で
構築材としての利用は非常に困難である。
而して、近時建築物の高層化が進展し、設計技術の向上
とその信頼性の高さから、耐火設計について見直しが行
われ、昭和６２年建築物の新耐火設計法が発表されるに
至り、前述の３５０℃の温度制限によることなく、鋼材
の高温強度と建物に実際に加わっている荷重により耐火
被覆の能力を決定できるようになり、場合によっては無
被覆で鋼材を使用することも可能になった。
とその信頼性の高さから、耐火設計について見直しが行
われ、昭和６２年建築物の新耐火設計法が発表されるに
至り、前述の３５０℃の温度制限によることなく、鋼材
の高温強度と建物に実際に加わっている荷重により耐火
被覆の能力を決定できるようになり、場合によっては無
被覆で鋼材を使用することも可能になった。
しかしながら、耐火性の優れた建築用鋼材として経済的
価格で市場に供給できるような鋼材は現在存在しない。
価格で市場に供給できるような鋼材は現在存在しない。
そこで、本発明者等は高温特性が優れ、かつ経済的価格
で市場に供給しうる耐火性の優れた鋼とその製造方法お
よび前記鋼を加工してなる鋼材およびその製造方法なら
びに耐火性能を付与した鋼材（以下耐熱鋼材と云う）を
開発し、先に出願した。
で市場に供給しうる耐火性の優れた鋼とその製造方法お
よび前記鋼を加工してなる鋼材およびその製造方法なら
びに耐火性能を付与した鋼材（以下耐熱鋼材と云う）を
開発し、先に出願した。
而して、前記耐熱鋼材は、重量比で、Ｃ０．０４〜０．
１５％、Ｓｉ ０．６％以下、Ｍｎ ０．５ 〜１
．８％、Ｎｂ ０．００５〜０．０４％、Ｍｏ ０．
４〜０．７零、Ａｎ ０．１％以下、Ｎ ０．００
１〜０．００６％を含有し、残部がＦｅおよび不可避不
純物からなる耐火性の優れた建築用低降伏比鋼、および
重量比で、Ｃ０，０４〜０．１５％、ｓｉ ｏ、ａ％
以下、Ｍｎ０．５ 〜１．６に、Ｎｂ ０．００５
〜０．０４％、Ｍｏ０．４ 〜Ｇ、７＊、＾１０．１％
以下、Ｎ ０．００１〜０．００６％に加えてＴｌ
０．００５〜０．１０％、Ｚｒ Ｑ、００５ 〜０
．０３％、 Ｖ ０．００５〜０．１０％、Ｎｉ
０．０５〜０．５％、（：ｕ ０．０５〜１．０
％、Ｃｒ ０．０５〜１．Ｈ１Ｂ０．０００３〜
０．００２ ％、Ｃａ ０．０００５〜０．００５
！ｋ、ＲＥＭ０．００１〜０．０２％のうち１種または
２種以上を含有し、残部がＦｅおよび不可避不純物から
なる耐火性の優れた建築用低降伏比鋼であって、該鋼材
は６００℃での高温耐力が常温時の７０％以上となる鋼
材であり、高価な添加元素の量が少なく、かつ耐火被覆
を薄くすることが可能で、さらに火災荷重が小さい場合
は無被覆で使用することができる極めて経済価値の高い
耐熱鋼材である。
１５％、Ｓｉ ０．６％以下、Ｍｎ ０．５ 〜１
．８％、Ｎｂ ０．００５〜０．０４％、Ｍｏ ０．
４〜０．７零、Ａｎ ０．１％以下、Ｎ ０．００
１〜０．００６％を含有し、残部がＦｅおよび不可避不
純物からなる耐火性の優れた建築用低降伏比鋼、および
重量比で、Ｃ０，０４〜０．１５％、ｓｉ ｏ、ａ％
以下、Ｍｎ０．５ 〜１．６に、Ｎｂ ０．００５
〜０．０４％、Ｍｏ０．４ 〜Ｇ、７＊、＾１０．１％
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２種以上を含有し、残部がＦｅおよび不可避不純物から
なる耐火性の優れた建築用低降伏比鋼であって、該鋼材
は６００℃での高温耐力が常温時の７０％以上となる鋼
材であり、高価な添加元素の量が少なく、かつ耐火被覆
を薄くすることが可能で、さらに火災荷重が小さい場合
は無被覆で使用することができる極めて経済価値の高い
耐熱鋼材である。
しかして、前述の耐熱鋼材を用いて建造物を構築するに
あたり、前記高力六角ボルト（ＦＩＯＴ）（ＪＩＳ Ｂ
１１８８）、高力トルシア形ボルト（ＦＩＯＴ）（Ｊ
ＳＳ ＩＩ ０９）など周知ボルトが用いられている
が、通常それらの締結部は耐火性を持たせるため、入念
な耐火被覆が施されている。
あたり、前記高力六角ボルト（ＦＩＯＴ）（ＪＩＳ Ｂ
１１８８）、高力トルシア形ボルト（ＦＩＯＴ）（Ｊ
ＳＳ ＩＩ ０９）など周知ボルトが用いられている
が、通常それらの締結部は耐火性を持たせるため、入念
な耐火被覆が施されている。
（発明が解決しようとする課Ｂ）
本発明者らは、火災時における鋼材強度について研究の
結果、無被覆使用を目標とした場合、火災時の最高到達
温度が１０００℃であることから、鋼材が該温度で常温
耐力の７０％以上の耐力を備えるためには、やはり高価
な金属元素を多量に添加せねばならず、経済性を失する
ことを知った。
結果、無被覆使用を目標とした場合、火災時の最高到達
温度が１０００℃であることから、鋼材が該温度で常温
耐力の７０％以上の耐力を備えるためには、やはり高価
な金属元素を多量に添加せねばならず、経済性を失する
ことを知った。
つまり、周知の鋼材費とそれに加え耐火被覆を施工する
費用以上に鋼材単価が高くなり、そのような鋼材は実際
的に利用することができない。
費用以上に鋼材単価が高くなり、そのような鋼材は実際
的に利用することができない。
そこで、さらに研究を進めた結果、前述のように６００
℃での高温耐力が常温時の％以上となる鋼材が最も経済
的であることをつきとめ、高価な添加元素の量を少なく
し、かつ耐火被覆を薄くすることが可能で、火災荷重が
小さい場合は無被覆で使用することができる前記耐火鋼
材を開発した。
℃での高温耐力が常温時の％以上となる鋼材が最も経済
的であることをつきとめ、高価な添加元素の量を少なく
し、かつ耐火被覆を薄くすることが可能で、火災荷重が
小さい場合は無被覆で使用することができる前記耐火鋼
材を開発した。
ところで、前記耐火鋼材の長所を十分に発揮させるには
、常温時、高温時ともに、十分な強度を備えた結合用の
ボルトおよびナツトが必要であり、かつ、それらボルト
およびナツトは、経済的な多量生産が可能であることが
望ましい。ところで、建築に際して前記耐熱鋼材を締結
するボルトやナツトに前述の周知ボルトを利用した場合
、火災時における高温特性が低いために、軽耐火被覆や
無被覆では損傷の起点となり、前記耐熱鋼材の利点を発
揮することができないと云う課題がある。
、常温時、高温時ともに、十分な強度を備えた結合用の
ボルトおよびナツトが必要であり、かつ、それらボルト
およびナツトは、経済的な多量生産が可能であることが
望ましい。ところで、建築に際して前記耐熱鋼材を締結
するボルトやナツトに前述の周知ボルトを利用した場合
、火災時における高温特性が低いために、軽耐火被覆や
無被覆では損傷の起点となり、前記耐熱鋼材の利点を発
揮することができないと云う課題がある。
その点につき、図を用いて、さらに詳細に説明する。
第２図は、横軸に温度（℃）、縦軸に耐力（ｋｇｆ／ｎ
ｍ２）をとり、母材（ＪＩＳ Ｇ ３１Ｑｌｌｉニ規定
される５Ｍ５０Ａ）の耐力（４％歪み時）および（２％
歪み時）と高力ボルト（ＪＩＳ Ｂ １１８６に規定さ
れる２種ＦＩＯＴに適合する日鐵ポルテン株式会社製高
力ボルト商品名ＢｏｌｔｅｎｌｌＯＮ （規格Ｎｏ）
）の剪断耐力を比較したグラフであって、５００℃を超
えると５Ｍ５０ＡとＢｏｌｔｅｎｌｌＯＮの耐力低下の
著しいことが判る。
ｍ２）をとり、母材（ＪＩＳ Ｇ ３１Ｑｌｌｉニ規定
される５Ｍ５０Ａ）の耐力（４％歪み時）および（２％
歪み時）と高力ボルト（ＪＩＳ Ｂ １１８６に規定さ
れる２種ＦＩＯＴに適合する日鐵ポルテン株式会社製高
力ボルト商品名ＢｏｌｔｅｎｌｌＯＮ （規格Ｎｏ）
）の剪断耐力を比較したグラフであって、５００℃を超
えると５Ｍ５０ＡとＢｏｌｔｅｎｌｌＯＮの耐力低下の
著しいことが判る。
さて、そこで前述のような耐熱鋼材のみを開発しても、
前記ＢｏｌｔｅｎｌｌＯＮを使用する限り、耐熱鋼材の
効果は発揮できない。それを第２図のグラフに従って説
明する。
前記ＢｏｌｔｅｎｌｌＯＮを使用する限り、耐熱鋼材の
効果は発揮できない。それを第２図のグラフに従って説
明する。
第３図は、横軸に温度（℃）、縦軸に耐力（ｋｇｆ／ｍ
ｍ’）をとり、母材（前述の耐熱鋼材を５Ｍ５０Ａ−Ｎ
ＦＲと略称し、板厚３２ＩＩ１ｍ、 １２ｍｍの２種を
選定する）の耐力（４％歪み時）および（２％歪み時）
と高力ボルト（前述のＢｏｌｔｅｎｌｌＯＮ）の剪断耐
力を比較したグラフであって、５００℃を超えると５Ｍ
５０Ａ−ＮＦＲに比しＢｏｌｔｅｎｌｌＯＮの耐力低下
が著しく ５Ｍ５０Ａ−ＮＦＲの効果が全く発揮できな
いことが判る。
ｍ’）をとり、母材（前述の耐熱鋼材を５Ｍ５０Ａ−Ｎ
ＦＲと略称し、板厚３２ＩＩ１ｍ、 １２ｍｍの２種を
選定する）の耐力（４％歪み時）および（２％歪み時）
と高力ボルト（前述のＢｏｌｔｅｎｌｌＯＮ）の剪断耐
力を比較したグラフであって、５００℃を超えると５Ｍ
５０Ａ−ＮＦＲに比しＢｏｌｔｅｎｌｌＯＮの耐力低下
が著しく ５Ｍ５０Ａ−ＮＦＲの効果が全く発揮できな
いことが判る。
本発明の目的は、該耐熱鋼材の締結にあたり十分な強度
を備え、かつ火災時における高温特性が高く、前記耐熱
鋼材の特性を発揮せしめ経済的な利用を特徴とする特質
を備えた建築用耐熱ボルトおよびナツトとそれらの製造
方法を提供することを目的とする。
を備え、かつ火災時における高温特性が高く、前記耐熱
鋼材の特性を発揮せしめ経済的な利用を特徴とする特質
を備えた建築用耐熱ボルトおよびナツトとそれらの製造
方法を提供することを目的とする。
（課題を解決するための手段）
本発明は前述の課題を克服し、目的を達成するもので、
その要旨を下記ア〜り項に示す。
その要旨を下記ア〜り項に示す。
７５重量比で、Ｃ０．１５〜０．３０％、ｓｔ ｏ、
ｓ％以下、Ｍｎ ０．６〜１．５０％、Ｍｏ ０．
２５〜０．５０％、Ｃｒ ０．５０〜２．００％、＾
ｆｆｉ ０．１０％以下、Ｐ ０．０５％以下、Ｓ
０．０５％以下残部がＦｅおよび不可避不純物から
なる建築用耐熱ボルト。
ｓ％以下、Ｍｎ ０．６〜１．５０％、Ｍｏ ０．
２５〜０．５０％、Ｃｒ ０．５０〜２．００％、＾
ｆｆｉ ０．１０％以下、Ｐ ０．０５％以下、Ｓ
０．０５％以下残部がＦｅおよび不可避不純物から
なる建築用耐熱ボルト。
イ０重量比で、Ｃ０．１５〜０．３０％、Ｓｔ ０．
５％以下、Ｍｎ ０．６〜１．５０％、Ｍｏ ０．
２５〜０．５０％、Ｃｒ ０．５０〜２．００％、Ａ
４ ０．１０％以下、Ｐ ０．０５％以下、Ｓ ０
．０５％で、かつ、それに加えてＣｕ ０ 、２０〜
０ 、５５％、ＮＩ ０ 、０１〜０．６５％、Ｖ
０．０２〜０．１５％、Ｗ ０．１０〜０．３０％の
うちの１種もしくは２種を含み残部がＦｅおよび不可避
不純物からなる建築用耐熱ボルト。
５％以下、Ｍｎ ０．６〜１．５０％、Ｍｏ ０．
２５〜０．５０％、Ｃｒ ０．５０〜２．００％、Ａ
４ ０．１０％以下、Ｐ ０．０５％以下、Ｓ ０
．０５％で、かつ、それに加えてＣｕ ０ 、２０〜
０ 、５５％、ＮＩ ０ 、０１〜０．６５％、Ｖ
０．０２〜０．１５％、Ｗ ０．１０〜０．３０％の
うちの１種もしくは２種を含み残部がＦｅおよび不可避
不純物からなる建築用耐熱ボルト。
つ０重量比で、ＣＧ、１５〜０．３０％、ＳＩ Ｑ、
５％以下、Ｍｎ ０．６〜１．５０％、Ｍｏ ０．
２５〜０．５０％、Ｃｒ ０．５０〜２゜００％、Ａ
文 ０．１０％以下、Ｐ ０．０５％以下、Ｓ ０
．０５％以下残部がＦｅおよび不可避不純物からなる建
築用耐熱ナツト。
５％以下、Ｍｎ ０．６〜１．５０％、Ｍｏ ０．
２５〜０．５０％、Ｃｒ ０．５０〜２゜００％、Ａ
文 ０．１０％以下、Ｐ ０．０５％以下、Ｓ ０
．０５％以下残部がＦｅおよび不可避不純物からなる建
築用耐熱ナツト。
工９重量比で、Ｃ０．１５〜０．３０％、Ｓｔ ０．
５％以下、Ｍｎ ０．６〜１．５０％、Ｍｏ ０．
２５〜０．５０％、Ｃｒ ０．５０〜２．００％、Ａ
ｉ ０．１０％以下、ｐ ｏ、ｏｓ％ｓ％以下
０．０５％で、かつ、それに加えてＣｕ ０．２０〜
０．５５％、Ｎｉ ０ 、０１〜０．６５％、Ｖ
０．０２〜０．１５％、Ｗ ０．１０〜０．３０％のう
ちの１種もしくは２種を含み残部がＦｅおよび不可避不
純物からなる建築用耐熱ナツト。
５％以下、Ｍｎ ０．６〜１．５０％、Ｍｏ ０．
２５〜０．５０％、Ｃｒ ０．５０〜２．００％、Ａ
ｉ ０．１０％以下、ｐ ｏ、ｏｓ％ｓ％以下
０．０５％で、かつ、それに加えてＣｕ ０．２０〜
０．５５％、Ｎｉ ０ 、０１〜０．６５％、Ｖ
０．０２〜０．１５％、Ｗ ０．１０〜０．３０％のう
ちの１種もしくは２種を含み残部がＦｅおよび不可避不
純物からなる建築用耐熱ナツト。
オ０重量比で、Ｃ０．１５〜０．３０％、Ｓｌ ０．
５％以下、Ｍｎ ０．６〜１．５０％、Ｍｏ ０．
２５〜０．５０％、Ｃｒ ０．５０〜２．００％、Ａ
文 ０．１０％以下、Ｐ ０．０５％以下、Ｓ ０
．０５％以下残部がＦｅおよび不可避不純物からなる鋼
片を冷間成形、ねじ転造工程によりボルト素材としたの
ち８１０〜９５０℃の温度領域から液冷急速焼入し、つ
いで８５０〜５４０ ｔに再加熱して焼戻すことを特徴
とする建築用耐熱ボルトの製造方法。
５％以下、Ｍｎ ０．６〜１．５０％、Ｍｏ ０．
２５〜０．５０％、Ｃｒ ０．５０〜２．００％、Ａ
文 ０．１０％以下、Ｐ ０．０５％以下、Ｓ ０
．０５％以下残部がＦｅおよび不可避不純物からなる鋼
片を冷間成形、ねじ転造工程によりボルト素材としたの
ち８１０〜９５０℃の温度領域から液冷急速焼入し、つ
いで８５０〜５４０ ｔに再加熱して焼戻すことを特徴
とする建築用耐熱ボルトの製造方法。
力９重量比で、Ｃ０．１５〜０．３０％、ＳＩｏ、５％
以下、Ｍｎ ０．６〜１．５０％、Ｍｏ ０．２５
〜０．５０％、Ｃｒ ０．５０〜２．（１０％、Ａｎ
０．１０％以下、Ｐ ０．０５％以下、Ｓ ０
．０５％で、かつ、それに加えてＣｕ Ｏ、２０〜０
、５５％、Ｎｉ０．０１〜０．６５％、Ｖ ０．０
２〜０．１５％、Ｗ ０．１０ Ｎ０．３０％のうちの
１種もしくは２種を含み残部がＦｅおよび不可避不純物
からなる鋼片を冷間成形、ねじ転造工程によりボルト素
材としたのち８１０〜９５０℃の温度領域から液冷急速
焼入し、ついで６５０〜５４０ ’ｅに再加熱して焼戻
すことを特徴とする建築用耐熱ボルトの製造方法。
以下、Ｍｎ ０．６〜１．５０％、Ｍｏ ０．２５
〜０．５０％、Ｃｒ ０．５０〜２．（１０％、Ａｎ
０．１０％以下、Ｐ ０．０５％以下、Ｓ ０
．０５％で、かつ、それに加えてＣｕ Ｏ、２０〜０
、５５％、Ｎｉ０．０１〜０．６５％、Ｖ ０．０
２〜０．１５％、Ｗ ０．１０ Ｎ０．３０％のうちの
１種もしくは２種を含み残部がＦｅおよび不可避不純物
からなる鋼片を冷間成形、ねじ転造工程によりボルト素
材としたのち８１０〜９５０℃の温度領域から液冷急速
焼入し、ついで６５０〜５４０ ’ｅに再加熱して焼戻
すことを特徴とする建築用耐熱ボルトの製造方法。
キ０重量比で、Ｃ０．１５〜０．３０％、Ｓｉ０．５％
以下、Ｍｎ ０．６〜１．５０％、Ｍｏ ０．２５
〜０．５０％、Ｃｒ ０．５０〜２．００％、ＡＬｌ
０．１０％以下、Ｐ ０．０５％以下、ｓ ｏ、ｏ
ｓ％以下残部がＦｅおよび不可避不純物からなる鋼片を
熱開成形し、ナツト素材としたのち８１０〜９５０℃の
温度領域から液冷急速焼入し、ついで７００〜６００℃
に再加熱して焼戻ししたのち表面研磨を施し、ついで、
ねじ切り加工することを特徴とする建築用耐熱ナツトの
製造方法。
以下、Ｍｎ ０．６〜１．５０％、Ｍｏ ０．２５
〜０．５０％、Ｃｒ ０．５０〜２．００％、ＡＬｌ
０．１０％以下、Ｐ ０．０５％以下、ｓ ｏ、ｏ
ｓ％以下残部がＦｅおよび不可避不純物からなる鋼片を
熱開成形し、ナツト素材としたのち８１０〜９５０℃の
温度領域から液冷急速焼入し、ついで７００〜６００℃
に再加熱して焼戻ししたのち表面研磨を施し、ついで、
ねじ切り加工することを特徴とする建築用耐熱ナツトの
製造方法。
り０重量比で、Ｃ０．１５〜０．３０％、Ｓｌ ０．
５％以下、Ｍｎ ０．６〜１．５０％、Ｍｏ ０．
２５〜０．５０％、Ｃｒ ０．５１］〜２．００％、
Ａｎ ０．１０％以下、Ｐ ０．０５％以下、Ｓ
０．０５％で、かつ、それに加えてＣｕ ０ 、２
０〜０ 、５５％、Ｎｌ０．０１〜０．６５％、Ｖ
０．０２〜０．１５％、Ｗ ０．１０〜０．３０％のう
ちの１種もしくは２種を含み残部がＦｅおよび不可避不
純物からなる鋼片を熱間成形し、ナツト素材としたのち
８１０〜９５０℃の温度領域から液冷急速焼入し、つい
で７００〜６００℃に再加熱して焼戻ししたのち表面研
磨を施し、ついで、ねじ切り加工することを特徴とする
建築用耐熱ナツトの製造方法。
５％以下、Ｍｎ ０．６〜１．５０％、Ｍｏ ０．
２５〜０．５０％、Ｃｒ ０．５１］〜２．００％、
Ａｎ ０．１０％以下、Ｐ ０．０５％以下、Ｓ
０．０５％で、かつ、それに加えてＣｕ ０ 、２
０〜０ 、５５％、Ｎｌ０．０１〜０．６５％、Ｖ
０．０２〜０．１５％、Ｗ ０．１０〜０．３０％のう
ちの１種もしくは２種を含み残部がＦｅおよび不可避不
純物からなる鋼片を熱間成形し、ナツト素材としたのち
８１０〜９５０℃の温度領域から液冷急速焼入し、つい
で７００〜６００℃に再加熱して焼戻ししたのち表面研
磨を施し、ついで、ねじ切り加工することを特徴とする
建築用耐熱ナツトの製造方法。
用）
本発明は、高温時の特性のみならず、常温時の特性もＪ
ＳＳＩＩ０９構造用トルシア形高力ボルトル・六角ナツ
トに定められた特性を満足する建築用耐熱ボルトおよび
ナツトを提供するものであり、そのための必須の成分元
素と添加量について説明する。
ＳＳＩＩ０９構造用トルシア形高力ボルトル・六角ナツ
トに定められた特性を満足する建築用耐熱ボルトおよび
ナツトを提供するものであり、そのための必須の成分元
素と添加量について説明する。
Ｃは、強度確保のために必要な元素であるが、０．１５
％以下では強度に不安が生じ、０．３０％を超えると加
工性が悪くなフて品質的に問題がある。従ってＣ量の上
下限が０．１５％〜０．３０％となる。
％以下では強度に不安が生じ、０．３０％を超えると加
工性が悪くなフて品質的に問題がある。従ってＣ量の上
下限が０．１５％〜０．３０％となる。
つぎに、Ｓｌは脱酸に必要な元素であるが、Ｓｉが多く
なると酸化物による品質欠陥の恐れがあるため、その上
限を０．５％とすることが望ましい。
なると酸化物による品質欠陥の恐れがあるため、その上
限を０．５％とすることが望ましい。
さらに、Ｍｎは強度、靭性を確保する上で不可欠の元素
であり、０．６％未満では、本発明の目的とする強度が
得られない。しかしＭｎ量が多才（作 ぎると加工性が著しく悪くな）て、経済性を失うので、
Ｍｎ量の上下限は０，６％〜１．５０％に限定される。
であり、０．６％未満では、本発明の目的とする強度が
得られない。しかしＭｎ量が多才（作 ぎると加工性が著しく悪くな）て、経済性を失うので、
Ｍｎ量の上下限は０，６％〜１．５０％に限定される。
また、Ｍｏは０．２５％未満では本発明の目的とする高
温強度が発現せず、０．５０％を超えると加工性に問題
が生じて良好な製品が得られないので、Ｍｏ量は０．２
５％〜０．５０％とする。
温強度が発現せず、０．５０％を超えると加工性に問題
が生じて良好な製品が得られないので、Ｍｏ量は０．２
５％〜０．５０％とする。
さらに、Ｃｒについては、強度と焼き入れ性を良くする
ために必要な元素であるが、０．５０％未満では効果が
薄い、しかし２．０％をこえると、加工に際して、割れ
が発生し易いなど難点が出る。
ために必要な元素であるが、０．５０％未満では効果が
薄い、しかし２．０％をこえると、加工に際して、割れ
が発生し易いなど難点が出る。
従って、Ｃｒ量は０．５０％〜２．０％に限定する。
また、ＡＬｌは一般に脱酸上鋼に含まれる元素であるが
、Ｓｔによっても脱酸は行なわれるので、本発明ではＡ
ｌについて下限は限定しない。しかしＡ２量が多くなる
と鋼の清浄度が悪くなり、品質が劣化するので上限を０
．１％とした。
、Ｓｔによっても脱酸は行なわれるので、本発明ではＡ
ｌについて下限は限定しない。しかしＡ２量が多くなる
と鋼の清浄度が悪くなり、品質が劣化するので上限を０
．１％とした。
なお、本発明では、不純物として少量のＰおよびＳを含
有することは差し支え無い。
有することは差し支え無い。
つまり、ＰおよびＳｌをたとえば０．０１％〜０．００
１％程度に少なくするには、精練費用が著しく高騰し経
済的でない。即ちＰ、Ｓは高温強度に与える影響が小さ
いの・で、その量について０．０５％以下であれば本発
明の場合問題がないので、ＰおよびＳｌについては、そ
れぞれ０．０５％以下とする。
１％程度に少なくするには、精練費用が著しく高騰し経
済的でない。即ちＰ、Ｓは高温強度に与える影響が小さ
いの・で、その量について０．０５％以下であれば本発
明の場合問題がないので、ＰおよびＳｌについては、そ
れぞれ０．０５％以下とする。
また、前述の基本的成分に加えて、選択的に添加する元
素としてＣｕ ０．２＋１〜０．５５％、Ｎ１０１０
１〜０．６５％、Ｖ ０．０２〜０．１５％、Ｗ
０．１０〜０．３０％のうちの１種もしくは２種以上を
添加するが、まずＣｕは耐候性を高め、材料の寿命を延
長する効果があるものの０．２０％以下では添加の効果
が薄く、０．５５％を超えると塑性加工に際して赤熱脆
性が生じて加工が困難になる。
素としてＣｕ ０．２＋１〜０．５５％、Ｎ１０１０
１〜０．６５％、Ｖ ０．０２〜０．１５％、Ｗ
０．１０〜０．３０％のうちの１種もしくは２種以上を
添加するが、まずＣｕは耐候性を高め、材料の寿命を延
長する効果があるものの０．２０％以下では添加の効果
が薄く、０．５５％を超えると塑性加工に際して赤熱脆
性が生じて加工が困難になる。
つぎに、Ｎｌは強度と耐候性向上のため添加するが、０
．０１％以下では添加効果が低く、０．６５％を超える
と冷間塑性加工性が低下して経済的にも、品質的にも望
ましく無い。しかしＣｕを添加する場合はＣｕによる赤
熱脆性を防止する効果があるので、ＣｕとＮｌは同時添
加が望ましい。
．０１％以下では添加効果が低く、０．６５％を超える
と冷間塑性加工性が低下して経済的にも、品質的にも望
ましく無い。しかしＣｕを添加する場合はＣｕによる赤
熱脆性を防止する効果があるので、ＣｕとＮｌは同時添
加が望ましい。
さらに、■は結晶粒の粗大化を防止するとともに、耐候
性を高める効果があるが、０．０２％以下では効果が薄
く、また、０．１５％を超えると目的に対して経済性が
無くなる。
性を高める効果があるが、０．０２％以下では効果が薄
く、また、０．１５％を超えると目的に対して経済性が
無くなる。
Ｗは高温における耐力の向上に効果的で、また耐候性を
高めるが０．１０％以下では効果が無く、０．３０％を
超えると冷間加工性が悪くなり経済性を失する。
高めるが０．１０％以下では効果が無く、０．３０％を
超えると冷間加工性が悪くなり経済性を失する。
以上説明したとおり、本発明では選択的に添加する元素
としてＣｕ、 Ｎｌ、 Ｖ、 Ｗを用い、経済性を考慮
してそれぞれの１種もしくは２種以上を適宜に添加する
が、いずれも高値な元素であるため、本発明の目的とす
る特性を満足する限度、において、少量の添加が望まし
い。
としてＣｕ、 Ｎｌ、 Ｖ、 Ｗを用い、経済性を考慮
してそれぞれの１種もしくは２種以上を適宜に添加する
が、いずれも高値な元素であるため、本発明の目的とす
る特性を満足する限度、において、少量の添加が望まし
い。
さて、本発明ｗｉ（ボルト用）の基本的成分は前述のと
おりで、本発明の目的を達成できることを下記第１表に
示す比較鋼との対比に従って説明する。
おりで、本発明の目的を達成できることを下記第１表に
示す比較鋼との対比に従って説明する。
第１表に示す比較鋼は、ＭＯを含有していないため、６
００℃における高温度領域において、本発明鋼の耐力（
ｋｇｆ／ｌＱｍ’）が３５．８前後の僅を有するのに比
して１４．８程度と低く、さらに、同様に６００℃にお
ける高温度領域において、本発明鋼が引張強さ（ｋｇｆ
／ｍｍ”） ４９．８前後であり、伸び（％）も２７程
度の価を有するのに対して、比較鋼のそれは２９．３お
よび５８前後の価を示し、本発明鋼が高温度領域で十分
な強度を備えているのに対して、周知のボルトに用いら
れている比較鋼は高温度での強度が低く、本発明のよう
な用途には全く利用することができない。
００℃における高温度領域において、本発明鋼の耐力（
ｋｇｆ／ｌＱｍ’）が３５．８前後の僅を有するのに比
して１４．８程度と低く、さらに、同様に６００℃にお
ける高温度領域において、本発明鋼が引張強さ（ｋｇｆ
／ｍｍ”） ４９．８前後であり、伸び（％）も２７程
度の価を有するのに対して、比較鋼のそれは２９．３お
よび５８前後の価を示し、本発明鋼が高温度領域で十分
な強度を備えているのに対して、周知のボルトに用いら
れている比較鋼は高温度での強度が低く、本発明のよう
な用途には全く利用することができない。
さらに、本発明鋼（ナツト用）について、その基本的成
分を下記第２表に示す比較鋼との対比に従って説明する
。
分を下記第２表に示す比較鋼との対比に従って説明する
。
前記第２表に示す比較鋼の高温度領域おける機械的特性
も、第１表の場合と同様に本発明鋼に比して、著しく低
く本発明のような用途には利用することができないきこ
とが判明した。
も、第１表の場合と同様に本発明鋼に比して、著しく低
く本発明のような用途には利用することができないきこ
とが判明した。
さて、本発明の建築用耐熱ボルトおよびナツトは、前述
の特性を有するので、前記耐熱鋼材５Ｍ５０Ａ−ＮＦＲ
の利用と相俟って相乗効果を十分に発揮することが可能
である。
の特性を有するので、前記耐熱鋼材５Ｍ５０Ａ−ＮＦＲ
の利用と相俟って相乗効果を十分に発揮することが可能
である。
それを、以下図面に従って説明する。
第１図は、横軸に温度（℃）、縦軸に耐力（ｋｇｆ／ｍ
ｍ２）をとり、母材（前述の耐熱鋼材を５Ｍ５０Ａ−Ｎ
ＦＲと略称し、板厚３２ｍｍ、 １２ｍｍの２種を選定
する）の耐力（４％歪み時）および（２％歪み時）と本
発明にかかる高力ボルト（ＢｏｌｔｅｎｌｌＯＮ−ＰＲ
と略称する）の剪断耐力（第１図〜第３図のグラフでは
設計時の母材許容応力度／高力ボルト許容剪断応力度［
摩擦接合］を考慮した値とし１．４６倍して表示してい
る）を比較したグラフであって、常温時は勿論のこと５
００℃を超え７００℃まで５Ｍ５０Ａ−ＮＦＲとＢｏｌ
ｔｅｎｌｌＯＮ−ＦＲの耐力は著しく高く、５Ｍ５０Ａ
−ＮＦＲとＢｏｌｔｅｎｌｌＯＮ −ＰＲの相乗効果に
より目的の１つとする耐熱鉄骨構造物が具現化できるこ
とは明白である。
ｍ２）をとり、母材（前述の耐熱鋼材を５Ｍ５０Ａ−Ｎ
ＦＲと略称し、板厚３２ｍｍ、 １２ｍｍの２種を選定
する）の耐力（４％歪み時）および（２％歪み時）と本
発明にかかる高力ボルト（ＢｏｌｔｅｎｌｌＯＮ−ＰＲ
と略称する）の剪断耐力（第１図〜第３図のグラフでは
設計時の母材許容応力度／高力ボルト許容剪断応力度［
摩擦接合］を考慮した値とし１．４６倍して表示してい
る）を比較したグラフであって、常温時は勿論のこと５
００℃を超え７００℃まで５Ｍ５０Ａ−ＮＦＲとＢｏｌ
ｔｅｎｌｌＯＮ−ＦＲの耐力は著しく高く、５Ｍ５０Ａ
−ＮＦＲとＢｏｌｔｅｎｌｌＯＮ −ＰＲの相乗効果に
より目的の１つとする耐熱鉄骨構造物が具現化できるこ
とは明白である。
第３表に前記高力ボルトＢｏｌｔｅｎｌｌＯＮ−ＦＲと
ＢｏｌｔｅｎｌｌＯＮにつき剪断強度（ｋｇｆ／ｍｍ’
）を温度別に表示した。
ＢｏｌｔｅｎｌｌＯＮにつき剪断強度（ｋｇｆ／ｍｍ’
）を温度別に表示した。
第 ３ 表
また、第４表、第５表に５Ｍ５０Ａ−ＮＦＲ（３２ｍｍ
） 、（１２ｍｍ）と５Ｍ５０Ａ （３２＋ｎ＋＋＋）
の母材耐力（ｋｇｆ／ｍｍ２） を示す。
） 、（１２ｍｍ）と５Ｍ５０Ａ （３２＋ｎ＋＋＋）
の母材耐力（ｋｇｆ／ｍｍ２） を示す。
第 ５ 表
第
表
前記第１図〜第３図および第３表〜第５表からも明らか
なように、耐熱鋼材５Ｍ５０Ａ−ＮＦＲとＢｏｌｔｅｎ
ｌｌＯＮとの組み合わせでは、高温領域においてボルト
が切断し、５Ｍ５０ＡとＢｏｌｔｅｎｌｌＯＮとの組み
合わせでは、母材が高温に耐え切れず、５Ｍ５０Ａ−Ｎ
ＦＲとＢｏｌｔｅｎｌｌＯＮ−ＦＲの組み合・わせのみ
が、建築物の耐火性能を保証する。
なように、耐熱鋼材５Ｍ５０Ａ−ＮＦＲとＢｏｌｔｅｎ
ｌｌＯＮとの組み合わせでは、高温領域においてボルト
が切断し、５Ｍ５０ＡとＢｏｌｔｅｎｌｌＯＮとの組み
合わせでは、母材が高温に耐え切れず、５Ｍ５０Ａ−Ｎ
ＦＲとＢｏｌｔｅｎｌｌＯＮ−ＦＲの組み合・わせのみ
が、建築物の耐火性能を保証する。
つぎに、本発明にかかる建築用耐熱ボルトＢｏＬｔｅｎ
ｌｌＯＮ−ＦＲとナツトの製造方法ニツイテ、説明する
。
ｌｌＯＮ−ＦＲとナツトの製造方法ニツイテ、説明する
。
さて、本発明においても、周知ボルトの製造方法と同様
に、本発明の目的に適合した成分組成を有する耐熱鋼材
を冷間成形したのち、ねじ転造工程によりボルト素材と
し、ついで変態点以上の高温域に加熱し、急速焼入した
あと、焼き戻す方法を採用するが、本発明では水もしく
は油冷（液冷と略称する）において焼入開始温度を８１
０〜９５０℃に限定するものであり、その理由は目的と
する機械的特性即ち硬さ及び強度を付与するためで、８
１０℃未満では準安定相が得られず、９５０℃を超える
と靭性及び粘性において不安が生ずるためである。
に、本発明の目的に適合した成分組成を有する耐熱鋼材
を冷間成形したのち、ねじ転造工程によりボルト素材と
し、ついで変態点以上の高温域に加熱し、急速焼入した
あと、焼き戻す方法を採用するが、本発明では水もしく
は油冷（液冷と略称する）において焼入開始温度を８１
０〜９５０℃に限定するものであり、その理由は目的と
する機械的特性即ち硬さ及び強度を付与するためで、８
１０℃未満では準安定相が得られず、９５０℃を超える
と靭性及び粘性において不安が生ずるためである。
また、前記焼入後６５０〜５４０℃に再加熱して焼き戻
す手段を採用するのは、焼入によって生じた準安定相を
安定相に変化させ、変形や割れの発生を防ぎ、目的とす
る強靭性を付与するためで、６５０℃を超える温度では
割れ発生の懸念があり、 ５４０℃未満では強靭性に欠
ける恐れが多いためである。
す手段を採用するのは、焼入によって生じた準安定相を
安定相に変化させ、変形や割れの発生を防ぎ、目的とす
る強靭性を付与するためで、６５０℃を超える温度では
割れ発生の懸念があり、 ５４０℃未満では強靭性に欠
ける恐れが多いためである。
つぎに、本発明に関する耐熱ナツトの製造方法であるが
、本発明においても、周知ナツトの製造方法と同様に、
本発明の目的に適合した成分組成を有する耐熱鋼材を熱
間成形したのち、変態点以上の高温域に加熱し、急速焼
入したあと、焼き戻しを行い、さらに表面研磨を施し、
ついで機械的な方法でねじ切りを行う方法を採用するが
、本発明では液冷において焼入開始温度を８１０〜９５
０℃に限定するものであり、その理由は耐熱ボルトと同
様目的とする機械的特性即ち硬さ及び強度を付与するた
めで、８１０℃未満では準安定相が得られず、 ９５０
℃を超えると靭性及び粘りにおいて不安が生ずるためで
ある。
、本発明においても、周知ナツトの製造方法と同様に、
本発明の目的に適合した成分組成を有する耐熱鋼材を熱
間成形したのち、変態点以上の高温域に加熱し、急速焼
入したあと、焼き戻しを行い、さらに表面研磨を施し、
ついで機械的な方法でねじ切りを行う方法を採用するが
、本発明では液冷において焼入開始温度を８１０〜９５
０℃に限定するものであり、その理由は耐熱ボルトと同
様目的とする機械的特性即ち硬さ及び強度を付与するた
めで、８１０℃未満では準安定相が得られず、 ９５０
℃を超えると靭性及び粘りにおいて不安が生ずるためで
ある。
また、焼戻温度を７００〜６００℃に限定する理由は、
７００℃を超える温度では硬度が高くなりすぎて、割
れ発生の懸念があり、６００℃未満では強靭性と粘りに
欠ける製品となる恐れが多いためである。
７００℃を超える温度では硬度が高くなりすぎて、割
れ発生の懸念があり、６００℃未満では強靭性と粘りに
欠ける製品となる恐れが多いためである。
（実 施 例）
つぎに、本発明にかかる熱処理と機械的特性を、比較例
と対比して下記第６表、第７表（常温特性）に示す。
と対比して下記第６表、第７表（常温特性）に示す。
なお、試験片はＪＩＳＺ２２０１に規定する４号試験片
を用い、製品の引張試験における引張強さは、引張荷重
をねじの有効断面積で除した値である。
を用い、製品の引張試験における引張強さは、引張荷重
をねじの有効断面積で除した値である。
第６表
第
表
なお、第６表、第７表における鋼種は第１表に記載した
鋼と同一のものである。
鋼と同一のものである。
さらに、第８表においてボルトの高温時（６００℃）の
機械的特性比較を示し、第 ８ 表 また、第９表に本発明にかかるナツトと比較例ナツトの
高温時（６００℃）における機械的特性比較を示す。
機械的特性比較を示し、第 ８ 表 また、第９表に本発明にかかるナツトと比較例ナツトの
高温時（６００℃）における機械的特性比較を示す。
第９表
しコストは高くならない利点を有する。
さて、つぎに本発明における実施例鋼種を第１０表に、
また第１１表に各温度域における機械的特性（０，２％
歪）の例を示す。
また第１１表に各温度域における機械的特性（０，２％
歪）の例を示す。
′！Ｊ７表〜第９表から明らかなように、本発明にかか
る耐熱ボルトおよびナツトは高温時の特性が良好である
のみならず、常温時の特性も優れており、建築用として
、優れた特質を備えている。
る耐熱ボルトおよびナツトは高温時の特性が良好である
のみならず、常温時の特性も優れており、建築用として
、優れた特質を備えている。
即ち、周知の高力六角ボルト（ＦＩＯＴ） （ＪＩＳ
Ｂ１１８６）や高力トルシャ形ボルト（ＦＩＯＴ）（Ｊ
ＳＳＴＩ０９）と同様に利用できるばか前述のとおり、
該周知ボルトに無い高温時耐力を備えており、しかも製
造方法も経済的で周知ボルトに比第 表 前記第１１表における材質は、第１０表の例２のものを
用いた。
Ｂ１１８６）や高力トルシャ形ボルト（ＦＩＯＴ）（Ｊ
ＳＳＴＩ０９）と同様に利用できるばか前述のとおり、
該周知ボルトに無い高温時耐力を備えており、しかも製
造方法も経済的で周知ボルトに比第 表 前記第１１表における材質は、第１０表の例２のものを
用いた。
温度（”Ｃ）
（発明の効果）
本発明の建築用耐熱ボルトおよびナツトは、前述のよう
に高温特性が非常に優れており、また常温特性も極めて
良好であるため、耐熱鋼材を素材とする各種形鋼および
管材や棒鋼などの鋼鉄建築材の耐火性能を補完し、その
利点を十分に発揮させることが可能である。
に高温特性が非常に優れており、また常温特性も極めて
良好であるため、耐熱鋼材を素材とする各種形鋼および
管材や棒鋼などの鋼鉄建築材の耐火性能を補完し、その
利点を十分に発揮させることが可能である。
また、製造方法も経済的で、従来法に比して、格別のコ
スト高にならないため、実用効果が著しく高い。
スト高にならないため、実用効果が著しく高い。
第１図は耐熱鋼材からなる母材の耐力と本発明にかかる
高力ボルトの剪断耐力を比較した、第２図は従来鋼を素
材とする母材の耐力と高力ボルトの剪断耐力を比較した
グラフ、第３図は耐熱鋼材からなる母材の耐力と高力ボ
ルトの剪断耐力を比較したグラフである。 第 図 温度（”Ｃ）
高力ボルトの剪断耐力を比較した、第２図は従来鋼を素
材とする母材の耐力と高力ボルトの剪断耐力を比較した
グラフ、第３図は耐熱鋼材からなる母材の耐力と高力ボ
ルトの剪断耐力を比較したグラフである。 第 図 温度（”Ｃ）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 重量比で、 Ｃ ０．１５〜０．３０％ Ｓｉ ０．５％以下、 Ｍｎ ０．６〜１．５０％ Ｍｏ ０．２５〜０．５０％ Ｃｒ ０．５０〜２．００％ Ａｌ ０．１０％以下、 Ｐ ０．０５％以下、 Ｓ ０．０５％以下 残部がＦｅおよび不可避不純物からなる建築用耐熱ボル
ト。 ２ 重量比で、 Ｃ ０．１５〜０．３０％、 Ｓｉ ０．５％以下、 Ｍｎ ０．６〜１．５０％、 Ｍｏ ０．２５〜０．５０％、 Ｃｒ ０．５０〜２．００％、 Ａｌ ０．１０％以下、 Ｐ ０．０５％以下、 Ｓ ０．０５％以下で、 かつ、それに加えてＣｕ ０．２０〜０．５５％、Ｎｉ
０．０１〜０．６５％、Ｖ ０．０２〜０．１５％、
Ｗ ０．１０〜０．３０％のうちの１種もしくは２種を
含み残部がＦｅおよび不可避不純物からなる建築用耐熱
ボルト。 ３ 重量比で、 Ｃ ０．１５〜０．３０％、 Ｓｉ ０．５％以下、 Ｍｎ ０．６〜１．５０％、 Ｍｏ ０．２５〜０．５０％、 Ｃｒ ０．５０〜２．００％、 Ａｌ ０．１０％以下、 Ｐ ０．０５％以下、 Ｓ ０．０５％以下 残部がＦｅおよび不可避不純物からなる建築用耐熱ナッ
ト。 ４ 重量比で、 Ｃ ０．１５〜０．３０％、 Ｓｉ ０．５％以下、 Ｍｎ ０．６〜１．５０％、 Ｍｏ ０．２５〜０．５０％、 Ｃｒ ０．５０〜２．００％、 Ａｌ ０．１０％以下、 Ｐ ０．０５％以下、 Ｓ ０．０５％以下で、 かつ、それに加えてＣｕ ０．２０〜０．５５％、Ｎｉ
０．０１〜０．６５％、Ｖ ０．０２〜０．１５％、
Ｗ ０．１０〜０．３０％のうちの１種もしくは２種を
含み残部がＦｅおよび不可避不純物からなる建築用耐熱
ナット。 ５ 重量比で、 Ｃ ０．１５〜０．３０％、 Ｓｉ ０．５％以下、 Ｍｎ ０．６〜１．５０％、 Ｍｏ ０．２５〜０．５０％、 Ｃｒ ０．５０〜２．００％、 Ａｌ ０．１０％以下、 Ｐ ０．０５％以下、 Ｓ ０．０５％以下 残部がＦｅおよび不可避不純物からなる鋼片を冷間成形
、ねじ転造工程によりボルト素材としたのち８１０〜９
５０℃の温度領域から液冷急速焼入し、ついで６５０〜
５４０℃に再加熱して焼戻すことを特徴とする建築用耐
熱ボルトの製造方法。 ６ 重量比で、 Ｃ ０．１５〜０．３０％、 Ｓｉ ０．５％以下、 Ｍｎ ０．５〜１．５０％、 Ｍｏ ０．２５〜０．５０％、 Ｃｒ ０．５０〜２．００％、 Ａｌ ０．１０％以下、 Ｐ ０．０５％以下、 Ｓ ０．０５％以下で、 かつ、それに加えてＣｕ ０．２０〜０．５５％、Ｎｉ
０．０１〜０．６５％、Ｖ ０．０２〜０．１５％、
Ｗ ０．１０〜０．３０％のうちの１種もしくは２種を
含み 残部がＦｅおよび不可避不純物からなる鋼片を冷
間成形、ねじ転造工程によりボルト素材としたのち８１
０〜９５０℃の温度領域から液冷急速焼入し、ついで６
５０〜５４０℃に再加熱して焼戻すことを特徴とする建
築用耐熱ボルトの製造方法。 ７ 重量比で、 Ｃ ０．１５〜０．３０％、 Ｓｉ ０．５％以下、 Ｍｎ ０．６〜１．５０％、 Ｍｏ ０．２５〜０．５０％、 Ｃｒ ０．５０〜２．００％、 Ａｌ ０．１０％以下、 Ｐ ０．０５％以下、 Ｓ ０．０５％以下 残部がＦｅおよび不可避不純物からなる鋼片を熱間成形
し、ナット素材としたのち８１０〜９５０℃の温度領域
から液冷急速焼入し、ついで７００〜８００℃に再加熱
して焼戻ししたのち表面研磨を施し、ついで、ねじ切り
加工することを特徴とする建築用耐熱ナットの製造方法
。 ８ 重量比で、 Ｃ ０．１５〜０．３０％、 Ｓｉ ０．５％以下、 Ｍｎ ０．６〜１．５０％、 Ｍｏ ０．２５〜０．５０％、 Ｃｒ ０．５０〜２．００％、 Ａｌ ０．１０％以下、 Ｐ ０．０５％以下、 Ｓ ０．０５％以下で、 かつ、それに加えてＣｕ ０．２０〜０．５５％、Ｎｉ
０．０１〜０．６５％、Ｖ ０．０２〜０．１５％、
Ｗ ０．１０〜０．３０％のうちの１種もしくは２種を
含み 残部がＦｅおよび不可避不純物からなる鋼片を熱
間成形し、ナット素材としたのち８１０〜９５０℃の温
度領域から液冷急速焼入し、ついで７００〜６００℃に
再加熱して焼戻ししたのち表面研磨を施し、ついで、ね
じ切り加工することを特徴とする建築用耐熱ナットの製
造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1066748A JP2609722B2 (ja) | 1989-03-18 | 1989-03-18 | 建築用耐熱ボルトおよびナットとそれらの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1066748A JP2609722B2 (ja) | 1989-03-18 | 1989-03-18 | 建築用耐熱ボルトおよびナットとそれらの製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02247355A true JPH02247355A (ja) | 1990-10-03 |
| JP2609722B2 JP2609722B2 (ja) | 1997-05-14 |
Family
ID=13324814
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1066748A Expired - Lifetime JP2609722B2 (ja) | 1989-03-18 | 1989-03-18 | 建築用耐熱ボルトおよびナットとそれらの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2609722B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04263047A (ja) * | 1991-02-15 | 1992-09-18 | Kobe Steel Ltd | 耐遅れ破壊性の優れた高強度耐火ボルト |
| DE19724051C1 (de) * | 1997-06-07 | 1999-03-11 | Thyssen Stahl Ag | Grobbleche einer Dicke bis 50 mm aus feuerresistenten nickelfreien Stählen für den Stahlbau und Verfahren zur Herstellung von Grobblech daraus |
| US20130146405A1 (en) * | 2011-12-08 | 2013-06-13 | Kia Motors Corporation | Brake disk |
| CN103966510A (zh) * | 2014-04-14 | 2014-08-06 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种小规格英标螺纹钢b500b及其生产工艺 |
| CN104480395A (zh) * | 2014-12-02 | 2015-04-01 | 常熟市良益金属材料有限公司 | 一种新型耐腐蚀合金 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5441982A (en) * | 1977-09-09 | 1979-04-03 | Yoshino Kogyosho Co Ltd | Decorative body made of clear hard synthetic resin |
| JPS59200742A (ja) * | 1983-04-28 | 1984-11-14 | Daido Steel Co Ltd | 耐熱鋼 |
| JPS60155644A (ja) * | 1984-01-25 | 1985-08-15 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 耐遅れ破壊特性に優れた高張力鋼ボルト用鋼 |
-
1989
- 1989-03-18 JP JP1066748A patent/JP2609722B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (3)
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| US20130146405A1 (en) * | 2011-12-08 | 2013-06-13 | Kia Motors Corporation | Brake disk |
| CN103966510A (zh) * | 2014-04-14 | 2014-08-06 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种小规格英标螺纹钢b500b及其生产工艺 |
| CN104480395A (zh) * | 2014-12-02 | 2015-04-01 | 常熟市良益金属材料有限公司 | 一种新型耐腐蚀合金 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2609722B2 (ja) | 1997-05-14 |
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