JPS60155644A - 耐遅れ破壊特性に優れた高張力鋼ボルト用鋼 - Google Patents
耐遅れ破壊特性に優れた高張力鋼ボルト用鋼Info
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- JPS60155644A JPS60155644A JP1025884A JP1025884A JPS60155644A JP S60155644 A JPS60155644 A JP S60155644A JP 1025884 A JP1025884 A JP 1025884A JP 1025884 A JP1025884 A JP 1025884A JP S60155644 A JPS60155644 A JP S60155644A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明Ｆｉ蕎強度域（１１０即／−以上）において耐
遅れ破壊特性に優れた高張力鋼ボルト用鋼に関する。
遅れ破壊特性に優れた高張力鋼ボルト用鋼に関する。
高張力鋼ボルト（以下、高力ボルト）は１９６７年のＪ
ＩＢ、ｊｉ！、直しまでＦ１３Ｔ（引張強さ；１３０〜
１５０ ｋｌｍ” ）が含まれていたが、遅れ破壊の多
発から残置レベルはＦＩ ＩＴ （引張強さ＝１１０〜
１３０即／−３）に引き下げられた０１９７９年には更
ＫＦＩＩＴクラスに屯遅れ破壊の問題がおこり、ＪＩ８
Ｂ−１１８６では括弧付きとなって、現在はＦｌｏＴが
中心のボルト鋼である。しかしながら近年の構築物はま
すます人減化の傾向にあシ、施工上からは高力ボルトの
軽量化、高強度化による工期の短縮が必要な状況にある
。
ＩＢ、ｊｉ！、直しまでＦ１３Ｔ（引張強さ；１３０〜
１５０ ｋｌｍ” ）が含まれていたが、遅れ破壊の多
発から残置レベルはＦＩ ＩＴ （引張強さ＝１１０〜
１３０即／−３）に引き下げられた０１９７９年には更
ＫＦＩＩＴクラスに屯遅れ破壊の問題がおこり、ＪＩ８
Ｂ−１１８６では括弧付きとなって、現在はＦｌｏＴが
中心のボルト鋼である。しかしながら近年の構築物はま
すます人減化の傾向にあシ、施工上からは高力ボルトの
軽量化、高強度化による工期の短縮が必要な状況にある
。
従って遅れ破壊の問題が解決さｎれば高力ボルトの用途
は再び拡大するものとみられている〇 勿論、遅れ破壊を生ずる要因としては、ボルトの使用環
境、ボルト形状、材質（成分、熱処理）が互いに関係し
ている場合が多く、単独では発生しにくいが、ＪＩＳの
改訂にも見られるように強度に対する依存性が大きく、
かつ本質的な問題と考えられてｔ７ｔ。
は再び拡大するものとみられている〇 勿論、遅れ破壊を生ずる要因としては、ボルトの使用環
境、ボルト形状、材質（成分、熱処理）が互いに関係し
ている場合が多く、単独では発生しにくいが、ＪＩＳの
改訂にも見られるように強度に対する依存性が大きく、
かつ本質的な問題と考えられてｔ７ｔ。
そこで本発明者等は、このような現状を背景として、こ
れまで十分解明されていなかった高力ボルト用鋼の耐遅
れ破壊特性にクリて詳ｍＫ検討した結果、ボルト鋼につ
φての粒界強化と耐遅れ破壊特性の向上との間に関連が
あることを究明したものである。しかして本発明はかか
る知見を更におし進めて、耐遅れ破′ｗＬ特性を飛翔的
に向上させた高力ボルト用鋼を提供しようとするもので
ある。即ち、原料Ｐ含有量の管理や脱Ｐ工程の強化等の
溶製上の配慮をすることによシ、粒界偏析するＰ元素を
従来鏑に比し一段と低減化せしめることを基本的特徴と
する吃のである。
れまで十分解明されていなかった高力ボルト用鋼の耐遅
れ破壊特性にクリて詳ｍＫ検討した結果、ボルト鋼につ
φての粒界強化と耐遅れ破壊特性の向上との間に関連が
あることを究明したものである。しかして本発明はかか
る知見を更におし進めて、耐遅れ破′ｗＬ特性を飛翔的
に向上させた高力ボルト用鋼を提供しようとするもので
ある。即ち、原料Ｐ含有量の管理や脱Ｐ工程の強化等の
溶製上の配慮をすることによシ、粒界偏析するＰ元素を
従来鏑に比し一段と低減化せしめることを基本的特徴と
する吃のである。
以下本発明につμて詳細に説明する。
従来、１１０時／■寡 以上の強度を有するボルト鋼に
発生した遅れ破壊後の破面はほとんど粒界破断を呈して
おり、粒界強化が耐遅れ破壊特性の同上に対する大きな
ポイントとなることを示している・こｆＬまで、Ｐ、Ａ
ａ、５ｎｅｓｂ 等の各元素は粒界偏析することは知ら
れているが、不純物元素としてとらえらｎており、単に
低減化することが望ましいとされているのみで、足置的
に限界を把握されたものはない。これらのうちでもＰは
通常鋼中に０．０１０〜ｏ、ｏｓｏ＊の範囲で含有され
ており、低Ｐ化する場合もＳに比較すると精錬上も難し
く、ｏ、ｏ ｏ ５ｔｌｂ （ａｏ ｐｐｍ）１Ｍ度が
通常鋼の最下限のＰ含有量であった０ しかし本発明者等は後述する実験を行ない、Ｐ元素含有
量の低減化が耐遅れ破壊特性の向上に関与するという結
果を得、このような知見に基づき本発明を創案したＯ 即ち、下記表に示すような成分系を有する６鋼を用−１
遅れ破壊試験を行なった０グループ１は０．２ ％ Ｃ
のボロン鋼でアリ、グループ２は０．２５％Ｃのボロン
鋼、グループ３は０．３５チＣ程度含有したｃｒ−Ｍ、
鋼である。いずれのグループも、通常の鋼としては低Ｐ
でめる鋼（英小文字で印す鋼）と、それよυも更に低Ｐ
（１０ＰＰｍ以下）の極低Ｐ銅（英大文字で印す鋼）と
から楠成されている。又、引張り強さは１２５０７ｗ５
” を目標に熱処理（焼入−焼戻）によって′＃Ｊ４整
したものである。
発生した遅れ破壊後の破面はほとんど粒界破断を呈して
おり、粒界強化が耐遅れ破壊特性の同上に対する大きな
ポイントとなることを示している・こｆＬまで、Ｐ、Ａ
ａ、５ｎｅｓｂ 等の各元素は粒界偏析することは知ら
れているが、不純物元素としてとらえらｎており、単に
低減化することが望ましいとされているのみで、足置的
に限界を把握されたものはない。これらのうちでもＰは
通常鋼中に０．０１０〜ｏ、ｏｓｏ＊の範囲で含有され
ており、低Ｐ化する場合もＳに比較すると精錬上も難し
く、ｏ、ｏ ｏ ５ｔｌｂ （ａｏ ｐｐｍ）１Ｍ度が
通常鋼の最下限のＰ含有量であった０ しかし本発明者等は後述する実験を行ない、Ｐ元素含有
量の低減化が耐遅れ破壊特性の向上に関与するという結
果を得、このような知見に基づき本発明を創案したＯ 即ち、下記表に示すような成分系を有する６鋼を用−１
遅れ破壊試験を行なった０グループ１は０．２ ％ Ｃ
のボロン鋼でアリ、グループ２は０．２５％Ｃのボロン
鋼、グループ３は０．３５チＣ程度含有したｃｒ−Ｍ、
鋼である。いずれのグループも、通常の鋼としては低Ｐ
でめる鋼（英小文字で印す鋼）と、それよυも更に低Ｐ
（１０ＰＰｍ以下）の極低Ｐ銅（英大文字で印す鋼）と
から楠成されている。又、引張り強さは１２５０７ｗ５
” を目標に熱処理（焼入−焼戻）によって′＃Ｊ４整
したものである。
この実験では第１図に示すような片持梁式遅れ破壊試験
装置が用−られた０該遅れ破壊試験装置は、試験片（１
）の片側を台座（２）罠立設した柱（３）側に固定し、
他側を腕長１０００＋ｍのアーム（４）に連結し、この
アーム（４）の先端に所定の重錘（５）を吊すものであ
る。
装置が用−られた０該遅れ破壊試験装置は、試験片（１
）の片側を台座（２）罠立設した柱（３）側に固定し、
他側を腕長１０００＋ｍのアーム（４）に連結し、この
アーム（４）の先端に所定の重錘（５）を吊すものであ
る。
その際、各試験片（１）は、第２図、第２図上面を示す
第３図及び第２図部分拡大図を示す第４図から明らかな
ように１試験片（１）中央に深さ１．５■、幅０．２諺
のソーノツチ（６）を設け、更にその先端に深さ１．５
鱈の疲労ノツチ（７）を付したもので、本実験では３．
５％食塩水を満たした第１図に示す小型腐食槽（８）内
に浸漬し、前記重錘（５）により曲げ応力を負荷し、破
断までの時間を測定した。
第３図及び第２図部分拡大図を示す第４図から明らかな
ように１試験片（１）中央に深さ１．５■、幅０．２諺
のソーノツチ（６）を設け、更にその先端に深さ１．５
鱈の疲労ノツチ（７）を付したもので、本実験では３．
５％食塩水を満たした第１図に示す小型腐食槽（８）内
に浸漬し、前記重錘（５）により曲げ応力を負荷し、破
断までの時間を測定した。
結果の解析は次式で示される応力拡大係数Ｋｌを用いた
。
。
−２３，１７（ａ／ｗ）’＋ ２４．ｓ（ａ／ｗ）’
）ここで、Ｍ：ノツチ部のモーメント １：ノツチ深さく３．０■） ｂ：試験片厚さく１０鰭） Ｗ：試験片幅（１５ｍ） 第５図にその試験結果を示す。尚、図中のＫｌ ｓｅａ
は第１図に示す重錘（５）の重りを幾通りか変えて（即
ち前式におけるＭを変化させることによｐ Ｋｌ を変
化させて） 、４ｊｒ Ｋｌ値における破断時間をめた
場合に、該に！値の内５００時間試験を施しても割れが
発生しない最小Ｋｌ値を意味する０ 同図によれば、いずれの成分系ともＰ含有量を１０ ｐ
ｐｍ以下にすることでＫｌ ｌｅｃ値は急激に上昇する
。特にグループ１（０，２％Ｃ−Ｔｉ−Ｂ）系では、Ｐ
が４ｏｐｐｍでＫｌ ｓｅｃ が１７０呻ｆ７日２であ
るのに対して、ａ ｐｐｍ になると２１０ Ｑ ／
／ｖｍＮ にも達している◇■鋼の４０ｐｐｍも通常の
鋼のＰレベルと比べると低Ｐとなっているが、更に一桁
低下させることにより遅れ破壊特性の向上が顕著になる
ことがわかる。
）ここで、Ｍ：ノツチ部のモーメント １：ノツチ深さく３．０■） ｂ：試験片厚さく１０鰭） Ｗ：試験片幅（１５ｍ） 第５図にその試験結果を示す。尚、図中のＫｌ ｓｅａ
は第１図に示す重錘（５）の重りを幾通りか変えて（即
ち前式におけるＭを変化させることによｐ Ｋｌ を変
化させて） 、４ｊｒ Ｋｌ値における破断時間をめた
場合に、該に！値の内５００時間試験を施しても割れが
発生しない最小Ｋｌ値を意味する０ 同図によれば、いずれの成分系ともＰ含有量を１０ ｐ
ｐｍ以下にすることでＫｌ ｌｅｃ値は急激に上昇する
。特にグループ１（０，２％Ｃ−Ｔｉ−Ｂ）系では、Ｐ
が４ｏｐｐｍでＫｌ ｓｅｃ が１７０呻ｆ７日２であ
るのに対して、ａ ｐｐｍ になると２１０ Ｑ ／
／ｖｍＮ にも達している◇■鋼の４０ｐｐｍも通常の
鋼のＰレベルと比べると低Ｐとなっているが、更に一桁
低下させることにより遅れ破壊特性の向上が顕著になる
ことがわかる。
又、グループ２（０，２５チＣのボロン６Ｉ４）系、グ
ループ８（Ｑ、３５％Ｃのｃｒ−Ｍｎ鋼）系も同様な傾
向でおるが、この場４！ｒはＣ量による影譬が一層明確
にめられｎて−るといえる。しかし、Ｃ量は一層ボルト
鋼で強直、焼入性の確保のためにボルトサイズによって
一定量以上は必要な元素であるだけに、炭素含有量の低
減によってのみ遅れ破壊特性の向上を図ることは難しい
だけではなく、経済的にも不利となることから、各鋼種
系で耐遅れ破壊特性のみを改善できることが実用上は必
要であり、効果も太＊’ｔ”ｏこのような点から極低Ｐ
化による耐遅れ破壊特性の改善はいずれのボルト用鋼に
も共通していえるものでおる。
ループ８（Ｑ、３５％Ｃのｃｒ−Ｍｎ鋼）系も同様な傾
向でおるが、この場４！ｒはＣ量による影譬が一層明確
にめられｎて−るといえる。しかし、Ｃ量は一層ボルト
鋼で強直、焼入性の確保のためにボルトサイズによって
一定量以上は必要な元素であるだけに、炭素含有量の低
減によってのみ遅れ破壊特性の向上を図ることは難しい
だけではなく、経済的にも不利となることから、各鋼種
系で耐遅れ破壊特性のみを改善できることが実用上は必
要であり、効果も太＊’ｔ”ｏこのような点から極低Ｐ
化による耐遅れ破壊特性の改善はいずれのボルト用鋼に
も共通していえるものでおる。
以上のような実験をもとに、不発明者等は第１発明とし
て次のような成分からなる高力ボルト用鋼を提案した。
て次のような成分からなる高力ボルト用鋼を提案した。
即ち、Ｃ： ０．１０−０．！ｉ０％ 、 Ｍｎ ：
０．３０〜２．５ ％ 、 ５ｏｔＡｔ： ０．００５
〜０．０６０％、Ｐ：０．００１０％以下、残部Ｆ、及
び不可避的不純物からなるボルト用鋼である。
０．３０〜２．５ ％ 、 ５ｏｔＡｔ： ０．００５
〜０．０６０％、Ｐ：０．００１０％以下、残部Ｆ、及
び不可避的不純物からなるボルト用鋼である。
このうちＰについては、上記実験にもとづき耐遅ＡＭ壊
特性につ−ては１０ ｐｐｍ以下で顕著に優れた特性を
示すので上限を１０１）Ｐｍとした。
特性につ−ては１０ ｐｐｍ以下で顕著に優れた特性を
示すので上限を１０１）Ｐｍとした。
又、Ｃは強度を付与するために不可欠の元素でめシ、０
．１０％未満では十分な焼入れが出来ず、また０、 ５
０ ％を超えると靭性の低下が著しく、高力ボルトの特
性を満足しえないことになるため０，１０〜０．５０％
の範囲とした。
．１０％未満では十分な焼入れが出来ず、また０、 ５
０ ％を超えると靭性の低下が著しく、高力ボルトの特
性を満足しえないことになるため０，１０〜０．５０％
の範囲とした。
Ｍｎは脱酸、脱硫に必要な元素で、最低０．３０チ必要
であるが、２．５％を超えると靭性が低下し、熱処理時
に割れ等の問題を生ずるのでこれを上限とした０ ８ｏｔＡｔは脱酸および粒度調整に０．００５チ以上必
要でるるが、０．０６０％を超える場合は粒度、靭性に
対する効果が飽和しそれ以上の効果を示さなくなるので
上限とした。
であるが、２．５％を超えると靭性が低下し、熱処理時
に割れ等の問題を生ずるのでこれを上限とした０ ８ｏｔＡｔは脱酸および粒度調整に０．００５チ以上必
要でるるが、０．０６０％を超える場合は粒度、靭性に
対する効果が飽和しそれ以上の効果を示さなくなるので
上限とした。
第１発明は上述の如き構成を有するが、本願は第２発明
として更ＩＣ８１を０．１〜２．０係の範囲内で含有す
るボルト用鋼を提供する。
として更ＩＣ８１を０．１〜２．０係の範囲内で含有す
るボルト用鋼を提供する。
８ｉは餉の強度を向上させるだけでなく、Ａｔと同様に
脱酸剤としての作用を肩し、Ａｔとの併用による複合脱
酸にお―て脱酸生成物たる介在物の組成の調整等を介し
て鋼の清浄度を改善する作用を有する。Ｏ１１チ未満で
は上述の効果が明瞭でないため下限を０．１％としたが
、一方２．０ ％を超えて含有せしめると鋼の脆化が著
しくなるので２．０−を上限とした。
脱酸剤としての作用を肩し、Ａｔとの併用による複合脱
酸にお―て脱酸生成物たる介在物の組成の調整等を介し
て鋼の清浄度を改善する作用を有する。Ｏ１１チ未満で
は上述の効果が明瞭でないため下限を０．１％としたが
、一方２．０ ％を超えて含有せしめると鋼の脆化が著
しくなるので２．０−を上限とした。
更に第３発明として、第１発明と同様な構成を有し且つ
Ｎｉ ： ０．０１〜２，０％、Ｃｒ：０．０１〜２．
０ ％ 、 Ｍｏ ： ０．０１〜２．０％ 、 Ｂ
： ０．０００１ＮＯ，００１５０チのうち１′ｓ又は
２種以上含有するボルト用鋼を提供する。
Ｎｉ ： ０．０１〜２，０％、Ｃｒ：０．０１〜２．
０ ％ 、 Ｍｏ ： ０．０１〜２．０％ 、 Ｂ
： ０．０００１ＮＯ，００１５０チのうち１′ｓ又は
２種以上含有するボルト用鋼を提供する。
とのＮｉ、Ｏｒ、Ｍｏは夫々強度上昇、焼入性改善に有
効な元素で０．０１−以上は必要であるが、２．０’１
以上では経済性を損なうこと、及び他成分とのバランス
でこれ以上必要としないので上限とした。
効な元素で０．０１−以上は必要であるが、２．０’１
以上では経済性を損なうこと、及び他成分とのバランス
でこれ以上必要としないので上限とした。
ま７’（Ｂも焼入性改善による残置上昇をもたらす元素
であるが、０．０００１−未満ではその効果が明瞭でな
（，０，００５０チを超えた場合はかえって焼入性を減
するのでその範囲を０．０００１〜ｏ、ｏｏｓｏ％とし
た。尚、Ｂを添加する場合、通常Ｂの焼入性を高めるた
めにＴ１を加えている。これは鋼中にＮがある場合、添
加したＢＩＣＮが結合しやす（、ＢＮになると焼入性が
悪くなるため、Ｎとより結合力の強いＴ１ を添加して
Ｂの焼入性を高めるようにしようとするものである０上
記範囲のＢ含有世に対しては０．０２０％前後のＴ１が
適当である。
であるが、０．０００１−未満ではその効果が明瞭でな
（，０，００５０チを超えた場合はかえって焼入性を減
するのでその範囲を０．０００１〜ｏ、ｏｏｓｏ％とし
た。尚、Ｂを添加する場合、通常Ｂの焼入性を高めるた
めにＴ１を加えている。これは鋼中にＮがある場合、添
加したＢＩＣＮが結合しやす（、ＢＮになると焼入性が
悪くなるため、Ｎとより結合力の強いＴ１ を添加して
Ｂの焼入性を高めるようにしようとするものである０上
記範囲のＢ含有世に対しては０．０２０％前後のＴ１が
適当である。
最後に第４発明として第１発明と同様な構成を有するほ
か、Ｓｉを０．１〜２．０９ｇの範囲内で含有し、且つ
Ｎｉ ： ０．０１〜２．０％ 、 Ｃｒ ： ０．０
１〜２．０％ 、 Ｍｏ ： ０．０１〜２．０％ 、
Ｂ ： ０．０００１〜０．００５０チのうち１種又
は２種以上含有するボルト用鋼を提供する。
か、Ｓｉを０．１〜２．０９ｇの範囲内で含有し、且つ
Ｎｉ ： ０．０１〜２．０％ 、 Ｃｒ ： ０．０
１〜２．０％ 、 Ｍｏ ： ０．０１〜２．０％ 、
Ｂ ： ０．０００１〜０．００５０チのうち１種又
は２種以上含有するボルト用鋼を提供する。
以上説明してきたボルト用鋼は焼入・焼戻処理により１
１０ Ｋｐ／ｇ”以上の高強度にして優れた耐遅れ破壊
特性を発揮するに至る。その熱処理条件は特定されるも
のではないが、焼入加熱温度としては８５０〜９００°
０、焼戻し温度としては４００〜５５０’０ を採用す
ることが推奨さｎる。
１０ Ｋｐ／ｇ”以上の高強度にして優れた耐遅れ破壊
特性を発揮するに至る。その熱処理条件は特定されるも
のではないが、焼入加熱温度としては８５０〜９００°
０、焼戻し温度としては４００〜５５０’０ を採用す
ることが推奨さｎる。
上記構成を有する本発明に係るボルト用鋼によれば、他
の特性を損なうことなく耐遅れ破ｊｉｌ特性を向上させ
ることができるため、高力ボルトを高強度化することが
でき、大型構築物の施工上工期の短縮化を図ることがで
きるとμう優れた効果を有しており、これによシ高カボ
ルトの用途が再び拡大化する。
の特性を損なうことなく耐遅れ破ｊｉｌ特性を向上させ
ることができるため、高力ボルトを高強度化することが
でき、大型構築物の施工上工期の短縮化を図ることがで
きるとμう優れた効果を有しており、これによシ高カボ
ルトの用途が再び拡大化する。
第１図は片持梁式遅れ破壊試験装置の概略図、第２図線
試験片の正面図、第３図は該試験片の平面図、第４図は
該試験片の部分拡大図、第５図は試験結果を示すグラフ
図である。 図中、（１）は試験片、（２）は台座、（３）は柱、（
４）はアーム、（５）は重錘、（６）はソーノツチ、（
７）は疲労ノツチ、（８）は小型腐食槽を谷示す。 特許出願人 日本鋼管株式会社 発 明 者 大 鈴 弘 忠 同 阿 部 隆 代理人弁理士 吉 原 省 玉 量 同 高 橋 消 同 弁換士 吉 原 弘 子 笛 １ ＠ ＠２図 第３図 珀４図 第５図 Ｐ （ｗｔ ％ン
試験片の正面図、第３図は該試験片の平面図、第４図は
該試験片の部分拡大図、第５図は試験結果を示すグラフ
図である。 図中、（１）は試験片、（２）は台座、（３）は柱、（
４）はアーム、（５）は重錘、（６）はソーノツチ、（
７）は疲労ノツチ、（８）は小型腐食槽を谷示す。 特許出願人 日本鋼管株式会社 発 明 者 大 鈴 弘 忠 同 阿 部 隆 代理人弁理士 吉 原 省 玉 量 同 高 橋 消 同 弁換士 吉 原 弘 子 笛 １ ＠ ＠２図 第３図 珀４図 第５図 Ｐ （ｗｔ ％ン
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、Ｃ： ０．１０〜０．６０ ％ 、 Ｍｎ ： ０
．３ Ｑ〜２．Ｉｓ Ｔｏ ＊８６１−ｋｌ−： ０−
００５〜０．０６０９４ ａ Ｐ ： ０．００１０チ
以下、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなることを％黴
とする耐遅れ破壊特性に優れた高張力鋼ボルト用鋼。 ２、 Ｃ： ０，１０〜０．５０ｔｌ＆ 、 Ｍｎ ：
０．２１０〜２．５％ 。 ８ｏｔＡｔ：０．００５〜０．０６０％、Ｐ：０．００
１０チ以下、Ｅｌｌ ： ０．１〜２．Ｏ％、残１ｉ１
ｓＦｅ及び不可避的不純物からなることを特徴とする耐
遅れ破壊特性に優れた高張力鋼ボルト用鋼。 ３、Ｃ：０．１０〜Ｇ、５０９Ｊ、Ｍｎ：０．３０〜２
．５％。 ＢｏｌＡｔ： ０．００５〜０．０６０％ 、 Ｐ：
０．００１０チ以下、更にＮｉ ： ０．０１〜２．０
％、Ｃｒ ： ０．０１〜２．０％ 、 Ｍｏ ： ０
．０１〜２゜０９Ｇ、Ｂ：０．０００１〜０．００５０
％ のうち１種又は２種以上含有し、残部Ｆｅ及び不可
避的不純物からなることを特徴とする耐遅れ破壊特性に
優れた高張力鋼ボルト用鋼。 ４、 ０：０．１０〜０．５０％、Ｍｎ：０．３０〜２
．５％。 ５ｏｔｈｔ：ｏ、ｏｏ５〜ｏ、ｏａｏ＊ 、 ｐ ：ｏ
、ｏｏｔ。 １以下、Ｓｔ ： ０．１〜２、ｏ％、更［Ｎｌ：０．
０１〜２．０％ 、 Ｃｒ ： ０．０１〜２．０％、
Ｍｏ ： ０．０１〜２．０％、 Ｂ：０．０００１
〜０．００５０ｔｓ）５ち１種又は２種以上含有し、残
部Ｆｅ及び不可避的不純物からなる仁とを特徴とする耐
遅れ破壊特性に優れた高張力鋼ボルト用鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1025884A JPS60155644A (ja) | 1984-01-25 | 1984-01-25 | 耐遅れ破壊特性に優れた高張力鋼ボルト用鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1025884A JPS60155644A (ja) | 1984-01-25 | 1984-01-25 | 耐遅れ破壊特性に優れた高張力鋼ボルト用鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60155644A true JPS60155644A (ja) | 1985-08-15 |
Family
ID=11745290
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1025884A Pending JPS60155644A (ja) | 1984-01-25 | 1984-01-25 | 耐遅れ破壊特性に優れた高張力鋼ボルト用鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60155644A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63259053A (ja) * | 1987-01-29 | 1988-10-26 | イスコール リミテッド | 高強度高靭性鋼丸棒材及び板材とその製造方法 |
| JPH02247355A (ja) * | 1989-03-18 | 1990-10-03 | Nippon Steel Corp | 建築用耐熱ボルトおよびナットとそれらの製造方法 |
| CN1039246C (zh) * | 1995-05-03 | 1998-07-22 | 冶金工业部钢铁研究总院 | 一种无铬镍低碳低合金结构钢 |
-
1984
- 1984-01-25 JP JP1025884A patent/JPS60155644A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63259053A (ja) * | 1987-01-29 | 1988-10-26 | イスコール リミテッド | 高強度高靭性鋼丸棒材及び板材とその製造方法 |
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