JPS6254060A - 耐遅れ破壊性の優れた高強度油井用鋼管 - Google Patents
耐遅れ破壊性の優れた高強度油井用鋼管Info
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- JPS6254060A JPS6254060A JP19187985A JP19187985A JPS6254060A JP S6254060 A JPS6254060 A JP S6254060A JP 19187985 A JP19187985 A JP 19187985A JP 19187985 A JP19187985 A JP 19187985A JP S6254060 A JPS6254060 A JP S6254060A
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- Japan
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- delayed fracture
- steel pipe
- fracture resistance
- oil well
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
「発明の目的」
本発明は耐遅れ破壊性の優れた高強度油井用鋼管に係り
、高い降伏強さを有し、しかも耐遅れ破壊性において優
れた高強度油井用鋼管を提供しようとするものである。
、高い降伏強さを有し、しかも耐遅れ破壊性において優
れた高強度油井用鋼管を提供しようとするものである。
産業上の利用分野
高強度を有し、しかも耐遅れ破壊性において優れた油井
用鋼管。
用鋼管。
従来の技術
油井管においては降伏強さが１５０ ＫＳｉ（１０５，
５ｋｇｆ ／ ｍｍ２）以上を有する材料の要求すれる
ことがあり、このような製品はＶ−１５０と称されてい
る。然して鋼管は焼入れ焼戻し処理によって製造されて
いるが、Ｃｒ、 Ｍｏ等の強化元素添加量が少く、前
記Ｖ−１５０の強度を確保するためには焼戻し温度を低
くする必要がある。
５ｋｇｆ ／ ｍｍ２）以上を有する材料の要求すれる
ことがあり、このような製品はＶ−１５０と称されてい
る。然して鋼管は焼入れ焼戻し処理によって製造されて
いるが、Ｃｒ、 Ｍｏ等の強化元素添加量が少く、前
記Ｖ−１５０の強度を確保するためには焼戻し温度を低
くする必要がある。
発明が解決しようとする間゛照点
ところが上記のように焼戻し温度を低くしたものにおい
ては耐遅れ破壊特性が相当に劣る欠点があり、Ｖ−１５
０を満足した強度と、この耐遅れ破壊特性を共に満足し
得ない不利がある。
ては耐遅れ破壊特性が相当に劣る欠点があり、Ｖ−１５
０を満足した強度と、この耐遅れ破壊特性を共に満足し
得ない不利がある。
「発明の構成」
問題点を解決するための手段
（１） Ｃ：０．１５〜０．２６ｗｔ％、Ｓｉ：０．
１５〜１．００ｗｔ％・、Ｍｎ ： ０．５０〜１．５
０ｗｔ％、Ｃｒ ：０．５〜２．０ｗｔ ％、Ｍｏ：０
，５ 〜１． ５ｗｔ ％、Ｐ ≦０．０４０ｗｔ
％、Ｓ ≦０．０４０ｗｔ ％、 Ａｌ ： ０．
００５ 〜０．０５ｈｌｔ ％を含有し、残部がＦｅ
および不可避的不純物からなり、しかも下記する式のＸ
≧０を満足することを特徴とする耐遅れ破壊性の優れた
高強度油井用鋼管。
１５〜１．００ｗｔ％・、Ｍｎ ： ０．５０〜１．５
０ｗｔ％、Ｃｒ ：０．５〜２．０ｗｔ ％、Ｍｏ：０
，５ 〜１． ５ｗｔ ％、Ｐ ≦０．０４０ｗｔ
％、Ｓ ≦０．０４０ｗｔ ％、 Ａｌ ： ０．
００５ 〜０．０５ｈｌｔ ％を含有し、残部がＦｅ
および不可避的不純物からなり、しかも下記する式のＸ
≧０を満足することを特徴とする耐遅れ破壊性の優れた
高強度油井用鋼管。
−３２０×Ｃ（％） ＋８０×Ｃｒ （％） ＋２
６２ Ｘ！Ｊ。
６２ Ｘ！Ｊ。
（％） −２３２４Ｘ Ｐ （％） −８１３６ｘ Ｓ
（％）＝Ｘ（２） Ｃ：０．１５〜Ｌ２６ｗｔ％、
Ｓｊ：０．１５〜１． ００ｗｔ％、Ｍｎ ： ０．５
０〜１．５０ｗｔ％、Ｃｒ ：０．５〜２．０ｗｔ ％
、ＭＯ：０．５〜１．５ｗｔ ％、Ｐ≦０．０４０ｗｔ
％、Ｓ≦０．０４０ｗｔ ％、Ａｌ： ０．００５〜
０．０５０！ｉｔ ％を含有すると共に、 Ｎｂ：０．０１〜０．１９ｗｔ％、Ｂ ：０．０００
５〜０．００３０ｗｔ％、Ｖ ： ０．０５〜０．１
５ｗｔ％、Ｔｉ ：０．００５〜０．０４（ｈｔ ％、
Ｃｕ ： ０．１０〜０．５０ｗｔ％、Ｗ 、： ０．
１０〜０．６０ｗｔ％、Ｎｉ ： ０．０５〜０．２５
ｗｔ％、Ｃａ ： ０．００１０〜０．００３０ｗｔ％
、の何れか１種または２種以上を含有し、残部がＦｅお
よび不可避的不純物からなり、しかもＳ（％）−Ｃａ
（％）／２−＜０の場合においてはＳ（％）−Ｃａ （
％）／２＝Ｏとして計算して下記する式のＸ≧０を満足
することを特徴とする耐遅れ破壊性の優れた高強度油井
用鋼管。
（％）＝Ｘ（２） Ｃ：０．１５〜Ｌ２６ｗｔ％、
Ｓｊ：０．１５〜１． ００ｗｔ％、Ｍｎ ： ０．５
０〜１．５０ｗｔ％、Ｃｒ ：０．５〜２．０ｗｔ ％
、ＭＯ：０．５〜１．５ｗｔ ％、Ｐ≦０．０４０ｗｔ
％、Ｓ≦０．０４０ｗｔ ％、Ａｌ： ０．００５〜
０．０５０！ｉｔ ％を含有すると共に、 Ｎｂ：０．０１〜０．１９ｗｔ％、Ｂ ：０．０００
５〜０．００３０ｗｔ％、Ｖ ： ０．０５〜０．１
５ｗｔ％、Ｔｉ ：０．００５〜０．０４（ｈｔ ％、
Ｃｕ ： ０．１０〜０．５０ｗｔ％、Ｗ 、： ０．
１０〜０．６０ｗｔ％、Ｎｉ ： ０．０５〜０．２５
ｗｔ％、Ｃａ ： ０．００１０〜０．００３０ｗｔ％
、の何れか１種または２種以上を含有し、残部がＦｅお
よび不可避的不純物からなり、しかもＳ（％）−Ｃａ
（％）／２−＜０の場合においてはＳ（％）−Ｃａ （
％）／２＝Ｏとして計算して下記する式のＸ≧０を満足
することを特徴とする耐遅れ破壊性の優れた高強度油井
用鋼管。
−３２０×Ｃ（、％） ＋８０×Ｃｒ （％） ＋２６
２ ×Ｍｏ（％） −２３２４Ｘ Ｐ （％） −８
１３６Ｘ （Ｓ （％）−Ｃａ （％） ／ ２）
＋３３３ ＸＮｂ （％）＋５１９ＸＶ（％） ＋
９５ ×Ｃｕ （％） ＋１２３ ｘＷ （％）＝Ｘ
作用 Ｃをｗｔ％（以下単に％という）で０．１５％以上とす
ることにより強度を適切に得しめ、又Ｓｉを１．０％以
下、Ｍｎを１．５ ％以下、ＡＡを０．０５０ ％以下
、Ｐ、Ｓを０．０４０ ％以下とすることに靭性ないし
延性を確保する。
２ ×Ｍｏ（％） −２３２４Ｘ Ｐ （％） −８
１３６Ｘ （Ｓ （％）−Ｃａ （％） ／ ２）
＋３３３ ＸＮｂ （％）＋５１９ＸＶ（％） ＋
９５ ×Ｃｕ （％） ＋１２３ ｘＷ （％）＝Ｘ
作用 Ｃをｗｔ％（以下単に％という）で０．１５％以上とす
ることにより強度を適切に得しめ、又Ｓｉを１．０％以
下、Ｍｎを１．５ ％以下、ＡＡを０．０５０ ％以下
、Ｐ、Ｓを０．０４０ ％以下とすることに靭性ないし
延性を確保する。
Ｓｉ、 Ｍｎ、 Ａｌは脱酸剤として作用し、Ｃ：０
．２５％以下、Ｃｒ：０．５ ％以上、Ｍｏ：０．５
％以上とすることにより焼入性を向上し、又焼戻し温度
を上昇せしめ、Ｃｒ：０．５ ％以上、Ｍｏ：０．５
％以上を含有させると共にＰ、 Ｓを０．０４０ ％
以下とすることにより耐遅れ破壊特性を向上する。
．２５％以下、Ｃｒ：０．５ ％以上、Ｍｏ：０．５
％以上とすることにより焼入性を向上し、又焼戻し温度
を上昇せしめ、Ｃｒ：０．５ ％以上、Ｍｏ：０．５
％以上を含有させると共にＰ、 Ｓを０．０４０ ％
以下とすることにより耐遅れ破壊特性を向上する。
なおＮｂを０．０１％以上、Ｖ：０．０５％以上、Ｃｕ
：０．１ ％以上、Ｗ：０．１ ％以上、Ｃａ 二〇、
００１０％以上の何れかによって耐遅れ破壊特性を向
上し、Ｎｂ：０．１ ％以下、Ｖ：０．１５％以下、Ｃ
ａを０．０１５ ％以下とすることにより靭性を確保す
る。Ｂ ：０．０００５％以上、Ｔｉ：０．００５ ％
以上、Ｗ：０．１９６以上の添加は焼入性を向上する。
：０．１ ％以上、Ｗ：０．１ ％以上、Ｃａ 二〇、
００１０％以上の何れかによって耐遅れ破壊特性を向
上し、Ｎｂ：０．１ ％以下、Ｖ：０．１５％以下、Ｃ
ａを０．０１５ ％以下とすることにより靭性を確保す
る。Ｂ ：０．０００５％以上、Ｔｉ：０．００５ ％
以上、Ｗ：０．１９６以上の添加は焼入性を向上する。
Ｃｕを０．５ ％以下とし、又このＣｕの２種度のＮｉ
を含有さ、せることにより熱間加工性劣化を回避する。
を含有さ、せることにより熱間加工性劣化を回避する。
実施例
上記したような本発明について更に説明すると、本発明
者等は上記したような従来のものの問題点を解消すべく
研究した結果、鋼の化学成分を適切に調整することによ
って高温焼戻しを行っても■−１５０の強度を確保する
ことができ、又このようにして高温焼戻しを行うことに
よって耐遅れ破壊特性が従来のものよりも優れた油井用
鋼管を得ることに成功した。
者等は上記したような従来のものの問題点を解消すべく
研究した結果、鋼の化学成分を適切に調整することによ
って高温焼戻しを行っても■−１５０の強度を確保する
ことができ、又このようにして高温焼戻しを行うことに
よって耐遅れ破壊特性が従来のものよりも優れた油井用
鋼管を得ることに成功した。
即ち前述したような本発明における各成分組成限定理由
について説明すると以下の如くである。
について説明すると以下の如くである。
Ｃは、強度の向上に有効であるが、Ｗｉ９６（以下単に
％という）で０．２６％を超えると焼入時に焼割れが発
生する可能性が認められ、これを上限とすべきであり、
一方０．１５％未満では焼入性および強度の著しい低下
を来すのでこれを下限とした。
％という）で０．２６％を超えると焼入時に焼割れが発
生する可能性が認められ、これを上限とすべきであり、
一方０．１５％未満では焼入性および強度の著しい低下
を来すのでこれを下限とした。
Ｓｌは、鋼の脱酸のため０．１５％以上は必要であるが
、１．０ ％を超えると靭性および延性を劣化させるよ
うになるので、これ以下とすべきである。
、１．０ ％を超えると靭性および延性を劣化させるよ
うになるので、これ以下とすべきである。
Ｍｎは、脱酸剤として有効であり、かつ焼入性を向上さ
せる元素であって、０．５ ％以下ではこれらの目的を
達することができず、また１、５ ％を超えると靭性が
劣化するのでこれを上限とすべきである。
せる元素であって、０．５ ％以下ではこれらの目的を
達することができず、また１、５ ％を超えると靭性が
劣化するのでこれを上限とすべきである。
Ｃｒは、焼入性を向上させる元素であり、かつ焼戻し温
度を上昇させ、耐遅れ破壊特性を向上させるのに有効な
元素であって、０．５ ％以下ではその効果が不充分で
ある。又２．０ ％を超えると、その効果は飽和してし
まうので２．０ ％以下とすべきである。
度を上昇させ、耐遅れ破壊特性を向上させるのに有効な
元素であって、０．５ ％以下ではその効果が不充分で
ある。又２．０ ％を超えると、その効果は飽和してし
まうので２．０ ％以下とすべきである。
）、１０は、Ｃｒと同様に焼入性を向上させ、特に焼戻
し温度を上昇させて耐遅れ破壊特性を向上させることに
有効であって、このためには０．５ ％以上含有させる
ことが必要である。しかし、１．５ ％以上となるとそ
の効果が飽和し、経済的に不利となるからこれを上限と
する。
し温度を上昇させて耐遅れ破壊特性を向上させることに
有効であって、このためには０．５ ％以上含有させる
ことが必要である。しかし、１．５ ％以上となるとそ
の効果が飽和し、経済的に不利となるからこれを上限と
する。
ｌは、脱酸剤として有効であり、かつ焼入温度でのオー
ステナイト粒細粒化に有効であって、０、００５ ％以
下ではその効果が小さく、一方０．０５０％以上では該
効果が飽和し且つ靭性劣化をもたらすので、０．００５
〜０．０５０ ％の範囲とする。
ステナイト粒細粒化に有効であって、０、００５ ％以
下ではその効果が小さく、一方０．０５０％以上では該
効果が飽和し且つ靭性劣化をもたらすので、０．００５
〜０．０５０ ％の範囲とする。
ＰおよびＳは、耐遅れ破壊特性および靭性を向上させる
ために不純物として減少させることが望ましく、０．０
４０ ％を上限とする。
ために不純物として減少させることが望ましく、０．０
４０ ％を上限とする。
上記のような基本成分組成のものに対し、本発明におい
ては下記する成分を１種又は２種以上下記範囲内におい
て含有させることができる。
ては下記する成分を１種又は２種以上下記範囲内におい
て含有させることができる。
Ｎｂは、焼入温度で加熱時のオーステナイト粒細粒化に
有効であり、適量添加によって靭性向上を図り得るし１
．耐遅れ破壊特性の向上にも有効である。即ち０．旧％
以下ではその効果が小さく、又０．１ ％以上の添加で
は靭性が劣’（ｔする。
有効であり、適量添加によって靭性向上を図り得るし１
．耐遅れ破壊特性の向上にも有効である。即ち０．旧％
以下ではその効果が小さく、又０．１ ％以上の添加で
は靭性が劣’（ｔする。
■は、炭化物の析出強化により焼戻し温度の向上を図り
、耐遅れ破壊特性の向上にも有効であり、このためには
０．０５％以上添加することが必要であるが、又０．１
５％以上では靭性が劣化する。
、耐遅れ破壊特性の向上にも有効であり、このためには
０．０５％以上添加することが必要であるが、又０．１
５％以上では靭性が劣化する。
Ｃｕは、耐遅れ破壊特性および耐食性の向上に有効であ
るが、その効果は０．０５％未満では小さい。
るが、その効果は０．０５％未満では小さい。
又０．５ ％以上となると耐遅れ破壊特性に及ぼす効果
が飽和し、かつ熱間加工性の劣化が大きくなる。
が飽和し、かつ熱間加工性の劣化が大きくなる。
Ｎ１は、Ｃｕ添加による熱間加工性劣化の改善に有効な
元素であり、このためＣｕ添加鋼にＮｉを添加すること
が必要である。即ちこのためにはＣｕ％の２種度が必要
であって、０．０５〜０．２５％の範囲内とする。
元素であり、このためＣｕ添加鋼にＮｉを添加すること
が必要である。即ちこのためにはＣｕ％の２種度が必要
であって、０．０５〜０．２５％の範囲内とする。
Ｂは、０．０００５％以上の添加で焼入性が向上する。
しかし０．００３０％を超えると、その効果は飽和する
。
。
Ｔｉは、鋼中のＮと結合してＢＮの生成を防止し、焼入
性向上に効果のある固溶Ｂを確保することに有効である
。即ちこのためには０．００５ ％以上を添加すること
が好ましく、一方０．０４０ ％を超えるとその効果は
飽和する。
性向上に効果のある固溶Ｂを確保することに有効である
。即ちこのためには０．００５ ％以上を添加すること
が好ましく、一方０．０４０ ％を超えるとその効果は
飽和する。
Ｗは、焼入性を向上させる元素であり、又焼戻し温度を
向上させ、耐遅れ破壊特性を向上させるのに有効な元素
であるが、０．１ ％以下ではその効果が小さく、一方
０．６ ％を超えるとその効果は飽和する。
向上させ、耐遅れ破壊特性を向上させるのに有効な元素
であるが、０．１ ％以下ではその効果が小さく、一方
０．６ ％を超えるとその効果は飽和する。
Ｃａは、非金属介在物を球状化するのに有効であり、こ
の非金属介在物球状、化により耐遅れ破壊特性は向上す
る。このような球状化のた絶には少くとも０．００１０
％は必要であるが、０．０．１５ ％を超えると、Ｃａ
系非金属介在物が増加し、靭性に悪影響を与えるのでこ
れを上限とする。
の非金属介在物球状、化により耐遅れ破壊特性は向上す
る。このような球状化のた絶には少くとも０．００１０
％は必要であるが、０．０．１５ ％を超えると、Ｃａ
系非金属介在物が増加し、靭性に悪影響を与えるのでこ
れを上限とする。
更に上記したような各成分系によるものは下記する各式
におけるＸの値が０以上たることを満足すべきであり、
−このようなＸ≧０は降伏強さを１５０ ＫＳｉ以上と
した場合においても良好な耐遅れ破壊特性を得るために
必要な化学成分を得るための条件である。
におけるＸの値が０以上たることを満足すべきであり、
−このようなＸ≧０は降伏強さを１５０ ＫＳｉ以上と
した場合においても良好な耐遅れ破壊特性を得るために
必要な化学成分を得るための条件である。
基本成分系の場合。
−３２０×Ｃ（％） ＋８０×Ｃｒ （％） ＋２６２
Ｘ九ｔ。
Ｘ九ｔ。
（％） −２３２４Ｘ Ｐ （％） −８１３６Ｘ Ｓ
（％）＝Ｘ・ ・ ・ ・ ・ ・ ・ ・ ・（ａ
）任意成分系をも含有した場合。
（％）＝Ｘ・ ・ ・ ・ ・ ・ ・ ・ ・（ａ
）任意成分系をも含有した場合。
−３２０×Ｃ（％） ＋８０ ×Ｃｒ （％） ＋２６
２ ＸＭ。
２ ＸＭ。
（％） −２３２４ｘ Ｐ （％） −８１３６Ｘ Ｃ
３（％）−Ｃａ （％） ／ ２） ＋３３３
ｘＮｂ （％）＋５１９ＸＶ（％） ＋９５×Ｃｕ
（％） ＋１２３ ×Ｗ （％）＝Ｘ・・・・・
・・（ａｌ） 但し上記ａ１ 式に関しては、そのＳ（％） −Ｃａ（
％）／２＜０となる場合においては、Ｓ（％）−Ｃａ
（％）／２＝０として計算するものであり、又Ｃｕ添加
鋼にＮｉをＣｕ （％）のＺ程度添加する。
３（％）−Ｃａ （％） ／ ２） ＋３３３
ｘＮｂ （％）＋５１９ＸＶ（％） ＋９５×Ｃｕ
（％） ＋１２３ ×Ｗ （％）＝Ｘ・・・・・
・・（ａｌ） 但し上記ａ１ 式に関しては、そのＳ（％） −Ｃａ（
％）／２＜０となる場合においては、Ｓ（％）−Ｃａ
（％）／２＝０として計算するものであり、又Ｃｕ添加
鋼にＮｉをＣｕ （％）のＺ程度添加する。
然して具体的な製造に当っては、各成分が上記のような
限定範囲内にあり、且つａ式又はａｌ 式のＸ≧０を満
足する成分系に、８５０〜９５０℃から焼入れを行い、
その後下記する各式のＺ≧０を満足し、しかもＡｃ、温
度以下の焼戻し温度によって降伏強さがＬ ５０ ＫＳ
ｉ以上となるように焼戻しを行うことにより良好な耐遅
れ破壊特性を有する鋼が得られる。
限定範囲内にあり、且つａ式又はａｌ 式のＸ≧０を満
足する成分系に、８５０〜９５０℃から焼入れを行い、
その後下記する各式のＺ≧０を満足し、しかもＡｃ、温
度以下の焼戻し温度によって降伏強さがＬ ５０ ＫＳ
ｉ以上となるように焼戻しを行うことにより良好な耐遅
れ破壊特性を有する鋼が得られる。
ａ式によるものの場合
Ｙ−３８５−２２５×Ｃ（％）−３０×Ｃｒ （％）
−１１７ＸＭｏ （％）＝Ｚ ・ ・ ・ ・ ・
・ ・ ・ ・ ｂａｌ 式によるものの場合 Ｙ−３８５−２２５×Ｃ（％） −３０×Ｃｒ （％）
＝１１７ ＸＭｏ （％） −２００ＸＮＩＩ （％
）−６３０ｘＶ（％）−５２ｘｗ（％＞＝２ ・・・
・・・ｂ１但し上記すおよびｂｌ 式において、Ｙは焼
戻し温度（１）である。
−１１７ＸＭｏ （％）＝Ｚ ・ ・ ・ ・ ・
・ ・ ・ ・ ｂａｌ 式によるものの場合 Ｙ−３８５−２２５×Ｃ（％） −３０×Ｃｒ （％）
＝１１７ ＸＭｏ （％） −２００ＸＮＩＩ （％
）−６３０ｘＶ（％）−５２ｘｗ（％＞＝２ ・・・
・・・ｂ１但し上記すおよびｂｌ 式において、Ｙは焼
戻し温度（１）である。
焼入れ温度範囲の８５０〜９５０℃は、焼入れによって
オーステナイト相からマルテンサイト相の焼入れ組織を
得るために充分なオーステナイト粒の成長に必要であり
、且つオーステナイト粒の粗大化による耐遅れ破壊特性
および靭性の劣化を防ぐために必要である。
オーステナイト相からマルテンサイト相の焼入れ組織を
得るために充分なオーステナイト粒の成長に必要であり
、且つオーステナイト粒の粗大化による耐遅れ破壊特性
および靭性の劣化を防ぐために必要である。
即ち以上に示したように降伏強さが１５０ ＫＳｉ以上
の高強度油井用鋼管を製造する場合、その化学成分が限
定範囲内にあり、且つａ式又はａ、式のＸ≧０なる要件
を満足した鋼を、８５０〜９５０℃から焼入れし、更に
ｂ式又はｂｌ 式のＺ≧０なる条件を満足すると共にＡ
Ｃ，温度以下の焼戻し温度で、降伏強さが１５０ ＫＳ
ｉ以上となるように焼戻しすることにより良好な耐遅れ
破壊特性を得しめる。
の高強度油井用鋼管を製造する場合、その化学成分が限
定範囲内にあり、且つａ式又はａ、式のＸ≧０なる要件
を満足した鋼を、８５０〜９５０℃から焼入れし、更に
ｂ式又はｂｌ 式のＺ≧０なる条件を満足すると共にＡ
Ｃ，温度以下の焼戻し温度で、降伏強さが１５０ ＫＳ
ｉ以上となるように焼戻しすることにより良好な耐遅れ
破壊特性を得しめる。
本発明によるものの具体的な製造例について説明すると
以下の如くである。
以下の如くである。
即ち先ず本発明者等が用いた本発明による鋼の化学成分
組成は次の第１表に示す鋼１〜２４の如くであり、又こ
のような本発明によるものに対し比較鋼として用いたも
のは別に第２表に示した鋼Ａ−Ｕの如くである。
組成は次の第１表に示す鋼１〜２４の如くであり、又こ
のような本発明によるものに対し比較鋼として用いたも
のは別に第２表に示した鋼Ａ−Ｕの如くである。
然して上記した第１表の本発明による鋼に対する焼入れ
条件と焼戻し条件およびそれらの熱処理後に得られた試
験片による降伏強さ、引張り強さは次の第３表に示す如
くであって、同様に第２表に示した比較鋼についての同
様な熱処理条件とその後に得られた試験片によるそれら
の値は第４表に示す如くである。
条件と焼戻し条件およびそれらの熱処理後に得られた試
験片による降伏強さ、引張り強さは次の第３表に示す如
くであって、同様に第２表に示した比較鋼についての同
様な熱処理条件とその後に得られた試験片によるそれら
の値は第４表に示す如くである。
なお遅れ破壊試験には片持梁式の試験機を使用し、その
試験片としてはその長さ方向を圧延方向と平行として採
取し、その寸法は１０１０Ｘ１５Ｘ１５０のものとして
第１図に示すような試験片（１）とし、その中央に深さ
３ ｍｍの疲労クラック（２）を圧延方向および圧延面
に直交するように導入したもので、上記試験機により試
験片（１）の疲労クラックが開口゛する方向に曲げモー
メントを負荷することによって疲労クラック（２）先端
のＫｌ値を２４０ｋｇ ｆ ／ ｎｕｎ３／ｚ とし、
試験環境中に保持して破断時間を測定した。試験環境は
３０℃の３５％ＮａＣＩ！水溶液（ｐＨ＝ ７ ”）と
し、最大保持時間は５００時間とした。この遅れ破壊試
験の結果得られた破断時間は第３表および第４表に併せ
て示し、同時に前述したａ式又はａ、式およびｂ式又は
す、式によるＸおよびＺの値も示した。
試験片としてはその長さ方向を圧延方向と平行として採
取し、その寸法は１０１０Ｘ１５Ｘ１５０のものとして
第１図に示すような試験片（１）とし、その中央に深さ
３ ｍｍの疲労クラック（２）を圧延方向および圧延面
に直交するように導入したもので、上記試験機により試
験片（１）の疲労クラックが開口゛する方向に曲げモー
メントを負荷することによって疲労クラック（２）先端
のＫｌ値を２４０ｋｇ ｆ ／ ｎｕｎ３／ｚ とし、
試験環境中に保持して破断時間を測定した。試験環境は
３０℃の３５％ＮａＣＩ！水溶液（ｐＨ＝ ７ ”）と
し、最大保持時間は５００時間とした。この遅れ破壊試
験の結果得られた破断時間は第３表および第４表に併せ
て示し、同時に前述したａ式又はａ、式およびｂ式又は
す、式によるＸおよびＺの値も示した。
又前記したようなＸ、Ｚの値に対応する遅れ破壊試験結
果については別に第２図に要約して示す通りであって、
この第２図から明らかなように本発明によるものは５０
０時間保持後も遅れ破壊が全く発生しておらず、何れも
良好な耐遅れ破壊特性を示す。これに対し比較材は殆ど
が５００時間以内に遅れ破壊が発生しており、この５０
０時間保持後も遅れ破壊が発生しない例もＶ−１５０と
しては強度不足となっている。なお比較例のＡ。
果については別に第２図に要約して示す通りであって、
この第２図から明らかなように本発明によるものは５０
０時間保持後も遅れ破壊が全く発生しておらず、何れも
良好な耐遅れ破壊特性を示す。これに対し比較材は殆ど
が５００時間以内に遅れ破壊が発生しており、この５０
０時間保持後も遅れ破壊が発生しない例もＶ−１５０と
しては強度不足となっている。なお比較例のＡ。
ＢはＳＮＣＭ４３９鋼、Ｃ，ＤはそれぞれＳＣＭ４３５
、ＳＣＭ４３Ｑ鋼であって、これらは機械構造用に広く
用いられている鋼であるが、化学成分は本発明範囲外に
あり、本発明例と比較すると耐遅れ破壊特性が劣ってい
る。比較例Ｅ、Ｆ、Ｇ。
、ＳＣＭ４３Ｑ鋼であって、これらは機械構造用に広く
用いられている鋼であるが、化学成分は本発明範囲外に
あり、本発明例と比較すると耐遅れ破壊特性が劣ってい
る。比較例Ｅ、Ｆ、Ｇ。
Ｈ，Ｉ、Ｊ鋼は化学成分の個々は本発明範囲内があるが
、Ｚ≧０を満足していない例であり、それらの耐遅れ破
壊特性は劣る。Ｋ、Ｌ、Ｍ鋼はそれらの化学成分が本発
明の範囲外にあるため、焼戻し温度がＺ≧０を満足する
にもかかわらず、耐遅れ破壊特性が劣っている。比較鋼
Ｎ、Ｏ，Ｐ、Ｑ鋼はそれらの化学成分、Ｚ≧０がともに
本発明範囲外にあってやはり耐遅れ破壊特性が劣ってい
る。
、Ｚ≧０を満足していない例であり、それらの耐遅れ破
壊特性は劣る。Ｋ、Ｌ、Ｍ鋼はそれらの化学成分が本発
明の範囲外にあるため、焼戻し温度がＺ≧０を満足する
にもかかわらず、耐遅れ破壊特性が劣っている。比較鋼
Ｎ、Ｏ，Ｐ、Ｑ鋼はそれらの化学成分、Ｚ≧０がともに
本発明範囲外にあってやはり耐遅れ破壊特性が劣ってい
る。
Ｒ，Ｓ、Ｔ、Ｕはそれらの化学成分が本発明範囲外にあ
り、Ｚ≧、０を満足する焼戻しを行った結果、耐遅れ破
壊特性は良好であるが、Ｖ−１５０の強度（降伏強さ≧
１０５．５ ｋｇｆ ／ｍｍ２）が得られていない。
り、Ｚ≧、０を満足する焼戻しを行った結果、耐遅れ破
壊特性は良好であるが、Ｖ−１５０の強度（降伏強さ≧
１０５．５ ｋｇｆ ／ｍｍ２）が得られていない。
「発明の効果」
以上説明したような本発明によるときは高い降伏強さを
有し、しかも耐遅れ破壊特性において優れた高強度油井
用鋼管を的確に提供し得るものであって、工業的にその
効果の大きい発明である。
有し、しかも耐遅れ破壊特性において優れた高強度油井
用鋼管を的確に提供し得るものであって、工業的にその
効果の大きい発明である。
図面は本発明−の技術的内容を示すものであって、第１
図は本発明において採用する耐遅れ破壊試験の試験片に
ついての説明図で、平面図、側面図と端面図とを併せて
示す゛ものであり、第２図は本発明鋼および比較鋼につ
いての遅れ破壊試験、結果とＸおよびＺの関係を要約し
て示した図表である。 なお第１図において、（１）は試験片、（２）は疲労り
ラックを示すものである。 特 許 出 願 人 日本鋼管株式会社発
明 者 服 部 圭 肋間
加 根 魯
和 宏量 海老原 打音
図は本発明において採用する耐遅れ破壊試験の試験片に
ついての説明図で、平面図、側面図と端面図とを併せて
示す゛ものであり、第２図は本発明鋼および比較鋼につ
いての遅れ破壊試験、結果とＸおよびＺの関係を要約し
て示した図表である。 なお第１図において、（１）は試験片、（２）は疲労り
ラックを示すものである。 特 許 出 願 人 日本鋼管株式会社発
明 者 服 部 圭 肋間
加 根 魯
和 宏量 海老原 打音
Claims (2)
- （１）Ｃ：０．１５〜０．２６ｗｔ％、Ｓｉ：０．１５
〜１．００ｗｔ％、Ｍｎ：０．５０〜１．５０ｗｔ％、
Ｃｒ：０．５〜２．０ｗｔ％、Ｍｏ：０．５〜１．５ｗ
ｔ％、Ｐ≦０．０４０ｗｔ％、Ｓ≦０．０４０ｗｔ％、
Ａｌ：０．００５〜０．０５０ｗｔ％を含有し、残部が
Ｆｅおよび不可避的不純物からなり、しかも下記する式
のＸ≧０を満足することを特徴とする耐遅れ破壊性の優
れた高強度油井用鋼管。 −３２０×Ｃ（％）＋８０×Ｃｒ（％）＋２６２×Ｍｏ
（％）−２３２４×Ｐ（％）−８１３６×Ｓ（％）＝Ｘ - （２）Ｃ：０．１５〜０．２６ｗｔ％、Ｓｉ：０．１５
〜１．００ｗｔ％、Ｍｎ：０．５０〜１．５０ｗｔ％、
Ｃｒ：０．５〜２．０ｗｔ％、Ｍｏ：０．５〜１．５ｗ
ｔ％、Ｐ≦０．０４０ｗｔ％、Ｓ≦０．０４０ｗｔ％、
Ａｌ：０．００５〜０．０５０ｗｔ％を含有すると共に
、 Ｎｂ：０．０１〜０．１０ｗｔ％、Ｂ：０．０００５〜
０．００３０ｗｔ％、Ｖ：０．０５〜０．１５ｗｔ％、
Ｔｉ：０．００５〜０．０４０ｗｔ％、Ｃｕ：０．１０
〜０．５０ｗｔ％、Ｗ：０．１０〜０．６０ｗｔ％、Ｎ
ｉ：０．０５〜０．２５ｗｔ％、Ｃａ：０．００１０〜
０．００３０ｗｔ％、の何れか１種または２種以上を含
有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなり、しか
もＳ（％）−Ｃａ（％）／２＜０の場合においてはＳ（
％）−Ｃａ（％）／２＝０として計算して下記する式の
Ｘ≧０を満足することを特徴とする耐遅れ破壊性の優れ
た高強度油井用鋼管。 −３２０×Ｃ（％）＋８０×Ｃｒ（％）＋２６２×Ｍｏ
（％）−２３２４×Ｐ（％）−８１３６×〔Ｓ（％）−
Ｃａ（％）／２〕＋３３３×Ｎｂ（％）＋５１９×Ｖ（
％）＋９５×Ｃｕ（％）＋１２３×Ｗ（％）＝Ｘ
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19187985A JPS6254060A (ja) | 1985-09-02 | 1985-09-02 | 耐遅れ破壊性の優れた高強度油井用鋼管 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19187985A JPS6254060A (ja) | 1985-09-02 | 1985-09-02 | 耐遅れ破壊性の優れた高強度油井用鋼管 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6254060A true JPS6254060A (ja) | 1987-03-09 |
Family
ID=16281984
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19187985A Pending JPS6254060A (ja) | 1985-09-02 | 1985-09-02 | 耐遅れ破壊性の優れた高強度油井用鋼管 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6254060A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6447835A (en) * | 1987-08-19 | 1989-02-22 | Daido Steel Co Ltd | Production of steel for high strength parts and high strength parts |
| JP2009019503A (ja) * | 2007-07-10 | 2009-01-29 | Usui Kokusai Sangyo Kaisha Ltd | 燃料噴射管用鋼管およびその製造方法 |
| EP2361996A3 (en) * | 2007-03-30 | 2011-10-19 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Low alloy pipe steel for oil well use and seamless steel pipe |
| US9988060B2 (en) | 2013-02-19 | 2018-06-05 | Sluis Cigar Machinery B.V. | Vehicle for a rail |
-
1985
- 1985-09-02 JP JP19187985A patent/JPS6254060A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6447835A (en) * | 1987-08-19 | 1989-02-22 | Daido Steel Co Ltd | Production of steel for high strength parts and high strength parts |
| EP2361996A3 (en) * | 2007-03-30 | 2011-10-19 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Low alloy pipe steel for oil well use and seamless steel pipe |
| JP2009019503A (ja) * | 2007-07-10 | 2009-01-29 | Usui Kokusai Sangyo Kaisha Ltd | 燃料噴射管用鋼管およびその製造方法 |
| US9988060B2 (en) | 2013-02-19 | 2018-06-05 | Sluis Cigar Machinery B.V. | Vehicle for a rail |
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