JPH0219439A - Ａｌ熱交換器の管継手用高強度Ａｌ合金 - Google Patents
Ａｌ熱交換器の管継手用高強度Ａｌ合金Info
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- JPH0219439A JPH0219439A JP16833488A JP16833488A JPH0219439A JP H0219439 A JPH0219439 A JP H0219439A JP 16833488 A JP16833488 A JP 16833488A JP 16833488 A JP16833488 A JP 16833488A JP H0219439 A JPH0219439 A JP H0219439A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、Ａｊｌｌ熱交換器の構造部材である管継手
として用いるのに適し、かつＡｌ熱交換器を真空ろう付
けあるいはフラックスろう付げにより組立て製造するに
際して、管継手の管材への取付けを、他の構造部材であ
るフィン材やヘッダープレート材などのろう付けと一体
に行なうことが可能な高強度Ａ４７合金に関するもので
ある。
として用いるのに適し、かつＡｌ熱交換器を真空ろう付
けあるいはフラックスろう付げにより組立て製造するに
際して、管継手の管材への取付けを、他の構造部材であ
るフィン材やヘッダープレート材などのろう付けと一体
に行なうことが可能な高強度Ａ４７合金に関するもので
ある。
一般に、Ａｌ熱交換器は、例えば純Ａ、ｌ？あるいはＡ
ｌ合金で構成された管材、フィン材、およびヘッダープ
レート材を所定形状に組立て、これを真空ろう付けある
いはフラックスろう付けによりろう付は結合し、さらに
このろう付は前か後に、ろう付は組立て体の構造部材で
ある管材に、押出し形材を切断し、この切断材にネジ加
工などを施すことにより成形された管継手を、ｌ？やＡ
ｌ合金を溶加材として用い、隅肉溶接する２工程にて製
造されている。
ｌ合金で構成された管材、フィン材、およびヘッダープ
レート材を所定形状に組立て、これを真空ろう付けある
いはフラックスろう付けによりろう付は結合し、さらに
このろう付は前か後に、ろう付は組立て体の構造部材で
ある管材に、押出し形材を切断し、この切断材にネジ加
工などを施すことにより成形された管継手を、ｌ？やＡ
ｌ合金を溶加材として用い、隅肉溶接する２工程にて製
造されている。
上記の管継手用Ａｌ合金としては、高強度が要求される
ことから、 Ｚｒ ：４〜５％、 、Ｍｇ：１〜２％、Ｍｎ ：
０．２〜０．７ ％、 を含有し、残りがＡ、Ｑと不可避不純物からなる組成（
以上重量％、以下％は重量％を示す）ＪＩＳ・７ＮＯ１
などのＡ１合金が広く用いられている。
ことから、 Ｚｒ ：４〜５％、 、Ｍｇ：１〜２％、Ｍｎ ：
０．２〜０．７ ％、 を含有し、残りがＡ、Ｑと不可避不純物からなる組成（
以上重量％、以下％は重量％を示す）ＪＩＳ・７ＮＯ１
などのＡ１合金が広く用いられている。
また、上記のＡｌ熱交換器の製造において、ろう付は工
程とは別に管継手を隅肉溶接する工程を必要とするのは
、上記の管継手用Ａｊ７合金が、通常、６００〜６２０
℃、場合によっては６４０℃という高温のろう付は温度
に加熱されると、真空ろう付けでは、合金成分であるＺ
ｎやＭｇが蒸発し、特に表面部におけるこれら成分の含
有量が著しく低下し、この結果強度の著しい低下をきた
し、さらにこの種合金は酸化皮膜が厚いので、ろう付は
性が悪く、一方フラックスろう付けでは、フラックスと
合金成分であるＭｇとが反応し、接合を阻害するように
なるなどの問題点の発生をまぬがれることができないと
いう理由によるものである。
程とは別に管継手を隅肉溶接する工程を必要とするのは
、上記の管継手用Ａｊ７合金が、通常、６００〜６２０
℃、場合によっては６４０℃という高温のろう付は温度
に加熱されると、真空ろう付けでは、合金成分であるＺ
ｎやＭｇが蒸発し、特に表面部におけるこれら成分の含
有量が著しく低下し、この結果強度の著しい低下をきた
し、さらにこの種合金は酸化皮膜が厚いので、ろう付は
性が悪く、一方フラックスろう付けでは、フラックスと
合金成分であるＭｇとが反応し、接合を阻害するように
なるなどの問題点の発生をまぬがれることができないと
いう理由によるものである。
このように従来Ａｌ熱交換器の製造には、ろう付は組立
てとは別に、管継手の溶接を行なう２工程をとらざるを
得ないために、生産性の点で問題があり、コスト高とな
らざるを得ないのが現状である。
てとは別に、管継手の溶接を行なう２工程をとらざるを
得ないために、生産性の点で問題があり、コスト高とな
らざるを得ないのが現状である。
そこで、本発明者等は、上述のような観点から、管継手
の管材への接合を、管材、フィン材、およびヘッダープ
レート材などの組立てろう付は時に一体に行なっても、
すぐれたろう付は性を示し、かつろう付は後も高強度を
有する管継手用Ａｊ７合金を開発すべく研究を行なった
結果、上記のＪＩＳ・７ＮＯ１のようなＭｇ含有量の相
対的に高いＡ、ＩＩ）合金においては、加熱温度が４０
０℃以上になると、Ｍｇは固溶状態となるので拡散し易
くなり、したがってろう付は時の加熱中に合金表面への
Ｍｇの供給が活発となることから、真空ろう付けでは合
金表面からのＭｇの蒸発が盛んに生じ、またフラックス
ろう付けではフラックスとＭｇの反応が生じるようにな
ってろう付は性および強度の低下を避けることができな
いが、Ａ４７合金を、Ｍｇ：０．０５〜１％、 Ｓｉ
：０．３〜１．３％、Ｍｎ ： ０．１ ＝１．２
％、を含有し、残りがＡｌと不可避不純物からなる
組成で構成すると、この組成のＡ９合金においては、（
ａ）Ｍｇ成分は、その含有量が相対的に低いことと含ま
って、Ｓｉ成分と結合して、Ｍｇ２Ｓｉ化合物を形成し
、このＭｇ２５ｔ化合物は、５００℃を越える温度まで
安定で、はとんどこのままの状態で存在し、その固溶量
はきわめて少ないことから、拡散しにくく、この結果合
金表面への供給が抑制されるので、合金表面での蒸発お
よびフラックス反応が著しく減少するようになり、ろう
付は性および強度の低下が防止できること。
の管材への接合を、管材、フィン材、およびヘッダープ
レート材などの組立てろう付は時に一体に行なっても、
すぐれたろう付は性を示し、かつろう付は後も高強度を
有する管継手用Ａｊ７合金を開発すべく研究を行なった
結果、上記のＪＩＳ・７ＮＯ１のようなＭｇ含有量の相
対的に高いＡ、ＩＩ）合金においては、加熱温度が４０
０℃以上になると、Ｍｇは固溶状態となるので拡散し易
くなり、したがってろう付は時の加熱中に合金表面への
Ｍｇの供給が活発となることから、真空ろう付けでは合
金表面からのＭｇの蒸発が盛んに生じ、またフラックス
ろう付けではフラックスとＭｇの反応が生じるようにな
ってろう付は性および強度の低下を避けることができな
いが、Ａ４７合金を、Ｍｇ：０．０５〜１％、 Ｓｉ
：０．３〜１．３％、Ｍｎ ： ０．１ ＝１．２
％、を含有し、残りがＡｌと不可避不純物からなる
組成で構成すると、この組成のＡ９合金においては、（
ａ）Ｍｇ成分は、その含有量が相対的に低いことと含ま
って、Ｓｉ成分と結合して、Ｍｇ２Ｓｉ化合物を形成し
、このＭｇ２５ｔ化合物は、５００℃を越える温度まで
安定で、はとんどこのままの状態で存在し、その固溶量
はきわめて少ないことから、拡散しにくく、この結果合
金表面への供給が抑制されるので、合金表面での蒸発お
よびフラックス反応が著しく減少するようになり、ろう
付は性および強度の低下が防止できること。
（ｂ） ろう付は時の加熱によって素地にＡｌ−Ｍｎ
−５ｉ系化合物が微細、かつ均一に分散した組織をもつ
ようになるので、ろう付は後の強度が一段と向上するよ
うになること。
−５ｉ系化合物が微細、かつ均一に分散した組織をもつ
ようになるので、ろう付は後の強度が一段と向上するよ
うになること。
（Ｃ） 合金成分としてのＭｇおよびＳｉの共存によ
って、室温保持の状態で時効硬化するようになるので、
経時的により一層強度が向上するようになること。
って、室温保持の状態で時効硬化するようになるので、
経時的により一層強度が向上するようになること。
（ｃｌ） また、上記組成のＡ、９合金に、合金成分
としてＣｕを含有させると、ろう付は性を低下させるこ
となく、強度が一段と向上するようになること。
としてＣｕを含有させると、ろう付は性を低下させるこ
となく、強度が一段と向上するようになること。
（ｅ） さらに、上記組成のＡ４７合金に、合金成分
としてＴＩおよびＺ「を含有させると、鋳塊の組織が微
細化され、押出加工性が向上するようになること。
としてＴＩおよびＺ「を含有させると、鋳塊の組織が微
細化され、押出加工性が向上するようになること。
以上（ａ）〜（ｅ）に示される特性を具備するという知
見を得たのである。
見を得たのである。
この発明は、上記知見にもとづいてなされたものであっ
て、 Ｍｇ ： ０．０５〜１％、 Ｓｊ＋０．３〜１．３
％、Ｍｎ ： ０．１〜１．２％、 を含有し、さらに必要に応じて、 ＴＩ ＝ ０．０１〜０．１ ％、 Ｚｒ ：
０．０１〜０．１５％、Ｃｕ ： ０．Ｌ 〜０．
８％、 のうちの１種または２種以上を含有し、残りが、１と不
可避不純物からなる組成を有するＡＪ７熱交換器の管継
手用高強度ＡΩ９合金特徴を有するものである。
て、 Ｍｇ ： ０．０５〜１％、 Ｓｊ＋０．３〜１．３
％、Ｍｎ ： ０．１〜１．２％、 を含有し、さらに必要に応じて、 ＴＩ ＝ ０．０１〜０．１ ％、 Ｚｒ ：
０．０１〜０．１５％、Ｃｕ ： ０．Ｌ 〜０．
８％、 のうちの１種または２種以上を含有し、残りが、１と不
可避不純物からなる組成を有するＡＪ７熱交換器の管継
手用高強度ＡΩ９合金特徴を有するものである。
つぎに、この発明のｌ）合金において、成分組成を上記
の通りに限定した理由を説明する。
の通りに限定した理由を説明する。
（ａ） Ｍｇ
Ｍｇ成分には、上記の通りＳｉとの共存において、ろう
付は後の室温保持で合金を時効硬化させ、もって合金強
度を経時的に向上させる作用があるが、その含有量が０
．０５％未満では前記作用に所望の効果が得られず、一
方その含有量が１％を越えると、ろう付は加熱時の表面
への拡散供給が活発になって、ろう付は性および強度が
低下するようになることから、その含有量を０．０５〜
１％と定めた。
付は後の室温保持で合金を時効硬化させ、もって合金強
度を経時的に向上させる作用があるが、その含有量が０
．０５％未満では前記作用に所望の効果が得られず、一
方その含有量が１％を越えると、ろう付は加熱時の表面
への拡散供給が活発になって、ろう付は性および強度が
低下するようになることから、その含有量を０．０５〜
１％と定めた。
（ｂ） Ｍｎ
Ｍｎ成分には、特にろう付は時の６００℃程度の加熱で
、素地に微細均一に分散するＡΩ−Ｍｎ−Ｓｔ系化合物
を形成して、ろう付は後の強度を向上させる作用がある
力（、その含有量が０．１％未満では所望の強度向上効
果が得られず、一方その含有量が１．２％を越えても前
記作用は飽和し、より一層の強度向上効果は現われず、
むしろ押出加工性の低下が見られるようになることから
、その含有量を０．１〜１．２％と定めた。
、素地に微細均一に分散するＡΩ−Ｍｎ−Ｓｔ系化合物
を形成して、ろう付は後の強度を向上させる作用がある
力（、その含有量が０．１％未満では所望の強度向上効
果が得られず、一方その含有量が１．２％を越えても前
記作用は飽和し、より一層の強度向上効果は現われず、
むしろ押出加工性の低下が見られるようになることから
、その含有量を０．１〜１．２％と定めた。
（ｃ）ＳＩ
Ｓ＋酸成分は、上記の通りＭｇと結合し、高温まで安定
なＭｇ２５ｌ化合物を形成してＭｇ成分を固定し、もっ
てＭｇ成分の合金表面への拡散移動を抑制することによ
りろう付は性および強度の低下を防止するほか、Ｍｇと
の共存によって時効硬化し、かつＡｌ１〜Ｍｎ−５ｔ系
化合物の形成によって強度を向上させる作用があるが、
その含有量が０，３％未満では前記作用に所望の効果が
得られず、一方その含有量が１．３％を越えると、合金
の溶融温度が下がり、ろう付は時に合金が溶融し易くな
ることから、その含有量を０．３〜１．３％と定めた。
なＭｇ２５ｌ化合物を形成してＭｇ成分を固定し、もっ
てＭｇ成分の合金表面への拡散移動を抑制することによ
りろう付は性および強度の低下を防止するほか、Ｍｇと
の共存によって時効硬化し、かつＡｌ１〜Ｍｎ−５ｔ系
化合物の形成によって強度を向上させる作用があるが、
その含有量が０，３％未満では前記作用に所望の効果が
得られず、一方その含有量が１．３％を越えると、合金
の溶融温度が下がり、ろう付は時に合金が溶融し易くな
ることから、その含有量を０．３〜１．３％と定めた。
（ｄ） Ｃｕ
Ｃｕ成分には、素地に固溶して、これを強化する作用が
あるので、より一段の強度が要求される場合に必要に応
じて含有されるが、その含有量が０．１％未満では所望
の強度向上効果が得られず、一方その含Ｈ二が０．８％
を越えると押出加工性および耐食性が低下するようにな
ることから、その含有量を０．１〜０．８％と定めた。
あるので、より一段の強度が要求される場合に必要に応
じて含有されるが、その含有量が０．１％未満では所望
の強度向上効果が得られず、一方その含Ｈ二が０．８％
を越えると押出加工性および耐食性が低下するようにな
ることから、その含有量を０．１〜０．８％と定めた。
（ｅ）ＴｉおよびＺｒ
これらの成分には、いずれも鋳造組織を微細化して、管
継手の製造には不可欠の特性である押出加工性をより一
層向上させる作用があるので、必要に応じて含有される
が、その含有量がそれぞれＴｉ ：０．０１％未満お
よびＺｒ：０．０１５未満では所望の押出加工性向上効
果を確保することができず、一方その含有量がそれぞれ
Ｔｉ：０．Ｌ％およびＺｒ：０．１５％を越えると急激
に押出加工性が低下するようになることから、その含有
量をＴｉ：０．Ｏ１〜０．１％、Ｚｒ ： ０．０１〜
０．１５％と定めた。
継手の製造には不可欠の特性である押出加工性をより一
層向上させる作用があるので、必要に応じて含有される
が、その含有量がそれぞれＴｉ ：０．０１％未満お
よびＺｒ：０．０１５未満では所望の押出加工性向上効
果を確保することができず、一方その含有量がそれぞれ
Ｔｉ：０．Ｌ％およびＺｒ：０．１５％を越えると急激
に押出加工性が低下するようになることから、その含有
量をＴｉ：０．Ｏ１〜０．１％、Ｚｒ ： ０．０１〜
０．１５％と定めた。
つぎに、この発明のＡｆｉ合金を実施例により具体的に
説明する。
説明する。
通常の溶解法により、それぞれ第１表に示される成分組
成をもったＡ１合金溶湯を２１製し、鋳造して直径：２
００ｍｍのビレットとし、このビレットを温度：５３０
℃に８時間保持の条件で均質化処理した後、５００℃の
温度で熱間押出加工して、断面が一辺長さ：１５報の６
角形形状を有する管継手素材としての本発明Ａ１１合金
棒材１〜１７および従来Ａｊ７合金素材１〜３をそれぞ
れ製造した。
成をもったＡ１合金溶湯を２１製し、鋳造して直径：２
００ｍｍのビレットとし、このビレットを温度：５３０
℃に８時間保持の条件で均質化処理した後、５００℃の
温度で熱間押出加工して、断面が一辺長さ：１５報の６
角形形状を有する管継手素材としての本発明Ａ１１合金
棒材１〜１７および従来Ａｊ７合金素材１〜３をそれぞ
れ製造した。
なお、上記の各種Ａ４７合金棒材は、いずれも不可避不
純物として、Ｆｅ：０．３３％以下、Ｃｕ：０．０３％
以下、Ｚｎ：０．０１％以下をそれぞれ含有するもので
あった。
純物として、Ｆｅ：０．３３％以下、Ｃｕ：０．０３％
以下、Ｚｎ：０．０１％以下をそれぞれ含有するもので
あった。
ついで、これらのＡｌ合金棒材より、断面＝１５ｍｍＸ
２ｍｍ、長さ： １００ ｍｍの引張試験片、および幅
＝Ｌ５ｍｍＸ長さ：３０ｍ＋ｗＸ厚さ： １．５ ｎ＋
ｍのろう付は試験片を切出し、強度を評価する目的で引
張強さをａＩｌｊ定し、一方前記ろう付は試験片は、Ｍ
ｎ：１．２３％、Ｃｕ：０．１２％を含有し、残りがＡ
ｌと不可避不純物からなる組成を有し、かつ幅：１０ｍ
ｍＸ長さ：３゜報×厚さ：１ｍｍの寸法をもった板材の
上面に逆Ｔ字形に立設配置し、溶加材として直径：１．
８ｍｍの下記組成を有するＡΩ合金線材を用い、これを
両側ろう付はコーナ一部にセットし、 （ａ） Ａｌ２−１０．５９６５１の組成を有する上
記溶加材に弗化物系フラックスを塗布した状態で、Ｎ２
ガス雰囲気中で、温度二６００℃に５分間保持（以下ろ
う付は条件ａという）、 （ｂ） Ａｌ−１０，０％５ｆ−１，２％Ｍｇの組成
を有する上記溶加材を用い、ｌＯ’ｔｏｒｒの真空中で
、温度二６００℃に５分間保持（以下ろう付は条件すと
いう）、以上（ａ）または（ｂ）のいずれかの条件でろ
う付けを行ない、この場合、上記のろう付は雰囲気には
上記引張試験片もさらし、ろう付は後、上記板材を上か
ら押えて固定した状態で上肥ろう付は試験片を垂直に引
張ることによりろう付は強度を測定し、さらにろう付は
雰囲気にさらされた上記引張試験片を用いて、ろう付は
直後と室温に１００時間放置後の引張強さを測定した。
２ｍｍ、長さ： １００ ｍｍの引張試験片、および幅
＝Ｌ５ｍｍＸ長さ：３０ｍ＋ｗＸ厚さ： １．５ ｎ＋
ｍのろう付は試験片を切出し、強度を評価する目的で引
張強さをａＩｌｊ定し、一方前記ろう付は試験片は、Ｍ
ｎ：１．２３％、Ｃｕ：０．１２％を含有し、残りがＡ
ｌと不可避不純物からなる組成を有し、かつ幅：１０ｍ
ｍＸ長さ：３゜報×厚さ：１ｍｍの寸法をもった板材の
上面に逆Ｔ字形に立設配置し、溶加材として直径：１．
８ｍｍの下記組成を有するＡΩ合金線材を用い、これを
両側ろう付はコーナ一部にセットし、 （ａ） Ａｌ２−１０．５９６５１の組成を有する上
記溶加材に弗化物系フラックスを塗布した状態で、Ｎ２
ガス雰囲気中で、温度二６００℃に５分間保持（以下ろ
う付は条件ａという）、 （ｂ） Ａｌ−１０，０％５ｆ−１，２％Ｍｇの組成
を有する上記溶加材を用い、ｌＯ’ｔｏｒｒの真空中で
、温度二６００℃に５分間保持（以下ろう付は条件すと
いう）、以上（ａ）または（ｂ）のいずれかの条件でろ
う付けを行ない、この場合、上記のろう付は雰囲気には
上記引張試験片もさらし、ろう付は後、上記板材を上か
ら押えて固定した状態で上肥ろう付は試験片を垂直に引
張ることによりろう付は強度を測定し、さらにろう付は
雰囲気にさらされた上記引張試験片を用いて、ろう付は
直後と室温に１００時間放置後の引張強さを測定した。
これらの測定結果を第１表に示した。
第１表に示される結果から、本発明Ａｌ合金棒材１〜１
７は、いずれも高いろう付は強度を示し、ろう付けが良
好に行なわれていることを示すほか、ろう付は前後の強
度にほとんど変化なく、ろう付は直後でも高強度を示し
、さらに常温での時効硬化によって一段と強度が向上す
るようになるのに対して、従来ＡΩ合金棒材１〜３は、
いずれもＭｇやｚｎ成分の蒸発、強固な酸化皮膜の形成
、さらにフラックスとの反応が原因で、真空ろう付けお
よびフラックスろう付けが不能であるばかりでなく、ろ
う付けによって強度が著しく低下し、ろう付は前の高強
度を維持することができないことが明らかである。
７は、いずれも高いろう付は強度を示し、ろう付けが良
好に行なわれていることを示すほか、ろう付は前後の強
度にほとんど変化なく、ろう付は直後でも高強度を示し
、さらに常温での時効硬化によって一段と強度が向上す
るようになるのに対して、従来ＡΩ合金棒材１〜３は、
いずれもＭｇやｚｎ成分の蒸発、強固な酸化皮膜の形成
、さらにフラックスとの反応が原因で、真空ろう付けお
よびフラックスろう付けが不能であるばかりでなく、ろ
う付けによって強度が著しく低下し、ろう付は前の高強
度を維持することができないことが明らかである。
上述のように、この発明のＡ、Ｑ合金は、真空ろう付け
では、合金成分の蒸発がなく、かつ酸化皮膜の形成も著
しく少なく、さらにフラックスろう付けでは、合金成分
とフラックスとの反応がないので、良好なろう付けが可
能であり、高いろう付は強度が確保されることから、Ａ
ｌ熱交換器の管継手として用いた場合に、他の構造部材
であるフィン材や管材、さらにヘッダープレー１・村な
どのろう付は組立てと同時に、管材へのろう付けが可能
となり、この結果−工程のろう付けで１１熱交換器を製
造することができるようになり、またろう付は後も高強
度を保持するなど工業上有用な特性を有するのである。
では、合金成分の蒸発がなく、かつ酸化皮膜の形成も著
しく少なく、さらにフラックスろう付けでは、合金成分
とフラックスとの反応がないので、良好なろう付けが可
能であり、高いろう付は強度が確保されることから、Ａ
ｌ熱交換器の管継手として用いた場合に、他の構造部材
であるフィン材や管材、さらにヘッダープレー１・村な
どのろう付は組立てと同時に、管材へのろう付けが可能
となり、この結果−工程のろう付けで１１熱交換器を製
造することができるようになり、またろう付は後も高強
度を保持するなど工業上有用な特性を有するのである。
Claims (4)
- （１）Ｍｇ：０．０５〜１％、Ｓｉ：０．３〜１．３％
、Ｍｎ：０．１〜１．２％、 を含有し、残りがＡｌと不可避不純物からなる組成（以
上重量％）を有することを特徴とするＡｌ熱交換器の管
継手用高強度Ａｌ合金。 - （２）Ｍｇ：０．０５〜１％、Ｓｉ：０．３〜１．３％
、Ｍｎ：０．１〜１．２％、 を含有し、さらに、 Ｃｕ：０．１〜０．８％、 を含有し、残りがＡｌと不可避不純物からなる組成（以
上重量％）を有することを特徴とするＡｌ熱交換器の管
継手用高強度Ａｌ合金。 - （３）Ｍｇ：０．０５〜１％、Ｓｉ：０．３〜１．３％
、Ｍｎ：０．１〜１．２％、 を含有し、さらに、 Ｔｉ：０．０１〜０．１％、Ｚｒ：０．０１〜０．１５
％、のうちの１種または２種を含有し、残りがＡｌと不
可避不純物からなる組成（以上重量％）を有することを
特徴とするＡｌ熱交換器の管継手用高強度Ａｌ合金。 - （４）Ｍｇ：０．０５〜１％、Ｓｉ：０．３〜１．３％
、Ｍｎ：０．１〜１．２％、 を含有し、さらに、 Ｔｉ：０．０１〜０．１％、Ｚｒ：０．０１〜０．１５
％、のうちの１種または２種と、 Ｃｕ：０．１〜０．８％、 を含有し、残りがＡｌと不可避不純物からなる組成（以
上重量％）を有することを特徴とするＡｌ熱交換器の管
継手用高強度Ａｌ合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63168334A JP2690055B2 (ja) | 1988-07-06 | 1988-07-06 | Ａｌ熱交換器の管継手用高強度Ａｌ合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63168334A JP2690055B2 (ja) | 1988-07-06 | 1988-07-06 | Ａｌ熱交換器の管継手用高強度Ａｌ合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0219439A true JPH0219439A (ja) | 1990-01-23 |
| JP2690055B2 JP2690055B2 (ja) | 1997-12-10 |
Family
ID=15866128
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63168334A Expired - Fee Related JP2690055B2 (ja) | 1988-07-06 | 1988-07-06 | Ａｌ熱交換器の管継手用高強度Ａｌ合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2690055B2 (ja) |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS56142846A (en) * | 1980-04-10 | 1981-11-07 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | Aluminum alloy for fin |
| JPS5782450A (en) * | 1980-11-10 | 1982-05-22 | Mitsubishi Alum Co Ltd | Medium strength al alloy for extrusion with superior toughness and press hardenability |
| JPS61119645A (ja) * | 1984-11-15 | 1986-06-06 | Furukawa Alum Co Ltd | コネクタ−用ａｉ合金 |
| JPS62177142A (ja) * | 1986-01-30 | 1987-08-04 | Mitsubishi Alum Co Ltd | 熱交換器フイン材用Ａｌ合金 |
-
1988
- 1988-07-06 JP JP63168334A patent/JP2690055B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS56142846A (en) * | 1980-04-10 | 1981-11-07 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | Aluminum alloy for fin |
| JPS5782450A (en) * | 1980-11-10 | 1982-05-22 | Mitsubishi Alum Co Ltd | Medium strength al alloy for extrusion with superior toughness and press hardenability |
| JPS61119645A (ja) * | 1984-11-15 | 1986-06-06 | Furukawa Alum Co Ltd | コネクタ−用ａｉ合金 |
| JPS62177142A (ja) * | 1986-01-30 | 1987-08-04 | Mitsubishi Alum Co Ltd | 熱交換器フイン材用Ａｌ合金 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2690055B2 (ja) | 1997-12-10 |
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