JPS63213646A - 犠牲陽極効果のすぐれた熱交換器用高強度Ａｌ合金製複合薄肉フイン材 - Google Patents
犠牲陽極効果のすぐれた熱交換器用高強度Ａｌ合金製複合薄肉フイン材Info
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Landscapes
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、フィン材と管材とをろう付けすることによ
り熱交換器を製造するに際して、ろう付は時の加熱に対
してすぐれた耐垂下性な示す高温強度と、ろう付は後も
容易に変形しない室温強度を有し、かつろう付は後の管
材に対してすぐれた犠牲陽極効果を発揮する熱交換器用
Ｍ合金製複合薄肉フィン材に関するものである。
り熱交換器を製造するに際して、ろう付は時の加熱に対
してすぐれた耐垂下性な示す高温強度と、ろう付は後も
容易に変形しない室温強度を有し、かつろう付は後の管
材に対してすぐれた犠牲陽極効果を発揮する熱交換器用
Ｍ合金製複合薄肉フィン材に関するものである。
一般に、Ｍ合金は軽くて熱伝導性にもすぐれ、かつ耐食
性も良好であることから、例えば自動車のラジェータな
どの熱交換器の製造に広く用いられている。
性も良好であることから、例えば自動車のラジェータな
どの熱交換器の製造に広く用いられている。
この熱交換器は、例えばＡｌ１−Ｍｎ系合金を芯材とし
、この芯材の片面にＭ−Ｓｉ系合金のろう材をクラッド
したものからなるプレージングシートで構成された管材
と、Ｍ−Ｍｎ系合金のフィン材とを組合せ、この組合せ
体を、真空中でフラックスなしでろう付けするか、不活
性ガスあるいは大気中でフラックスを用いてろう付けす
ることによって製造されている。
、この芯材の片面にＭ−Ｓｉ系合金のろう材をクラッド
したものからなるプレージングシートで構成された管材
と、Ｍ−Ｍｎ系合金のフィン材とを組合せ、この組合せ
体を、真空中でフラックスなしでろう付けするか、不活
性ガスあるいは大気中でフラックスを用いてろう付けす
ることによって製造されている。
したがって、熱交換器用Ｍ合金製フィン材には。
ろう付は時におけるろう材の溶融温度以上の加熱に対し
て変形しない十分な耐垂下性、すなわち高温強度が要求
されることは勿論のこと、ろう付は後の熱交換器使用時
の風圧などに対して容易に変形、破断しないことに加え
て、管材に対して十分満足するすぐれた犠牲陽極効果を
発揮することが要求されるものであるう 〔発明が解決しようとする問題点〕 しかし、上記のＭ−Ｍｎ系合金製フィン材においては、
これがＭ −Ｍｎ −Ｓｎ系合金製のものであれば、真
空中でのろう付は後でもすぐれた犠牲陽極効果を発揮す
るが、高温強度の劣るものであり、またＭｌ −Ｍｎ
−Ｚｎ系合金製のものは、不活性ガス雰囲気中、あるい
は大気中でろう付けを行なった場合には、ろう付は後も
すぐれた犠牲陽極効果を示すが、真空ろう付けを適用し
た場合は、Ｚｎは蒸気圧が高いために、ろう付は中にフ
ィン材中のＺｎが多く蒸発してしまい、特に厚さが０．
１ ｍ 以下の薄肉フィン材では、ろう付は後のＺｎ残
留量がほとんど零になってしまい、管材に対する犠牲陽
極効果を発揮しないばかりでな（、Ｚｎの蒸発による炉
の汚染などの問題があるものであり、さらに、上記のい
ずれのＡｌｌ −Ｍｎ系合金製のものも、ろう付は後の
室温強度が比較的低く、熱交換器使用時にフィンの変形
や破断が起り易く、熱、交７換、性能低下の原因となっ
ている。
て変形しない十分な耐垂下性、すなわち高温強度が要求
されることは勿論のこと、ろう付は後の熱交換器使用時
の風圧などに対して容易に変形、破断しないことに加え
て、管材に対して十分満足するすぐれた犠牲陽極効果を
発揮することが要求されるものであるう 〔発明が解決しようとする問題点〕 しかし、上記のＭ−Ｍｎ系合金製フィン材においては、
これがＭ −Ｍｎ −Ｓｎ系合金製のものであれば、真
空中でのろう付は後でもすぐれた犠牲陽極効果を発揮す
るが、高温強度の劣るものであり、またＭｌ −Ｍｎ
−Ｚｎ系合金製のものは、不活性ガス雰囲気中、あるい
は大気中でろう付けを行なった場合には、ろう付は後も
すぐれた犠牲陽極効果を示すが、真空ろう付けを適用し
た場合は、Ｚｎは蒸気圧が高いために、ろう付は中にフ
ィン材中のＺｎが多く蒸発してしまい、特に厚さが０．
１ ｍ 以下の薄肉フィン材では、ろう付は後のＺｎ残
留量がほとんど零になってしまい、管材に対する犠牲陽
極効果を発揮しないばかりでな（、Ｚｎの蒸発による炉
の汚染などの問題があるものであり、さらに、上記のい
ずれのＡｌｌ −Ｍｎ系合金製のものも、ろう付は後の
室温強度が比較的低く、熱交換器使用時にフィンの変形
や破断が起り易く、熱、交７換、性能低下の原因となっ
ている。
また、一方で熱交換器に対する軽量化およびコスト低減
の要求が強く、フィン材の薄肉化が急務になっているの
が現状である。
の要求が強く、フィン材の薄肉化が急務になっているの
が現状である。
そこで１本発明者等は、上述のような観点から、単一材
にて高温および室耐強度と犠牲陽極効果を具備したフィ
ン材を製造することはきわめて困難であるとの認識に立
ち、これらの特性を具備したフィン材を複合材にて製造
すべく研究を行なった結果、熱交換器用Ｍ合金製フィン
材を、重量％で（以下％は重量％を示す）、 Ｍｎ ： ０．６〜１．５％、 Ｓｉ ： ０．５〜
１．３ ％、を含有し、さらに必要に応じて、 Ｚｒ ： ０．０１〜０．１５ ％、 Ｃｒ ： ０．
０１〜０．２％、Ｖ ： ０．０１〜０．２％、 Ｍ
ｇ：０１〜１％、のうちの１種または２種α上を含有し
、残りがＡｌと不可避不純物からなるＭ合金製芯材の両
面に、３ｎ ： ０．０３〜０．１５ ％、 を含有し、残りがＡｌと不可避不純物からなる組成を有
するＭ合金製皮材をクラッドした複合材で構成すると、
フィン材の厚さを６．１順以下の薄肉にしたとしても、
上記芯材によってすぐれた高温強度（耐垂下性）とろう
付は後の室温強度が確保され、かつ上記皮材はＳｎの含
有（＝よって電気化学的に十分卑になることから、この
皮材によってすぐれた犠牲陽極効果が確保されるよう（
：なるという知見を得たのである。
にて高温および室耐強度と犠牲陽極効果を具備したフィ
ン材を製造することはきわめて困難であるとの認識に立
ち、これらの特性を具備したフィン材を複合材にて製造
すべく研究を行なった結果、熱交換器用Ｍ合金製フィン
材を、重量％で（以下％は重量％を示す）、 Ｍｎ ： ０．６〜１．５％、 Ｓｉ ： ０．５〜
１．３ ％、を含有し、さらに必要に応じて、 Ｚｒ ： ０．０１〜０．１５ ％、 Ｃｒ ： ０．
０１〜０．２％、Ｖ ： ０．０１〜０．２％、 Ｍ
ｇ：０１〜１％、のうちの１種または２種α上を含有し
、残りがＡｌと不可避不純物からなるＭ合金製芯材の両
面に、３ｎ ： ０．０３〜０．１５ ％、 を含有し、残りがＡｌと不可避不純物からなる組成を有
するＭ合金製皮材をクラッドした複合材で構成すると、
フィン材の厚さを６．１順以下の薄肉にしたとしても、
上記芯材によってすぐれた高温強度（耐垂下性）とろう
付は後の室温強度が確保され、かつ上記皮材はＳｎの含
有（＝よって電気化学的に十分卑になることから、この
皮材によってすぐれた犠牲陽極効果が確保されるよう（
：なるという知見を得たのである。
この発明は、上記知見にもとづいてなされたものであっ
て、α下に芯材および皮材の成分組成を北記の通りに限
定した理由を説明する。
て、α下に芯材および皮材の成分組成を北記の通りに限
定した理由を説明する。
Ａ、芯材
（ａｔ ＭｎおよびＳｉ
ＭｎとＳｉ成分は、Ａｌと結合してＭ −Ｍｎ −Ｓ
ｉ系化合物を形成し、これが素地中に微細に分散析出す
ることから、高温および室温での変形抵抗が上がり、も
ってろう付は時の耐垂下性（高温強度）および室温強度
を向上させる作用をもつが、その含有量がＭｎ：Ｑ、５
％未満およびＳｉ：０，５％未満では前記作用に所望の
効果が得られず、一方Ｍｎ：１．５％およびＳｉ：１．
３％をそれぞれ越えて含有させてもより一層の向上効果
が得られないばかりでなく、溶解鋳造時に巨大晶を形成
して加工性が損なわれるようになることから、その含有
量を、それぞれＭｎ：ｏ６〜１．５％、Ｓｉ：０．５〜
１．３％と定めた。
ｉ系化合物を形成し、これが素地中に微細に分散析出す
ることから、高温および室温での変形抵抗が上がり、も
ってろう付は時の耐垂下性（高温強度）および室温強度
を向上させる作用をもつが、その含有量がＭｎ：Ｑ、５
％未満およびＳｉ：０，５％未満では前記作用に所望の
効果が得られず、一方Ｍｎ：１．５％およびＳｉ：１．
３％をそれぞれ越えて含有させてもより一層の向上効果
が得られないばかりでなく、溶解鋳造時に巨大晶を形成
して加工性が損なわれるようになることから、その含有
量を、それぞれＭｎ：ｏ６〜１．５％、Ｓｉ：０．５〜
１．３％と定めた。
ｆｂｌ Ｚｒ 、 Ｃｒ 、および■これらの成分に
は、Ａｌと結合して化合物を形成し、これが素地中（二
微細に分散析出して芯材の再結晶温度を上昇させ、もっ
てろう付は加熱時に再結晶粒の粗大化をもたらし、これ
によって耐垂下性が向上するようになるので、特により
一層の耐垂下性が要求される場合に必要に応じて含有さ
れるが、その含有量が、それぞれＺｒ ： ０．０１％
未満、Ｃｒ：０．０１％未満、およびｖ：ｏ、ｏｉ％未
満では所望の耐垂下性向上効果が得られず、一方その含
有量が、それぞれＺｒ ： ０．１５％、Ｃｒ ： ０
．２ ’！ＩＱ、オヨびＶ：０．２％を越えると、溶解
鋳造時に巨大晶を形成し易くなって加工性が低下するよ
うになり、かつ耐垂下性により一層の向上効果も現われ
ないことから、その含有量を、それぞれＺｒ ： ０．
０１〜０．１５％、Ｃｒ ： ０．０１〜０．２％、お
よびＶ ： ０．０１〜０．２％と定めた。
は、Ａｌと結合して化合物を形成し、これが素地中（二
微細に分散析出して芯材の再結晶温度を上昇させ、もっ
てろう付は加熱時に再結晶粒の粗大化をもたらし、これ
によって耐垂下性が向上するようになるので、特により
一層の耐垂下性が要求される場合に必要に応じて含有さ
れるが、その含有量が、それぞれＺｒ ： ０．０１％
未満、Ｃｒ：０．０１％未満、およびｖ：ｏ、ｏｉ％未
満では所望の耐垂下性向上効果が得られず、一方その含
有量が、それぞれＺｒ ： ０．１５％、Ｃｒ ： ０
．２ ’！ＩＱ、オヨびＶ：０．２％を越えると、溶解
鋳造時に巨大晶を形成し易くなって加工性が低下するよ
うになり、かつ耐垂下性により一層の向上効果も現われ
ないことから、その含有量を、それぞれＺｒ ： ０．
０１〜０．１５％、Ｃｒ ： ０．０１〜０．２％、お
よびＶ ： ０．０１〜０．２％と定めた。
（ｃ） Ｍｇ
Ｍｇ成分には、素地に固溶して、電気化学的性質をほと
んど変えない状態で、室温強度を一段と向上させる作用
があるので、特に室温強度が要求される場合に必要に応
じて含有されるが、その含有量が０．１％未満では所望
の室温強度向上効果が得られず、一方その含有量が１％
を越えると、再結晶粒の粗大化が阻止され、この結果耐
垂下性の著しい低下を招くようになることから、その含
有量？０．１〜１％と定めた。
んど変えない状態で、室温強度を一段と向上させる作用
があるので、特に室温強度が要求される場合に必要に応
じて含有されるが、その含有量が０．１％未満では所望
の室温強度向上効果が得られず、一方その含有量が１％
を越えると、再結晶粒の粗大化が阻止され、この結果耐
垂下性の著しい低下を招くようになることから、その含
有量？０．１〜１％と定めた。
Ｂ、皮材の５ｎ
Ｓｎ成分（二は、皮材を電気化学的に卑にし、もってす
ぐれた犠牲陽極効果を付与せしめる作用があるが、その
含有量が０．０３％未満では所望のすぐの含有量が０．
１５％を越えてもより前記作用（：より一層の向上効果
が現われないばかりでなく、Ｓｎ成分は低融点金属であ
ることから、高温強度の低下を招くようになることから
、その含有量；＆０．０３〜０．１５％と定めた。
ぐれた犠牲陽極効果を付与せしめる作用があるが、その
含有量が０．０３％未満では所望のすぐの含有量が０．
１５％を越えてもより前記作用（：より一層の向上効果
が現われないばかりでなく、Ｓｎ成分は低融点金属であ
ることから、高温強度の低下を招くようになることから
、その含有量；＆０．０３〜０．１５％と定めた。
つぎＣ二、この発明の複合薄肉フィン材を実施例により
具体的に説明する。
具体的に説明する。
通常の溶解法によりそれぞれ第１表に示される最終成分
組成をもった本発明芯材用Ｍ合金ａ −ｍおよび本発明
皮材用Ｍ合金イ、ａを溶製し、鋳造して鋳塊とした後、
通常の条件で均質化処理を施し、ついでこれらのＭ合金
鋳塊のうち、本発明芯材用Ｍ合金ａ−ｍについては、通
常の条件で熱間圧延を施して板厚：８關の熱延板とし、
さらに本発明皮材用Ｍ合金イ２口には、同様に通常の条
件で熱間圧延を施して板厚：５ｍｍの熱延板とした後、
冷間圧延を施して板厚＝１１の冷延板とし、っぎｌ；こ
のようにして成形した板厚＝８Ｈの本発明芯材用Ｍ合金
熱延板と、板厚：１ｒｍの本発明皮材用Ｍ合金冷延板と
を第２表に示される組合せにおいて、前記熱延板の両面
に前記冷延板を重治合わせ、この重ね合せ体に通常の条
件で熱間圧延ヲ施してクラッドして板厚：３鴫とし、引
続いてこれに適宜中間焼鈍を加えながら玲間注延（最終
冷間加工率：３０％）を施して板厚：０．０８ｍの本発
明複合フィン材１〜２６をそれぞれ製造した。
組成をもった本発明芯材用Ｍ合金ａ −ｍおよび本発明
皮材用Ｍ合金イ、ａを溶製し、鋳造して鋳塊とした後、
通常の条件で均質化処理を施し、ついでこれらのＭ合金
鋳塊のうち、本発明芯材用Ｍ合金ａ−ｍについては、通
常の条件で熱間圧延を施して板厚：８關の熱延板とし、
さらに本発明皮材用Ｍ合金イ２口には、同様に通常の条
件で熱間圧延を施して板厚：５ｍｍの熱延板とした後、
冷間圧延を施して板厚＝１１の冷延板とし、っぎｌ；こ
のようにして成形した板厚＝８Ｈの本発明芯材用Ｍ合金
熱延板と、板厚：１ｒｍの本発明皮材用Ｍ合金冷延板と
を第２表に示される組合せにおいて、前記熱延板の両面
に前記冷延板を重治合わせ、この重ね合せ体に通常の条
件で熱間圧延ヲ施してクラッドして板厚：３鴫とし、引
続いてこれに適宜中間焼鈍を加えながら玲間注延（最終
冷間加工率：３０％）を施して板厚：０．０８ｍの本発
明複合フィン材１〜２６をそれぞれ製造した。
また、比較の目的で、同じく第１表に示される最終成分
組成をもった従来フィン材用Ｍ合金１゜２？溶製し、潟
造し、均質化処理した後、これに通常の条件で熱間圧延
を施して板厚：５＋ｓの熱延板とし、引続いて適宜中間
焼鈍を加えなから冷間圧延（最終冷間加工率：３０％）
を施すことによって板厚：０．０８ｍｍの従来単一フイ
ン材１，２を製造した。
組成をもった従来フィン材用Ｍ合金１゜２？溶製し、潟
造し、均質化処理した後、これに通常の条件で熱間圧延
を施して板厚：５＋ｓの熱延板とし、引続いて適宜中間
焼鈍を加えなから冷間圧延（最終冷間加工率：３０％）
を施すことによって板厚：０．０８ｍｍの従来単一フイ
ン材１，２を製造した。
なＳ１第１表に示される各種のＭ合金は、いずれも不可
避不純物として、Ｍｎ ： ０．０１％は下、Ｓｉ二ｇ
、３％ｌｌ下、Ｍｇ ： ０．０３％ ［下、ｃｒ：ｏ
、０１％！］下、Ｚｒ ： ０．０１％ Ｉ’Ｊ、下、
ＣＬＩ：０．０２％眼下、Ｔｉ：０．０３％吸下、およ
びＦｅ：ｏ、４％以下を含有するものであった二つぎに
、この結果得られた各種のフィン材（：ついて、高温強
度を評価する目的で耐垂下性試験、ろう付は後の室温強
度を評価する目的で加熱後引張試験、および犠牲陽極効
果を評価する目的で酸性海水噴霧試験をそれぞれ行なっ
た。
避不純物として、Ｍｎ ： ０．０１％は下、Ｓｉ二ｇ
、３％ｌｌ下、Ｍｇ ： ０．０３％ ［下、ｃｒ：ｏ
、０１％！］下、Ｚｒ ： ０．０１％ Ｉ’Ｊ、下、
ＣＬＩ：０．０２％眼下、Ｔｉ：０．０３％吸下、およ
びＦｅ：ｏ、４％以下を含有するものであった二つぎに
、この結果得られた各種のフィン材（：ついて、高温強
度を評価する目的で耐垂下性試験、ろう付は後の室温強
度を評価する目的で加熱後引張試験、および犠牲陽極効
果を評価する目的で酸性海水噴霧試験をそれぞれ行なっ
た。
なお、耐垂下性試験は、幅：３０博Ｘ長さ＝１４ｆ）Ｈ
Ｘ厚さ：０．０８ｍの寸法をもった試片を用い、この試
片の長さ方向の一端から３０ｍの部分を水平保持した状
態で、約Ｉ Ｑ−’ ｔｏｒｒの真空中、温度＝６２０
℃に５分間保持の条件で行ない、長さ：１１０＋１１１
１の自由端の垂下高さを測定した。
Ｘ厚さ：０．０８ｍの寸法をもった試片を用い、この試
片の長さ方向の一端から３０ｍの部分を水平保持した状
態で、約Ｉ Ｑ−’ ｔｏｒｒの真空中、温度＝６２０
℃に５分間保持の条件で行ない、長さ：１１０＋１１１
１の自由端の垂下高さを測定した。
また、この場合の耐垂下性試験後の試片を用い、犠牲陽
極効果を評価する目的で、１規定の食塩水中での孔食電
位（飽和カロメル電極基準）を測定した。
極効果を評価する目的で、１規定の食塩水中での孔食電
位（飽和カロメル電極基準）を測定した。
また、加熱後引張試験では、試片を、ＩＱ ｔｏｒｒ
の真空中、温度二６２０℃に５分間保持の条件で加熱し
た後の引張強さを測定した。
の真空中、温度二６２０℃に５分間保持の条件で加熱し
た後の引張強さを測定した。
さらに、酸性海水噴霧試験は、第１図に斜視図で示され
るように、Ｍｎ：１，０５％、Ｃｕ ： ０．１ ％を
含有し、残りがＡｌと不可避不純物からなる組成を有す
る厚さ： ０．３６−の芯材の片面に、Ｓｉ：９．５％
、Ｍｇ ： １．５３％を含有し、残りがＡｌと不可避
不純物からなる組成を有する厚さ：０．０４ｍのろう材
をクラッドしてなる幅： ２０ ｗｍ Ｘ長さ＝５０り
Ｘ厚さ：０．４ｍの管材用複合材１上に、コルゲート加
工した幅：２０ｍＸ長さ＝５０醪の試片２を載置し、こ
の状態で真空中、温度：６ｚｏ′Ｃｃｓ分間保持の条件
でろう付は処理を施し、この結果のろう付は後の組立て
体に対して３０日間の酸性海水噴霧を行ない、試験後の
管材用複合材１における孔な発生数および最大孔食深さ
を測定することによって行なった。これらの結果を第２
表に示した。
るように、Ｍｎ：１，０５％、Ｃｕ ： ０．１ ％を
含有し、残りがＡｌと不可避不純物からなる組成を有す
る厚さ： ０．３６−の芯材の片面に、Ｓｉ：９．５％
、Ｍｇ ： １．５３％を含有し、残りがＡｌと不可避
不純物からなる組成を有する厚さ：０．０４ｍのろう材
をクラッドしてなる幅： ２０ ｗｍ Ｘ長さ＝５０り
Ｘ厚さ：０．４ｍの管材用複合材１上に、コルゲート加
工した幅：２０ｍＸ長さ＝５０醪の試片２を載置し、こ
の状態で真空中、温度：６ｚｏ′Ｃｃｓ分間保持の条件
でろう付は処理を施し、この結果のろう付は後の組立て
体に対して３０日間の酸性海水噴霧を行ない、試験後の
管材用複合材１における孔な発生数および最大孔食深さ
を測定することによって行なった。これらの結果を第２
表に示した。
第２表に示される結果から、本発明複合フィン材１〜２
６は、いずれも従来単一フイン材１，２に比して耐垂下
性（高温強度）およびろう付は後の室温強度にすぐれ、
かつすぐれた犠牲陽極効果を示すことが明らかである。
６は、いずれも従来単一フイン材１，２に比して耐垂下
性（高温強度）およびろう付は後の室温強度にすぐれ、
かつすぐれた犠牲陽極効果を示すことが明らかである。
上述のように、この発明のＭ合金製複合薄肉フィン材は
、すぐれた耐垂下性（高温強度）ヲ有しているので、熱
交換器の製造１：際して適用されるろう付は処理におい
て”へたり”などの発生がなく、したがって良好なろう
付けを行なうことができるばかりでなく、ろう付は後も
高い室温強度を示し、さらにろう付けされる管材に対し
て電気化学的に十分環な特性を示すことから、管材に対
して十分な犠牲陽極効果を発揮し、かつ自体がすぐれた
耐食性を具備することと合よって、熱交換器の著しい延
命化を可能Ｃ：するなどの工業上有用な特性を有するの
である。
、すぐれた耐垂下性（高温強度）ヲ有しているので、熱
交換器の製造１：際して適用されるろう付は処理におい
て”へたり”などの発生がなく、したがって良好なろう
付けを行なうことができるばかりでなく、ろう付は後も
高い室温強度を示し、さらにろう付けされる管材に対し
て電気化学的に十分環な特性を示すことから、管材に対
して十分な犠牲陽極効果を発揮し、かつ自体がすぐれた
耐食性を具備することと合よって、熱交換器の著しい延
命化を可能Ｃ：するなどの工業上有用な特性を有するの
である。
第１図は酸性海水噴霧試験に用いられる組立て体の斜視
図であるう １・・・管材用複合材、 ２・・・試片。 出願人 三菱アルミニウム株式会社 −代理人 富 １） 和 夫第１図
図であるう １・・・管材用複合材、 ２・・・試片。 出願人 三菱アルミニウム株式会社 −代理人 富 １） 和 夫第１図
Claims (4)
- （１） Ｍｎ：０．６〜１．５％、Ｓｉ：０．５〜１．
３％、を含有し、残りがＡｌと不可避不純物からなる組
成を有するＡｌ合金製芯材の両面に、 Ｓｎ：０．０３〜０．１５％、 を含有し、残りがＡｌと不可避不純物からなる組成（以
上重量％）を有するＡｌ合金製皮材をクラツドしてなり
、かつ０．１ｍｍ以下の厚さを有することを特徴とする
犠牲陽極効果のすぐれた熱交換器用高強度Ａｌ合金製複
合薄肉フイン材。 - （２） Ｍｎ：０．６〜１．５％、Ｓｉ：０．５〜１．
３％、を含有し、さらに、 Ｚｒ：０．０１〜０．１５％、Ｃｒ：０．０１〜０．２
％、Ｖ：０．０１〜０．２％、 のうちの１種または２種以上を含有し、残りがＡｌと不
可避不純物からなる組成を有するＡｌ合金製芯材の両面
に、 Ｓｎ：０．０３〜０．１５％、 を含有し、残りがＡｌと不可避不純物からなる組成（以
上重量％）を有するＡｌ合金製皮材をクラツドしてなり
、かつ０．１ｍｍ以下の厚さを有することを特徴とする
犠牲陽極効果のすぐれた熱交換器用高強度Ａｌ合金製複
合薄肉フイン材。 - （３） Ｍｎ：０．６〜１．５％、Ｓｉ：０．５〜１．
３％、を含有し、さらに、 Ｍｇ：０．１〜１％、 を含有し、残りがＡｌと不可避不純物からなる組成を有
するＡｌ合金製芯材の両面に、 Ｓｎ：０．０３〜０．１５％、 を含有し、残りがＡｌと不可避不純物からなる組成（以
上重量％）を有するＡｌ合金製皮材をクラツドしてなり
、かつ０．１ｍｍ以下の厚さを有することを特徴とする
犠牲陽極効果のすぐれた熱交換器用高強度Ａｌ合金製複
合薄肉フイン材。 - （４） Ｍｎ：０．６〜１．５％、Ｓｉ：０．５〜１．
３％、を含有し、 Ｚｒ：０．０１〜０．１５％、Ｃｒ：０．０１〜０．２
％、Ｖ：０．０１〜０．２％、 のうちの１種または２種以上を含有し、さらに、Ｍｇ：
０．１〜１％、 を含有し、残りがＡｌと不可避不純物からなる組成を有
するＡｌ合金製芯材の両面に、 Ｓｎ：０．０３〜０．１５％、 を含有し、残りがＡｌと不可避不純物からなる組成（以
上重量％）を有するＡｌ合金製皮材をクラツドしてなり
、かつ０．１ｍｍ以下の厚さを有することを特徴とする
犠牲陽極効果のすぐれた熱交換器用高強度Ａｌ合金製複
合薄肉フイン材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62044199A JP2607245B2 (ja) | 1987-02-27 | 1987-02-27 | 犠牲陽極効果のすぐれた熱交換器用高強度Ａ▲ｌ▼合金製複合薄肉フイン材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62044199A JP2607245B2 (ja) | 1987-02-27 | 1987-02-27 | 犠牲陽極効果のすぐれた熱交換器用高強度Ａ▲ｌ▼合金製複合薄肉フイン材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63213646A true JPS63213646A (ja) | 1988-09-06 |
| JP2607245B2 JP2607245B2 (ja) | 1997-05-07 |
Family
ID=12684900
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62044199A Expired - Lifetime JP2607245B2 (ja) | 1987-02-27 | 1987-02-27 | 犠牲陽極効果のすぐれた熱交換器用高強度Ａ▲ｌ▼合金製複合薄肉フイン材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2607245B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP7265506B2 (ja) | 2020-06-30 | 2023-04-26 | Ｍａアルミニウム株式会社 | アルミニウム合金クラッド材、熱交換器用部材および熱交換器の製造方法 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS55119146A (en) * | 1979-03-09 | 1980-09-12 | Furukawa Alum Co Ltd | Aluminum fin material for heat exchanger |
| JPS57203742A (en) * | 1981-06-08 | 1982-12-14 | Mitsubishi Alum Co Ltd | High strength al alloy with superior thermal deformation resistance and heat conductivity |
| JPS5887245A (ja) * | 1981-11-20 | 1983-05-25 | Mitsubishi Alum Co Ltd | 耐垂下性にすぐれた熱交換器フイン材用Ａｌ合金薄板 |
| JPS6033346A (ja) * | 1983-08-04 | 1985-02-20 | Sukai Alum Kk | 熱交換器用フィン材もしくはブレ−ジングシ−トの製造方法 |
-
1987
- 1987-02-27 JP JP62044199A patent/JP2607245B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS55119146A (en) * | 1979-03-09 | 1980-09-12 | Furukawa Alum Co Ltd | Aluminum fin material for heat exchanger |
| JPS57203742A (en) * | 1981-06-08 | 1982-12-14 | Mitsubishi Alum Co Ltd | High strength al alloy with superior thermal deformation resistance and heat conductivity |
| JPS5887245A (ja) * | 1981-11-20 | 1983-05-25 | Mitsubishi Alum Co Ltd | 耐垂下性にすぐれた熱交換器フイン材用Ａｌ合金薄板 |
| JPS6033346A (ja) * | 1983-08-04 | 1985-02-20 | Sukai Alum Kk | 熱交換器用フィン材もしくはブレ−ジングシ−トの製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2607245B2 (ja) | 1997-05-07 |
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