JPH01266990A - レールのエンクローズアーク溶接用被覆アーク溶接棒 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は鉄道レールまたはクレーンレールを突き合わせ
溶接又は肉盛溶接する際に用いる被覆アーク溶接棒に関
するものである。

［従来の技術］ 第１図はレールの断面を示し、１は足部、２は腹部、３
は頭部、４は頭表面である。従来からレールを突合せ溶
接または肉盛溶接するには、接合レール端面を開先加工
して逐次多層溶接する方法、あるいは■型間光で突き合
わせた後レール足部１を多層溶接し、その後腹部２と頭
部３をエンクローズド当金材て取り囲み、連続的に溶接
するエンクローズドアーク溶接法か用いられている。ま
た、レールの肉盛溶接には突合せ溶接部のレール頭表面
４を硬化肉盛したり、レールの局部的な表面きすまたは
摩耗部分を肉盛補修する方法かある。

レールはその使用目的から頭表面では車輪とのころかり
接触に対する耐摩耗性と疲労亀裂に対する抵抗力すなわ
ち耐疲労損傷性の大きい性質か要求されている。一方、
足部と腹部では車輪通過時の衝撃あるいは曲げ荷重に耐
え得るたけの静的強度と疲労強度か必要とされており、
さらに溶接割れ等の溶接欠陥についても皆無または実用
的にさしつかえない程度以下に極力少なく　ｉｔってい
なりれはならない。

現在世界の鉄道用普通レールの化学成分は第１表に示す
ように重量％てＣ：　Ｑ、４Ｑ〜θＢ２％、Ｓｉ　；　
０．０５〜０．３５％、Ｍｎ　：　０．６［１〜１．２
５％を含有しており、その金属組織はパーライトで、引
張り強さは７０　ｋｇ／ｍｍ２以」二である。

最近、レール使用性能に関する研究は多く、耐摩耗性と
疲労損傷性はパーライト組織か最も優れ、マルテンサイ
ト組織は有害で、同しパーライト組織であれは硬さが大
きくＣ含有量の多い方が（ｉれていることか明らかにさ
れている。

［発明が解決しようとする課題］ これらの性能をさらに高めるため前記の普通レールの頭
表部または全体を熱処理した硬頭レールまたは前記普通
レールの成分にＳｉ；１．０％以下、Ｍｎ；１．５％以
下まて高めさらにＣｒ、Ｎｉ、Ｍｏ。

Ｖ、Ｎｂ、Ｃｕのうち一種または二種以上でＣｒ；１．
３％以下、ＭｏまたはＶ、０３％以下、Ｎｂ、０．１％
以下、Ｃｕ；０．３％以下添加した合金鋼レールおよび
両方を併用した合金鋼熱処理レールか実用化されている
。

従来、レールを突合せ溶接または肉盛溶接する際に用い
られる被覆アーク溶接棒は第２表に示すように、Ｉ　Ｔ
　Ｓ　Ｚ　３２１３低合金高張力鋼用被覆アーク溶接棒
である。

これらの溶接棒は通常厚鋼板等に使用されるため、ＪＩ
ＳＺ３５０３被覆アーク溶接棒心線用線材またはＪＩＳ
Ｇ３５０５軟鋼線材て定められるＣ　；　０．２５％以
下、Ｍｎ　；　０．６５％以下の線材にＮｉ、Ｃｒおよ
びＭ。

の一種または二種以上の合金成分剤を含有するフラック
スを被覆したものである。従って、このような溶接棒を
レールに適用した場合に形成される溶接金属はＣ；０３
％以下で、Ｓｉ、Ｍｎの他に、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏの一種
または二種以上を０１％以上含有する。このためレール
母料の溶融境界部近傍に高温割れか発生する。この高温
割れはレール鋼の溶融点か約１４７０℃であるのに対し
、溶接金属はそれより高く約１５３０’Ｃであるために
理論的に避けられない。さらにこの溶融境界部近傍には
溶接のままで多量のマルテンサイト組織を生成し、疲労
強度か著しく低下するので、通常溶接後７１０℃以下の
温度で焼き戻しまたは焼きなましをしなければなら／ｌ
い。その結果、溶接金属の組織は耐摩耗性の低い焼き戻
しマルテンサイトを生成するため、前記の溶接棒を用い
たレールの溶接部はたとえ硬さが母材レールと同しても
溶接金属層が局部的に早期に摩耗する。このよう１２高
温割れおよび局部摩耗は母材レールか高Ｃて合金鋼化す
なわち高強度化すれはするほと顕著になり、高強度レー
ルにおいては実際に溶接不能の状態になっていた。

またレールの肉盛溶接法には第２表て示すようなＪＩＳ
Ｚ３２５１硬化肉盛用被覆アーク溶接棒のＤＦ２Ａまた
はＤＦ２Ｂに該当する溶接棒か用いられている。ＤＦ２
八に該当する溶接棒は前記低合金高張力鋼用溶接棒とほ
とんと変わらないので、前記の問題かそのまま当てはま
る。ＤＦ２Ｂて形成される溶接金属は溶接のままではマ
ルテンサイト組織を生成するので、溶接後焼き戻し処理
を施さざるを得ない。このため、溶接金属は焼き戻しマ
ルテンサイ）・組織となってパーラ４１〜組織か得られ
ないたけてなく、熱処理レールではこのような後熱処理
をすると、この熱影響を受ける母材レール頭表部か軟化
し、かえって摩耗か著しくなるという事態か発生してい
た。

本発明者らは広範囲な研究を行った結果、第２表に示す
ような従来の被覆アーク溶接棒によって形成された溶着
金属は母材レールと著しく異なった成分となるため前記
のような問題が発生ずることを知見し、溶着金属か従来
溶接には不適当とされてきた母材レールと類似の高Ｃ型
パーライト組織となる高炭素含有被覆アーク溶接棒組成
を見いたした。又一方溶接作業性の面からみると、高炭
素含有被覆アーク溶接棒はスラグ流動性、耐ブローボー
ル性か劣化することは良く知られている。特に本発明に
見られるように、レール腹部をエンクローズド当今材で
取り囲み連続的に溶接するエンクローズアーク溶接ては
、安定したスラグ流動性、適正なスラグ発生量およびア
ーク安定性か健全な溶接継手を得る上て重要となる。本
発明者らは、被覆アーク溶接棒の合金組成およびスラグ
生成剤の検討を行ない、本発明をなしえたものである。

［課題を解決するための手段］ 本発明の要旨は、重量％てＣ：０．３９〜０．８６％、
を含有する硬鋼心線の外周に炭酸塩の１種又は２種以上
を４２〜５５％金属フッ化物の１種又は２種以上を１３
〜２３％、ルヂール０．５〜９．５％、被覆剤中のＣａ
ｂ／ＣａＦ２の比が１２〜１８の範囲にある被覆剤か溶
接棒全重量に対して１５〜３２％被覆され、かつ溶接棒
金Ｍ景％テＣ：　０．４〜１．５％、Ｓｉ：０．２〜２
．２％、Ｍｎ：０．６〜２５％または上記の他にＣｒ：
１．３％以下、ＭＯ又はＶを０３％以下、Ｎｂ＋０．１
％以下、Ｎｉ：２．０％以下、Ｃｕ：０．３％以下の１
種または２ｆ！以上を含有することを特徴とするレール
のエンクローズアーク溶接用被覆アーク溶接棒にある。

［作　用］ 以下に本発明のレールのエンクローズアーク溶接用被覆
アーク溶接棒の限定理由について詳細に説明する。高炭
素含有被覆アーク溶接棒を設計するにあたり、硬鋼心線
を用いた理由として ■高炭素溶着金属が安定して得られる。

■溶接作業性特に溶接スラグの流動性か安定する。

なと軟鋼心線に比へ硬鋼心線か優れている理由による。

高炭素溶着金属を得るには、被覆より炭素を添加する方
法か簡便かつ低コストな方法として一般的である。しか
しこの方法は溶接条件や施工条件により炭素の溶着金属
に対する歩留か変化したり、又、被覆の欠は落ちなどに
より炭素量は変化することもあり、安定した炭素量を得
ることは難かしい。しかも被覆剤中の炭素添加量が増加
ずればする程この傾向は顕著となる。

一方、高炭素含有心線を用い心線より添加する方法は歩
留も良く、溶着金属の炭素量は安定することはよく知ら
れている一方溶接作業性の改善においても本発明省らは
、スラグ流動性の改善をスラグ組成の検討と同時に心線
の化学組成によるアーク力の違いに着目し検討を行った
。その結果第２図の知見を得た。即ち、溶着金属の炭素
量が同一組成になるように調整され１ま た溶接棒において心線中の炭素、酸素量により棒先端の
スラグのからみ度合が異なることを見いたした。第２図
はレーザ背光シュリレーン観察装置を用いて溶接時の棒
先端にスラグかからむ時間と溶接時間との割合を架橋率
としてもとめ、溶着金属のＣＭとの関係で整理したもの
である。この試験結果により、同一炭素量の溶着金属を
得るには、高炭素含有心線の方が架橋率（スラグのから
み）が少ないことかわかり、溶接作業性の面からも高炭
素含有心線の使用か有利であることがわかった。しかし
ながら心線中の炭素含有量が０３９％未満ては被覆剤か
らの炭素添加量か増えると同時に、レーサ背光シュリレ
ーン観察装置を用い架橋率を測定した結果も悪く棒先端
にスラグかからむなと溶接作業性か劣化するので好まし
くない。一方心線中の炭素含有量が０８６％超では、心
線加工中において伸線性に欠り線オＡの硬化が激しく焼
鈍回数が増加するなと生産性の面で問題がある。よって
溶接作業性、線材の加工性を名演し心線中の炭素量を０
３９％〜０８６％と規定した。

次に被覆剤の限定理由について述べる。先ず炭酸塩（こ
こでいう炭酸塩とは、炭酸石灰、炭酸バリウム、炭酸マ
グネシウムをいう）は、溶接時にＣ０２カスを発生し、
溶融プールを大気より保護し、ピッｌ〜、ブローポール
の発生防止、アーク安定性およびスラグ剥離性の改善に
効果がある。

又スラグ粘性調整などにも効果は著しく溶接旧料の設計
には重要な原材料として使用されている。しかし、炭酸
塩１種又は２種以上か４２％未満では、溶接棒先端の保
護筒が適正に生成されずシールド効果の劣化を招きアー
ク安定性スパッタの発生が多くなり好ましくない。

又５５％超えては過大にＣ０２カスが発生しスパッタ量
か増加し、スラグ量が多く又スラグ粘性が過大となる。

特にスラグ量およびスラグ粘性か増加することはエンク
ローズアーク溶接用の溶接棒としては、溶接作業性の面
で大きな障害となる。ノール腹部を当金４Ｊで取り囲み
連続的に溶接するエンクローズアーク溶接では、溶接ス
ラグの挙動か健全／♂溶接金属を得るために重要な因子
となる。即ち、アーク安定性を損わない程度のスラグ量
とシールド効果を維持し、かつ、スラグの粘性を低く抑
えアーク直下よりスムースに溶接スラグを溶接プール後
方に排除することが必要であり、溶接棒先端にスラグが
からむ状態になるとアークが遮断されアーク切れを起し
健全な溶接および溶接金属は得られない。これらの理由
により炭酸塩の１　ｆｆｆｉ又は２種以上を４２〜５５
％と規定した。

次に金属フッ化物（ここていう金属フッ化物どは、フッ
化カルシウム、フッ化ソータ、フッ化マグネシウムをい
う）については、スラグの粘性流動性の調整、および保
護筒の生成に効果かある。しかし金属フッ化物の１種又
は２種以上が１３％未満てはスラグ粘性が過大となり、
溶接棒先端にスラグがからみ安定した溶接が出来ない。

又２３％超えては、スラグ量が増加するど同時にスラグ
粘性が極度に低下し、溶接プール前方にスラグか回り込
み、安定した溶接が得られない。これらの理由により金
属フッ化物の１種又は２種以上を１３〜２３％と規定し
た。

ルチールについてはスラグの粘性を良好に保ち、アーク
の安定性の改善に効果は大きい。しかし０５％未満では
、その効果はなく、スパッタの発生が多く好ましくない
、又９．５％超えでは、スラグの粘性過大となり溶接棒
先端にスラグかからむなど安定した溶接が出来ないこと
からルチールを０５〜９．５％と規定した。

次に被覆剤中のＣａＯ／ＣａＦ２の比を１．２−１．８
の範囲に限定した理由について述へる。

本発明者らは、レールのエンクローズアーク溶接におい
て、被覆剤中の主成分である炭酸石灰、フッ化カルシウ
ム、ルチールと溶接作業性との関係を調査した。その結
果第３図に示す知見を得た。被覆剤中のＣａＯとＣａＦ
２の比と、ルチールとの関係において被覆剤の軟化点が
大きく影響されることかわかる。又その結果においてエ
ンクローズアーク溶接における溶接作業性の優劣も支配
されることか判明した。即ち、被覆剤中のＣａＯ／Ｃａ
Ｆ２の比が１２未満ては、スラグの粘性か高く、溶接プ
ール近傍からスムースにスラグか排除されす溶接棒先端
に溶接スラグがからむなと溶接作業性は好ましくない。

又ＣａＯ／ＣａＦ２の比が１８超では、溶接スラグの粘
性が高くなると同時にスラグ発生量が多くなり、健全な
溶接が出来ない。これらの理由により被覆剤中のＣａＯ
／ＣａＦ２の比を１２〜１８％と規定した。

尚ここでいう被覆剤の軟化点とは、粉砕した装置剤を２
　ｍｍ中Ｘ　３　ｍｍｔの形状にプレスしかためた試料
を大気炉中て加熱し、その試料か溶融しもとの試料の高
さの１／２になった時の温度をその被覆剤の軟化点と規
定した。

次に被覆剤を溶接棒全重量に対して１５〜３２％塗布す
る理由について述へる。（１）式で示す割算式によりも
とめた値すなわち被覆率は１５％未満においては、安定
したシールド効果、またアークを発生するために必要な
溶接棒先端の保護筒の強度が低くなり、溶接途中で欠は
落ち、安定した溶接が出来ない、又溶接棒製造時に被覆
の厚さが薄いためにスムースな塗布ができない。一方被
覆率か３２％超では、スラグ量が増加し溶接スラグが溶
融プール上にとどまり安定した溶接が出来ないことから
溶接棒全重量に対する被覆剤の量を１５〜４２％と規定
した。

Ｆｗ　　被覆剤重量 Ｒｗ　　心線重量 次に溶接棒全重量に対する合金成分を規定した■平田に
ついて述べる。

Ｃは溶着金属にレール鋼と類似のパーライト組織を生成
させるための必須成分であると同時に、溶着金属を高炭
素成分系ずノンわち０１０４〜０９％に調整して、この
凝固温度をレール鋼とほぼ同等にすることによって、従
来技術で発生していた母材レールの溶融境界層における
高温液化割れを防止するもので本発明の最大の特徴をな
すものである。更に、溶着金属のＣ含有量が増加するに
従い継手引張り強さおよび硬さか増加するため溶接金属
の対摩耗性および耐疲労損傷性を向上させることかでき
る。溶接棒全重量のＣ含有量が０４％未満ては溶接金属
のＣミが０４％未満となる場合が生じ母材レールの溶融
境界層に高温割れか発生すると共に溶接金属のパーライ
ト組織か少なくなり継手引張り強さの７０　ｋｇ／ｍｍ
２以上か得られない。一方被覆アーク溶接棒のＣ含有量
か１５％超では溶着金属のＣ王か０９％超となり、溶接
金属に初析セメンタイトか析出し、溶接金属が著しく脆
化する。又溶接作業性の面においてもスラグの粘性が低
下し、溶接プールの前方（溶接方向）に回り込み溶接棒
先端にからみスムースな溶接か出来ｔ２いことから、溶
接棒全重量に対するＣを０４〜１５％と規定した。

Ｓｌは通常溶着金属の脱酸剤として含有されるものであ
るか、必要に応してその量をコントロールし溶着金属中
の８１含有量を０．１％〜１０％の範囲に入れるように
する。レール鋼のＳｉ含有量は通常０１％以上であり、
Ｓｉはパーライト組織においてフェライトを強化して強
度を上昇させると同時に耐疲労損傷性を向上させ、さら
にパーライト変態の開始時間、温度におよほず影響が小
さいため溶着金属のＳｌ量かレール鋼より多く含有して
も１．０％以下であれは有害にはならない。これらの理
由により溶接棒全重量に対して０２％未満てはレール鋼
のＳｉ含有量を下廻り、脱酸効果も十分てなく、プロボ
ール、ピットなど発生ずる。又２２％超えでは溶接金属
のＳｉ含有量が１０％超え、継手性能か劣化すると同時
に溶接作業性においてもスラグ粘性過多となり安定した
溶接か出来なくなることから溶接棒全重量に対するＳｉ
を０２〜２．２％と規定した。

ＭｎはＳｉ同様溶着金属の脱酸剤として添加される。レ
ール鋼のＭｎ含有二は０６％以上であり、Ｍｎはパーラ
イト変態を遅滞させる元素であって添加量によりバーラ
イ）・変態の開始が変化し強度も変化するのて、溶着金
属のＭｎ含有量はレール鋼とほぼ対応したものでなけれ
ばならない。

溶接棒全重量に対するのＭｎ量かＧ、＋１％未満ては溶
着金属のＭｎ量か低くなり、溶着金属の引張り強さまた
は伸びすなわち延性が低下する。溶接棒全重量に対する
Ｍｎ量が２５％超では溶着金属のＭｎ量が増加し、溶接
金属中に形成されたマルテンサイトをパーライトに変態
させる後熱処理か著しく困難となることから溶接棒全重
量に対するＭｎを０６〜２５％と規定した。

母料レールか前記Ｃ，Ｓｉ、Ｍｎの他にＣｒ、Ｍｏ。

Ｖ、Ｎｂ、Ｃｕのうち一種または二種以」二含有する場
合には、溶着金属にもこれらの合金成分を母料レールと
同等もしくはそれ以下のまたけ含有しなりればなら／ｌ
い場合かある。すなわち（：ｒＪｏ。

ＶはＭｎと同様バーライ１〜変態を遅滞させる元素てあ
って、添加量によりパーライト変態の開始か変化し強度
も変化するので、母第２レールかこれらの合金成分を含
有する合金鋼である場合には、すくなくともレール頭頂
面に用いる被覆アーク溶接棒にもこれらの合金成分を含
有していないと、溶接のまま、または溶接後の熱処理に
よって母材レールと類似の金属組織、硬さおよび継手引
張り強さが得られない。従って被覆アーク溶接棒のＣｒ
、Ｍｏ、Ｖ含有量はＣｒ；１．３％以下、Ｍｏ、　Ｖ　
；　０．３％以下にする。

Ｎｂはパーライト変態の終了時間を大幅に短縮させる元
素であるため、溶接後の冷却中に生成する有害なマルテ
ンサイｌ−を防止する効果がある。しかし溶着金属のＮ
ｂ含有量が０１％を超えると巨大な炭・窒化物を生じ、
靭性、疲労強度を低下させるのて、被覆アーク溶接棒の
Ｎｂ含有量は０１％以下とする。

Ｃｕはレール鋼の耐食性を向上するのに効果のある合金
成分であり、耐食性レールには０３％以下含有される。

従って、耐食性レールの溶接には溶着金属にも０３％以
下のＣｕを含有しないと母材レールと同様の耐食性が得
られない。

しかし溶着金属のＣｕ含有量が０３％超では、熱間脆性
を起こし表面きずが発生ずるので、被覆アーク溶接棒の
Ｃｕ含有量は０．３％以下とする。

Ｎ１はレール鋼の延性または靭性を向上する合金成分で
あるが、レール鋼はもともと延性または靭性が低くても
使用可能な鋼材であるため、レールに添加する場合は少
ない。しかし溶着金属に２０％以下含有すると溶接部の
延性または靭性か向」ニするので、溶接金属にＮｉを添
加する必要のある場合がある。しかし溶着金属かＮ１を
２０％超含有すると、溶接金属に高温凝固割れか発生し
やすくなるので、被覆アーク溶接棒のＮｉ含有量は２０
％以下とする。

以」二詳述したように、本発明、被覆アーク溶接棒を用
い、通常の溶接条件のもとて、レール鋼に対して行って
も、高温割れ等の溶接欠陥か発生することなく施工でき
、溶接後適切な後熱処理を組み合わせることにより有害
組織かなく母材レールと同等の硬さとパーライト組織を
有する溶接継手を得ることかできる。

以下に実施例によって本発明の効果をさらに具体的に説
明する。

［実施例］ 以下本発明の実施例を示す。

第３表にエンクローズアー、り溶接用被覆アーク溶接棒
を示す。棒寸法は全て５ｏφＸ　４５０ｍｍとした。

第４表に使用したレール母材を示す。又溶接条件は直流
逆極性溶接電流２２ＯＡで溶接した。

溶接に際して、溶接施工開始時点てレール足部の開先面
を４００から５００　’Ｃに予熱し、溶接完了後レール
断面全周を均等に加熱する多孔ノズルバーナを用いて８
００〜１０００℃に加熱し放冷した。

第５表に試験結果を示す。溶接作業性はスラグ発生量の
多少、棒先端へのスラグのからみ、又スパッタ発生量の
多少を観察し、実用上あまり問題とならないものには○
、実用上問題となるものについては×評価とした。溶着
金属の割れについては溶接中央部の縦断面マクロ試験片
を採取し、研磨後カラーチエツク、検鏡により割れの有
無の確認をした。

本発明例で示した棒記号Ｒ−１からＲ−１４については
溶接作業性も十分実用可能であり、かつ溶接金属、およ
び熱影響部にも割れか認められず実用可能な継手性能か
得られた。

一方比較例で示したＲ−１５，８−２２はいずれもＣａ
Ｏ／ＣａＦ２比が低く溶接作業性特にスラグの棒先端へ
からみ、安定した溶接が出来なかった。又Ｒ−２２につ
いては溶接棒全重量％においてＮｂか０３２と上限を超
えており、靭性が劣化し、溶着金属に割れか発生した。

比較例で示したＲ−１６゜Ｒ−１７はＣａＯ／ＣａＦ２
比が高く、又炭酸塩の量が本発明上限を超えており又Ｒ
−１７は被覆率が上限を超えておりスラグ発生量か多く
安定した溶接か出来なかった。又Ｒ−１６については炭
素が低く熱影響部に割れか認められた。Ｒ−１７は逆に
炭素量か高く溶着金属に割れか認められた。

比較例で示したＲ−１１１は被覆率か高くスラグ発生量
が多く安定した溶接が出来なかった。又溶接棒全重量％
においてＣｒ、Ｍｏ、Ｎｉが上限を超えており溶着金属
の硬さが高くなり靭性が低下し割れ発生となった。

比較例で示したＲ−１９は溶接棒全重量％においてＣ，
Ｍｎの量が上限を超えておりＲ−１８同様に溶着金属に
割れが発生した。

比較例Ｒ−２０は、Ｓｉか溶接棒全重量％において上限
を超えており、溶着金属のＳｌ量が１％を超え溶着金属
に割れが発生した。又Ｗ接作業性においてもスラグ粘度
が上Ｗ−シ、安定した溶接がてきなかった。比較例で示
したＲ−２１は、溶接作業性は良好てあったか溶接棒全
重量％においてＶ、Ｎｂの添加量が上限を超えており、
溶着金属に割れが発生した。

＊　１　　：　ＪＩＳ　　ＦＳｉ３　　　（Ｓｉ：４１
．２　　％）＊　２　　：　ＪＩＳ　　ＦＴｉＬｌ　　
　（Ｔｉ：４１．９　　％）＊　３　　：　ＪＩＳ　　
ＭｎＥ　　　　（Ｍｎ：９９．９　　％）＊　４　　　
グラファイト　　　　　（Ｃ：９９．９　　％　）＊　
　５　　：　　ＪＩＳ　　ＭＣ：ｒ　　　　　（Ｃｒ：
９９．９　　％　）＊　　６　　：　　ＪＩＳ　　ＦＭ
ｏＬ　　　　（Ｍｏ：６２．０　　％　）＊　　７　　
：　　ＪＩＳ　　ＦＶ２　　　　　（・　５２３　％　
）＊　　８　　：　　ＪＩＳ　　ＦＮｂｌ　　　　（Ｎ
ｂ＋Ｔａ：５７．５％　）＊９：Ｎｉ　　　９９．９％ ＊　１０　：　　Ｃｕ　　　９９．９％［発明の効果］ 以上述へたように本発明によるレールエンクローズアー
ク溶接棒被覆アーク溶接棒は、良好７１溶接作業性と継
手性能か得られレール溶接の信頼性を大幅に向上しうる
ことか可能となりその工業的価値は極めて大きい。

【図面の簡単な説明】

第１図はレール鋼の断面図、第２図は溶着金属の炭素量
と架橋率の関係を示した図、第３図は被覆剤のＣａｂ／
ＣａＦ２比と軟化点の関係を示した図である。 １・・・レール足部　　　２・・・レール腹部３・・・
レール頭部　　　４・・・レール頭表面第１図 １：レール足部 ２：レール腹部 ３：レール頭部 ４：レール頭表面

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １　重量％でＣ：０．３９〜０．８６％、を含有する硬
   鋼心線の外周に炭酸塩の１種又は２種以上を４２〜５５
   ％、金属フッ化物の１種又は２ 種以上を１３〜２３％、ルチール：０．５〜９．５％、
   被覆剤中のＣａＯ／ＣａＦ＿２の比が１．２〜１．８の
   範囲にある被覆剤が溶接棒全重量に対して１５〜３２％
   被覆され、かつ溶接棒全重量％でＣ：０．４〜１．５％
   、Ｓｉ：０．２〜２．２％、Ｍｎ：０．６〜２．５％含
   有することを特徴とするレールのエンクローズアーク溶
   接用被覆アーク溶接棒。 ２　重量％でＣ：０．３９〜０．８６％、を含有する硬
   鋼心線の外周に炭酸塩の１種又は２種以上を４２〜５５
   ％、金属フッ化物の１種又は２ 種以上を１３〜２３％、ルチール：０．５〜９．５％、
   被覆剤中のＣａＯ／ＣａＦ＿２の比が１．２〜１．８の
   範囲にある被覆剤が溶接棒全重量に対して１５〜３２％
   被覆され、かつ溶接棒 全重量％でＣ：０．４〜１．５％、Ｓｉ：０．２〜２．
   ２％、Ｍｎ：０．６〜２．５％更にＣｒ：１．３％以下
   、Ｍｏ：０．３％以下、Ｖ：０．３％以下、Ｎｂ：０．
   １以下、Ｎｉ：２．０％以下、Ｃｕ：０．３％以下の１
   種または２種以上含有することを特徴とするレールのエ
   ンクローズアーク溶接用被覆アーク溶接棒。