JPH01224570A - 高温高圧プレス機のプレスシリンダー - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 産業上の利用分野 本発明は、各種セラミックや超硬合金などの高温高圧下
の焼結成型などで用いる高温高圧プレス機のプレスシリ
ンダーに関するものである。

従来の技術 従来、特殊なセラミックや超硬合金を製造する際に用い
る高温高圧プレス機は、第４図に示すように、受台１と
、この受台１の上に設置した人造黒鉛からなる円筒状の
外筒２と、この外筒２の内側に内周面に接して嵌合した
人造黒鉛材からなる一般にスリーブといわれる内筒３と
、この内筒３の内側に嵌合した人造黒鉛材からなる上下
２枚の押板４Ａ、４Ｂおよび上側の押板４Ａの上方の押
棒５とで形成したプレスシリンダーを備えている。この
高温高圧プレス機によりセラミックや超硬合金を焼結成
型する場合、上下２枚の押板４Ａと４Ｂの間に被焼結成
型材料を装填し、真空中またはアルゴン、窒素などの非
酸化性の雰囲気中で押棒５により１００　ｋｇ　／　ａ
ｍ　２以上の圧力で加圧し、誘電加熱または人造炭素材
料による電気抵抗加熱により１０００℃以上に加熱する
。ここで内筒３は焼結したセラミックや金属が内壁に付
着した場合、廃棄して新品と交換すればよく、これによ
り外筒２の内周面へのセラミックや金属の付着を防止し
て長期間使用を可能にしている。

ところで、上記のような１０００℃以上の温度で高圧に
耐える材料としては、従来人造黒鉛材のほかには無かっ
たが、それにもかかわらず最近はさらに高圧条件に耐え
得るものが要望され１人造黒鉛材の外筒２の肉厚を厚く
することによる対応が考えられている。しかしなお強度
不足で、しかも著しく厚くする必要があり１重量が重く
て作業しに＜＜、かつ内部容積が小さくなり、収容量が
少なく非能率となっている。

上記のような問題を改善するために、最近な開発された
炭素繊維強化炭素複合材（以下ＣＲＣという）を上記の
高温高圧プレス機におけるプレスシリンダーの外筒２に
用いることが試みられている。

なおこのＣＲＣは比重が小さく、一般の人造黒鉛材に比
べて数倍の曲げ、引張り、衝撃などの強度を有し、さら
に非酸化性雰囲気中の高温での特性が他の材料よりも顕
著にすぐれているため、たとえばミサイル、ロケットな
どの部品、航空機のブレーキなどに使用されている。Ｃ
ＲＣによる円筒状の外筒の作製は通常法のような手順で
行なう。すなわち炭素長繊維にフェノール樹脂、エポキ
シ樹脂あるいはフラン樹脂を含浸させて、所定の直径の
金属円筒に所定の幅（すなわち外筒の長さ）および厚さ
に巻付け、１００℃〜２００℃で硬化反応させ、金属円
筒を抜き取って円筒を形成した後、この円筒を１０００
℃以上で焼成し、次いでさらにフェノール樹脂、エポキ
シ樹脂、あるいはフラン樹脂含浸−焼成を数回繰返す。

ＣＲＣからなる円筒の円周方向の引張強度は２５００ｋ
ｇ／ａｍ”程度で、一般人造黒鉛材の約１０倍以上であ
る。一方高温高圧プレス機のプレスシリンダーの外筒の
強度と内圧とには次式の関係があり、円周方向の引張強
度が強いことは高い内σｔ１絃＝Ｐ（γ□′＋γ、”）
　／　（γ、′−１８′）（ただしσｔ：円周方向の引
張強度、ρ：内圧、γ１：外半径、γ２：内半径）圧を
かけることができる。

したがって、ＣＲＣからなる外筒２を用いることにより
、高温高圧でのセラミックや合金などの焼結成型を、従
来の高温高圧プレス機の場合より高い圧力を加えて実施
できるので、高密度の焼結体を得ることができ、かっ外
筒２の肉厚を薄くすることができて軽量となり、一方向
径を大きくすることができて容量が大きくなり生産性が
向上するなどの利点があることが知られている。

発明が解決しようとする課題 しかしながらＣＲＣの線膨脹係数が一般人造黒鉛材の線
膨脹係数に比べて小さい。その結果、外筒２の内側に嵌
合する人造黒鉛材の内筒３、上下２枚の押板４Ａ、　４
Ｂ、押棒５が、温度上昇に基づく熱膨脹により寸法増大
した際、熱膨脹の少ないＣＲＣからなる外筒２に圧縮応
力がかがり、限界をこえて破損することがあり、また前
記圧縮応力により外筒２が塑性変形して径が増大し、再
使用の際内筒３との嵌め合い間隙が大きくなって精密な
作業が困難となるなどの問題があり、このＣＲＣからな
る外筒２は上記のような利点があるにもかかわらず実用
化が困難であった。

本発明は上記のような問題を解決するもので、ＣＲＣか
らなる外筒を用いて、しかも人造黒鉛材などの耐熱性材
料からなる内筒あるいは押板、押棒との熱膨脹の差に起
因する破損などの生じることがない、高温高圧プレス機
のプレスシリンダーを提供することを目的とするもので
ある。

課題を解決するための手段 上記の課題を課題を解決するために、第１発明の高温高
圧プレス機のプレスシリンダーは、炭素繊維゛強化炭素
複合材からなる外筒の内側に、耐熱性材料からなり長さ
方向に（Ｉ）式に示す幅Ａのスリットを有する内筒を（
ＩＩ）式に示す嵌め合い間隙Ｂで嵌合し、この内筒の内
側に耐熱性材料からなる上下２枚の押板と押棒を嵌合し
たものであり、第２発明の高温高圧プレス機のプレスシ
リンダーはさらに前記内筒の内周面を上部または下部の
いずれか一方が厚い１５°以下の傾斜面とし、この内筒
と押板および押棒との間に内筒の内周面に接して、この
内周面の傾斜とは逆傾斜の外周面を有し少なくとも１本
の長さ方向のスリットを設けた耐熱性材料からなる補助
内筒を嵌合したものである。

Ａ＝α・Ｔ−Ｄ・π・（Ｃ２−Ｃ□）・・・・・・（Ｉ
）Ｂ＝β・Ｔ−Ｄ・（Ｃ，−Ｃ工）・（Ｃ２−Ｃ１）・
・・・・・・・・・・・（ＩＩ）（ただしＡニスリソ８
幅■、Ｂ：嵌め合い間隙Ｉ。

α：　０．０５〜２．０、β：０．１〜２．０、Ｔ：温
度℃、Ｄ：内筒の外径ｍｍ、Ｃ工：炭素繊維強化炭素複
合材の線膨脹係数、Ｃ２：内筒の耐熱性材料の線膨脹係
数。） 第１発明および第２発明の高温高圧プレス機のプレスシ
リンダーにおいて、外筒を形成する炭素繊維強化炭素複
合材（ＣＲＣ）で用いる炭素繊維としては、炭素質繊維
と黒鉛質繊維のいずれでもよく、またアクリロニトリル
系、レーヨン系、ピッチ系、リグニン系あるいは熱硬化
樹脂系の炭素繊維のいずれも用いることができ、長繊維
、チョップストランド、二次元織物、三次元織物あるい
は不織布の形態で用いる。ＣＲＣの形成は、上記のよう
な形態の炭素繊維への熱硬化性樹脂の含浸と焼成を数回
繰返して行なう。熱硬化性樹脂は、たとえばフェノール
樹脂、エポキシ樹脂、フラン樹脂あるいはポリイミド樹
脂などを用いる。ＣＲＣからなる外筒の成形の好ましい
手順は、ピッチ系、アクリロニトリル系などの炭素長繊
維にフェノール樹脂などを含浸し、これを所定の直径の
金属円筒に所定の幅および厚さに巻付け、１００℃〜２
００℃で硬化させ、金属円筒を抜き取って円筒を形成し
た後、この円筒を７００℃以上で焼成し１次いでさらに
フェール樹脂などの含浸−焼成を数回繰返すことである
。炭素繊維はＣＲＣの４０％以上を占めることが望まし
い。

一般にＣＲＣは材料、製造方法などにより線膨脹係数が
異なり、また構造の異方性に基づきその線膨脹係数も異
方性であり、炭素繊維に対し直角方向は一般炭素材料と
殆んど同程度であるが、炭素繊維の方向に対しては１〜
３　Ｘｌ０−＠／＠にで人造゛黒鉛材に比べて２〜５割
小さい。

次に内筒、補助内筒、押板、押棒を形成する耐熱性、材
料としては１人造黒鉛材、人工炭素材。

ＣＲＣ、セラミックなどを用い得るが、耐熱性１強度な
どの点から人造黒鉛材が好ましい。人造黒鉛材の原料と
しては、ピッチコークス、石油コークス、ハードコーク
スなどを用い、一般的にはコークスなどのフィラーとピ
ッチなどのバインダーとを混合し、押出しあるいは型込
めなどの方法により成形し、焼成して製造する。多くの
場合、黒鉛化といわれる約３０００℃の高温処理を行な
う。このようにして製造した人造黒鉛材の線膨脹係数も
異方性で、押出し法では押出方向の方がこれに垂直な方
向より、ま、た型込め法では加圧方向に直角な方が加圧
方向よりそれぞれ約５割程度小さい。しかし最近は流体
を利用して周囲から均一に加圧した等方性のものが製造
されるようになり、この人造黒鉛材は線膨脹係数や電気
的、機械的強度に方向性を有しないので、高温高圧プレ
ス機用の材料として好適である。一般的に人造黒鉛材は
、温度により線膨脹係数が変化し、−例を示すと第１表
のとおりであり 第　　１　　表 前記外筒の内側には、上記（Ｉ）式に示す幅Ａのスリッ
トを有する内筒を、上記（ＩＩ）式に示す嵌め合い間隙
Ｂで嵌合する。（Ｉ）、（■）式中、Ｃ２−Ｃ□数値は
使用条件下での最も大きい値を採用することが望ましい
が、使用最高温度下での値を用いてもよ＜、Ｔは使用温
度であるが、使用最高温度とすることが望ましく、また
α、βは内筒の耐熱性材料の圧縮強度によって適宜選択
し、圧縮強度が高い材料では１より小さい値でよいが、
一般には１前後が望ましい。

第２発明では前記内筒の内側に少なくとも１本の長さ方
向のスリットを設けた補助内筒を嵌合する。この場合内
筒の内周面を上部または下部のいずれか一方の肉厚が厚
い１５°以下の傾斜面とし、この内筒の内周面に接して
内周面の傾斜とは逆に上部または下部のいずれか一方の
肉厚が薄い１５゜以下の傾斜の外周面を有する補助内筒
を嵌合させており、内筒と補助内筒との嵌合の着脱が容
易である。傾斜が１５’　を超えると内筒の上部または
下部や補助内筒の上部または下部の肉厚が薄くなり過ぎ
て破損する場合があり好ましくない。前記補助内筒は少
なくとも１本のスリットを有している。

このスリットは２本またはそれ以上でもよく、その場合
補助内筒は二つ割り、三つ割り・・・どなる。

また前記補助内筒を内筒に嵌合する際、内筒のスリット
と補助内筒のスリットとが合致しないように位置決めす
ることが望ましい。さらに前記補助内筒の内周面には焼
結した屑が付着するため数回で使用できなくなることが
あって不経済であり、その対策として高さ長さ方向にた
とえば上、中。

下段の３段に分割して、肩が付着した段部だけを交換す
るようにしてもよい。

本発明においては、内筒または補助内筒の内側の２枚の
押板の間に被焼結成型材料を装填し、加熱加圧する。前
記押板の内筒または補助内筒への嵌合は、通常０．１〜
０．２ｍ隙間を設けることが望ましい。押棒は高強度が
要求されるが、ＣＲＣを用いることが多い。

作用 上記の構成からなる高温高圧プレス機のプレスシリンダ
ーは、異種材質の組合せで生じる熱膨脹の差を内筒の所
定幅Ｂのスリットと所定の嵌め合い間隙Ｂで吸収するこ
とができるので、外筒、内筒、補助内筒に大きな圧縮応
力がかがることがなく、したがって外筒、内筒、補助内
筒などが破損したり、塑性変形をおこすようなことがな
い。

実施例 以下、本発明の実施例を図面に基づいて説明する。

第１図は第１発明の一実施例の高温高圧プレス機のプレ
スシリンダーにおける要部の一部切欠き１　正面図であ
る。第１図において、ＣＲＣからなる円筒状の外筒１１
の内側に円筒状の耐熱性材料からなる内筒１２を嵌合し
ている。この内筒１２は長さ方向に前記（Ｉ）式で示す
所定の幅Ａのスリット１２Ａを有し、かっ外筒１１の内
周面１１ａと内筒１２の外周面１２ａとの間に前記（ｎ
）式で示す所定の嵌め合い間隙Ｂの間隔１３をおいて嵌
合している。内筒１２の内側には上下２枚の耐熱性材料
からなる押板１４Ａ、１４Ｂを対向して配設し、かつ上
側の押板１４Ａの上方に耐熱性材料からなる押棒１５を
配設している。１６は受台である。

上記第１図に示す高温高圧プレス機のプレスシリンダー
においては、上下２枚の押板１４Ａ　、　１４Ｂと内筒
１２の内周面、１２ｂとの間に被焼結成型材料を装填し
、誘電加熱あるいは電気抵抗加熱などにより加熱し、か
つ押棒１５で加圧して焼結成型する。その場合内筒１２
が長さ方向に幅Ａのスリット１２Ａを有し、かつ外筒１
１に嵌め合い間隙Ｂの間隙をおいて嵌合しているので、
線膨脹係数が小さいＣＲＣからなる外筒１１と線膨脹係
数がＣＲＣより大きい耐熱性材料からなる内筒１２との
加熱時の熱膨脹の差を。

完全に吸収することができ、それにより加熱、加圧によ
って外筒１１や内筒１２に破損を生じたり塑性変形を来
たしたりするようなことがない。

次に第２図は第２発明の一実施例の高温高圧プレス機の
プレスシリンダーにおける要部の一部切欠き斜視図、第
３図は同高温高圧プレス機のプレスシリンダーの要部の
概略縦断面図である。第２図および第３図において、Ｃ
ＲＣからなる円筒状の外筒２１の内側に円筒状の耐熱性
材料からなる内筒２２を嵌合している。この内筒２２は
長さ方向に前記（［）で示す所定の幅Ａのスリット２２
Ａを有し、かつ外筒２１の内周面２１ａと内筒２２の外
周面２２ａとの間に前記（Ｉ１）式で示す所定の嵌め合
い間隙Ｂの間隔２３を置いて嵌合している。さらに前記
内筒２２の内周面２２ｂは、上部が肉厚の１５°以下の
傾斜角θの傾斜面である。この円筒２２の内周面２２ｂ
の傾斜面に接して、その傾斜に対応して上部が肉薄の逆
傾斜の外周面を有する耐熱性材料からなる補助内筒２４
を嵌合している。この補助内筒２４は長さ方向に２本の
スリット、すなわち二つ費１で２個の半円筒状部２４Ａ
　、　２４Ｂで形成し、この２個の半円筒状部２４Ａ。

２４Ｂの合せ目部分が前記内筒２２のスリット２２Ａと
合致しないよう位置決めして嵌合している。補助内Ｗｊ
Ｊ２４の内側には上下２枚の耐熱性材料からなる押板２
５Ａ　、　２５Ｂを対向して配設し、かつ上側の押板２
５Ａの上方に耐熱性材料からなる押捺２６を配設してい
る。２７は受台である。

上記第２図および第３図に示す高温高圧プレス機のプレ
スシリンダーにおいては、上下２枚の押板２５Ａ　、　
２５Ｂと補助内筒２４の内周面との間に被焼結成型材料
を装填し、誘導加熱あるいは電気抵抗加熱などにより加
熱し、かつ押捺２６で加圧して焼結成型する。その場合
内筒２２が長さ方向に幅Ａのスリット１２Ａを有し、外
筒２１に嵌め合い間隙Ｂの間隔２３を置いて嵌合し、か
つ補助内筒２４が２箇所の割れ目（合せ目）を有してい
るので、線膨脹係数が小さいＣＲＣからなる外筒２１と
線膨脹係数がＣＲＣより大きい耐熱性材料からなる内筒
２２および補助内筒２４との加熱時の熱膨張の差を、完
全に吸収することができ、それにより加熱、加圧によっ
て外筒２１、内筒２２あるいは補助内筒２４に破損を生
じたり塑性変形を来たしたりするようなことがなく、ま
たさらに内筒２２の内側に補助内筒２４を嵌合したこと
により、内筒２２のスリット２２Ａから被焼結材料が流
れ出て外筒２１の内周面２１ａに付着することを防止で
きる。

以上に上記実施例を具体的に説明する。

実施例１゜ 上記の第１図に示す高温高圧プレス機のプレスシリンダ
ーを次のとおり形成した。ポリアクリロニトリル系炭素
長繊維にフェノール樹脂を含浸し、金属円筒に４５°の
角度で巻付け、１５０°で１０時間熱処理して硬化させ
た後、２０００℃で焼成し、次にフェノール樹脂の含浸
と焼成を３回繰返して、線膨脹係数が３Ｘ１０””／＠
にであるＣＲＣからなる外径１００ｎｙｉ、内径８０ｎ
ｍ、長さ５０ｍの円筒状の外筒１１を形成し、比重１．
６８、線膨脹係数が５ＸｌＯ−’／°にで圧縮強度４５
０ｋｇ／ａｎ”の人造黒鉛材を用いて形成した外径７９
．６ｍｍ、内径７５ＩＩＩＩで長さ方向に幅が０．４ｉ
ｎのスリット１２Ａを有する内筒１２を、前記外筒１１
に嵌合しく嵌め合い隙間０．４ｍｍ）　、さらにこの内
筒１２の内側に前記人造黒鉛材を用いて直径７４．９ｍ
、厚さ１０ｍｍの２枚の押板１４Ａ　、　１４Ｂと押棒
１５を嵌合し、受台１６上に取付けた。

上記のプレスシリンダーの押板１４Ａと１４Ｂの間に被
焼結材料を装填し、押棒１５で２０）−ンの圧力を加え
て２０００℃に昇温しで焼結成型した後、室温に冷却し
解体したところ、外筒１１．内筒１２．押板１４Ａ。

１４Ｂ、押棒１５のいずれも全く破損などの異状は認め
られず、所望の焼結体を得ることができた。

比較例１゜ 上記実施例１と全く同様に形成した外筒の内側に、実施
例１で用いたのと同様の人造黒鉛材を用いて形成した外
径９．９８ｍｍ”、内径７５ｍｍ、長さ５５ｍｍの内筒
を嵌合し、２０００℃に昇温しで取出したところ１人造
黒鉛材の内筒が破損していた。

比較例２゜ 上記実施例１と全く同様の手順で、同様のＣＲＣからな
る外径１００ｒＩｎ、内径９３＋ｍ＋、長さ５０ｍｍの
外筒を形成して、この外筒の内側に実施例１で用いたと
同様の人造黒鉛材用いてを形成した外径９２．９９ｍ、
長さ５０ｍｍの内筒を嵌合し、２０００　’Ｃに昇温し
、２０℃へ冷却したところ、外筒の肉厚が薄く外筒。

内筒共に破損は生じなかったが、外筒の外径が１００．
２ｍｍと大きくなり、塑性変形を起こしていた。

実施例２゜ 上記の第２図に示す高温高圧プレス機のプレスシリンダ
ーを次のとおり形成した。上記実施例１と全く同様に形
成した線膨脹係数が３ＸＩＯ−’／″′にであるＣＲＣ
からなる外径３７０ｍ、内径３０５ｍｍ、長さ４５０ｍ
ｍの円筒状の外筒２１に、見掛比重１．８１．線膨脹係
数６　Ｘ　１０””　／　’　Ｋ　、　圧４１強度４０
０ｋｇ／　ａｎ２（７）人造黒鉛材により形成した外径
３０４．２ｍｍ、内周面は上部内径２８５ｍｍ、下部内
径２９５膓で傾斜角４０分に傾斜し、長さ方向に幅が２
．６ｆｆＩ１１のスリット２２Ａを有する内筒２２を嵌
合しく嵌め合い隙間０．８＋ｎ＋＋）　、さらにこの内
筒２２の内周面の傾斜面に密接する外周面を有する内径
２７５．０５ｎｕ、長さ４５０ｍｍの前記人造黒鉛材か
らなる補助内筒２４を、長さ方向に二つ割りにして前記
内筒２２に嵌合し、さら−に補助内筒２４の内側に前記
人造黒鉛材を用いて直径２７４．９＋ｎ、厚さ２０ｎｕ
の２枚の押板２５Ａ　、　２５Ｂと押棒２６を嵌合し、
受台２７上に取付けた。なお前記内筒２２と補助内筒２
４との嵌合は、内筒２２のスリット２２Ａと補助内筒２
４の二つ割の２個の半円筒状部２４Ａ、２４Ｂの合せ目
部分が合致しないように行なった。

上記のプレスシリンダーの押板２５Ａと２５８との間に
被焼結材料を装填し、押棒２６で１５０トンの圧力を加
え、２０００℃に昇温しで焼結成型した後、室温に冷却
し解体したところ、外５２１．内筒２２．補助内筒２４
．押板２５Ａ　、　２５Ｂ　、押棒２６のいずれも全く
破損などの異状は認められず、所望の焼結体を得ること
ができた。

発明の効果 以上のように本発明の高温高圧プレス機のプレスシリン
ダーは、強力が要求される外筒に炭素繊維強化炭素複合
材を用いたので高強力で、しかも外筒の内側に内周面へ
被焼結材が付着するのを防ぐため耐熱性材料からなる内
筒やあるいはさらに補助内筒を嵌合し、しかもその嵌合
は内筒に所定幅のスリットを設け、所定の嵌め合い間隙
の間隔をおいて行なっているので、外筒と内筒での異種
材料間における線膨脹係数の差に基づく熱膨張の差を吸
収することができ、それにより外筒、内筒、あるいはさ
らに、補助内筒に大きな圧縮応力がかかることがなく、
したがって破損や塑性変形を生じることがない。また補
助内筒を内筒に嵌合する場合は、傾斜面で嵌合している
ので着脱が容易であり、かつ補助内筒により内筒のスリ
ットから被焼結材料が外筒の内周面へ流出して付着する
ことを防止できる。

【図面の簡単な説明】

第１図は第１発明の一実施例の高温高圧プレス機のプレ
スシリンダーにおける要部の一部切欠き正面図、第２図
は第２発明の一実施例の高温高圧プレス機のプレスシリ
ンダーにおける要部の一部切欠き斜視図、第３図は同高
温高圧プレス機のプレスシリンダーの要部の概略縦断面
図、第４図は従来例の要部の概略縦断面図である。 １１．２１・・・外筒、１２．２２・・・内筒、１２Ａ
、２２Ａ・・・スリット、２４・・・補助内筒、　１４
Ａ、１４Ｂ、２５Ａ、２５Ｂ・・・押板、１５゜２６・
・・押棒。 代理人　　　森　　本　　義　　私 用１図 １ダ・・・押捧 第２図 ２ｋ・−・岬木 第３図 ％

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、炭素繊維強化炭素複合材からなる外筒の内側に、耐
   熱性材料からなり長さ方向に（ I ）式に示す幅Ａのス
   リットを有する内筒を（II）式に示す嵌め合い間隙Ｂで
   嵌合し、この内筒の内側に耐熱性材料からなる上下２枚
   の押板と押棒を嵌合した高温高圧プレス機のプレスシリ
   ンダー。 Ａ＝α・Ｔ・Ｄ・π・（Ｃ＿２−Ｃ＿１）・・・・・・
   （ I ）Ｂ＝β・Ｔ・Ｄ・（Ｃ＿２−Ｃ＿１）・・・・
   ・・・・・・・・（II）（ただし、Ａ：スリットの幅ｍ
   ｍ、Ｂ：嵌め合い間隙ｍｍ、α：０．０５〜２．０、β
   ：０．１〜２．０、Ｔ：温度℃、Ｄ：内筒の外径ｍｍ、
   Ｃ＿１：炭素繊維強化炭素複合材の線膨脹係数、Ｃ＿２
   ：の内筒の耐熱性材料の線膨脹係数。） ２、内筒の内周面を上部または下部のいずれか一方が厚
   い１５°以下の傾斜面とし、この内筒と押板および押棒
   との間に内筒の内周面に接して、この内周面の傾斜とは
   逆傾斜の外周面を有し少なくとも１本の長さ方向のスリ
   ットを設けた耐熱性材料からなる補助内筒を嵌合した特
   許請求の範囲第１項記載の高温高圧プレス機のプレスシ
   リンダー。