JPH01145301A - 炭化水素系原料からの合成ガスの製造 - Google Patents

炭化水素系原料からの合成ガスの製造

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JPH01145301A
JPH01145301A JP63200253A JP20025388A JPH01145301A JP H01145301 A JPH01145301 A JP H01145301A JP 63200253 A JP63200253 A JP 63200253A JP 20025388 A JP20025388 A JP 20025388A JP H01145301 A JPH01145301 A JP H01145301A
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oxygen
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temperature
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Michael Dunster
マイケル・ダンスター
Joseph D Korchnak
ジョゼフ・ディー・コークナク
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Davy McKee Corp
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Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 発明の分野 本発明はガス状もしくは蒸発性炭化水素系原料の製造に
関する。特に、本発明は比較的低温でかつ低酸素要求度
にて有効な転換ができる状態において炭化水素系原料の
接触部分酸化による合成ガスの調整に関する。更に、本
発明のプロセスは炭化水素系原料の酸化に従来から使用
されている装置に比べてより低コストである装置を用い
る。
従来技術の記述 石油床に近い位置から取出された天然ガスのような炭化
水素系原料から工業的に有用なガスへの転換は多くの年
月をかけて実施されてきた。このようなガスは、通常、
メタン、エタン、プロパンおよびブタンのような主な成
分を含んでいる。また、上記転換に含まれるものには、
幾つかの例として、低沸騰液体炭化水素（ｌｏｗ−ｂｏ
ｉｌｉｎｇ　１ｉｑｕｉｄｈｙｄｒｏｃａｒｂｏｎｓ　
）をあげることができる。
炭化水素系原料を、アンモニア、−酸化炭素。
メタノール、水素および都市ガスのような工業的に有用
な生成品に転換するために、上記原料は先ず主成分が、
−酸化炭素、水素、メタンおよび炭酸ガスである合成ガ
スと称せられるものに転換される。上記合成ガスは、所
望の最終生成品を得るために、幾つかの分離および／あ
るいは転換のブロセスを受ける。
炭化水素系原料を合成ガスに転換する最も一般に使用さ
れる方法は接触改質であった。このプロセスでは、上記
炭化水素系原料は約６５０℃から１０４０℃の間の温度
で、触媒、通常、ニッケル触媒の存在する中で、蒸気に
よって反応させる。上記炭化水素はこれらの状態のもと
で蒸気に反応し、−酸化炭素および水素を生成する。接
触蒸気改質は実施するには高価なプロセスである。ニッ
ケル触媒が非常に高価であるだけでなく、反応が高温域
内にある。その結果、上記反応を操作し、所望の生成品
を得るのに、非常に多量のエネルギーを供給しなければ
ならない、上記炭化水素の部分酸化にエネルギーを用い
るには、改質反応について、周期的に空気が供給される
。
炭化水素系原料の部分酸化は合成ガスの生成における蒸
気改質に代わるものである。商業的に使用されている部
分酸化プロセスのほとんどは、非接触プロセスである。
しかしながら、非接触部分酸化反応は比較的に非能率的
である。それらは、例えば、１　、２００℃から１，５
４０℃の範囲の高い温度で操作され、また、多量の酸素
を必要とする。典型的なものとして、非接触部分酸化に
必要な酸素〜炭素の比率は０．Ｓ：を以上であり、しば
しばｌ：１以上にもなる。
ディール社の特許、米国特許明細書４，３９０．３４７
号では、液体炭化水素系燃料の非接触部分酸化によって
合成ガスを生成するプロセスが述べられている。炭化水
素系原料は９２５℃から１６５０℃の範囲内に自発的に
維持される温度および約１００から２３００　Ｋｐａの
絶対圧の範囲で、蒸気の存在する中での自由酸素を含有
するガスに反応される。この酸素〜炭素のモル比は０．
’７：１からｉ、ｓ：ｔにあるといわれている。
チルド社の特許、米国特許明細書３，８９０．１１３号
では、炭化水素系原料の非接触部分酸化が蒸気および酸
素の存在する中で実施される冨メタン流を生成すること
が述べられている。原料中における炭素に対する酸化剤
の自由酸素の比率は０．ａ：ｔから１．５：１の範囲に
ある。生成された合成ガスは水ガス・シフト反応（Ｗａ
ｔｅｒ　Ｇａｓ　５ｈｉｆｔ　ｒｅａｃｔｉｏｎ）を受
けて、ガス中の水素の量を増加する。
チルド社の特許、米国特許明細書３，９２７．９９８号
は、燃料に対する重量比が２．２：１から２．９：１で
、酸素〜炭素モル比が０．Ｓ：ｔからｏ、ａ４：ｔで蒸
気を使用する炭化水素系燃料の部分酸化による冨メタン
流の生成に関係している。゛上記部分酸化は触媒なしに
実施される。合成ガスは冷却され、そして水、炭酸ガス
、炭素および他の不純物が除去される。ガス中の水素お
よび一酸化炭素は冨メタン流を生成するのに接触メタン
化領域で反応される。
部分酸化プロセスの転換効率は、触媒を利用することで
改善され得る。しかし、゛従来の接触部分酸化プロセス
は、通常、非常に高価な触媒材料を用いている。例えば
、フジタ二社の特許、米国特許明細書４，０８７．２５
９号では、液体炭化水素系原料が蒸発され、そして、キ
ャリヤに支持されたロジウムよりなる触媒に接すること
で部分酸化されることが述べられている。
部分酸化プロセスでの触媒の利用は、その反応が“スペ
ース速度−１の特別な範囲内で実施されることを必要と
している。スペース速度は触媒の容量当たりの量的反応
時間速度で決定される。ここに引用された全ての図面は
、温度および圧力が標準状態における量的反応時間速度
について表示している。従来の接触部分酸化プロセスを
用いて転換の満足すべきレベルを得るためには、約１２
，０００ｈｒ−１以下のスペース速度を用いる必要があ
り、例えば、ホーン社の特許、米国特許明細書４，５２
２，８９４号では、燃料電池のための燃料として用いら
れるべき富水素ガスの生成が述べられている。上記プロ
セスは２つの触媒領域を用いた自動温度改質器中で蒸気
および酸化剤に供給した炭化水素を反応させる。全時間
的なスペース速度は１，９６０　ｈｒ−１から１８．０
００ｈｒ−’の間にある。従来のプロセスは低スペース
速度で実施されなければならないので、従来の接触部分
酸化反応器は、商用上、望まれる反応量を達成するため
に、大きな触媒床を持っていた。これは上記部分酸化反
応器の寸法およびコストを増大する。
本発明の目的とするところは、約２０，０００ｈｒ−’
あるいはそれ以上での比較的高いスペース速度で、炭化
水素系原料を合成ガスに効果的に転換することができる
接触部分酸化プロセスを提供し、触媒床の寸法および部
分酸化反応器が商業的に是認できる反応量を得るに際し
ては、最小値を保持できるようにすることである。
本発明の他の目的とするところは、比較的、低酸素要求
度で炭化水素系原料から合成ガスに転換し、これによっ
て炭化水素系原料の反応を増加する接触部分酸化反応プ
ロセスを提供することである。゛ 本発明の更に他の目的とするところは、比較的に低コス
トの触媒を用いることができる接触部分反返プロセスを
提供することである。
発明の要約 本発明はガス状あるいは蒸発性炭化水素系原料を合成ガ
スに転換するための接触部分酸化プロセスを提供する。
本発明のプロセスは低酸素要求度で、効果的に操作され
る。上記プロセスの状態および使用された触媒のタイプ
は、上記プロセスを高いスペース速度で実施できるよう
にする。
本発明のプロセスは、 （ａ）　　炭化水素系原料、酸素あるいは酸素含有ガス
および、出来うれば、蒸気〜炭素のモル比が０：１から
３．Ｏ：ｔであり、酸素〜炭素のモル比が０．３　：　
１から０．ａ：１である蒸気のガス状混合物を接触部分
酸化領域に導入する工程を持ち、上記混合物はその自己
発火温度以下の９３℃より低くない温度およびその自己
発火温度あるいはそれ以上の温度で上記接触部分酸化領
域に導入され、そして、 （ｂ）　　上記炭化水素系原料を接触部分酸化領域にて
部分的に酸化し、上記炭化水素の酸化を触発することが
できる触媒に上記混合物を通すことで、本質的には、メ
タン、酸化炭素、水素および蒸気よりなるガスを生成す
る工程を持ち、上記触媒は少なくとも５　ｃｔｌ　／　
ｃｄの容量での表面積比を持っている ものである。
本発明のプロセスは、以前から有用な触媒活性を持って
いるとは考えられていない低コストな材料を触媒として
用いることで実施できるものである。
上記プロセスは、２０．０００ｈｒ−’から５００．０
００ｈｒ−’の範囲での高いスペース速度で実施するこ
とができるのであって、比較的小さな接触部分酸化反応
器を用いて高い反応量が得られる。
発明の詳細 な説明のプロセスは、いかなるガス状あるいは低沸騰の
炭化水素系原料からも合成ガスを生成するのに利用する
ことができる０合成ガスを生成するのに用いられるガス
状の炭化水素系原料の典型的なものは、次に述べるメタ
ン９３％、エタン５％、プロパン１．５％、ブタンおよ
び高分子炭化水素０．５％を実質的な組成とする天然ガ
スである。
本発明のプロセスでは、僅かな改質反応が遂行される。
すなわち、本発明のプロセスは、炭化水素系原料を合成
ガスに転換するのに部分酸化に本質的に依存している。
本発明のプロセスは、言うならば、２％の低さで、ある
いはできればそれ以下での、非常に低レベルの炭化水素
スリップエージ（ｓ　ｌ　ｉｐｐａｇｅ）　（非反応原
料）により、改質反応のない状態で、炭化水素原料から
合成ガスに転換するのに使用することができる。例えば
、都市ガスの生成などの幾つかの最終用途のために、非
常に高いレベルの炭化水素スリップエージ（ｓ　ｌ　ｉ
ｐｐａｇｅ）を認めることが必要とされてもよく、これ
は、また、本発明のプロセスについて達成できる筈であ
る。部分酸化反応での転換速度は、使用される触媒の科
学的性質とは独立して制御される大量変換ができるので
、本発明のプロセスは、本発明において必要とする容積
に対する表面領域があっていれば、比較的低コストの触
媒材料を用いて効果的に実施できる。
本発明のてロセスにおいて、上記反応剤ガスは反応領域
、換言すれば、触媒床に対して、供給混合ガスの自己発
火温度より低い９３℃以下でない入口温度で導入される
。出来れば、上記反応剤ガスは上記混合ガスの自己発火
温度以上の温度で導入されるとよい。本発明の他の本質
的な特徴は、上記反応剤が、反応以前に完全に混合され
ることである。固有の温度で徹底的に混合された反応剤
ガスを導入することは、部分酸化反応が大量に変換制御
され得ることを確実にする。その結果、反β速度は、触
媒活性とは比較的独立していて、むしろ、上記触媒の容
積〜表面積比に依存している。
このことは、上記触媒が蒸気改質反応における特別な触
媒活性を持つことを必要としていない。通常、触媒とは
考えられていない幾つかの材料が、固有の外形で触媒と
して用いる時、ここに特定されている反応状態のもとで
、合成ガスを生成するのに登用できる。ここで用いてい
る語句“触媒”は、このような材料を包含することを意
図している。
本発明のプロセスは、図面を参照して理解することがで
きる。接触部分酸化領域は、特に、第１図に図解される
ような反応器の触媒床である。第１図に示されるように
、ガス状原料を部分的に酸化するための反応器は、３０
で示される入口に混合および拡散区域を具備する。上記
混合および拡散区域は原料を酸化剤に混合し、その混合
物を３２で示す接触反応区域の入口へ拡散し、ここで原
料は部分的に酸化され、生成品を生成し、そして、これ
を３４で示す出口区域へ通過させる。
上記反応器は、頂部４２をボルト（図示せず）あるいは
これと同効の物で、固定した炭素鋼のような構築金属の
外側シェル４０を具備している。
上記頂部４２を含む上記シェル４０の頂部内側には２３
００゜Ｆ　（１２６０℃）ＢＰＣＦのセラミック繊維の
絶縁材のような絶縁材の層が固定されている。
上記反応区域３２および出口区域３４では上記入口区域
３１の下部から上記シェル４０の内側で、層４６．４８
および５０が取付けられている。上記層４６は、２００
０゜Ｆ　（１０９０℃）セラミック絶縁材のような絶縁
材の、成形可能なあるいは同等の層である。上記層４８
は、また、絶縁材の、成形可能なあるいは同等の層であ
るが、上記絶縁材は３０００゜Ｆ　（１６５０℃）に耐
えるように６０％アルミナを含んでいる。上記内層５０
は反応区域の内部環境に耐えるように、セラミック・ア
ンカ付きの９７％アルミナあるいは９７％アルミナ煉瓦
のような耐熱層あるいは同効の層になっている。
接触反応区域３２は１あるいはそれ以上の触媒ディスク
５４を収容している０図示のように、上記反応器は、相
互間を高アルミノのリング５８によって分けられた上記
ディスク５４から直配列で収容されている。このスタッ
ク（直配列のディスク）は高アルミナパー５６付きのグ
リルで支持されている。サンプルボート６０は、上記反
応区域の下端に形成されており、生成品のサンプルを抽
出するために、底部耐火ディスク５４の下に延びている
タイプ３０９の不銹鋼チューブ６２のようなチューブを
具備している。
出口区域３４は下流の加熱再生ボイラ（図示せず）およ
び／あるいは他のプロセス機器に対して接続するのに適
した形になっている。
上記触媒は、炭化水素系原料の部分酸化を接触反応する
高表面領域材料を装備している。上記触媒は容積に対す
る表面領域の割合が少なくとも５ｃ４　／　ｃｄである
表面領域を持った外形になっている。
出来れば、上記触媒は容積に対する幾何学的表面領域の
割合が少なくとも２０ｃｍ２／ｃｍ３になっているとよ
い、上記容積に対する表面領域の割合が２０に上限を制
限しない場合でも、通常、約４０ｃＴ１／Ｃ−を越える
ことはない、材料の種類は広い範囲にわたり、もし、容
積に対して表面領域が所望の割合になっている場合に、
通常、触媒活性を持っているとは考えられない材料を含
む“触媒−１の構成においては上記触媒の外形が使用さ
れる。
上記触媒ディスク５４は、例えば、蜂の巣形の断面形状
を持った１つにまとまった構造体になっているとよい、
適当なこのタイプの単一構造体は、本発明のプロセスに
おいて使用されるそれよりもより小さな寸法で商業的に
生産されており、これは、自動車の排気ガスの接触転換
に用いるための構造素材であり、また、ガスタービンの
接触燃焼室あるいは廃棄物の流れにおける接触酸化のた
めの構造素材である。上記単一構造体は、−ａ的には蜂
の巣構造の形になるように、上記構造体の長手方向に走
るチャンネルを多数、密集してまとめて収容した細長い
材料である。上記チャンネルは通常、正方形であり、断
面の平方センナメートル当たり１８６の高密度でまとめ
られているとよい。
上記単一構造体はコープイエライ）　（ＭｇＯ／＾ｈ（
ｈ／５ｉｆｔ）　、　　Ｍｎ／ＭｇＯコーディエライト
　（Ｍｎ−ＭｇＯ／Ａｌｔｏｓ／５ｔ（ｈ）　、ムライ
ト（ＡＩｔｏｚ／５ｉｆｔ）　、ムライト　アルミニウ
ム　チタネイト（ＡＩ２０ｚ／ＳｉＯｇ−（ＡＩ＋　Ｆ
ｅ）　ｇｏｓ／Ｔｉ０ｉ）　、ジルコニア　スピネル（
ＺｒＯｔ／ＭｇＯ／＾ｈａｓ）。
スピネル（ＭｇＯ／ＡｌｚＯｓ）、アルミナ（＾ｌ□０
．）および高ニッケル合金を含む種々の材料のいづれか
で構成されるとよい、単体触媒は、それ自体、通常、触
媒活性を持っているとは考えられていない材料であって
、しかもそれらの材料の１つあるいは幾つかから構成さ
れてもよい、蜂の巣構造体を用いると、容積に対する表
面領域の割合は４０ｃｄ／ｃ４あるいはそれ以上が得ら
れる０代わりに、上記単体構造体には酸化触媒としての
活性を持つように、よ（知られた金属あるいは金属酸化
物のいづれかをコーティングしてもよい。これらは、例
えば、パラジウム、プラチナ、ロジウム、イリジウム。
オスミウム、ルテニウム、ニッケル、クロム、コバルト
、セリウム、ランタン、およびこれらの混合物を含む。
上記触媒ディスク５４をコーティングするのに用いられ
る他の金属は、貴金属および原子周期律表でＩＡ、ＵＡ
、ｍ、ＩＶ、ＶＢ、ＶＩＢあるいは■Ｂのグループの金
属を含む。
上記触媒ディスク５４はまた、吸収コラムをまとめるの
に用いられる構造バッキング材料より構成されてもよい
、これらのバッキング材料は、通常、そこを通過して走
る紺長いチャンネルを形成するように、−緒に緊密にま
とめられた波形金属の薄いシートで構成される。上記構
造バッキング材料は、高温合金、不銹鋼、クロム、マン
ガン。
モリブデンおよび耐熱材料のような金属の波形シートで
構成されるとよい、これら材料は、もし望まれるなら、
パラジウム９プラチナ、ロジウム。
イリジウム、オスミウム、ルテニウム、ニッケル。
クロム、コバルト、セリウム、ランタン、およびその混
合物のような酸化反応のために触媒活性を持つことが知
られている金属あるいは金属酸化物をコーティングして
もよい。
上記触媒ディスク５４は、また、高温合金あるいはプラ
チナ・メツシュのような高密度ワイヤメツシュより構成
されてもよい。もし、必要なら、上記ワイヤメツシュは
、また、パラジウム、プラチナ、ロジウム、イリジウム
、オスミウム、ルテニウム、ニッケル、クロム、コバル
ト、セシウム。
ランタン、およびその混合物を含む酸化反応のための触
媒活性を持つ金属あるいは金属酸化物でコーティングさ
れてもよい。
上述したどの触媒の外形についての容積に対する表面領
域の割合は、アルミナあるいはＩＡ、ＩＩＡ、Ｉ、ＩＶ
、ＶＢ、ＶＩＢおよびＶｌＭ）グルーフッ金属のような
粒子状金属あるいは金属酸化物を、その重量で約１％あ
るいはそれ以下を含む水溶性スラリーで表面をコーティ
ングし、上記表面に上記粒子状金属が付着するように高
温であるが上記表面をシンタリングしない程度で、上記
コーティング表面を加熱することにより、増加させるこ
とができる。使用される粒子は約１０ｎｆ／ｇより大き
な、できれば約２００ｒｒｆ／ｇより大きなりＥＴ（Ｂ
ｒｕｎｎａｕｅｒ−［！ｍｍｅｔｔ−Ｔｅｌｌｅｒ）表
面領域を持つほうがよい。
本発明の実施例において、炭化水素系原料、酸素あるい
は空気および要すれば蒸気のような酸素含有ガスのガス
状混合物が、その自己発火温度以下の９３℃より低くな
い温度で、上記接触部分酸化領域に導入される。出来れ
ば、上記ガス状の混合物はその自己発火温度に等しいか
それ以上の温度で上記接触部分酸化領域に入るとよい。
上記自己発火温度より多少下の温度で反応領域に入る反
応剤によって、多量変換制御モードで上記反応器を操作
することが可能であり、その時には、反応の熱が上記反
応領域内での反応剤温度を上げる必要エネルギーを供給
する。このような場合、しかしながら、通常、例えば、
スパーク装置によって、反応領域の入口で、熱を加える
が、あるいは触媒を含む反応器の内容物を予熱すること
によって、反応剤を導入する前に、自己発火温度を越え
た温度にして、反応をはじめる必要がある。
もし、反応領域に対する入口での反応剤温度が、約９３
℃より高い温度で、自然発火温度より低ければ、反応は
不安定になる。
上記反応剤混合物がその自己発火温度を越えた温度で接
触部分酸化領域に入る時、上記混合物を混合した直後、
上記触媒床に導入する必要がある。
これは、炭化水素系原料および酸化荊の混合物が自然発
火の遅れ時間を過ぎる前に触媒床に導入されるのが望ま
しいことを示している。反応剤を混合するのを失敗した
時には最終的に生産品の品質を低下し、過熱をもたらす
筈である。炭化水素系原料および酸素もしくは酸素含有
ガスを混合し、拡散して、完全な混合をなし、そして充
分に短い時間で反応領域へ加熱した反応剤を導入するた
めの適当な装置が、第１図ないし第５図に示しである。
第１図において、供給ガスの１つ、すなわち、炭化水素
系ガスあるいは酸素含有ガスは第１チヤンバを形成する
ところの上部供給コーン６８に連通ずる前記頂部４２を
介して第１の入口ボート６６に通じる入口区域３０内に
導入される。上記コーン６８は上記頂部４２にサポート
６９で取付けられている。他の供給ガスが、上記シェル
４０の側部ボートを介して延びかつ第２のチャンバ７２
に連通ずる第２の入ロア０を介して上記入口区域３０に
導入されるのであり、上記第２のチャンバ７２は上記上
部チャンバ６日および触媒反応区域３２の入口の間に介
設される。上記チャンバ７２の上壁７５の中央位置に設
けられたリング７３は、上記コーン６８の下縁に気密に
接続してあり、上記壁は上部チャンバ６８および下部チ
ャンバ７２の共通壁を形成している。上記チャンバ７２
は上部外側環状部７４を持ち、これは、第２図および第
３図にもみられるように、耐熱層５０の頂部表面に支持
さ収ている。上記チャンバ７２の下部は管状壁７６を具
備しており、上記管状壁は上記耐熱スリーブ５０内で下
方に延びている。上記チャンバ７６の底は成形部材７８
で形成されている。
特に、蒸気は、第１図に点線矢印で示されるように、炭
化水素系原料および酸素もしくは酸素含有ガスのいづれ
かあるいは両方の中に導入されるとよい。上記ガスは、
蒸気〜炭素のモル比がＯ：１から３．０：Ｌであり、出
来れば、０．３　　：　１から２．０：１であるような
比率の関係で上記反応器に供給される。その酸素〜炭素
比は０．３　：　１から０．Ｓ：ｔ、出来れば０．４５
：１から０．６５：１である。
もし、都市ガスの生産において、上記結果としての合成
ガスを用いる必要があれば、その時には、好ましい酸素
〜炭素モル比は０．３：ｔから０．６５　：１である。
アンモニア、メタノール、水素および一酸化炭素の生成
のような多くの他の用途のためには、上記の好ましい酸
素〜炭素モル比は０．４：１から０．Ｓ：１である。
上記反応剤混合物は、できれば、その自然発火温度ある
いはそれ以上で接触反応区域３２に入るのがよい。反応
ガスの特異な比率、反応器の作動圧力および使用される
触媒に依って、通常、温度は約２９０℃から５９０℃の
間になる。できれば、炭化水素系原料および蒸気は入口
ポート７０あるいは６６を通す以前に、混合され、３４
０℃から６５０℃の温度に加熱される。酸素あるいは空
気のような酸素含有ガスは６５℃から６５０℃の温度に
加熱され、そして他の入口ボート６６あるいは７０に通
される。
第２図において、上記混合および拡散手段はチャンバ７
２の上壁７５に設けられた上端を有する多数の細長いチ
ューブ８０を具備している。上記上端では上記チューブ
８０のルーメンが上側チャンバ６８に連通している。上
記チューブ８０の下端は部材７８に固定されており、上
記チューブのルーメンは上記部材７８を介して垂直に形
成した通路８４の上端に連通している。オリフィス８６
はチューブ８０の壁に形成してあって、上記チューブ８
０のルーメンの中へチャンバ７２からガス流を向けてい
る。上記人口６６および７０．コーン６８．サポート６
９は、普通の耐蝕性で耐熱性の金属で形成され、一方、
チャンバ７２．チューブ８０および部材７８は高温合金
あるいは耐火形の金属から形成されている。
上記チューブ８０の数、内径９０　（第５図参照）。
各チューブのオリフィス８６の寸法、数は入口６６およ
び７０を介しての上記ガスの流入速度に関連して選択さ
れるのであって、これによって上記混合物の瞬間速度を
越える速度でチューブ８０内に渦流を生起する。開口で
の上記チューブ８０の下端から分岐通路８４へのオリフ
ィス８６の最小距離９２は、そこでの渦流の状態のもと
で、チャンバ６８および７２から上記ガス流の実質的に
完全な混合がなされるために必要な距離に等しいかそれ
以上に選択される。上記チューブ８０の内径９００寸法
はもとより上記チューブの長さ９４は、上記チャンバ６
８から反応チャンバへのガス通過の際の充分な圧力降下
を生じるように設定され、上記チャンバ６日からチュー
ブ８０を介しての実質的に均一なガス流を生成する。同
様にして、上記オリフィス８６のサイズも入ロア０を介
して入ってくるガスの速度および圧力に関連して上記チ
ャンバ７２および上記チューブ８０の内部の間での充分
な圧力降下をもたらすように選択され、上記オリフィス
８６を介して上記チューブ８０への実質的に均一なガス
流を生成する。
上記部材７８の分岐通路はガスの減速をもたらすように
形成され、上記触媒の入口を越えて均一なガスの拡散を
生成する。下方に向かうに従って上記通路８４の断面が
増加する割合、すなわち、上記チューブ８０の真直な壁
に対して上記通路８４の壁がなす角度９８は通常約１５
°に等しいかそれ以下であり、出来れば、７″に等しい
かそれ以下でなければならないのであって、これによっ
て、上記通路８４内での渦流の発生を最小としあるいは
回避する。これは自己発火温度に近いか、これを越える
温度で本質的に完全な混合がなされたガスが自己発火の
遅延時間より出来るだけ少ない時間で触媒床の中に通る
ことを保証する。上記通路の下端の外形は第４図にみら
れるように、円形である。
出口区域３４にある生成ガスは、基本的には、メタン、
炭素酸化物、すなわち、−酸化炭素および炭酸ガス、水
素および蒸気よりなるａＣｌ−および高分子炭化水素の
僅かな量が上記生成ガス中に存在することもある。ここ
で用いる“僅かなＮ″は、約０．１重量％以下を意味す
る。
上記接触部分酸化反応は、できれば、６９０Ｋｐａより
大きな圧力で、より好ましくは１７２４　Ｋｐａより大
きい圧力で上記接触反応区域３２で実施されるとよい。
上記接触部分酸化反応は約７６０℃と１０９０℃の間の
温度で実施される。
実　　例 天然ガスは、第１図に示される構造の接触部分酸化反応
器において合成ガスに転換される。ここには９個の触媒
ディスク５４があり、それぞれは３０インチ（０，７６
ｍ）の直径と１０インチ（０，２５ｍ）の厚さを持って
いる。上記ディスクはコーディエライト材料で作られか
つ幾何学的表面領域が、はぼ２５ｃｄ／ｃ−の蜂の巣断
面の単一構造体からできている。高表面領域アルミナ層
がコーディエライトに沈着され、きれいに分散された接
触金属成分が拡がっているサポートとして役立っている
。
上記接触金属成分はプラチナがほぼ５０重量％でパラジ
ウムがほぼ５０重量％である。上記触媒のスペース速度
は９７．０００ｈｒ−’である。
天然ガス（〉９５％メタン）は種々の蒸気〜炭素モル比
で、蒸気に混合され、加熱され、圧力２７６０Ｋｐａで
、２５．４センチメータ直径の入口６６を介して供給さ
れる。空気は加熱され、そして圧力２８３０Ｋｐａで２
つの２０．３センチメータ直径の入ロア０を介して供給
される。上記チャンバ７２の下辺部７６の直径は２フイ
ンチ（０，６８ｍ）で、その上辺部７４は３６インチ（
０，９１ｍ）である。そこには０．５インチ（１２，７
ｎｗ）内径で２０インチ（０，５１ｍ）の長さを持つ２
６１個のチューブ８０がある。各チューブには０．１２
３インチ（３，２ｎｎ）直径の６個のオリフィス８６が
形成されており、その内の４個のオリフィスは、上記チ
ューブの下端上に４インチ（０，１（１２ｍ）の距離で
各チューブのまわりに等間隔で配置され、残りの２個の
オリフィスは上記チューブの下端上に６インチ（０，１
５２ｍ）の距離で相対向して形成されている。上記底部
部材７８は５インチ（０，１２７ｍ）の厚さを持ち、上
記通路区域８４は０．５インチ（１２，７ｍ１）の上部
直径および１．７５インチ（４４，５ｍｍ）の下部直径
を持った円錐形をなしている。上記チャンバ６日および
７２内の圧力は、実質的に人口圧力に維持されている。
上記混合反応剤ガスの温度は５９０℃である。第６図は
反応温度８７０℃，９５０℃および１０４０℃で、２７
６０　Ｋｐａの操作圧力での蒸気〜炭素モル比の函数と
して上記プロセスのための酸素消費量を示している。グ
ラフから明らかなように、酸素〜炭素モル比として説明
されている酸素消費量は現在、商用されている部分酸化
プロセスに比較する時、本発明のプロセスでは比較的低
くなっている。第６図の点線２５は炭素沈着が形成され
た状態を示しており、特に、蒸気〜炭素モル比がＯ：１
での１０４０℃から蒸気〜炭素モル比が０．４：ｔでの
８７０℃の範囲に含まれる蒸気〜炭素モル比に関する温
度の普通のリニヤ−な函数を示している。
第７図は、反応温度が８７０℃，９５０℃および１０４
０℃での蒸気〜炭素比の函数として生成品における一酸
化炭素に対するＨｚとしての水素のモル比を示している
。
第８図および第９図は、それぞれ、反応温度が８７０℃
，９５０℃および１０４０℃での蒸気〜炭素比の函数と
して生成品における重量％としてメタンおよび炭酸ガス
の量を示している。
第１０図は、原料におけるＨ２および炭素の全モルによ
って割られた生成品におけるＨ２および一酸化炭素の全
モルとして説明される上記プロセスの有効Ｈ２生産量を
示している。
第６図ないし第１０図は本発明のプロセスが、比較的低
い酸化温度および低コストの触媒材料を用いて、高いレ
ベルの効率で、かつ低い酸素要求度で、合成ガスを生成
できることを示している。
この技術分野における一般的知識をもとにして、上記実
例の幾つかの変形が可能であり、これは本発明の範囲に
属するものである。上記実例は、単に本発明のプロセス
を図解する意図だけに示されたものであって、いかなる
点においても、その技術的範囲を限定するものではない
。
【図面の簡単な説明】
第１図は反応剤を触媒床へ導入するために適した混合お
よび拡散器をその入口に備えた反応器の縦断面図、第２
図は第１図の上記混合および拡散器の一部破断した拡大
縦断面図、第３図は第１図の上記混合および拡散器の４
分の１破断した上面図、第４図は第１図の上記混合およ
び拡散器の４分の１破断した底面図、第５図は臨界寸法
を示している第１図および第２図の上記混合および拡散
器の破断個所を示した縦断面図、第６図は操作圧力が２
７６０　Ｋｐａで３つの相違する温度についての酸素〜
炭素モル比対蒸気〜炭素モル比をプロットしたグラフ図
、第７図は操作圧力が２７６０Ｋｐａで３つの相違する
温度についての接触部分酸化反応生成品における水素〜
−酸化炭素モル比対蒸気〜炭素モル比をプロットしたグ
ラフ図、第８図は操作圧力が２７６０Ｋｐａで３つの相
違する温度について上記接触部分酸化反応生成品におけ
るメタンの重量％対蒸気〜炭素モル比をプロットしたグ
ラフ図、第９図は操作圧力が２７６０Ｋｐａで３つの相
違する温度について上記接触部分酸化生成品での炭酸ガ
スの重量％をプロットしたグラフ図、第１０図は操作圧
力が２７６０　Ｋｐａで３つの相違する温度について上
記原料における全水素および炭素に対する生成品におけ
る全水素および一酸化炭素のモル比をプロットしたグラ
フ図である。 ３０・・・人口の混合および拡散区域 ３２・・・接触反応区域 ３４・・・出口区域 ４６．４８．５０・・・層 ５４・・・触媒ディスク ５８・・・高アルミナリング ６０・・・サンプルボート 特許出願人　デイビイ・マツキー・コーポレイション 負吏１夏／１Ｄ ＦＩＧ、　　Ｓ

Claims (1)

  1. 【特許請求の範囲】 （１）炭化水素系原料から合成ガスを製造する方法であ
    って、 （ａ）接触部分酸化領域に、炭化水素系原料、酸素もし
    くは酸素含有ガス、および必要に応じて、スチーム対炭
    素モル比が０：１から ３．０：１で、酸素対炭素のモル比が０．３：１から０
    ．８：１であるスチームとの混合物を、２００゜Ｆ以上
    、発火温度以下の温度で導入する工程と、 （ｂ）少なくとも５ｃｍ＾２／ｃｍ＾３の容積に対する
    幾何学的表面積の比を有する、炭化水素の酸化を触媒す
    ることのできる触媒に前記混合物を通すことによって、
    前記接触部分酸化領域で前記炭化水素系原料を部分酸化
    させて、主としてメタン、炭素酸化物、水素およびスチ
    ームからなるガスを生成させる工程と、 を備えた方法。 （２）前記ガス状反応混合物が、２０，０００ｈｒ＾−
    ＾１から５００，０００ｈｒ＾−＾１の空間速度で前記
    触媒を通過する請求項１記載の方法。 （３）前記混合物が、少なくともその発火温度に等しい
    温度で前記部分酸化領域に導入される請求項１記載の方
    法。 （４）前記ガス状混合物のスチーム対炭素のモル比が０
    ．３：１から２．０：１である請求項１記載の方法。 （５）前記スチーム対炭素のモル比が０．３：１から２
    ．０：１である請求項１記載の方法。 （６）前記触媒が２０ｃｍ＾２／ｃｍ＾３から４０ｃｍ
    ＾２／ｃｍ＾３の幾何学的表面積対容積比を有する請求
    項１記載の方法。 （７）前記部分酸化領域の入口において前記ガス状混合
    物の温度が３４０℃から６４０℃である請求項１記載の
    方法。 （８）前記炭化水素系原料およびスチームがまず混合さ
    れたのち３４０℃から６５０℃の温度に加熱され、つい
    でこの混合物が、６５℃から６５０℃の温度に加熱され
    ている酸素または酸素含有ガスと混合されて自己発火を
    起こす混合物が形成され、ついでこの酸素を含む混合物
    の自己発火遅延時間が経過する前に該酸素を含む混合物
    を接触部分酸化領域の入口に導入する工程を含む請求項
    １記載の方法。 （９）前記触媒がハニカム横断面を有する少なくとも一
    つの一体構造体を備え、この構造体が、アルミナ、スピ
    ネル、ジルコニアスピネル、チタン酸ムライト、ムライ
    ト、Ｍｎ／ＭｇＯコーデイエライトまたはコーデイエラ
    イトからなる請求項１記載の方法。 （１０）前記触媒がワイヤメッシュである請求項１記載
    の方法。 （１１）前記触媒が、白金、ロジウム、イリジウム、オ
    スミウム、ルテニウム、パラジウム、ニッケル、クロム
    、コバルト、セリウム、ランタンおよびこれらの混合物
    からなる群から選ばれた物質で被覆された基体からなっ
    ている請求項１記載の方法。 （１２）接触部分酸化の反応温度が７６０℃から１０９
    ０℃である請求項１記載の方法。 （１３）前記接触部分酸化領域内の圧力が６９０Ｋｐａ
    以上である請求項１記載の方法。 （１４）前記接触部分酸化領域内の圧力が１７２４Ｋｐ
    ａ以上である請求項１記載の方法。 （１５）前記接触部分酸化反応がスチーム改質反応の非
    存在下で行われる請求項１記載の方法。 （１６）前記接触部分酸化領域内の触媒がスチーム改質
    のための触媒活性を実質的に有さないものである請求項
    １５記載の方法。 （１７）前記炭化水素の損失が約２％以下である請求項
    １５記載の方法。 （１８）前記炭化水素系原料が天然ガスであり、この天
    然ガスが０．３：１から２．０：１のスチーム対炭素モ
    ル比でスチームと混合され、この天然ガスおよびスチー
    ムが３４０℃から６５０℃の範囲の温度に加熱され、得
    られた混合物が、６５℃から６５０℃の温度に加熱され
    ている酸素または酸素含有ガスと混合され、この天然ガ
    ス、スチームおよび酸素の混合物がその自己発火遅延時
    間の満了前に前記接触部分酸化領域に導入され、このガ
    ス状混合物が２０，０００ｈｒ＾−＾１から５００，０
    ００ｈｒ＾−＾１の空間速度で前記触媒を通過し、この
    ガス状混合物が７６０℃から１０９０℃の範囲内の温度
    で接触部分酸化反応を行って、実質的に水素、酸化炭素
    、スチームおよびメタンからなる合成ガスを生成するこ
    とからなる請求項１記載の方法。 （１９）前記合成ガスが２％以上の未反応天然ガスを含
    有していない請求項１８記載の方法。 （２０）前記部分酸化が、スチーム対炭素モル比０：１
    のための１０４０℃からスチーム対炭素モル比０．４：
    １のための８７０℃までを含むスチーム対炭素モル比の
    直線関数と同等もしくはそれ以上の温度で行われる請求
    項１８記載の方法。
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Cited By (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2002012408A (ja) * 2000-05-20 2002-01-15 Dmc 2 Degussa Metals Catalysts Cerdec Ag 炭化水素の自熱式接触蒸気改質法
JP2002068709A (ja) * 2000-09-01 2002-03-08 Ibiden Co Ltd 燃料電池用改質器
JP2002519182A (ja) * 1998-06-30 2002-07-02 シエル・インターナシヨネイル・リサーチ・マーチヤツピイ・ベー・ウイ ロジウム−イリジウム合金触媒を用いた接触部分酸化
JP2006062925A (ja) * 2004-08-30 2006-03-09 Chiyoda Corp 合成ガスを製造するための反応器および合成ガスの製造方法
JP2006282454A (ja) * 2005-03-31 2006-10-19 Osaka Gas Co Ltd 合成ガスの製造方法及び装置
JP2006282453A (ja) * 2005-03-31 2006-10-19 Osaka Gas Co Ltd 水素含有ガスの製造方法及び装置
WO2006134887A1 (ja) * 2005-06-13 2006-12-21 Osaka Gas Co., Ltd. 水素含有ガスの製造方法及び装置
JP2007015872A (ja) * 2005-07-05 2007-01-25 Toyota Central Res & Dev Lab Inc 水素供給装置
JP2007015873A (ja) * 2005-07-05 2007-01-25 Toyota Central Res & Dev Lab Inc 水素供給装置
JP2007191367A (ja) * 2006-01-20 2007-08-02 Chiyoda Corp 排熱回収部と一体な合成ガス製造用反応器
JP2008530449A (ja) * 2005-02-18 2008-08-07 プラクスエア・テクノロジー・インコーポレイテッド ガス・タービン燃料調製及び導入方法

Families Citing this family (111)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CA2004216A1 (en) * 1988-11-30 1990-05-31 Joseph D. Korchnak Production of ammonia from hydrocarbonaceous feedstock
CA2004219A1 (en) * 1988-11-30 1990-05-31 Michael Dunster Production of hydrogen from hydrocarbonaceous feedstock
CA2020151C (en) * 1989-06-30 1997-12-09 Malcolm Leslie Hodder Green Catalytic conversion of methane
DE3991744T (ja) * 1989-09-20 1991-10-10
FR2684313B1 (fr) * 1991-12-03 1994-01-28 Institut Francais Petrole Procede et dispositif pour la fabrication de gaz de synthese et application.
EP0576096B1 (en) * 1992-06-24 1998-11-18 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Process for the catalytic partial oxidation of hydrocarbons
IT1256227B (it) * 1992-12-23 1995-11-29 Snam Progetti Procedimento catalitico per la produzione di gas di sintesi
IT1272532B (it) * 1993-08-27 1997-06-23 Snam Progetti Processo di ossidazione parziale catalitica del gas naturale per ottenere gas di sintesi e formaldeide
CO4370053A1 (es) * 1993-11-29 1996-10-07 Shell Int Research Proceso para la oxidacion parcial catalitica de hidrocarbu- ros
MY131526A (en) * 1993-12-27 2007-08-30 Shell Int Research A process for the preparation of carbon monoxide and/or hydrogen
CO4410233A1 (es) * 1993-12-27 1997-01-09 Shell Int Research Un procedimiento para la oxidacion parcial catalitica de un sustrato de hidrocarburos
US6293979B1 (en) 1994-12-19 2001-09-25 Council Of Scientific & Industrial Research Process for the catalytic conversion of methane or natural gas to syngas or a mixture of carbon monoxide and hydrogen
US5654491A (en) * 1996-02-09 1997-08-05 Regents Of The University Of Minnesota Process for the partial oxidation of alkanes
IT1283585B1 (it) * 1996-04-11 1998-04-22 Snam Progetti Apparecchiatura per effettuare reazioni di ossidazione parziale
US5883138A (en) * 1997-04-25 1999-03-16 Exxon Research And Engineering Company Rapid injection catalytic partial oxidation process and apparatus for producing synthesis gas (law 562)
US5980782A (en) * 1997-04-25 1999-11-09 Exxon Research And Engineering Co. Face-mixing fluid bed process and apparatus for producing synthesis gas
US5935489A (en) * 1997-04-25 1999-08-10 Exxon Research And Engineering Co. Distributed injection process and apparatus for producing synthesis gas
US5980596A (en) * 1997-04-25 1999-11-09 Exxon Research And Engineering Co. Multi-injector autothermal reforming process and apparatus for producing synthesis gas (law 565).
US6267912B1 (en) 1997-04-25 2001-07-31 Exxon Research And Engineering Co. Distributed injection catalytic partial oxidation process and apparatus for producing synthesis gas
US5886056A (en) * 1997-04-25 1999-03-23 Exxon Research And Engineering Company Rapid injection process and apparatus for producing synthesis gas (law 560)
DE19727841A1 (de) * 1997-06-24 1999-01-07 Fraunhofer Ges Forschung Verfahren und Vorrichtung zur autothermen Reformierung von Kohlenwasserstoffen
DE19743673C2 (de) * 1997-10-02 2002-05-08 Xcellsis Gmbh Vorrichtung zur Wasserstofferzeugung aus Kohlenwasserstoffen und Verfahren zur Herstellung eines Katalysators
AR017317A1 (es) 1997-10-14 2001-09-05 Shell Int Research Proceso de oxidacion parcial catalitica, un metodo y disposicion para generar energia electrica por medio de dicho proceso, y medio de transporteprovisto con dicha disposicion
US6333294B1 (en) 1998-05-22 2001-12-25 Conoco Inc. Fischer-tropsch processes and catalysts with promoters
KR20020003187A (ko) 1998-12-29 2002-01-10 지스트라텐 알베르터스 빌헬머스 요안느 촉매 반응기
JP2000247603A (ja) 1999-03-03 2000-09-12 Toyota Motor Corp 炭化水素系燃料の改質器
US6488907B1 (en) 1999-07-30 2002-12-03 Conoco Inc. Catalytic partial oxidation processes and catalysts with diffusion barrier coating
US6402989B1 (en) 1999-07-30 2002-06-11 Conoco Inc. Catalytic partial oxidation process and promoted nickel based catalysts supported on magnesium oxide
WO2001032556A1 (en) * 1999-10-29 2001-05-10 Exxon Research And Engineering Company Process for catalytic partial oxidation using particulate catalysts
GB9928132D0 (en) 1999-11-26 2000-01-26 Bp Amoco Plc Process
EP1265706A2 (en) * 2000-02-18 2002-12-18 Conoco Inc. Reticulated ceramic foam catalysts for synthesis gas production
US6458334B1 (en) 2000-03-02 2002-10-01 The Boc Group, Inc. Catalytic partial oxidation of hydrocarbons
US6733692B2 (en) 2000-04-20 2004-05-11 Conocophillips Company Rhodium foam catalyst for the partial oxidation of hydrocarbons
US6746658B2 (en) 2000-04-20 2004-06-08 Conocophillips Company Rhodium cloth catalyst for partial oxidation of hydrocarbons
US6635191B2 (en) 2000-06-13 2003-10-21 Conocophillips Company Supported nickel-magnesium oxide catalysts and processes for the production of syngas
US7122170B2 (en) 2000-07-25 2006-10-17 Conocophillips Company Catalysts for SPOC™ enhanced synthesis gas production
DE60037141T2 (de) * 2000-07-25 2008-09-11 Conocophillips Co., Houston Spox-unterstütztes verfahren zur herstellung von synthese gas
AU9061701A (en) 2000-09-05 2002-03-22 Conoco Inc Lanthanide-promoted rhodium catalysts and process for producing synthesis gas
KR100394076B1 (ko) * 2000-09-16 2003-08-09 주식회사 경동도시가스 합성가스 제조용 니켈계 개질촉매 및 이를 이용하는수증기 개질에 의한 천연가스로부터 합성가스의 제조방법
RU2167808C1 (ru) * 2000-10-09 2001-05-27 Пискунов Семен Евсеевич Способ получения синтез-газа
JP2004515442A (ja) 2000-12-15 2004-05-27 シエル・インターナシヨネイル・リサーチ・マーチヤツピイ・ベー・ウイ 上流部分と下流部分を備えた触媒システムを用いる触媒部分酸化法
US7357908B2 (en) 2000-12-18 2008-04-15 Conocophillips Company Apparatus and catalytic partial oxidation process for recovering sulfur from an H2S-containing gas stream
US7326397B2 (en) 2000-12-18 2008-02-05 Conocophillips Company Catalytic partial oxidation process for recovering sulfur from an H2S-containing gas stream
US7097786B2 (en) 2001-02-16 2006-08-29 Conocophillips Company Supported rhodium-spinel catalysts and process for producing synthesis gas
GB0112796D0 (en) 2001-05-25 2001-07-18 Bp Exploration Operating Process
US20070080189A1 (en) 2001-06-21 2007-04-12 Jozef Smit Jacobus A Catalytic reactor
DE10157155A1 (de) * 2001-11-22 2003-06-12 Omg Ag & Co Kg Verfahren zur katalytischen autothermen Dampfreformierung von höheren Alkoholen, insbesondere Ethanol
US7223354B2 (en) 2002-02-22 2007-05-29 Conocophillips Company Promoted nickel-magnesium oxide catalysts and process for producing synthesis gas
EP1487740A1 (en) 2002-03-13 2004-12-22 Conocophillips Company Controlled-pore catalyst structures and process for producing synthesis gas
US6783749B2 (en) 2002-05-13 2004-08-31 The Boc Group, Inc. Gas recovery process
US6911161B2 (en) 2002-07-02 2005-06-28 Conocophillips Company Stabilized nickel-containing catalysts and process for production of syngas
US7090826B2 (en) 2002-12-23 2006-08-15 The Boc Group, Inc. Monolith based catalytic partial oxidation process for syngas production
US7230035B2 (en) 2002-12-30 2007-06-12 Conocophillips Company Catalysts for the conversion of methane to synthesis gas
WO2004103894A1 (en) * 2003-04-16 2004-12-02 Energy & Environmental Research Center Foundation, Inc. Process for producing high-pressure hydrogen
US8182787B2 (en) * 2003-04-16 2012-05-22 Energy & Environmental Research Center Foundation System and process for producing high-pressure hydrogen
US7066984B2 (en) 2003-09-25 2006-06-27 The Boc Group, Inc. High recovery carbon monoxide production process
US7108838B2 (en) 2003-10-30 2006-09-19 Conocophillips Company Feed mixer for a partial oxidation reactor
US7235172B2 (en) 2004-02-25 2007-06-26 Conocophillips Company Olefin production from steam cracking using process water as steam
US7214331B2 (en) 2004-02-26 2007-05-08 The Boc Group, Inc. Catalyst configuration and methods for syngas production
US7569512B2 (en) 2004-11-10 2009-08-04 Umicore Ag & Co. Kg Zirconia support and zirconia supported catalyst
US7351275B2 (en) 2004-12-21 2008-04-01 The Boc Group, Inc. Carbon monoxide production process
US7416571B2 (en) 2005-03-09 2008-08-26 Conocophillips Company Compact mixer for the mixing of gaseous hydrocarbon and gaseous oxidants
WO2006123158A2 (en) 2005-05-20 2006-11-23 Bp Chemicals Limited Process for the conversion of synthesis gas to oxygenates
GB0510356D0 (en) 2005-05-20 2005-06-29 Bp Chem Int Ltd Process for the conversion of synthesis gas to oxygenate
EP1741692A1 (en) 2005-07-06 2007-01-10 BP Chemicals Limited Process for the conversion of hydrocarbons to C2-oxygenates
CN1955268B (zh) * 2005-10-25 2011-05-18 庞玉学 一种利用煤矿瓦斯气制取合成气或安全燃料气的方法
NO328141B1 (no) * 2007-09-12 2009-12-14 Norsk Hydro As Anordning og metode for a blande minst to fluidstrommer
US20090123354A1 (en) * 2007-11-14 2009-05-14 Deng-Yang Jan Selective Oxidation Agent of Hydrocarbons to Synthesis Gas Based on Separate Particles of O-Carrier and Hydrocarbon Activator
EP2060553A1 (en) 2007-11-14 2009-05-20 BP p.l.c. Process for the conversion of hydrocarbons into alcohol
EP2060555A1 (en) 2007-11-14 2009-05-20 BP p.l.c. Process for the production of alcohol from a carbonaceous feedstock
ITMI20072209A1 (it) * 2007-11-21 2009-05-22 Eni Spa Procedimento migliorato per la produzione di gas di sintesi a partire da idrocarburi ossigenati ricavati da biomasse
EP2070894A1 (en) 2007-12-12 2009-06-17 BP p.l.c. A process for the conversion of n-butanol of n-butanol to di-isobutene and pentene
EP2070896A1 (en) 2007-12-12 2009-06-17 BP p.l.c. A process for the conversion of n-butanol to di-isobutene and propene
EP2105428A1 (en) 2007-12-12 2009-09-30 BP p.l.c. A process for the conversion of n-butanol to di-isobutene
EP2072490A1 (en) 2007-12-17 2009-06-24 BP p.l.c. Process for the conversion of hydrocarbons to alcohols
EP2072488A1 (en) 2007-12-17 2009-06-24 BP p.l.c. Process for the conversion of hydrocarbon to ethanol
EP2072487A1 (en) 2007-12-17 2009-06-24 BP p.l.c. Process for the conversion of hydrocarbons to ethanol
EP2072486A1 (en) 2007-12-17 2009-06-24 BP p.l.c. Process for the conversion of hydrocarbons to ethanol
EP2072489A1 (en) 2007-12-17 2009-06-24 BP p.l.c. Process for the conversion of hydrocarbons into ethanol
EP2072492A1 (en) 2007-12-17 2009-06-24 BP p.l.c. Process for the conversion of hydrocarbons to ethanol
EP2072491A1 (en) 2007-12-17 2009-06-24 BP p.l.c. Process for the conversion of alcohol(s) into alcohol(s) with increased carbon-chain
EP2186787A1 (en) 2008-11-13 2010-05-19 BP p.l.c. Hydrogenation of ethanoic acid to produce ethanol
EP2199254A1 (en) 2008-12-11 2010-06-23 BP p.l.c. Integrated gas refinery
EP2196447A1 (en) 2008-12-12 2010-06-16 BP p.l.c. An improved process for hydrogenating alkyl ester(s) in the presence of carbon monoxide
WO2010134037A1 (en) * 2009-05-22 2010-11-25 Sasol Technology (Proprietary) Limited Process for co-producing synthesis gas and power
EP2287145A1 (en) 2009-08-12 2011-02-23 BP p.l.c. Process for purifying ethylene
FR2969012A1 (fr) * 2010-12-16 2012-06-22 Air Liquide Catalyseur comprenant des particules actives bloquees physiquement sur le support
CA2860773C (en) 2012-01-13 2020-11-03 Siluria Technologies, Inc. Process for separating hydrocarbon compounds
US9469577B2 (en) 2012-05-24 2016-10-18 Siluria Technologies, Inc. Oxidative coupling of methane systems and methods
US9670113B2 (en) 2012-07-09 2017-06-06 Siluria Technologies, Inc. Natural gas processing and systems
RU2493912C1 (ru) * 2012-10-16 2013-09-27 ФЕДЕРАЛЬНОЕ ГОСУДАРСТВЕННОЕ БЮДЖЕТНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ НАУКИ ИНСТИТУТ ОРГАНИЧЕСКОЙ ХИМИИ им. Н.Д. ЗЕЛИНСКОГО РОССИЙСКОЙ АКАДЕМИИ НАУК (ИОХ РАН) Способ приготовления катализатора для получения синтез-газа
WO2014089479A1 (en) 2012-12-07 2014-06-12 Siluria Technologies, Inc. Integrated processes and systems for conversion of methane to multiple higher hydrocarbon products
WO2015081122A2 (en) * 2013-11-27 2015-06-04 Siluria Technologies, Inc. Reactors and systems for oxidative coupling of methane
CN110655437B (zh) 2014-01-08 2022-09-09 鲁玛斯技术有限责任公司 乙烯成液体的系统和方法
US10377682B2 (en) 2014-01-09 2019-08-13 Siluria Technologies, Inc. Reactors and systems for oxidative coupling of methane
CA3148421C (en) 2014-01-09 2024-02-13 Lummus Technology Llc Oxidative coupling of methane implementations for olefin production
US10793490B2 (en) 2015-03-17 2020-10-06 Lummus Technology Llc Oxidative coupling of methane methods and systems
US9334204B1 (en) 2015-03-17 2016-05-10 Siluria Technologies, Inc. Efficient oxidative coupling of methane processes and systems
US20160289143A1 (en) 2015-04-01 2016-10-06 Siluria Technologies, Inc. Advanced oxidative coupling of methane
US9328297B1 (en) 2015-06-16 2016-05-03 Siluria Technologies, Inc. Ethylene-to-liquids systems and methods
WO2017065947A1 (en) 2015-10-16 2017-04-20 Siluria Technologies, Inc. Separation methods and systems for oxidative coupling of methane
EP4071131A1 (en) 2016-04-13 2022-10-12 Lummus Technology LLC Apparatus and method for exchanging heat
WO2018118105A1 (en) 2016-12-19 2018-06-28 Siluria Technologies, Inc. Methods and systems for performing chemical separations
HUE064375T2 (hu) 2017-05-23 2024-03-28 Lummus Technology Inc Metán oxidatív csatolási folyamatainak integrálása
AU2018298234B2 (en) 2017-07-07 2022-11-17 Lummus Technology Llc Systems and methods for the oxidative coupling of methane
WO2020142595A1 (en) * 2019-01-02 2020-07-09 Sabic Global Technologies, B.V. Catalyst activity management in catalytic partial oxidation
CN111569893A (zh) * 2020-06-03 2020-08-25 西南化工研究设计院有限公司 一种低成本天然气转化催化剂及制备方法
CN114906809A (zh) * 2022-03-14 2022-08-16 大连海事大学 一种以丙烷为原料的部分氧化制合成气的方法
EP4321596A1 (en) 2022-08-12 2024-02-14 Bp P.L.C. Fischer-tropsch production of hydrocarbons from carbon dioxide through methanol
EP4321598A1 (en) 2022-08-12 2024-02-14 Bp P.L.C. Fischer-tropsch production of hydrocarbons from carbon dioxide through methanol
EP4321597A1 (en) 2022-08-12 2024-02-14 Bp P.L.C. Fischer-tropsch production of hydrocarbons from methanol

Family Cites Families (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE974909C (de) * 1954-06-22 1961-06-15 Basf Ag Verfahren zur flammenlosen Umsetzung von gasfoermigen Kohlenwasserstoffen
GB812807A (en) * 1956-04-13 1959-04-29 Max Gerhold A method of converting gaseous hydrocarbons
GB2015027B (en) * 1978-02-03 1982-06-23 Haldor Topsoe As Reforming process
AU572797B2 (en) * 1982-09-30 1988-05-19 Engelhard Corporation Autothermal reforming and processes utilizing the same
EP0254395B1 (en) * 1986-05-27 1990-11-22 Imperial Chemical Industries Plc Method of starting a process for the production of a gas stream containing hydrogen and carbon oxides

Cited By (16)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2002519182A (ja) * 1998-06-30 2002-07-02 シエル・インターナシヨネイル・リサーチ・マーチヤツピイ・ベー・ウイ ロジウム−イリジウム合金触媒を用いた接触部分酸化
JP2002012408A (ja) * 2000-05-20 2002-01-15 Dmc 2 Degussa Metals Catalysts Cerdec Ag 炭化水素の自熱式接触蒸気改質法
JP2002068709A (ja) * 2000-09-01 2002-03-08 Ibiden Co Ltd 燃料電池用改質器
JP4491939B2 (ja) * 2000-09-01 2010-06-30 イビデン株式会社 燃料電池用改質器
JP2006062925A (ja) * 2004-08-30 2006-03-09 Chiyoda Corp 合成ガスを製造するための反応器および合成ガスの製造方法
JP4500628B2 (ja) * 2004-08-30 2010-07-14 千代田化工建設株式会社 合成ガスを製造するための反応器および合成ガスの製造方法
JP2008530449A (ja) * 2005-02-18 2008-08-07 プラクスエア・テクノロジー・インコーポレイテッド ガス・タービン燃料調製及び導入方法
JP2006282454A (ja) * 2005-03-31 2006-10-19 Osaka Gas Co Ltd 合成ガスの製造方法及び装置
JP2006282453A (ja) * 2005-03-31 2006-10-19 Osaka Gas Co Ltd 水素含有ガスの製造方法及び装置
WO2006134887A1 (ja) * 2005-06-13 2006-12-21 Osaka Gas Co., Ltd. 水素含有ガスの製造方法及び装置
JP5017112B2 (ja) * 2005-06-13 2012-09-05 大阪瓦斯株式会社 水素含有ガスの製造方法及び装置
US8361433B2 (en) 2005-06-13 2013-01-29 Osaka Gas Co., Ltd. Method and apparatus for manufacturing hydrogen-containing gas
US8679205B2 (en) 2005-06-13 2014-03-25 Osaka Gas Co., Ltd. Method and apparatus for manufacturing hydrogen-containing gas
JP2007015873A (ja) * 2005-07-05 2007-01-25 Toyota Central Res & Dev Lab Inc 水素供給装置
JP2007015872A (ja) * 2005-07-05 2007-01-25 Toyota Central Res & Dev Lab Inc 水素供給装置
JP2007191367A (ja) * 2006-01-20 2007-08-02 Chiyoda Corp 排熱回収部と一体な合成ガス製造用反応器

Also Published As

Publication number Publication date
NO172886C (no) 1993-09-22
NO172886B (no) 1993-06-14
EP0303438A3 (en) 1989-12-27
AU610219B2 (en) 1991-05-16
IN171834B (ja) 1993-01-23
NZ225819A (en) 1990-02-26
DK453388A (da) 1989-02-15
RU1831468C (ru) 1993-07-30
BR8804093A (pt) 1989-03-07
AR244176A1 (es) 1993-10-29
ZA885994B (en) 1990-01-31
AU2098988A (en) 1989-02-16
NO883567L (no) 1989-02-15
DK453388D0 (da) 1988-08-12
EP0303438A2 (en) 1989-02-15
NO883567D0 (no) 1988-08-11
CN1031511A (zh) 1989-03-08
CN1013430B (zh) 1991-08-07
KR890003621A (ko) 1989-04-15

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