JP7438000B2

JP7438000B2 - 液封入式防振装置

Info

Publication number: JP7438000B2
Application number: JP2020069944A
Authority: JP
Inventors: 彦文山本; 涼介上間
Original assignee: Toyo Tire Corp
Current assignee: Toyo Tire Corp
Priority date: 2020-04-08
Filing date: 2020-04-08
Publication date: 2024-02-26
Anticipated expiration: 2040-04-08
Also published as: US11644080B2; CN113494556A; CN113494556B; JP2021165583A; US20210317894A1

Description

本発明は、液封入式防振装置に関し、特に、弾性可動体の耐久性を向上できる液封入式防振装置に関する。

特許文献１には、オリフィス流路１０４及び連通路１０６（第１オリフィス及び第２オリフィス）の２つの流路によって受圧室９６と平衡室９８とが連通される液封入式防振装置が記載されている。この技術では、オリフィス流路１０４における液体流動時の共振周波数を連通路１０６よりも低い周波数に設定し、連通路１０６の連通状態および閉塞状態を弾性可動体７８の弁部９４によって切り替えるように構成している。この技術によれば、比較的大きい振幅（低周波）の振動入力時には、弁部９４の変位によって連通路１０６が閉塞されるため、オリフィス流路１０４での液体流動によって高い減衰係数を得ることができる。一方、比較的小さい振幅（高周波）の振動入力時には、弁部９４の変位が小さく、連通路１０６の連通状態が維持されるため、連通路１０６での液体流動によって動ばね定数を低くできる。

特開２０１９－１５８０２２号公報（例えば、段落００５６，００５８，００６５～００６７，００７０、図１２）

しかしながら、上述した従来の技術では、弾性可動体７８に形成された薄肉部８８の変形によって弁部９４を変位させる構成であるため、弁部９４の変形が繰り返されると薄肉部８８で亀裂が生じ易くなる。よって、弾性可動体７８の耐久性が低下するという問題点があった。

本発明は、上述した問題点を解決するためになされたものであり、弾性可動体の耐久性を向上できる液封入式防振装置を提供することを目的としている。

この目的を達成するために本発明の液封入式防振装置は、第１取付部材と、筒状の第２取付部材と、その第２取付部材の軸方向一端側の開口部分を閉塞するようにして前記第１取付部材および前記第２取付部材を連結し、ゴム状弾性体を用いて形成される防振基体と、前記第２取付部材の軸方向他端側の開口部分を閉塞し、ゴム状弾性体を用いて形成されるダイヤフラムと、そのダイヤフラム及び前記防振基体の間で前記第２取付部材の内周側に保持され、前記防振基体側の第１液室および前記ダイヤフラム側の第２液室を仕切る仕切部材と、その仕切部材に形成され、前記第１液室および前記第２液室を連通させるオリフィスと、前記仕切部材に収納され、ゴム状弾性体を用いて形成される円盤状の弾性可動体と、を備え、前記オリフィスは、第１オリフィスと、その第１オリフィスよりも高い周波数で共振するように構成される第２オリフィスと、から少なくとも構成され、前記弾性可動体は、その弾性可動体の内周側の部位を構成し前記仕切部材に保持される被保持部と、その被保持部から径方向外側に突出し前記第２オリフィスの流路上に配置される外周部と、その外周部の外周端側から軸方向両側に突出する第１弁部と、を備え、前記第２オリフィスには、前記第１弁部に径方向で対向し前記第１弁部との間に流路を形成する周壁面が形成される液封入式防振装置であって、前記外周部は、径方向寸法が軸方向寸法よりも大きく設定され、前記第２オリフィスには、前記周壁面から径方向内側に突出し前記第１弁部に軸方向両側で対向する一対の対向面が形成され、前記第１弁部が前記対向面と接触または離隔することにより、第２オリフィスの連通状態と閉塞状態とが切り替えられ、振動が入力される前の状態において前記第１弁部と前記対向面とが離隔し、前記第１弁部または前記対向面の少なくとも一方には、所定の第１振幅の振動入力時に前記第１弁部が前記対向面に接触した場合に、前記第２オリフィスの連通状態を維持するリーク流路が形成され、前記リーク流路の流路幅が径方向内側ほど狭く形成される。

請求項１から３に記載の液封入式防振装置によれば、次の効果を奏する。弾性可動体の外周部の径方向寸法が軸方向寸法よりも大きく形成されるので、第２オリフィスを通過する液体の液圧が弾性可動体の外周部に作用すると、弾性可動体の外周部の全体が撓むように変形し、この外周部の変形によって第１弁部が軸方向に変位する。第２オリフィスには、周壁面から径方向内側に突出し第１弁部に軸方向両側で対向する一対の対向面が形成されるので、第１弁部が軸方向に変位して対向面と接触または離隔することにより、第２オリフィスの連通状態および閉塞状態を切り替えることができる。

このように、弾性可動体の外周部の全体を撓ませるように変形させることにより、その変形時に外周部の一部に応力が集中することを抑制できる。よって、弾性可動体の外周部に変形が繰り返されても、外周部に亀裂が生じ難くなるので、弾性可動体の耐久性を向上できるという効果がある。

また、請求項１から３に記載の液封入式防振装置によれば、次の効果を奏する。振動が入力される前の状態において第１弁部と対向面とが離隔し、第１弁部または対向面の少なくとも一方には、所定の第１振幅の振動入力時に第１弁部が対向面に接触した場合に、第２オリフィスの連通状態を維持するリーク流路が形成される。これにより、第１振幅の振動が入力された場合に、第２オリフィスにおける液体流動をリーク流路によって僅かに生じさせつつ、第１オリフィスにおける液体流動も生じさせることができる。よって、第１振幅の振動入力時に、動ばね定数が高くなることを抑制しつつ、所定の減衰係数を得ることができるという効果がある。
また、請求項１記載の液封入式防振装置によれば、次の効果を奏する。リーク流路の流路幅が径方向内側ほど狭く形成されるので、仮に、第１弁部によるリーク流路の閉塞が不十分な部分があったとしても、その部分を流れる液体の流動抵抗を高めることできる。よって、第２振幅の振動入力時に高い減衰係数を得ることができるという効果がある。
また、請求項２記載の液封入式防振装置によれば、次の効果を奏する。仕切部材は、外周部の周方向の一部を上下から挟持する挟持部を備えるので、外周部の一部の変形が挟持部によって拘束される。外周部の変形が拘束される領域は、第１弁部によるリーク流路の閉塞が不十分になるおそれがある。これに対し、リーク流路は、周方向において挟持部とは異なる位置に形成される。即ち、外周部の変形が拘束されていない領域にリーク流路が形成されるので、外周部の変形に伴う第１弁部の変位によってリーク流路が閉塞され易くなる。よって、第２振幅の振動入力時に高い減衰係数を得ることができるという効果がある。
また、請求項３記載の液封入式防振装置によれば、次の効果を奏する。第２オリフィスの対向面に形成される凹部によってリーク流路が形成されるので、ゴム状弾性体である第１弁部に凹部を形成する場合に比べ、リーク流路の流路幅や深さ等の寸法の精度を向上できる。よって、リーク流路を通した液体の流量を意図した流量に設定し易くできるので、第１振幅の振動入力時に、意図した動ばね定数や減衰係数が得られ易くなるという効果がある。

請求項４記載の液封入式防振装置によれば、請求項１から３のいずれかに記載の液封入式防振装置の奏する効果に加え、次の効果を奏する。第１振幅よりも大きい第２振幅の振動入力時に、第１弁部によってリーク流路を閉塞可能に構成される。これにより、第２振幅の振動入力時に、リーク流路を通じた第２オリフィスでの液体流動が生じることを抑制し、第１オリフィスのみで液体流動を生じさせることができる。よって、第１振幅よりも大きい第２振幅の振動入力時に、高い減衰係数を得ることができるという効果がある。

請求項５記載の液封入式防振装置によれば、請求項４記載の液封入式防振装置の奏する効果に加え、次の効果を奏する。弾性可動体は、第１弁部よりも内周側に形成され外周部から軸方向両側に突出する第２弁部を備え、第２弁部も一対の対向面に軸方向で対向する。第２弁部と対向面との対向間隔は、第１弁部と対向面との対向間隔よりも広く形成されるので、第１振幅以下の振幅の振動入力時には第２弁部と対向面とが接触することを抑制できる。一方、第１振幅を超える振幅の振動入力時に、第２弁部と対向面とが接触した場合には、その接触によって弾性可動体の外周部の剛性が高まるため、振動入力時の液圧が弾性可動体の外周部の変形によって吸収されることを抑制できる。よって、第１振幅を超える振幅の振動入力時に、高い減衰係数を得ることができるという効果がある。

請求項６記載の液封入式防振装置によれば、請求項５記載の液封入式防振装置の奏する効果に加え、次の効果を奏する。第２振幅の振動入力時に第２弁部が対向面に接触し、その接触によって弾性可動体の外周部の剛性が高まるので、第２振幅の振動入力時の液圧が弾性可動体の外周部の変形によって吸収されることを抑制できる。よって、第２振幅の振動入力時に、より高い減衰係数を得ることができるという効果がある。

請求項７記載の液封入式防振装置によれば、請求項５又は６に記載の液封入式防振装置の奏する効果に加え、次の効果を奏する。第２弁部または対向面の少なくとも一方には、第２弁部が対向面に接触した場合に、第２オリフィスの連通状態を維持するリーク流路が形成されるので、仮に、第１振幅の振動入力時に第２弁部と対向面とが接触しても、第２オリフィスにおける液体流動をリーク流路によって生じさせることができる。よって、第１振幅の振動入力時に、動ばね定数が高くなることを抑制しつつ、所定の減衰係数を得ることができるという効果がある。

請求項８記載の液封入式防振装置によれば、請求項７記載の液封入式防振装置の奏する効果に加え、次の効果を奏する。第２振幅の振動入力時に、第２弁部によってリーク流路を閉塞可能に構成される。これにより、第２振幅の振動入力時に、仮に、第１弁部によるリーク流路の閉塞が不十分な部分があったとしても、リーク流路を通じた第２オリフィスでの液体流動が生じることを抑制できる。よって、第１オリフィスのみで液体流動を生じさせることができるので、第２振幅の振動入力時に高い減衰係数を得ることができるという効果がある。

請求項９記載の液封入式防振装置によれば、請求項５から８のいずれかに記載の液封入式防振装置の奏する効果に加え、次の効果を奏する。第１弁部および第２弁部が非形成とされる領域において、弾性可動体の外周部の軸方向寸法が一定に形成されるので、弾性可動体の外周部が変形した場合に、かかる外周部の一部に応力が集中することを抑制できる。よって、弾性可動体の耐久性を向上できるという効果がある。

本発明の一実施形態における液封入式防振装置の断面図である。仕切部材の上面図である。（ａ）は、図２のＩＩＩａ－ＩＩＩａ線における仕切部材の断面図であり、（ｂ）は、図３（ａ）のＩＩＩｂ部分を拡大した仕切部材の部分拡大断面図である。（ａ）は、図３（ａ）のＩＶａ－ＩＶａ線における仕切部材の断面図であり、（ｂ）は、図４（ａ）のＩＶｂ－ＩＶｂ線における仕切部材の部分拡大断面図である。（ａ）は、振動入力前の負荷状態における液封入式防振装置の部分拡大断面図であり、（ｂ）は、図５（ａ）の状態から中程度の振幅の振動が入力された状態を示す液封入式防振装置の部分拡大断面図であり、（ｃ）は、図５（ａ）の状態から比較的大きい振幅の振動が入力された状態を示す液封入式防振装置の部分拡大断面図である。

以下、本発明の好ましい実施形態について、添付図面を参照して説明する。図１は、本発明の一実施形態における液封入式防振装置１の断面図である。なお、図１では、液封入式防振装置１の軸Ｏに沿う平面で切断した断面を図示している。

図１に示すように、液封入式防振装置１は、自動車のエンジン等の振動源側（図示せず）から車体等の振動受側（図示せず）への振動伝達を抑制しつつ、振動源側を振動受側に支持固定するための防振装置である。液封入式防振装置１は、振動源側に取り付けられる第１取付部材２を備えている。

第１取付部材２は、アルミニウム合金などの金属材料を用いて略円柱状に形成される。以下の説明においては、第１取付部材２（第２取付部材４）の軸Ｏ方向を上下方向とし、第１取付部材２側を液封入式防振装置１の上側として説明する。また、軸Ｏ回りの方向を周方向、軸Ｏと直交する方向（図１の左右方向）を径方向として説明する。

第１取付部材２の上面にはねじ穴が形成されており、このねじ穴には、第１取付部材２を振動源側に固定するためのボルト（図示せず）が締結される。第１取付部材２の下面から外周面にかけて防振基体３が接着される。

防振基体３は、下方側ほど直径が大きい略円錐台状にゴム状弾性体を用いて形成される。防振基体３の上端側の部位は第１取付部材２に加硫接着され、防振基体３の下端側の部位は、第２取付部材４に加硫接着される。第２取付部材４は、振動受側に取り付けられる部材である。なお、第２取付部材４を振動源側に取り付け、第１取付部材２を振動受側に取り付けることは可能である。

第２取付部材４は、鉄鋼等の金属材料を用いて円筒状に形成される。第２取付部材４の上端側（軸Ｏ方向一端側）の開口部分を閉塞するようにして防振基体３が接着される。防振基体３の下端側には、第２取付部材４の内周面を覆うゴム膜３０が一体に形成されており、第２取付部材４の下端側の内周面には、ゴム膜３０を介して取付具５が保持される。

取付具５は、金属材料を用いて円環状に形成され、取付具５にはダイヤフラム６が接着される。ダイヤフラム６は、ゴム状弾性体を用いて蛇腹状に屈曲した膜状に形成される。ダイヤフラム６の外縁は取付具５に加硫接着され、第２取付部材４の下端部をかしめて取付具５を保持させることにより、防振基体３とダイヤフラム６との間に液封入室が形成される。

液封入室には、エチレングリコールなどの不凍性の液体（図示せず）が封入される。防振基体３とダイヤフラム６との間における第２取付部材４の内周面には、ゴム膜３０に密着するようにして仕切部材７が保持される。この仕切部材７により、防振基体３側の第１液室Ｃ１と、ダイヤフラム６側の第２液室Ｃ２との２室に液封入室が仕切られる。

仕切部材７には、第１液室Ｃ１及び第２液室Ｃ２を連通させる複数（本実施形態では、２つ）の第１オリフィスＰ１及び第２オリフィスＰ２が形成される。仕切部材７は、第１オリフィスＰ１が形成される第１仕切体８と、その第１仕切体８と共に第２オリフィスＰ２を形成する第２仕切体９と、から構成される。

第１仕切体８及び第２仕切体９の間には、円盤状の弾性可動体１０が収納される。この弾性可動体１０の外周側の部位により、第２オリフィスＰ２を通した液体流動が可能な連通状態と、液体流動が不能な閉塞状態とが切り替えられる。

次いで、図２～図４を参照して、仕切部材７及び弾性可動体１０の詳細構成を説明するが、その構成による作用についても図５を適宜参照しながら説明する。図２は、仕切部材７の上面図である。図３（ａ）は、図２のＩＩＩａ－ＩＩＩａ線における仕切部材７の断面図であり、図３（ｂ）は、図３（ａ）のＩＩＩｂ部分を拡大した仕切部材７の部分拡大断面図である。なお、図３では、弾性可動体１０を保持した状態の仕切部材７が図示される。

図４（ａ）は、図３（ａ）のＩＶａ－ＩＶａ線における仕切部材７の断面図であり、図４（ｂ）は、図４（ａ）のＩＶｂ－ＩＶｂ線における仕切部材７の部分拡大断面図である。なお、図４では、弾性可動体１０を取り外した状態の仕切部材７の断面を図示している。

図５（ａ）は、振動入力前の負荷状態における液封入式防振装置１の部分拡大断面図であり、図５（ｂ）は、図５（ａ）の状態から中程度の振幅の振動が入力された状態を示す液封入式防振装置１の部分拡大断面図であり、図５（ｃ）は、図５（ａ）の状態から比較的大きい振幅の振動が入力された状態を示す液封入式防振装置１の部分拡大断面図である。

なお、振動入力前の負荷状態（荷重平衡状態）とは、振動源側と振動受側との間に液封入式防振装置１が組付けられた状態であって、液封入式防振装置１に振動が加わる前の状態である。

図２及び図３に示すように、仕切部材７は、その下面側の部位を構成する第１仕切体８と、仕切部材７の上面側の部位を構成する第２仕切体９とが上下に重ね合わされた状態で一体に連結される。

第１仕切体８は、円環状のオリフィス形成部８０と、そのオリフィス形成部８０の下端側を閉塞するように接続される略円盤状の保持部８１と、を備える。オリフィス形成部８０及び保持部８１は一体的に形成される。

第２仕切体９は、オリフィス形成部８０の内周側に嵌め込まれ断面Ｌ字状に形成される円環状の円環部９０と、その円環部９０の下端側を閉塞するように接続される略円盤状の保持部９１と、を備える。円環部９０及び保持部９１は一体的に形成される。

オリフィス形成部８０の外周面の上端および下端側には、径方向外側に向けて張り出す一対のオリフィス形成壁８０ａ，８０ｂが形成される。第２取付部材４（図１参照）の内周面を覆うゴム膜３０にオリフィス形成壁８０ａ，８０ｂが密着することにより、仕切部材７の外周に沿って第１オリフィスＰ１が形成される。

オリフィス形成部８０には、オリフィス形成壁８０ａ，８０ｂの間を上下に接続する縦壁部８０ｃ（図２参照）が形成され、この縦壁部８０ｃによって第１オリフィスＰ１が周方向に分断される。オリフィス形成壁８０ａには、そのオリフィス形成壁８０ａを径方向内側に凹ませるようにして切り欠いた切欠き８０ｄが開口形成される。第１オリフィスＰ１の流路の一端は、この切欠き８０ｄを介して第１液室Ｃ１（図１参照）に連通される。

オリフィス形成壁８０ｂは、縦壁部８０ｃとの接続部分を始端にしてオリフィス形成部８０の略半周にわたって延びており、オリフィス形成壁８０ｂの終端部８０ｂ１（図２参照）が第１オリフィスＰ１の流路の他端となる。即ち、第１オリフィスＰ１は、オリフィス形成壁８０ｂの終端部８０ｂ１で第２液室Ｃ２（図１参照）に連通される。

第１仕切体８の保持部８１の外周端側には、第２オリフィスＰ２を形成する貫通孔８１ａが開口形成される。貫通孔８１ａは、上下に貫通しつつ周方向に延びるように形成されており（図４（ａ）参照）、周方向等間隔に複数（本実施形態では、４つ）の貫通孔８１ａが並べて設けられる。

貫通孔８１ａよりも内周側における保持部８１の上面からは、弾性可動体１０の被保持部１１を保持するための突出部８１ｂが上方に突出される。突出部８１ｂの上面には、下方に凹む凹溝が形成されており（図３参照）、この凹溝を有する突出部８１ｂが周方向に連続して形成される。

第２仕切体９の保持部９１は、後述する貫通孔９１ｈが形成される点を除き、軸Ｏと直角な平面を挟んで第１仕切体８の保持部８１と面対称に形成される。よって、保持部８１の貫通孔８１ａ及び突出部８１ｂと上下対称となる貫通孔９１ａ及び突出部９１ｂが第２仕切体９の保持部９１にも形成される。

そして、保持部８１，９１は、互いに上下に所定間隔を隔てて配置されるため、上下に対向する貫通孔８１ａ，９１ａによって第２オリフィスＰ２が形成される。また、上下に対向する突出部８１ｂ，９１ｂ（凹溝）の対向間には、弾性可動体１０の被保持部１１を保持するための空間が形成される。

弾性可動体１０の被保持部１１は、突出部８１ｂ，９１ｂの凹溝に対応する形状（弾性的に嵌め込み可能な形状）に形成されている。よって、被保持部１１が突出部８１ｂ，９１ｂに保持されることにより、上下方向や径方向における被保持部１１の変位が規制されている。弾性可動体１０のうち、被保持部１１よりも外周側の部位は、突出部８１ｂ，９１ｂから径方向外側に突出することで第２オリフィスＰ２の流路上に配置される。

図３（ｂ）に示すように、弾性可動体１０は、被保持部１１から径方向外側に突出する外周部１２と、その外周部１２に形成される第１弁部１３及び第２弁部１４と、を備え、各部がゴム状弾性体を用いて一体的に形成される。

第１弁部１３は、外周部１２の外周端の上下の両面から上下一対に突出する突起形状に形成されており、第１弁部１３の上下方向寸法Ｄ３は、外周部１２の上下方向寸法Ｄ２よりも大きく設定されている。また、第２弁部１４も同様に、第１弁部１３よりも内周側で外周部１２の上下の両面から上下一対に突出する突起形状に形成されており、第２弁部１４の上下方向寸法Ｄ４は、外周部１２の上下方向寸法Ｄ２や、第１弁部１３の上下方向寸法Ｄ３よりも小さく設定されている。第１弁部１３及び第２弁部１４は、それぞれ周方向に連続して形成される円環状の突起である。

第２オリフィスＰ２には、第１弁部１３に径方向で対向する周壁面８０ｅと、その周壁面８０ｅの上下の両端部から径方向内側に突出し第１弁部１３に上下方向両側で対向する一対の対向面８１ｃ，９１ｃと、が形成される。周壁面８０ｅは、オリフィス形成部８０の内周面であり、一対の対向面８１ｃ，９１ｃは、貫通孔８１ａ，９１ａよりも外周側における保持部８１の上面および保持部９１の下面である。

即ち、第１弁部１３及び第２弁部１４は、保持部８１，９１の貫通孔８１ａ，９１ａよりも径方向外側に配置されており、外周部１２のうち、第２弁部１４よりも内周側の部位が貫通孔８１ａ，９１ａと上下で対向している。よって、第２オリフィスＰ２を流動する液体の液圧は、第２弁部１４の内周側に位置する外周部１２に作用する。

この場合、外周部１２の径方向寸法Ｄ１（図３（ｂ）の左右方向寸法であって、突出部８１ｂ，９１ｂによって保持されていない部位の寸法）は、外周部１２の上下方向寸法Ｄ２（軸Ｏ方向での厚み寸法）よりも大きく、且つ、外周部１２の上下方向寸法Ｄ２と一対の第１弁部１３の上下方向寸法Ｄ３とを合算した寸法（Ｄ２＋Ｄ３×２）よりも大きく設定されている。よって、図５に示すように、外周部１２に液圧が作用すると、外周部１２の全体が撓むように変形し、その変形に伴って第１弁部１３が上下に変位する（図５（ｂ）及び図５（ｃ）参照）。

振動入力前の負荷状態（図５（ａ）の状態）においては、第１弁部１３と対向面８１ｃ，９１ｃとが離隔しているため、第１弁部１３が上下に変位して対向面８１ｃ，９１ｃと離隔または接触することにより、第２オリフィスＰ２の連通状態および閉塞状態が切り替えられる。このように、外周部１２の全体を撓ませるように変形させることにより、その変形時に外周部１２の一部に応力が集中することを抑制できる。よって、外周部１２に変形が繰り返されても、外周部１２に亀裂が生じ難くなるので、弾性可動体１０の耐久性を向上できる。

更に、第１弁部１３及び第２弁部１４が非形成とされる領域においては、外周部１２の上下方向寸法Ｄ２（図３（ｂ）参照）が内周側から外周側にかけて一定に形成されるので、外周部１２が変形した場合に、外周部１２の一部に応力が集中することをより効果的に抑制できる。

また、第１弁部１３は、上下方向の端部（先端側）ほど先細りに形成されるため、対向面８１ｃ，９１ｃとの接触時の接触面積を小さくできる。よって、第１弁部１３と対向面８１ｃ，９１ｃとの接触時に異音が生じることを抑制できる。

なお、このような外周部１２の変形により、第１弁部１３も径方向外側に向けて僅かに倒れるように変位（変形）するが、この変位時に第１弁部１３が周壁面８０ｅに接触しない程度に、振動入力前における第１弁部１３と周壁面８０ｅとの隙間が十分に確保されている。

ここで、アイドル振動のような振幅が小さい（高周波の）振動入力時には、外周部１２の変形量が小さく、第１弁部１３が対向面８１ｃ，９１ｃと離隔した状態を保って上下に変位するため、第２オリフィスＰ２での液体流動が生じることになる。この時、第１弁部１３と対向面８１ｃ，９１ｃとの間の隙間が第２オリフィスＰ２の実質的な流路となるが、振動入力前の負荷状態における第１弁部１３と対向面８１ｃ，９１ｃとの間の隙間は僅かである（例えば、０．１ｍｍ）。

つまり、第２オリフィスＰ２の実質的な流路断面積（第１弁部１３と対向面８１ｃ，９１ｃとの間の流路断面積）は、第１オリフィスＰ１（図３（ａ）参照）の流路断面積よりも小さく形成される。また、第２オリフィスＰ２の流路長は、第１オリフィスＰ１の流路長よりも短く形成される。よって、第２オリフィスＰ２で生じる液柱共振周波数は、第１オリフィスＰ１で生じる液柱共振周波数よりも高く設定されている。

従って、小振幅（例えば、０．０５ｍｍ）の振動入力時に第２オリフィスＰ２の連通状態を維持する（第１弁部１３が対向面８１ｃ，９１ｃに接触しない）ことにより、第２オリフィスＰ２での液体流動によって動ばね定数を低くできる。また、シェイク振動のような大振幅（例えば、０．５ｍｍの振幅）の振動入力時には、第１弁部１３によって第２オリフィスＰ２が閉塞されて第１オリフィスＰ１での液体流動が生じるため、減衰係数を高くできる。

そして、本実施形態では、そのような大小の振幅の間の中程度の振幅（所定の第１振幅）の振動入力時には、動ばね定数を低くしつつ、所定の減衰係数を得ることができる構成となっている。この構成について、以下に説明する。

図４に示すように、保持部８１の対向面８１ｃには、その対向面８１ｃに凹む凹部８１ｄが形成される。凹部８１ｄは、周方向等間隔に複数（本実施形態では、８個）形成される。また、第２仕切体９の保持部９１には、凹部８１ｄと上下対称となる位置に凹部９１ｄが形成される（図４（ｂ）参照）。これらの凹部８１ｄ，９１ｄは、径方向に延びるように形成され、凹部８１ｄ，９１ｄと第１弁部１３とが上下に対向して配置される。これにより、第１弁部１３が対向面８１ｃ，９１ｃに接触した場合に、第２オリフィスＰ２の連通状態を維持するリーク流路Ｌ（図５参照）を形成できる。

よって、図５（ｂ）に示すように、第１弁部１３と対向面８１ｃ，９１ｃとが接触する程度の中程度の振幅（例えば、０．１ｍｍ）の振動入力時には、第２オリフィスＰ２での液体流動を、リーク流路Ｌを通じて僅かに生じさせることができる。一方、この第２オリフィスＰ２での液体流動は僅かであるため、第１オリフィスＰ１（図１参照）においても液体流動を生じさせることができる。よって、動ばね定数が高くなることを抑制しつつ、所定の減衰係数を得ることができる。

そして、図５（ｃ）に示すように、比較的大きい振幅（第１振幅よりも大きい第２振幅）の振動入力時には、第１弁部１３によってリーク流路Ｌが閉塞され、第２オリフィスＰ２での液体流動が生じることを抑制できる。これにより、第１オリフィスＰ１のみで液体流動を生じさせることができるので、高い減衰係数を得ることができる。

このように、本実施形態では、対向面８１ｃ，９１ｃの凹部８１ｄ，９１ｄによってリーク流路Ｌが形成されているが、例えば、凹部８１ｄ，９１ｄに相当する凹みを第１弁部１３の先端部分に形成することも可能である。しかしながら、そのような構成の場合、第１弁部１３がゴム状弾性体を用いて形成されるため、リーク流路Ｌの流路幅や深さ等の寸法の精度が低下し易い。また、第１弁部１３に凹部を形成すると、その形成部分で亀裂が生じ易くなり、弾性可動体１０の耐久性が低下する。

これに対して本実施形態では、対向面８１ｃ，９１ｃの凹部８１ｄ，９１ｄによってリーク流路Ｌを形成しているため、第１弁部１３に凹部を形成する場合に比べ、リーク流路Ｌの流路幅や深さ等の寸法の精度を向上できる。よって、リーク流路Ｌを通した液体の流量を意図した流量に設定し易くできるので、中程度の振幅の振動入力時に（図５（ｂ）の状態で）、意図した動ばね定数や減衰係数が得られ易くなる。更に、第１弁部１３に凹部を形成する場合に比べ、弾性可動体１０の耐久性を向上できる。

ここで、上述した通り、本実施形態では、第１弁部１３よりも径方向内側には、第２弁部１４が形成されている。この第２弁部１４は、対向面８１ｃ，９１ｃとの接触によって外周部１２の剛性を高めるための部位である。

図５（ａ）に示すように、振動入力前の負荷状態における第２弁部１４と対向面８１ｃ，９１ｃとの対向間隔は、第１弁部１３と対向面８１ｃ，９１ｃとの対向間隔よりも広く設定されている。よって、図５（ｂ）に示すように、中程度の振幅の振動入力時には、第２弁部１４と対向面８１ｃ，９１ｃとが接触することを抑制できる。これにより、外周部１２の剛性が高まることを抑制し、外周部１２に作用する液圧を外周部１２の変形によって吸収できるので、動ばね定数が高くなることを抑制できる。

一方、図５（ｃ）に示すように、大振幅の振動入力時には、第２弁部１４と対向面８１ｃ，９１ｃとを接触させて弾性可動体１０の外周部１２の剛性を高くすることできる。これにより、振動入力時の液圧が外周部１２の変形によって吸収されることを抑制できるので、大振幅の振動入力時に、より高い減衰係数を得ることができる。

また、第２弁部１４は、上下方向の端部（先端側）ほど先細りに形成されるため、第２弁部１４と対向面８１ｃ，９１ｃとが面接触する場合に比べて接触面積を小さくできる。よって、第２弁部１４と対向面８１ｃ，９１ｃとの接触時に異音が生じることを抑制できる。

また、対向面８１ｃ，９１ｃの内周端から外周端にかけて、凹部８１ｄ，９１ｄが径方向に延びるように形成される。即ち、リーク流路Ｌは、凹部８１ｄ，９１ｄと第２弁部１４との間の領域にも形成される。これにより、仮に、中程度の振幅の振動入力時に（図５（ｂ）の状態で）第２弁部１４と対向面８１ｃ，９１ｃとが接触しても、第２弁部１４と凹部８１ｄ，９１ｄとの間に形成されるリーク流路Ｌによって第２オリフィスＰ２における液体流動を生じさせることができる。よって、中程度の振幅の振動入力時に、動ばね定数が高くなることを抑制しつつ、所定の減衰係数を得るという効果を確実に発揮させることができる。

一方、大振幅の振動入力時には、図５（ｃ）に示すように、第２弁部１４によってリーク流路Ｌが閉塞される。これにより、仮に、第１弁部１３によるリーク流路Ｌの閉塞が一部不十分であったとしても、第２オリフィスＰ２での液体流動が生じることを抑制できる。よって、大振幅の振動入力時に高い減衰係数を確実に得ることができる。

また、図４（ａ）に示すように、周方向における凹部８１ｄ，９１ｄの幅寸法（即ち、リーク流路Ｌの流路幅）は、径方向内側ほど狭く形成される。よって、第１弁部１３及び第２弁部１４と対向面８１ｃ，９１ｃとの接触時に、仮に、第１弁部１３及び第２弁部１４によるリーク流路Ｌ（図５参照）の閉塞が不十分な箇所があったとしても、その箇所を流れる液体の流動抵抗を高めることできる。よって、大振幅の振動入力時に高い減衰係数を確実に得ることができる。

また、図４（ｂ）に示すように、対向面８１ｃ，９１ｃ及び凹部８１ｄ，９１ｄの底面は、傾斜面８１ｅ，９１ｅによって周方向で接続されている。この傾斜面８１ｅ，９１ｅは、対向面８１ｃ，９１ｃと凹部８１ｄ，９１ｄの底面との段差部分を滑らかに接続するように傾斜している。これにより、第１弁部１３及び第２弁部１４と対向面８１ｃ，９１ｃとの接触時にリーク流路Ｌ（図５参照）が閉塞され易くなる。よって、大振幅の振動入力時に高い減衰係数を確実に得ることができる。

ここで、周方向に並ぶ複数の貫通孔８１ａ，９１ａ同士の間には、径方向に延びるリブ８１ｆ，９１ｆが形成される（リブ９１ｆについては、図２参照）。このリブ８１ｆ，９１ｆは、保持部８１，９１のうち、貫通孔８１ａ，９１ａよりも外周側の部位と、突出部８１ｂ，９１ｂとを接続している。そして、図３（ａ）に示すように、リブ８１ｆ，９１ｆが形成される領域においては、外周部１２が上下一対のリブ８１ｆ，９１ｆによって挟まれた状態で保持される。

このリブ８１ｆ，９１ｆによって外周部１２の変形が拘束されるため、リブ８１ｆ，９１ｆが形成される領域の近くでは、第１弁部１３及び第２弁部１４によるリーク流路Ｌ（図５参照）の閉塞が不十分になるおそれがある。これに対して本実施形態では、図４（ａ）に示すように、リブ８１ｆ，９１ｆの径方向外側に位置する対向面８１ｃ，９１ｃには、凹部８１ｄ，９１ｄを形成していない。

つまり、凹部８１ｄ，９１ｄは、周方向でリブ８１ｆ，９１ｆとは異なる位置に（周方向での位相をずらして）形成されるので、外周部１２の変形が拘束されていない領域にリーク流路Ｌ（図５参照）を形成できる。よって、外周部１２の変形に伴う第１弁部１３及び第２弁部１４の変位によってリーク流路Ｌが閉塞され易くなる。従って、大振幅の振動入力時に高い減衰係数を得るという効果を確実に発揮させることができる。

このように、本実施形態では、大振幅の振動入力時にリーク流路Ｌを閉塞する（第２オリフィスＰ２を閉塞する）構成となっている。この場合、かかる大振幅よりも大きい過大な振幅の振動が入力された場合、第１液室Ｃ１及び第２液室Ｃ２（図１参照）の液圧が急激に変動し、第１液室Ｃ１の液圧が急激に低下し易くなる。この液圧の低下によって第１液室Ｃ１が負圧になると、キャビテーションが発生して異音が生じることがあるが、このキャビテーションは、弾性可動体１０の被保持部１１の内周側の可動栓部１５（図３（ａ）参照）によって抑制される。

図３（ａ）に示すように、保持部８１，９１の突出部８１ｂ，９１ｂよりも内周側には、可動栓部１５を収容可能な空間が形成される。弾性可動体１０のうち、かかる空間内に配置される部位（被保持部１１よりも中央側の部位）が可動栓部１５である。可動栓部１５は、被保持部１１と一体的に形成されている。

可動栓部１５には、上下に円環状に突出する環状弁部１６と、その環状弁部１６の外周側に配置される貫通孔１７と、が形成される。振動入力前の負荷状態において、環状弁部１６の上下の先端は、それぞれ保持部８１の上面と、保持部９１の下面とに接触している。

環状弁部１６よりも内周側に位置する保持部８１，９１の中心部分には、それぞれ貫通孔８１ｇ，９１ｇが形成され、環状弁部１６の外周側に位置する保持部９１には、貫通孔９１ｈが形成される。貫通孔９１ｈは、貫通孔１７の上方側に（可動栓部１５と対面する位置に）形成される。

これにより、第１液室Ｃ１（図１参照）が負圧になると、上方に突出する環状弁部１６を保持部９１側に押しつぶすようにして可動栓部１５が上方に変位する。この可動栓部１５の変位に伴い、下方に突出する環状弁部１６と保持部８１との間に隙間が生じる。そして、その隙間と、可動栓部１５の貫通孔１７と、保持部９１の貫通孔９１ｈとを通じた液体の流動が可能となる。よって、第１液室Ｃ１に生じる負圧を早期に解消できるので、キャビテーションによる異音の発生を抑制できる。

以上のように、本実施形態の液封入式防振装置１によれば、小振幅（０．０５ｍｍ）の振動入力時には動ばね定数を低くできると共に、中程度の振幅（０．１ｍｍ）の振動入力時には、動ばね定数が高くなることを抑制しつつ、所定の減衰係数を得ることができる。更に、大振幅（０．５ｍｍ）の振動入力時には、高い減衰係数を得ることができると共に、過大な（０．５ｍｍを超える）振幅の振動入力時には、キャビテーションによる異音の発生を抑制できる。

以上、上記実施形態に基づき本発明を説明したが、本発明は上記形態に何ら限定されるものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲内で種々の変形改良が可能であることは容易に推察できるものである。

上記実施形態では、自動車のエンジンを弾性支持するエンジンマウントとして液封入式防振装置１を用いる場合について説明したが、必ずしもこれに限られるものではない。例えば、ボディマウント、デフマウント等、任意の振動体に液封入式防振装置１を適用することが可能である。

上記実施形態では、第１液室Ｃ１及び第２液室Ｃ２を連通する２つの第１オリフィスＰ１及び第２オリフィスＰ２が形成される場合を説明したが、第１オリフィスＰ１及び第２オリフィスＰ２に加え、第１液室Ｃ１及び第２液室Ｃ２を連通する他のオリフィスを形成しても良い。

上記実施形態では、弾性可動体１０の外周部１２に第１弁部１３及び第２弁部１４が形成される場合を説明したが、必ずしもこれに限られるものではない。例えば、第２弁部１４を省略しても良いし、第１弁部１３及び第２弁部１４に加え、対向面８１ｃ，９１ｃに当接可能な弁部を更に設けても良い。

上記実施形態では、第１弁部１３及び第２弁部１４が非形成とされる領域において、外周部１２の厚みが一定に形成される場合を説明したが、必ずしもこれに限られるものではない。液圧が作用した場合に外周部１２の全体が撓むように変形し、第１弁部１３及び第２弁部１４の上下の変位によって第２オリフィスＰ２の連通状態を切り替えることができる程度であれば、外周部１２の厚みを一部薄く形成しても良い。

上記実施形態では、弾性可動体１０の被保持部１１の内周側に可動栓部１５が接続される場合を説明したが、必ずしもこれに限られるものではない。例えば、可動栓部１５を省略する（被保持部１１より内周側における弾性可動体１０の厚みを一定にする）構成でも良い。この場合には、保持部８１，９１の貫通孔８１ｇ，９１ｇ，９１ｈを省略しても良い。

上記実施形態では、第１弁部１３が対向面８１ｃ，９１ｃに接触しない振動として０．０５ｍｍ振幅の振動、第１弁部１３が対向面８１ｃ，９１ｃに接触する振動として０．１ｍｍ振幅（所定の第１振幅）の振動、第１弁部１３がリーク流路Ｌを閉塞する振動として０．５ｍｍ振幅（第１振幅よりも大きい第２振幅）の振動を例示したが、必ずしもこれに限られるものではない。所望の振幅で第１弁部１３が対向面８１ｃ，９１ｃに接触する（リーク流路Ｌを閉塞する）ように、即ち、所望の振幅の振動の入力時に意図するばね定数や減衰係数が得られるように、第１弁部１３と対向面８１ｃ，９１ｃとの隙間や凹部８１ｄ，９１ｄの深さは適宜設定すれば良い。

上記実施形態では、対向面８１ｃ，９１ｃとの対向間隔が第１弁部１３よりも第２弁部１４の方が広く設定される場合を説明したが、必ずしもこれに限られるものではない。例えば、対向面８１ｃ，９１ｃとの対向間隔が第１弁部１３と第２弁部１４とで同一に設定される構成でも良い。この構成の場合でも、外周部１２の全体が撓むように変形するため、第２弁部１４よりも第１弁部１３を先に対向面８１ｃ，９１ｃに接触させることができる。

上記実施形態では、対向面８１ｃ，９１ｃの凹部８１ｄ，９１ｄによってリーク流路Ｌが形成される場合を説明したが、必ずしもこれに限られるものではない。例えば、凹部８１ｄ，９１ｄに相当する凹みを第１弁部１３（第２弁部１４）の先端に形成することや、径方向に貫通する孔を第１弁部１３（第２弁部１４）に形成することによって、リーク流路を形成しても良い。また、対向面８１ｃ，９１ｃと第１弁部１３（第２弁部１４）とのそれぞれにリーク流路を形成しても良い。

また、凹部８１ｄ，９１ｄを対向面８１ｃ，９１ｃの表面に直接形成するのではなく、例えば、対向面８１ｃ，９１ｃの表面に周方向に延びるゴム膜を形成し、そのゴム膜の表面に凹部８１ｄ，９１ｄに相当する凹みを形成しても良い。また、ゴム製の凸部（突起）を対向面８１ｃ，９１ｃの表面に周方向で断続するように並べて設け、それら凸部同士の対向間をリーク流路とする構成でも良い。このように、対向面８１ｃ，９１ｃに接着されるゴムを用いてリーク流路を形成すれば、第１弁部１３（第２弁部１４）との接触時の異音を抑制できる。

上記実施形態では、複数の凹部８１ｄ，９１ｄ（リーク流路Ｌ）が周方向等間隔に並べて設けられる場合を説明したが、必ずしもこれに限られるものではない。例えば、凹部８１ｄ，９１ｄ（リーク流路Ｌ）は、１つであっても良く、凹部８１ｄ，９１ｄ（リーク流路Ｌ）を省略しても良い。また、凹部８１ｄ，９１ｄを複数設ける場合には、必ずしも周方向で等間隔に設ける必要は無い（周方向で断続的に設ければ良い）。

上記実施形態では、第１弁部１３及び第２弁部１４のそれぞれと対向するように凹部８１ｄ，９１ｄ（リーク流路Ｌ）が形成される場合を説明したが、必ずしもこれに限られるものではない。例えば、第１弁部１３との対向部分のみに凹部８１ｄ，９１ｄ（リーク流路Ｌ）を形成する構成でも良い。

上記実施形態では、周方向における凹部８１ｄ，９１ｄの幅寸法（即ち、リーク流路Ｌの流路幅）が径方向内側ほど狭く形成される場合を説明したが、必ずしもこれに限られるものではない。例えば、周方向における凹部８１ｄ，９１ｄの幅寸法（即ち、リーク流路Ｌの流路幅）を径方向内側から外側にかけて一定にしても良く、径方向内側ほど広くしても良い。

上記実施形態では、凹部８１ｄ，９１ｄ（リーク流路Ｌ）が周方向においてリブ８１ｆ，９１ｆとは異なる位置に形成される場合を説明したが、必ずしもこれに限られるものではない。例えば、リブ８１ｆ，９１ｆの径方向外側の領域に凹部８１ｄ，９１ｄ（リーク流路Ｌ）を形成しても良い。

１液封入式防振装置
２第１取付部材
３防振基体
４第２取付部材
６ダイヤフラム
７仕切部材
１０弾性可動体
１１被保持部
１２外周部
１３第１弁部
１４第２弁部
８０ｅ周壁面
８１ｃ，９１ｃ対向面
８１ｄ，９１ｄ凹部
８１ｆ，９１ｆリブ（挟持部）
Ｃ１第１液室
Ｃ２第２液室
Ｄ１外周部の径方向寸法
Ｄ２外周部の軸方向寸法
Ｌリーク流路
Ｐ１第１オリフィス（オリフィス）
Ｐ２第２オリフィス（オリフィス）

Claims

第１取付部材と、筒状の第２取付部材と、その第２取付部材の軸方向一端側の開口部分を閉塞するようにして前記第１取付部材および前記第２取付部材を連結し、ゴム状弾性体を用いて形成される防振基体と、前記第２取付部材の軸方向他端側の開口部分を閉塞し、ゴム状弾性体を用いて形成されるダイヤフラムと、そのダイヤフラム及び前記防振基体の間で前記第２取付部材の内周側に保持され、前記防振基体側の第１液室および前記ダイヤフラム側の第２液室を仕切る仕切部材と、その仕切部材に形成され、前記第１液室および前記第２液室を連通させるオリフィスと、前記仕切部材に収納され、ゴム状弾性体を用いて形成される円盤状の弾性可動体と、を備え、
前記オリフィスは、第１オリフィスと、その第１オリフィスよりも高い周波数で共振するように構成される第２オリフィスと、から少なくとも構成され、
前記弾性可動体は、その弾性可動体の内周側の部位を構成し前記仕切部材に保持される被保持部と、その被保持部から径方向外側に突出し前記第２オリフィスの流路上に配置される外周部と、その外周部の外周端側から軸方向両側に突出する第１弁部と、を備え、
前記第２オリフィスには、前記第１弁部に径方向で対向し前記第１弁部との間に流路を形成する周壁面が形成される液封入式防振装置であって、
前記外周部は、径方向寸法が軸方向寸法よりも大きく設定され、
前記第２オリフィスには、前記周壁面から径方向内側に突出し前記第１弁部に軸方向両側で対向する一対の対向面が形成され、
前記第１弁部が前記対向面と接触または離隔することにより、第２オリフィスの連通状態と閉塞状態とが切り替えられ、
振動が入力される前の状態において前記第１弁部と前記対向面とが離隔し、
前記第１弁部または前記対向面の少なくとも一方には、所定の第１振幅の振動入力時に前記第１弁部が前記対向面に接触した場合に、前記第２オリフィスの連通状態を維持するリーク流路が形成され、
前記リーク流路の流路幅が径方向内側ほど狭く形成されることを特徴とする液封入式防振装置。
第１取付部材と、筒状の第２取付部材と、その第２取付部材の軸方向一端側の開口部分を閉塞するようにして前記第１取付部材および前記第２取付部材を連結し、ゴム状弾性体を用いて形成される防振基体と、前記第２取付部材の軸方向他端側の開口部分を閉塞し、ゴム状弾性体を用いて形成されるダイヤフラムと、そのダイヤフラム及び前記防振基体の間で前記第２取付部材の内周側に保持され、前記防振基体側の第１液室および前記ダイヤフラム側の第２液室を仕切る仕切部材と、その仕切部材に形成され、前記第１液室および前記第２液室を連通させるオリフィスと、前記仕切部材に収納され、ゴム状弾性体を用いて形成される円盤状の弾性可動体と、を備え、
前記オリフィスは、第１オリフィスと、その第１オリフィスよりも高い周波数で共振するように構成される第２オリフィスと、から少なくとも構成され、
前記弾性可動体は、その弾性可動体の内周側の部位を構成し前記仕切部材に保持される被保持部と、その被保持部から径方向外側に突出し前記第２オリフィスの流路上に配置される外周部と、その外周部の外周端側から軸方向両側に突出する第１弁部と、を備え、
前記第２オリフィスには、前記第１弁部に径方向で対向し前記第１弁部との間に流路を形成する周壁面が形成される液封入式防振装置であって、
前記外周部は、径方向寸法が軸方向寸法よりも大きく設定され、
前記第２オリフィスには、前記周壁面から径方向内側に突出し前記第１弁部に軸方向両側で対向する一対の対向面が形成され、
前記第１弁部が前記対向面と接触または離隔することにより、第２オリフィスの連通状態と閉塞状態とが切り替えられ、
振動が入力される前の状態において前記第１弁部と前記対向面とが離隔し、
前記第１弁部または前記対向面の少なくとも一方には、所定の第１振幅の振動入力時に前記第１弁部が前記対向面に接触した場合に、前記第２オリフィスの連通状態を維持するリーク流路が形成され、
前記仕切部材は、前記外周部の周方向の一部を上下から挟持する挟持部を備え、
前記リーク流路は、周方向において前記挟持部とは異なる位置に形成されることを特徴とする液封入式防振装置。
第１取付部材と、筒状の第２取付部材と、その第２取付部材の軸方向一端側の開口部分を閉塞するようにして前記第１取付部材および前記第２取付部材を連結し、ゴム状弾性体を用いて形成される防振基体と、前記第２取付部材の軸方向他端側の開口部分を閉塞し、ゴム状弾性体を用いて形成されるダイヤフラムと、そのダイヤフラム及び前記防振基体の間で前記第２取付部材の内周側に保持され、前記防振基体側の第１液室および前記ダイヤフラム側の第２液室を仕切る仕切部材と、その仕切部材に形成され、前記第１液室および前記第２液室を連通させるオリフィスと、前記仕切部材に収納され、ゴム状弾性体を用いて形成される円盤状の弾性可動体と、を備え、
前記オリフィスは、第１オリフィスと、その第１オリフィスよりも高い周波数で共振するように構成される第２オリフィスと、から少なくとも構成され、
前記弾性可動体は、その弾性可動体の内周側の部位を構成し前記仕切部材に保持される被保持部と、その被保持部から径方向外側に突出し前記第２オリフィスの流路上に配置される外周部と、その外周部の外周端側から軸方向両側に突出する第１弁部と、を備え、
前記第２オリフィスには、前記第１弁部に径方向で対向し前記第１弁部との間に流路を形成する周壁面が形成される液封入式防振装置であって、
前記外周部は、径方向寸法が軸方向寸法よりも大きく設定され、
前記第２オリフィスには、前記周壁面から径方向内側に突出し前記第１弁部に軸方向両側で対向する一対の対向面が形成され、
前記第１弁部が前記対向面と接触または離隔することにより、第２オリフィスの連通状態と閉塞状態とが切り替えられ、
振動が入力される前の状態において前記第１弁部と前記対向面とが離隔し、
前記対向面に形成される凹部によってリーク流路が形成され、
前記リーク流路は、所定の第１振幅の振動入力時に前記第１弁部が前記対向面に接触した場合に、前記第２オリフィスの連通状態を維持することを特徴とする液封入式防振装置。
前記第１振幅よりも大きい第２振幅の振動入力時に、前記第１弁部によって前記リーク流路を閉塞可能に構成されることを特徴とする請求項１から３のいずれかに記載の液封入式防振装置。
前記弾性可動体は、前記第１弁部よりも内周側に形成され前記外周部から軸方向両側に突出する第２弁部を備え、
前記第２弁部は、一対の前記対向面に軸方向で対向し、
前記第２弁部と前記対向面との対向間隔は、前記第１弁部と前記対向面との対向間隔よりも広く形成されることを特徴とする請求項４記載の液封入式防振装置。
前記第２振幅の振動入力時に前記第２弁部が前記対向面に接触することを特徴とする請求項５記載の液封入式防振装置。
前記第２弁部または前記対向面の少なくとも一方には、前記第２弁部が前記対向面に接触した場合に、前記第２オリフィスの連通状態を維持するリーク流路が形成されることを特徴とする請求項５又は６に記載の液封入式防振装置。
前記第２振幅の振動入力時に、前記第２弁部によって前記リーク流路を閉塞可能に構成されることを特徴とする請求項７記載の液封入式防振装置。
前記第１弁部および前記第２弁部が非形成とされる領域において、前記外周部の軸方向寸法が一定に形成されることを特徴とする請求項５から８のいずれかに記載の液封入式防振装置。