JP7044699B2 - 連続鋳造方法および連続鋳造装置 - Google Patents
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Description
本発明の他の実施形態について、図5に基づいて説明すれば、以下のとおりである。なお、説明の便宜上、前記実施形態にて説明した部材と同じ機能を有する部材については、同じ符号を付記し、その説明を省略する。
本実施形態では、連続鋳造における電磁攪拌装置の好ましい設定について説明する。
α:吐出孔41Aまたは吐出孔41Bの吐出角度[°]
A:吐出孔41Aまたは吐出孔41Bの吐出面積[m2]
W:鋳造幅[m](短辺面12Aa・12Baの水平距離)
T:鋳造厚[m](長辺面11Aa・11Baの水平距離)
V:吐出孔41Aまたは吐出孔41Bからの吐出速度[m/s]
Vc:鋳造速度[m/s]
L:浸漬ノズル40Aまたは浸漬ノズル40Bの浸漬深さ[m](吐出孔41Aまたは吐出孔41Bの中心と湯面Sとの距離)
B:長辺面11Aa・11Baから溶鋼内水平方向15mmの位置における磁束密度[G]
f:電磁撹拌装置50Aまたは電磁撹拌装置50Bの周波数[Hz]
σ:二次伝導体(1500℃における溶鋼)の電気伝導度[1/μΩ-m]
まず、吐出孔41Aまたは吐出孔41Bから吐出される溶鋼の体積と、鋳造体積が同じである条件から下記の式1が成立する。
式1から下記の式2に示されるように吐出速度Vが求まる。
V=W×T×Vc/2A・・・(式2)
したがって、吐出孔41Aまたは吐出孔41Aから吐出された溶鋼の鉛直方向の速度Vyは、下記の式3となる。
Vy=V×sinα=W×T×Vc×sinα/2A・・・(式3)
これより、溶鋼が吐出孔41Aまたは吐出孔41Aから吐出されたから湯面Sに到達するまでの時間t(湯面到達時間t)は、下記の式4となる。
t=L/Vy=L×W×T×Vc×sinα/2A・・・(式4)
溶鋼に印加される撹拌水力Hは、下記の式5となる。
H=B2×f×σ
したがって、吐出孔41Aまたは吐出孔41Aから吐出された溶鋼が湯面Sに到達するまでに受ける力積Iは、下記の式6となる。
I=H×t=B2×f×σ×L×W×T×Vc×sinα/2A・・・(式6)
本実施形態における連続鋳造方法では、吐出角度α、吐出面積A、鋳造幅、鋳造厚T、および浸漬深さLが所定の値である場合において、上記力積Iが、0.4×107G2/μΩ-m~2.5×107G2/μΩ-mとなるように、磁束密度B、周波数f、および鋳造速度Vcを設定することが好ましい。これにより、溶鋼の種類が変化した場合においても、異物の洗浄効果が高い撹拌流を形成することができる。
吐出孔41Aの吐出角度θ:30°
吐出孔41Aの鉛直方向の幅:58mm
湯面Sから吐出孔41Aの中心までの鉛直方向の距離L:180mm
短辺モールド12A・12B間の距離W:1042mm
鋳造速度:1.30m/min
吐出速度:865mm/s
鋳片厚み:200mm
長辺面11Aa・11Baから厚み方向15mmにおける磁束密度:1150G
上記の条件は、電磁撹拌装置50A・50Bによる撹拌を行った場合、吐出孔41Aから吐出された溶鋼の略全量が湯面Sに直接到達し、かつ、吐出孔41Aから吐出されてから湯面Sに到達するまでの間、電磁撹拌装置50A・50Bによって形成される撹拌領域に含まれる条件である。
吐出孔41Bの吐出角度φ:5°
吐出孔41Bの鉛直方向の幅:50mm
湯面Sから吐出孔41Bの中心までの鉛直方向の距離L:220mm
短辺モールド12A・12B間の距離W:1038mm
鋳造速度:1.40m/min
吐出速度:932mm/s
鋳片厚み:200mm
長辺面11Aa・11Baから厚み方向15mmにおける磁束密度:1150G
上記の条件は、電磁撹拌装置50A・50Bによる撹拌を行った場合、吐出孔41Bから吐出された溶鋼の略全量がモールド10の短辺面12Aa・12Baに直接到達し、かつ、吐出孔41Bから吐出されてからモールド10の短辺面12Aa・12Baに到達するまでの間、電磁撹拌装置50A・50Bによって形成される撹拌領域に含まれる条件である。
吐出孔41の吐出角度α:5°
吐出孔41の吐出面積A:0.0026m2
鋳造幅W:1260mm
鋳造厚T:200mm
吐出速度V:0.70m/min
鋳造速度Vc:0.7~1.2m/min
浸漬深さL:0.25m
二次伝導体の電気伝導度σ:1/ρ=1/1.3(ρはSUS304の比電気抵抗、ステンレス鋼便覧を参照、単位:μΩ-m)
本実施例において、磁束密度Bを1150G、周波数を2.7Hzとして上記式1~式6を用いて、力積Iを算出したところ下記式7を得た。
0.4×107(G2/μΩ-m)<I<2.5×107(G2/μΩ-m)・・・(式7)
式7で示される範囲の力積を溶鋼に印加した本実施例では、異物の洗浄効果が高い撹拌流を形成することができ、溶鋼中の異物が凝固シェルに捕捉されることを効果的に抑制することができた。
10 モールド
11Aa、11Ba 長辺面(第1面)
12Aa、12Ba 短辺面(第2面)
40A、40B 浸漬ノズル
41A、41B 吐出孔
50A、50B 電磁撹拌装置(撹拌装置)
A3 撹拌領域
S 湯面
Claims (6)
- 第1面と、前記第1面と交差する第2面とを含む囲繞構造を有するモールドと、
溶鋼を吐出する吐出孔を有する浸漬ノズルと、
前記モールド内の溶鋼を撹拌することにより撹拌領域を形成する撹拌装置と、を備える連続鋳造装置を用いる連続鋳造方法であって、
前記モールド内に配置した前記吐出孔から前記第1面に沿う方向かつ水平方向よりも上向きに溶鋼を吐出する吐出工程と、
前記吐出工程において吐出された溶鋼が直進した場合の前記溶鋼の到達位置が、前記モールド内の溶鋼の湯面、または前記第2面であり、前記吐出孔と前記到達位置とを結ぶ線分の全体が、前記撹拌領域に含まれるように前記溶鋼を撹拌する撹拌工程とを含み、
前記浸漬ノズルから吐出された溶鋼が前記湯面に到達するまでに受ける力積は、0.4×10 7 G 2 /μΩ-m~2.5×10 7 G 2 /μΩ-mであることを特徴とする連続鋳造方法。 - 前記撹拌領域における溶鋼の流速が0.20~0.40m/sの範囲であることを特徴とする請求項1に記載の連続鋳造方法。
- 前記到達位置が前記湯面であることを特徴とする請求項1または2に記載の連続鋳造方法。
- 第1面と、前記第1面と交差する第2面とを含む囲繞構造を有するモールドと、
前記モールド内に配置される吐出孔を有し、前記吐出孔から前記第1面に沿う方向に溶鋼を吐出する浸漬ノズルと、
前記モールド内の溶鋼を撹拌することにより撹拌領域を形成する撹拌装置と、を備える連続鋳造装置であって、
前記吐出孔は、前記撹拌領域に含まれているとともに、前記吐出孔は、前記溶鋼を水平方向よりも上向きに吐出し、
前記撹拌装置は、前記吐出孔から吐出された溶鋼が直進した場合の前記溶鋼の到達位置が、前記モールド内の溶鋼の湯面、または前記第2面であり、前記吐出孔と前記到達位置とを結ぶ線分の全体が、前記撹拌領域に含まれるように前記溶鋼を撹拌し、
前記浸漬ノズルから吐出された溶鋼が前記湯面に到達するまでに受ける力積は、0.4×10 7 G 2 /μΩ-m~2.5×10 7 G 2 /μΩ-mであることを特徴とする連続鋳造装置。 - 前記撹拌領域における溶鋼の流速が0.20~0.40m/sの範囲であることを特徴とする請求項4に記載の連続鋳造装置。
- 前記吐出孔は、水平面から5°~30°上向きに溶鋼を吐出することを特徴とする請求項4または5に記載の連続鋳造装置。
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