JP2003080354A - 鋼の連続鋳造方法及び装置 - Google Patents
鋼の連続鋳造方法及び装置Info
- Publication number
- JP2003080354A JP2003080354A JP2001270442A JP2001270442A JP2003080354A JP 2003080354 A JP2003080354 A JP 2003080354A JP 2001270442 A JP2001270442 A JP 2001270442A JP 2001270442 A JP2001270442 A JP 2001270442A JP 2003080354 A JP2003080354 A JP 2003080354A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- magnetic field
- molten steel
- meniscus
- static magnetic
- moving magnetic
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 メニスカス上部のモールドパウダの巻き込み
と内部に浸入する介在物の量を同時に減少させて、健全
な連鋳鋳片を製造する。 【解決手段】 モールド２０内の溶鋼１０のメニスカス
１０Ｍより下で溶鋼に移動磁界を与えながら綱を連続鋳
造するに際して、移動磁界より上のメニスカス付近で溶
鋼に静磁界を与えると共に、前記移動磁界より下方のノ
ズル吐出口２２Ｐより下でも溶鋼に静磁界を与える。
と内部に浸入する介在物の量を同時に減少させて、健全
な連鋳鋳片を製造する。 【解決手段】 モールド２０内の溶鋼１０のメニスカス
１０Ｍより下で溶鋼に移動磁界を与えながら綱を連続鋳
造するに際して、移動磁界より上のメニスカス付近で溶
鋼に静磁界を与えると共に、前記移動磁界より下方のノ
ズル吐出口２２Ｐより下でも溶鋼に静磁界を与える。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、鋼の連続鋳造方法
及び装置に係り、特に、磁界を印加してモールド内溶鋼
の流動を制御することにより、鋳片表面及び内部の介在
物を減少させることが可能な、鋼の連続鋳造方法及び装
置に関する。
及び装置に係り、特に、磁界を印加してモールド内溶鋼
の流動を制御することにより、鋳片表面及び内部の介在
物を減少させることが可能な、鋼の連続鋳造方法及び装
置に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、自動車用鋼板を中心として、鋼製
品の品質向上要求が厳しくなり、スラブ段階から清浄度
の優れた高品質のスラブの要求が高まっている。スラブ
の欠陥には、介在物や気泡に起因するものや、溶鋼中の
成分の偏析に起因するものがあり、モールド内の流動
は、これらと深い関係があるため、多くの研究、発明が
なされてきた。その一つとして、磁界を用いたモールド
内流動制御方法が考えられている。
品の品質向上要求が厳しくなり、スラブ段階から清浄度
の優れた高品質のスラブの要求が高まっている。スラブ
の欠陥には、介在物や気泡に起因するものや、溶鋼中の
成分の偏析に起因するものがあり、モールド内の流動
は、これらと深い関係があるため、多くの研究、発明が
なされてきた。その一つとして、磁界を用いたモールド
内流動制御方法が考えられている。
【０００３】例えば、特開平２−３７９４６には、モー
ルド内の溶鋼のメニスカス部に移動磁界を作用して、初
期凝固への流動により捕捉される介在物を洗浄除去する
ことが記載されている。
ルド内の溶鋼のメニスカス部に移動磁界を作用して、初
期凝固への流動により捕捉される介在物を洗浄除去する
ことが記載されている。
【０００４】又、特開平２−２８４７５０には、モール
ド内へ溶鋼を吐出するための浸漬ノズルの吐出口の上下
に均一な静磁場を作用して、上部でモールドパウダの巻
き込みを防ぐと共に、下部で介在物の溶鋼バルク内部へ
の浸入を防ぐことが記載されている。
ド内へ溶鋼を吐出するための浸漬ノズルの吐出口の上下
に均一な静磁場を作用して、上部でモールドパウダの巻
き込みを防ぐと共に、下部で介在物の溶鋼バルク内部へ
の浸入を防ぐことが記載されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、特開平
２−３７９４６のように、メニスカス部に移動磁界を作
用する技術は、凝固界面への流動による洗浄効果によ
り、捕捉されようとする介在物の低減には有効である
が、与える流動が強すぎると、逆にモールドパウダの巻
き込みを助長してしまう。又、浸漬ノズルを介して、モ
ールド内に入ってきた介在物の低減や、巻き込まれたモ
ールドパウダの溶鋼バルク内部への浸入の抑止は不可能
である。
２−３７９４６のように、メニスカス部に移動磁界を作
用する技術は、凝固界面への流動による洗浄効果によ
り、捕捉されようとする介在物の低減には有効である
が、与える流動が強すぎると、逆にモールドパウダの巻
き込みを助長してしまう。又、浸漬ノズルを介して、モ
ールド内に入ってきた介在物の低減や、巻き込まれたモ
ールドパウダの溶鋼バルク内部への浸入の抑止は不可能
である。
【０００６】一方、特開平２−２８４７５０のように、
浸漬ノズル吐出口の上下に静磁場を作用させる技術は、
ノズル下方に配置された静磁場は、溶鋼バルク深くに浸
入する介在物の低減効果はあるものの、吐出口上部の静
磁場は、上記のメニスカス近傍の初期凝固における流動
を抑制してしまうために、捕捉されようとする介在物の
洗浄効果が無く、むしろ逆に増加させる作用が働く等の
問題点を有していた。
浸漬ノズル吐出口の上下に静磁場を作用させる技術は、
ノズル下方に配置された静磁場は、溶鋼バルク深くに浸
入する介在物の低減効果はあるものの、吐出口上部の静
磁場は、上記のメニスカス近傍の初期凝固における流動
を抑制してしまうために、捕捉されようとする介在物の
洗浄効果が無く、むしろ逆に増加させる作用が働く等の
問題点を有していた。
【０００７】本発明は、前記従来の問題点を解消するべ
くなされたもので、移動磁界を付与しつつ、モールドパ
ウダの巻き込みを防止することを第１の課題とする。
くなされたもので、移動磁界を付与しつつ、モールドパ
ウダの巻き込みを防止することを第１の課題とする。
【０００８】本発明は、更に、内部に浸入する介在物の
量を減少させることを第２の課題とする。
量を減少させることを第２の課題とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明は、モールド内の
溶鋼のメニスカスより下で溶鋼に移動磁界を与えながら
鋼を連続鋳造するに際して、移動磁界より上のメニスカ
ス付近で溶鋼に静磁界を与えるようにして、前記第１の
課題を解決したものである。
溶鋼のメニスカスより下で溶鋼に移動磁界を与えながら
鋼を連続鋳造するに際して、移動磁界より上のメニスカ
ス付近で溶鋼に静磁界を与えるようにして、前記第１の
課題を解決したものである。
【００１０】更に、前記移動磁界より下方のノズル吐出
口より下でも、溶鋼に静磁界を与えるようにして、前記
第２の課題を解決したものである。
口より下でも、溶鋼に静磁界を与えるようにして、前記
第２の課題を解決したものである。
【００１１】本発明は又、鋼の連続鋳造装置において、
モールド内の溶鋼のメニスカスより下で溶鋼に移動磁界
を与えるための移動磁界発生コイルと、前記移動磁界よ
り上のメニスカス付近で溶鋼に静磁界を与えるための上
部静磁界発生コイルと、前記移動磁界より下方のノズル
吐き出し口より下で溶鋼に静磁界を与えるための下部静
磁界発生コイルとを備えることにより、前記第１及び第
２の課題を解決したものである。
モールド内の溶鋼のメニスカスより下で溶鋼に移動磁界
を与えるための移動磁界発生コイルと、前記移動磁界よ
り上のメニスカス付近で溶鋼に静磁界を与えるための上
部静磁界発生コイルと、前記移動磁界より下方のノズル
吐き出し口より下で溶鋼に静磁界を与えるための下部静
磁界発生コイルとを備えることにより、前記第１及び第
２の課題を解決したものである。
【００１２】又、前記移動磁界発生コイルの上端を、メ
ニスカスから１５０〜３００mm下に位置させるようにし
たものである。
ニスカスから１５０〜３００mm下に位置させるようにし
たものである。
【００１３】前記課題を解決するべく、発明者等は、低
融点金属を作って、モデル実験を行った。モデルは、実
機の１／５縮小モデルを用い、液体の低融点金属をモー
ルド内に注入し、モールド内で冷却凝固させながら、メ
ニスカス近傍に交流の移動磁界を作用させた。評価は液
体の低融点金属注入時に、該低融点金属の比重に対し約
１／３の微粒子を混入し、更に、同物質を、メニスカス
上に浮かべて、それぞれ介在物とモールドパウダとし
て、凝固後の低融点金属表面に存在する微粒子数を測定
することにより行った。実験結果を図１に示す。図にお
いて、オープンマーク（○印）は、移動磁界のみを印加
した場合、ソリッドマーク（●印）は、メニスカスを挟
む形で静磁場を印加した場合の測定値である。
融点金属を作って、モデル実験を行った。モデルは、実
機の１／５縮小モデルを用い、液体の低融点金属をモー
ルド内に注入し、モールド内で冷却凝固させながら、メ
ニスカス近傍に交流の移動磁界を作用させた。評価は液
体の低融点金属注入時に、該低融点金属の比重に対し約
１／３の微粒子を混入し、更に、同物質を、メニスカス
上に浮かべて、それぞれ介在物とモールドパウダとし
て、凝固後の低融点金属表面に存在する微粒子数を測定
することにより行った。実験結果を図１に示す。図にお
いて、オープンマーク（○印）は、移動磁界のみを印加
した場合、ソリッドマーク（●印）は、メニスカスを挟
む形で静磁場を印加した場合の測定値である。
【００１４】図１から明らかなように、移動磁界を発生
させるコイルの上端がメニスカスに近すぎると、移動磁
界により発生した流動が強すぎて、モールドパウダの巻
き込みが増大し、逆に、メニスカス位置に対して、コイ
ル上端が下方に離れると、流動による凝固界面の洗浄が
弱すぎて、介在物が増加する。従って、コイル上端とメ
ニスカスの距離が１５０〜３００mmの所に、介在物量が
最少となる範囲が存在する。
させるコイルの上端がメニスカスに近すぎると、移動磁
界により発生した流動が強すぎて、モールドパウダの巻
き込みが増大し、逆に、メニスカス位置に対して、コイ
ル上端が下方に離れると、流動による凝固界面の洗浄が
弱すぎて、介在物が増加する。従って、コイル上端とメ
ニスカスの距離が１５０〜３００mmの所に、介在物量が
最少となる範囲が存在する。
【００１５】図１に、同じモデルを使って、メニスカス
を挟む形で静磁場を印加した時の測定結果を、ソリッド
マーク（●印）で示す。移動磁界のみの場合（オープン
マーク：○印）に比べ、メニスカスと移動磁界発生コイ
ル上端間距離の小さい方で、若干表層部の粒子個数の減
少効果は認められたが、最適範囲は同じであった。
を挟む形で静磁場を印加した時の測定結果を、ソリッド
マーク（●印）で示す。移動磁界のみの場合（オープン
マーク：○印）に比べ、メニスカスと移動磁界発生コイ
ル上端間距離の小さい方で、若干表層部の粒子個数の減
少効果は認められたが、最適範囲は同じであった。
【００１６】本発明は、上記のような実験結果に基づい
てなされたもので、凝固界面に流動を与えて、凝固シェ
ルに捕捉されようとする介在物を洗浄する移動磁界と、
流動体を制動する作用のある直流の静磁場を組み合わせ
ることにより、両者の特徴を生かすモールド内流動制御
技術を考案したものである。
てなされたもので、凝固界面に流動を与えて、凝固シェ
ルに捕捉されようとする介在物を洗浄する移動磁界と、
流動体を制動する作用のある直流の静磁場を組み合わせ
ることにより、両者の特徴を生かすモールド内流動制御
技術を考案したものである。
【００１７】
【発明の実施の形態】以下図面を参照して、本発明の実
施形態を詳細に説明する。
施形態を詳細に説明する。
【００１８】本実施形態は、図２にモールド２０の横断
面を示す如く、モールド２０内の溶鋼１０のメニスカス
１０Ｍより下で溶鋼１０に移動磁界を与えるための移動
磁界発生コイル３０と、前記移動磁界より上のメニスカ
ス１０Ｍ付近で溶鋼１０に静磁界を与えるための上部静
磁界発生コイル３２と、前記移動磁界より下方の浸漬ノ
ズル２２の吐出口２２Ｐより下で溶鋼１０に静磁界を与
えるための下部静磁界発生コイル３４とを備えたもので
ある。図において、１２は凝固シェル、１４はモールド
パウダ、３６は、上下の静磁界発生コイル３２、３４を
連結するコアである。
面を示す如く、モールド２０内の溶鋼１０のメニスカス
１０Ｍより下で溶鋼１０に移動磁界を与えるための移動
磁界発生コイル３０と、前記移動磁界より上のメニスカ
ス１０Ｍ付近で溶鋼１０に静磁界を与えるための上部静
磁界発生コイル３２と、前記移動磁界より下方の浸漬ノ
ズル２２の吐出口２２Ｐより下で溶鋼１０に静磁界を与
えるための下部静磁界発生コイル３４とを備えたもので
ある。図において、１２は凝固シェル、１４はモールド
パウダ、３６は、上下の静磁界発生コイル３２、３４を
連結するコアである。
【００１９】前記移動磁界発生コイル３０は、その上端
を、メニスカス１０Ｍからの距離Ｌが１５０〜３００mm
になるように配置され、メニスカス近傍の初期凝固界面
に流動を与えて、介在物の洗浄効果を与える。
を、メニスカス１０Ｍからの距離Ｌが１５０〜３００mm
になるように配置され、メニスカス近傍の初期凝固界面
に流動を与えて、介在物の洗浄効果を与える。
【００２０】前記上部静磁界発生コイル３２は、メニス
カス１０Ｍを挟むように配置され、メニスカス１０Ｍ上
のモールドパウダ１４の巻き込みを防止する。
カス１０Ｍを挟むように配置され、メニスカス１０Ｍ上
のモールドパウダ１４の巻き込みを防止する。
【００２１】前記下部静磁界発生コイル３４は、ノズル
吐出口２２Ｐよりも下に配置され、鋳片の溶鋼バルク内
に浸入する介在物を低減する。
吐出口２２Ｐよりも下に配置され、鋳片の溶鋼バルク内
に浸入する介在物を低減する。
【００２２】本実施形態においては、上部静磁界発生コ
イル３２と下部静磁界発生コイル３４をコア３６で連結
しているので、強力な静磁界を得ることができる。なお
コアを、上部静磁界発生コイル３２と下部静磁界発生コ
イル３４で独立させたり、あるいは省略することも可能
である。
イル３２と下部静磁界発生コイル３４をコア３６で連結
しているので、強力な静磁界を得ることができる。なお
コアを、上部静磁界発生コイル３２と下部静磁界発生コ
イル３４で独立させたり、あるいは省略することも可能
である。
【００２３】又、本実施形態においては、移動磁界発生
コイル３０よりも上方に上部静磁界発生コイル３２を配
置するだけでなく、下方に下部静磁界発生コイル３４を
配置しているので、メニスカス上のモールドパウダの巻
き込みだけでなく、鋳片の溶鋼バルク内に浸入する介在
物を低減することもできる。なお下部静磁界発生コイル
３４を省略して、上部静磁界発生コイル３２により、移
動磁界によるモールドパウダの巻き込みを防止すること
も可能である。
コイル３０よりも上方に上部静磁界発生コイル３２を配
置するだけでなく、下方に下部静磁界発生コイル３４を
配置しているので、メニスカス上のモールドパウダの巻
き込みだけでなく、鋳片の溶鋼バルク内に浸入する介在
物を低減することもできる。なお下部静磁界発生コイル
３４を省略して、上部静磁界発生コイル３２により、移
動磁界によるモールドパウダの巻き込みを防止すること
も可能である。
【００２４】
【実施例】Ｃ０．００１５〜０．００２４％、Ｍｎ０．
０１０〜０．０１４％、Ａｌ０．００２２〜０．００３
４％の極低炭アルミキルド綱を、鋳込幅１０００〜１４
５０mm、鋳込速度１．８〜２．５ｍ／分で鋳造する際
に、本発明を適用したものを実施例１とした。なお比較
例１として、本発明の移動磁界発生コイル３０なしで静
磁場のみ印加した条件で、又、比較例２として、モール
ド内での流動制御を全く行わない条件で、約５０００ト
ン鋳造した。鋳造時の浸漬ノズル形状、深さ、タンディ
ッシュのΔＴ（溶鋼の温度−凝固温度）は同一条件であ
る。このようにして鋳造した鋳片を熱間圧延又は冷間圧
延に供し、製品コイル表面の欠陥長さと個数を測定し
た。結果を図３に示す。
０１０〜０．０１４％、Ａｌ０．００２２〜０．００３
４％の極低炭アルミキルド綱を、鋳込幅１０００〜１４
５０mm、鋳込速度１．８〜２．５ｍ／分で鋳造する際
に、本発明を適用したものを実施例１とした。なお比較
例１として、本発明の移動磁界発生コイル３０なしで静
磁場のみ印加した条件で、又、比較例２として、モール
ド内での流動制御を全く行わない条件で、約５０００ト
ン鋳造した。鋳造時の浸漬ノズル形状、深さ、タンディ
ッシュのΔＴ（溶鋼の温度−凝固温度）は同一条件であ
る。このようにして鋳造した鋳片を熱間圧延又は冷間圧
延に供し、製品コイル表面の欠陥長さと個数を測定し
た。結果を図３に示す。
【００２５】ここで、欠陥混入率は、次式で定義した。
【００２６】
欠陥混入率＝（欠陥個数／検査コイル長さ（ｍ））×１００…（１）
【００２７】なお、欠陥個数は検査コイル上に存在する
欠陥１個当り１ｍと見なした値である。
欠陥１個当り１ｍと見なした値である。
【００２８】図３から明らかなように、本発明を適用す
ることで、静磁場のみの時の欠陥混入率の１／８、流動
制御を作用させない条件の時の欠陥混入率の１／１０に
低減できることが確認できた。
ることで、静磁場のみの時の欠陥混入率の１／８、流動
制御を作用させない条件の時の欠陥混入率の１／１０に
低減できることが確認できた。
【００２９】又、本発明を、Ｃ０．０８〜０．１２％、
Ｓｉ０．１８〜０．２４％、Ｍｎ０．８８〜０．９５
％、Ａｌ０．０２０〜０．０２４％の中炭素アルミキル
ド綱の厚板用素材に適用し、厚さ１５〜２０mmの厚板を
製造したものを実施例２とした。鋳込条件としては、長
辺１８００〜２２００mm×短辺２２０mmのモールド内面
寸法に対して、鋳込速度１．４〜１．６ｍ／分とした。
このようにして製造した厚板製品を、全面超音波探傷
（ＵＴ）して、介在物個数を調査し、ＵＴ不良率を求め
た。比較例としては、同じ鋳込条件で、移動磁界のみを
印加した場合を比較例３、上下の静磁場のみを印加した
場合を比較例４、モールド内に電磁威力を全く作用させ
ない場合を比較例５とし、それぞれ約３０００トンを対
象とした。測定結果を図４に示す。
Ｓｉ０．１８〜０．２４％、Ｍｎ０．８８〜０．９５
％、Ａｌ０．０２０〜０．０２４％の中炭素アルミキル
ド綱の厚板用素材に適用し、厚さ１５〜２０mmの厚板を
製造したものを実施例２とした。鋳込条件としては、長
辺１８００〜２２００mm×短辺２２０mmのモールド内面
寸法に対して、鋳込速度１．４〜１．６ｍ／分とした。
このようにして製造した厚板製品を、全面超音波探傷
（ＵＴ）して、介在物個数を調査し、ＵＴ不良率を求め
た。比較例としては、同じ鋳込条件で、移動磁界のみを
印加した場合を比較例３、上下の静磁場のみを印加した
場合を比較例４、モールド内に電磁威力を全く作用させ
ない場合を比較例５とし、それぞれ約３０００トンを対
象とした。測定結果を図４に示す。
【００３０】図４から明らかなように、本発明を適用す
ることで、モールドパウダ巻き込み、表層介在物、内部
介在物とも減少し、表面、内部の健全な鋳片の製造が可
能となった。
ることで、モールドパウダ巻き込み、表層介在物、内部
介在物とも減少し、表面、内部の健全な鋳片の製造が可
能となった。
【００３１】
【発明の効果】本発明によれば、移動磁界によるメニス
カス上部のモールドパウダの巻き込みを防止して、健全
な連続鋳造鋳片を製造することが可能となる。
カス上部のモールドパウダの巻き込みを防止して、健全
な連続鋳造鋳片を製造することが可能となる。
【図１】本発明による連続鋳造装置における好適な移動
磁界発生コイル位置を示す線図
磁界発生コイル位置を示す線図
【図２】本発明の実施形態の構成を示す横断面図
【図３】本発明の実施例及び比較例における欠陥混入率
を比較して示す図表
を比較して示す図表
【図４】同じくＵＴ不良率を比較して示す図表
１０…溶鋼
１０Ｍ…メニスカス
１２…凝固シェル
１４…モールドパウダ
２０…モールド
２２…浸漬ノズル
２２Ｐ…吐出口
３０…移動磁界発生コイル
３２…上部静磁界発生コイル
３４…下部静磁界発生コイル
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(72)発明者 藤村 俊生
岡山県倉敷市水島川崎通一丁目（番地な
し） 川崎製鉄株式会社水島製鉄所内
(72)発明者 野村 寛
岡山県倉敷市水島川崎通一丁目（番地な
し） 川崎製鉄株式会社水島製鉄所内
Ｆターム(参考） 4E004 AA09 MB07 MB12 NC01
Claims (4)
- 【請求項１】モールド内の溶鋼のメニスカスより下で溶
鋼に移動磁界を与えながら鋼を連続鋳造するに際して、 移動磁界より上のメニスカス付近で溶鋼に静磁界を与え
ることを特徴とする鋼の連続鋳造方法。 - 【請求項２】前記移動磁界より下方のノズル吐き出し口
より下でも、溶鋼に静磁界を与えることを特徴とする鋼
の連続鋳造方法。 - 【請求項３】モールド内の溶鋼のメニスカスより下で溶
鋼に移動磁界を与えるための移動磁界発生コイルと、 前記移動磁界より上のメニスカス付近で溶鋼に静磁界を
与えるための上部静磁界発生コイルと、 前記移動磁界より下方のノズル吐き出し口より下で溶鋼
に静磁界を与えるための下部静磁界発生コイルと、 を備えたことを特徴とする鋼の連続鋳造装置。 - 【請求項４】前記移動磁界発生コイルの上端を、メニス
カスから１５０〜３００mm下に位置させることを特徴と
する請求項３に記載の鋼の連続鋳造装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001270442A JP4830240B2 (ja) | 2001-09-06 | 2001-09-06 | 鋼の連続鋳造方法及び装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001270442A JP4830240B2 (ja) | 2001-09-06 | 2001-09-06 | 鋼の連続鋳造方法及び装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003080354A true JP2003080354A (ja) | 2003-03-18 |
| JP4830240B2 JP4830240B2 (ja) | 2011-12-07 |
Family
ID=19096099
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001270442A Expired - Fee Related JP4830240B2 (ja) | 2001-09-06 | 2001-09-06 | 鋼の連続鋳造方法及び装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4830240B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101410183B1 (ko) | 2012-09-10 | 2014-06-19 | 주식회사 포스코 | 벌크형 몰드 플럭스 공급방법 |
Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0417963A (ja) * | 1990-05-11 | 1992-01-22 | Nippon Steel Corp | 直流磁界を用いた鋼の連続鋳造法 |
| JPH0596351A (ja) * | 1991-10-04 | 1993-04-20 | Kawasaki Steel Corp | 進行磁場と静磁場による鋼スラブの連続鋳造方法 |
| JPH05104218A (ja) * | 1991-10-14 | 1993-04-27 | Kawasaki Steel Corp | 進行磁場を用いる鋼スラブの連続鋳造方法 |
| JPH10166119A (ja) * | 1996-12-12 | 1998-06-23 | Nippon Steel Corp | 連続鋳造における鋳型内電磁攪拌方法 |
| JPH11226705A (ja) * | 1998-02-20 | 1999-08-24 | Nippon Steel Corp | 溶融金属の流動制御装置 |
| JP2000000648A (ja) * | 1998-06-16 | 2000-01-07 | Kawasaki Steel Corp | 鋼の連続鋳造方法および装置 |
| JP2000246396A (ja) * | 1999-03-02 | 2000-09-12 | Nippon Steel Corp | 溶融金属の連続鋳造方法 |
-
2001
- 2001-09-06 JP JP2001270442A patent/JP4830240B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0417963A (ja) * | 1990-05-11 | 1992-01-22 | Nippon Steel Corp | 直流磁界を用いた鋼の連続鋳造法 |
| JPH0596351A (ja) * | 1991-10-04 | 1993-04-20 | Kawasaki Steel Corp | 進行磁場と静磁場による鋼スラブの連続鋳造方法 |
| JPH05104218A (ja) * | 1991-10-14 | 1993-04-27 | Kawasaki Steel Corp | 進行磁場を用いる鋼スラブの連続鋳造方法 |
| JPH10166119A (ja) * | 1996-12-12 | 1998-06-23 | Nippon Steel Corp | 連続鋳造における鋳型内電磁攪拌方法 |
| JPH11226705A (ja) * | 1998-02-20 | 1999-08-24 | Nippon Steel Corp | 溶融金属の流動制御装置 |
| JP2000000648A (ja) * | 1998-06-16 | 2000-01-07 | Kawasaki Steel Corp | 鋼の連続鋳造方法および装置 |
| JP2000246396A (ja) * | 1999-03-02 | 2000-09-12 | Nippon Steel Corp | 溶融金属の連続鋳造方法 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101410183B1 (ko) | 2012-09-10 | 2014-06-19 | 주식회사 포스코 | 벌크형 몰드 플럭스 공급방법 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP4830240B2 (ja) | 2011-12-07 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN110035844B (zh) | 连续铸造法 | |
| JPH02284750A (ja) | 静磁場を用いる鋼の連続鋳造方法 | |
| JPS62254954A (ja) | 連続鋳造における鋳型内溶鋼流動の抑制方法 | |
| JP3018960B2 (ja) | 連続鋳造方法およびそのストレート浸漬ノズル | |
| JP3593328B2 (ja) | 溶鋼の鋳型内流動制御方法並びにそのための電磁場形成装置 | |
| JP2003080354A (ja) | 鋼の連続鋳造方法及び装置 | |
| JP3096879B2 (ja) | 表面および内部品質の優れた鋳片の連続鋳造方法 | |
| JP4553639B2 (ja) | 連続鋳造方法 | |
| JPH08155593A (ja) | 薄鋳片の連続鋳造方法および連続鋳造用浸漬ノズル | |
| JP4714624B2 (ja) | 鋳型内溶鋼の電磁撹拌方法 | |
| JP3096878B2 (ja) | 表面および内部品質の優れた鋳片の連続鋳造方法 | |
| JP3538967B2 (ja) | 連続鋳造方法 | |
| JPS6152969A (ja) | 連続鋳造溶鋼の電磁撹拌装置 | |
| JPS6272458A (ja) | 電磁撹拌方法 | |
| JPH0577007A (ja) | 静磁場を用いる鋼スラブの連続鋳造法 | |
| JP4492333B2 (ja) | 鋼の連続鋳造方法 | |
| JPH11320054A (ja) | 連続鋳造機および連続鋳造方法 | |
| JPH0673722B2 (ja) | 連続鋳造方法 | |
| JP5045132B2 (ja) | 鋼の連続鋳造方法及び鋼板の製造方法 | |
| JP2000015404A (ja) | 介在物欠陥の少ない連続鋳造鋳片の製造方法 | |
| WO2018159821A1 (ja) | 連続鋳造方法および連続鋳造装置 | |
| JP2003225745A (ja) | 鋼の連続鋳造方法 | |
| JP2856959B2 (ja) | 進行磁場と静磁場を用いた鋼スラブの連続鋳造方法 | |
| JPH05285614A (ja) | 連続鋳造方法 | |
| JPH0671403A (ja) | 連続鋳造鋳型内溶鋼の流動制御装置 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20080423 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20100702 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20100720 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20100917 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20110823 |
|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20110905 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 4830240 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140930 Year of fee payment: 3 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |