JPH10166119A - 連続鋳造における鋳型内電磁攪拌方法 - Google Patents
連続鋳造における鋳型内電磁攪拌方法Info
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- JPH10166119A JPH10166119A JP33250796A JP33250796A JPH10166119A JP H10166119 A JPH10166119 A JP H10166119A JP 33250796 A JP33250796 A JP 33250796A JP 33250796 A JP33250796 A JP 33250796A JP H10166119 A JPH10166119 A JP H10166119A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 曲げ部を有する連続鋳造装置において、スラ
ブの連続鋳造を行なうに当たり、ストランドプール深部
への溶鋼流を抑制し、鋳片内部の非金属介在物や気泡を
低減する。 【解決手段】 鋳片の引き抜き方向に推力を発生する電
磁攪拌装置を、その上端が浸漬ノズルからの吐出流速が
１／２になる位置以上、即ち、Ｌ＋３ｄ・sin θ以上
（ただし、Ｌ：メニスカスから吐出口の中心までの距
離、ｄ：浸漬ノズルの吐出口の直径、θ：浸漬ノズルか
らの吐出角度）かつメニスカスからの距離が７００mm以
下の位置に設置する。
ブの連続鋳造を行なうに当たり、ストランドプール深部
への溶鋼流を抑制し、鋳片内部の非金属介在物や気泡を
低減する。 【解決手段】 鋳片の引き抜き方向に推力を発生する電
磁攪拌装置を、その上端が浸漬ノズルからの吐出流速が
１／２になる位置以上、即ち、Ｌ＋３ｄ・sin θ以上
（ただし、Ｌ：メニスカスから吐出口の中心までの距
離、ｄ：浸漬ノズルの吐出口の直径、θ：浸漬ノズルか
らの吐出角度）かつメニスカスからの距離が７００mm以
下の位置に設置する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、スラブの連続鋳造
において、非金属介在物（以下、介在物と略記する）や
気泡の少ない鋳片を製造するための鋳型内電磁攪拌方法
に関するものである。
において、非金属介在物（以下、介在物と略記する）や
気泡の少ない鋳片を製造するための鋳型内電磁攪拌方法
に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】スラブの連続鋳造は、通常、タンディッ
シュから流路が逆Ｙ字型の浸漬ノズルを介して鋳型内に
注入された溶鋼を鋳型により周辺から冷却し、凝固シェ
ルを形成、成長させつつ下方に引き抜いて行われる。溶
鋼は浸漬ノズルから鋳型の狭面に向かって吐出される。
ストランドプール内の溶鋼流動を模式的に図３に示す。
浸漬ノズル２から吐出された溶鋼は、鋳型１の狭面に沿
って形成される凝固シェルに衝突し、上方に向かう反転
流７と下方に向かう侵入流８とに分岐される。侵入流８
は、鋳造条件によって異なるが通常メニスカス４から３
ｍ〜５ｍ程度に及ぶ。この侵入流によって介在物や浸漬
ノズル内に吹き込まれたアルゴンガス気泡がストランド
プールの深部にまで運ばれ、湾曲部で鋳片のＬ面側（鋳
片上面側）凝固界面に捕捉される。この部位が鋳片での
介在物集積帯となり、材質上問題となる。
シュから流路が逆Ｙ字型の浸漬ノズルを介して鋳型内に
注入された溶鋼を鋳型により周辺から冷却し、凝固シェ
ルを形成、成長させつつ下方に引き抜いて行われる。溶
鋼は浸漬ノズルから鋳型の狭面に向かって吐出される。
ストランドプール内の溶鋼流動を模式的に図３に示す。
浸漬ノズル２から吐出された溶鋼は、鋳型１の狭面に沿
って形成される凝固シェルに衝突し、上方に向かう反転
流７と下方に向かう侵入流８とに分岐される。侵入流８
は、鋳造条件によって異なるが通常メニスカス４から３
ｍ〜５ｍ程度に及ぶ。この侵入流によって介在物や浸漬
ノズル内に吹き込まれたアルゴンガス気泡がストランド
プールの深部にまで運ばれ、湾曲部で鋳片のＬ面側（鋳
片上面側）凝固界面に捕捉される。この部位が鋳片での
介在物集積帯となり、材質上問題となる。
【０００３】このような問題を解決するため、鋳型部及
び鋳型近傍に電磁攪拌装置を設置し溶鋼に推力を与える
方法が知られている。例えば、特開昭４７−３３０２７
号公報には、鋳型の下、二次冷却帯の湾曲部内側の広面
に電磁攪拌装置を設置し、鋳片内の未凝固溶鋼を引き抜
き方向と直角の方向、あるいは、引き抜き方向とは逆向
きの推力を与えて介在物集積帯を消滅させる方法が開示
されている。
び鋳型近傍に電磁攪拌装置を設置し溶鋼に推力を与える
方法が知られている。例えば、特開昭４７−３３０２７
号公報には、鋳型の下、二次冷却帯の湾曲部内側の広面
に電磁攪拌装置を設置し、鋳片内の未凝固溶鋼を引き抜
き方向と直角の方向、あるいは、引き抜き方向とは逆向
きの推力を与えて介在物集積帯を消滅させる方法が開示
されている。
【０００４】また、特開平２−８９５４７号公報には、
鋳型を構成する４面の内少なくとも湾曲部内側の広面の
浸漬ノズル吐出口近傍に、引き抜き方向に推力を発生す
る電磁攪拌装置を設置し、内側広面により形成される凝
固シェルに沿って引き抜き方向の溶鋼流を形成させて、
介在物の集積を抑制する方法が開示されている。
鋳型を構成する４面の内少なくとも湾曲部内側の広面の
浸漬ノズル吐出口近傍に、引き抜き方向に推力を発生す
る電磁攪拌装置を設置し、内側広面により形成される凝
固シェルに沿って引き抜き方向の溶鋼流を形成させて、
介在物の集積を抑制する方法が開示されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】上述の特開昭４７−３
３０２７号公報に記載の方法では、鋳型の下、二次冷却
帯の湾曲部内側の広面に電磁攪拌装置を設置するが、こ
の部位には、引き抜かれてくる鋳片のバルジングを抑え
るため、支持ロールが密に設けられている。このため、
電磁攪拌装置を、支持ロール群の上面側に設置するか、
あるいは、支持ロールに代えて設置するかであるが、前
者の場合は、鋳片との間にロールがあるため、効率の良
い攪拌は望めず、また、後者の場合も、電磁攪拌装置に
バルジングを抑制する機構を設けて設置しなければなら
ず、いずれの設置の方法も攪拌効率良く電磁攪拌装置を
設置することは困難であるという問題がある。
３０２７号公報に記載の方法では、鋳型の下、二次冷却
帯の湾曲部内側の広面に電磁攪拌装置を設置するが、こ
の部位には、引き抜かれてくる鋳片のバルジングを抑え
るため、支持ロールが密に設けられている。このため、
電磁攪拌装置を、支持ロール群の上面側に設置するか、
あるいは、支持ロールに代えて設置するかであるが、前
者の場合は、鋳片との間にロールがあるため、効率の良
い攪拌は望めず、また、後者の場合も、電磁攪拌装置に
バルジングを抑制する機構を設けて設置しなければなら
ず、いずれの設置の方法も攪拌効率良く電磁攪拌装置を
設置することは困難であるという問題がある。
【０００６】また、特開平２−８９５４７号公報に開示
されている方法は、浸漬ノズルの吐出口近傍に電磁攪拌
装置を設置し、引き抜き方向に電磁力を作用させ、メニ
スカスから３〜５ｍの介在物が集積する位置での介在物
の澱みを拡散させ、介在物集積帯をほぼ消滅させること
を狙ったものである。
されている方法は、浸漬ノズルの吐出口近傍に電磁攪拌
装置を設置し、引き抜き方向に電磁力を作用させ、メニ
スカスから３〜５ｍの介在物が集積する位置での介在物
の澱みを拡散させ、介在物集積帯をほぼ消滅させること
を狙ったものである。
【０００７】ところで、本発明者らは、数値流体シミュ
レーションにより、凝固シェル前面に引き抜き方向の電
磁力を作用させた時のストランドプール内の溶鋼流動を
計算し、電磁力印加による集積帯消滅効果について研究
した結果、鋳型内電磁攪拌によって生じた下降流は、介
在物集積帯まで到達せず、介在物の澱みを拡散させるこ
とはできないこと、および、引き抜き方向の電磁力印加
により、侵入流が抑制されるため集積帯が低減すること
を見出した。さらに、浸漬ノズルからの吐出流のどの位
置に電磁力を作用させるか、が侵入流抑制効果に重大な
影響を及ぼすことを見い出した。
レーションにより、凝固シェル前面に引き抜き方向の電
磁力を作用させた時のストランドプール内の溶鋼流動を
計算し、電磁力印加による集積帯消滅効果について研究
した結果、鋳型内電磁攪拌によって生じた下降流は、介
在物集積帯まで到達せず、介在物の澱みを拡散させるこ
とはできないこと、および、引き抜き方向の電磁力印加
により、侵入流が抑制されるため集積帯が低減すること
を見出した。さらに、浸漬ノズルからの吐出流のどの位
置に電磁力を作用させるか、が侵入流抑制効果に重大な
影響を及ぼすことを見い出した。
【０００８】上記特開平２−８９５４７号公報に開示さ
れている方法、すなわち、吐出口近傍に電磁力を印加す
る方法の場合、侵入流を減少する効果はあるものの、吐
出口から噴出した強い流れに電磁力による流れをぶつけ
るため、ストランドプール内の流れが不安定になり、侵
入流抑制効果も不安定であることがわかった。さらに、
通常のスラブの連続鋳造の場合、吐出口がメニスカスか
ら２００mm程度の深さになるよう浸漬ノズルを浸漬する
ので、吐出口近傍に電磁力を作用させる場合は、電磁力
印加位置がメニスカスに近くなる。そのため、メニスカ
ス流速が増大し、介在物の起源となるモールドパウダー
の溶鋼中への削り込みが多くなることも判明した。
れている方法、すなわち、吐出口近傍に電磁力を印加す
る方法の場合、侵入流を減少する効果はあるものの、吐
出口から噴出した強い流れに電磁力による流れをぶつけ
るため、ストランドプール内の流れが不安定になり、侵
入流抑制効果も不安定であることがわかった。さらに、
通常のスラブの連続鋳造の場合、吐出口がメニスカスか
ら２００mm程度の深さになるよう浸漬ノズルを浸漬する
ので、吐出口近傍に電磁力を作用させる場合は、電磁力
印加位置がメニスカスに近くなる。そのため、メニスカ
ス流速が増大し、介在物の起源となるモールドパウダー
の溶鋼中への削り込みが多くなることも判明した。
【０００９】以上のように、従来の方法は、侵入流を抑
制し、鋳片での介在物の集積帯を低減するには十分な方
法とは言いがたい。
制し、鋳片での介在物の集積帯を低減するには十分な方
法とは言いがたい。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明は、以上のような
課題を有利に解決するために発明されたものでその要旨
は、湾曲部を有する連続鋳造装置を用いて、スラブの連
続鋳造を行なうに当たり、溶鋼流路が逆Ｙ字型の浸漬ノ
ズルを溶鋼に浸漬し、鋳型の狭面に向かって溶鋼を吐出
するとともに、鋳片の引き抜き方向に推力を発生する電
磁攪拌装置を、浸漬ノズルの吐出口の直径をｄ（mm）、
メニスカスから吐出口の中心までの距離をＬ（mm）、浸
漬ノズルからの吐出角度を下向きにθ（゜）とした時、
メニスカスから電磁攪拌装置の上端までの距離がＬ＋３
ｄ・sin θ以上７００mm以下になるように、鋳型を構成
する四面の内、広面の少なくとも上面側に設置すること
を特徴とする連続鋳造における鋳型内電磁攪拌方法であ
る。
課題を有利に解決するために発明されたものでその要旨
は、湾曲部を有する連続鋳造装置を用いて、スラブの連
続鋳造を行なうに当たり、溶鋼流路が逆Ｙ字型の浸漬ノ
ズルを溶鋼に浸漬し、鋳型の狭面に向かって溶鋼を吐出
するとともに、鋳片の引き抜き方向に推力を発生する電
磁攪拌装置を、浸漬ノズルの吐出口の直径をｄ（mm）、
メニスカスから吐出口の中心までの距離をＬ（mm）、浸
漬ノズルからの吐出角度を下向きにθ（゜）とした時、
メニスカスから電磁攪拌装置の上端までの距離がＬ＋３
ｄ・sin θ以上７００mm以下になるように、鋳型を構成
する四面の内、広面の少なくとも上面側に設置すること
を特徴とする連続鋳造における鋳型内電磁攪拌方法であ
る。
【００１１】
【発明の実施の形態】本発明の方法は、鋳片の引き抜き
方向に推力を発生する電磁力を印加し、鋳片の広面側の
凝固シェル前面に下降流を付与することにより、メニス
カスでの溶鋼流速の増大を抑制しつつ、侵入流を減速す
るものである。つまり、凝固シェル前面に下降流を付与
すると、物質収支上、ストランドプールの厚み中心部で
の下降流が減速されることを利用している。
方向に推力を発生する電磁力を印加し、鋳片の広面側の
凝固シェル前面に下降流を付与することにより、メニス
カスでの溶鋼流速の増大を抑制しつつ、侵入流を減速す
るものである。つまり、凝固シェル前面に下降流を付与
すると、物質収支上、ストランドプールの厚み中心部で
の下降流が減速されることを利用している。
【００１２】侵入流の抑制に対して影響を及ぼす因子と
しては、電磁力印加位置（引き抜き方向の位置、鋳片幅
方向の位置、鋳型を構成する四面の内電磁攪拌装置を設
置する面）、溶鋼に作用させる体積力、電磁力の浸透深
さ、浸漬ノズルの吐出口の位置（以下、吐出深さと記
す）、浸漬ノズルからの溶鋼吐出流速と吐出角度、鋳片
の幅と厚みなどが考えられる。
しては、電磁力印加位置（引き抜き方向の位置、鋳片幅
方向の位置、鋳型を構成する四面の内電磁攪拌装置を設
置する面）、溶鋼に作用させる体積力、電磁力の浸透深
さ、浸漬ノズルの吐出口の位置（以下、吐出深さと記
す）、浸漬ノズルからの溶鋼吐出流速と吐出角度、鋳片
の幅と厚みなどが考えられる。
【００１３】電磁力を印加した時のストランドプール内
の溶鋼流動の支配因子を数値流体シミュレーションによ
り検討した結果、上記因子の内、引き抜き方向での電磁
力を印加する位置が極めて重要であることを見出した。
特に、浸漬ノズルから吐出された流れ、いわゆる吐出流
のどの部分に電磁力を作用させるかが重要である。
の溶鋼流動の支配因子を数値流体シミュレーションによ
り検討した結果、上記因子の内、引き抜き方向での電磁
力を印加する位置が極めて重要であることを見出した。
特に、浸漬ノズルから吐出された流れ、いわゆる吐出流
のどの部分に電磁力を作用させるかが重要である。
【００１４】鋳型厚み中心断面を模式的に示した図１に
おいて、浸漬ノズル２の吐出口３から吐出流６に沿って
距離ｘ（mm）の位置での吐出流速は、吐出口３の直径を
ｄ（mm）とすると、吐出口での吐出流速の１．５ｄ／ｘ
倍となる。なお、ここで、吐出口３が円形でない場合
は、面積が吐出口の面積と等しい円の直径をｄの値とし
て用いる。吐出流の流速が吐出口での流速の１／２以下
になる位置よりも下に電磁力を印加させると安定した侵
入流抑制効果が得られることがわかった。逆に、吐出流
の流速が吐出口での流速の１／２以下になる位置よりも
上に電磁力を印加させると鋳型内の溶鋼流動が不安定に
なり、侵入流抑制効果も不安定になる。さらに、通常、
スラブの連続鋳造においては、メニスカス４から浸漬ノ
ズルの吐出口までの距離は２００mm前後であり、吐出流
の流速が吐出口での流速の１／２以下になる位置よりも
上に電磁力を印加させると、メニスカスの流速が大きく
なり、介在物生成の原因となるモールドパウダーの巻き
込みが発生しやすくなる。
おいて、浸漬ノズル２の吐出口３から吐出流６に沿って
距離ｘ（mm）の位置での吐出流速は、吐出口３の直径を
ｄ（mm）とすると、吐出口での吐出流速の１．５ｄ／ｘ
倍となる。なお、ここで、吐出口３が円形でない場合
は、面積が吐出口の面積と等しい円の直径をｄの値とし
て用いる。吐出流の流速が吐出口での流速の１／２以下
になる位置よりも下に電磁力を印加させると安定した侵
入流抑制効果が得られることがわかった。逆に、吐出流
の流速が吐出口での流速の１／２以下になる位置よりも
上に電磁力を印加させると鋳型内の溶鋼流動が不安定に
なり、侵入流抑制効果も不安定になる。さらに、通常、
スラブの連続鋳造においては、メニスカス４から浸漬ノ
ズルの吐出口までの距離は２００mm前後であり、吐出流
の流速が吐出口での流速の１／２以下になる位置よりも
上に電磁力を印加させると、メニスカスの流速が大きく
なり、介在物生成の原因となるモールドパウダーの巻き
込みが発生しやすくなる。
【００１５】メニスカスから吐出流の流速が吐出口での
流速の１／２以下になる位置までの距離は、メニスカス
４から吐出口３の中心までの距離をＬ（mm）、浸漬ノズ
ル２からの吐出角度を下向きにθ（゜）とするＬ＋３ｄ
・sin θで表される。したがって、安定した侵入流抑制
効果を得るためには、メニスカスから電磁力印加位置ま
での距離はＬ＋３ｄ・sin θ以上でなければならない。
ただし、電磁力印加位置をメニスカスから遠ざけすぎる
と、侵入流の抑制効果が小さくなるため、上限は７００
mmが望ましい。
流速の１／２以下になる位置までの距離は、メニスカス
４から吐出口３の中心までの距離をＬ（mm）、浸漬ノズ
ル２からの吐出角度を下向きにθ（゜）とするＬ＋３ｄ
・sin θで表される。したがって、安定した侵入流抑制
効果を得るためには、メニスカスから電磁力印加位置ま
での距離はＬ＋３ｄ・sin θ以上でなければならない。
ただし、電磁力印加位置をメニスカスから遠ざけすぎる
と、侵入流の抑制効果が小さくなるため、上限は７００
mmが望ましい。
【００１６】以上より、メニスカスから電磁力印加位置
の上端までの距離をＬ＋３ｄ・sinθ以上７００mm以下
に限定する。なお、スラブの連続鋳造においては、通
常、Ｌは１００〜３００mm、ｄは５０〜１２０mm、θは
１０゜〜４５゜であり、これらの値の範囲において、本
発明の方法は有効である。
の上端までの距離をＬ＋３ｄ・sinθ以上７００mm以下
に限定する。なお、スラブの連続鋳造においては、通
常、Ｌは１００〜３００mm、ｄは５０〜１２０mm、θは
１０゜〜４５゜であり、これらの値の範囲において、本
発明の方法は有効である。
【００１７】電磁攪拌装置は、ストランドプール内に局
所的な速い流れを形成させない観点から、鋳片幅方向に
左右対称に、鋳片全幅をカバーするように設置すること
が望ましい。また、広面の内、Ｌ面側（鋳片上面側）と
Ｆ面側（鋳片下面側）の両方に設置するのが、望ましい
が、少なくともＬ面側に設置すればよい。
所的な速い流れを形成させない観点から、鋳片幅方向に
左右対称に、鋳片全幅をカバーするように設置すること
が望ましい。また、広面の内、Ｌ面側（鋳片上面側）と
Ｆ面側（鋳片下面側）の両方に設置するのが、望ましい
が、少なくともＬ面側に設置すればよい。
【００１８】電磁攪拌により溶鋼に作用される体積力
は、小さすぎると、侵入流の抑制効果を発現できず、大
きすぎると、メニスカス流速を大きくしたり、メニスカ
スの変動を増大させるので、１０００Ｎ／ｍ3 〜５００
００Ｎ／ｍ3 が望ましい。また、電磁攪拌装置の引き抜
き方向の長さは短すぎると侵入流の抑止効果が小さく、
長すぎると、鋳型自体を長くしなければならないので、
３００〜６００mmが望ましい。
は、小さすぎると、侵入流の抑制効果を発現できず、大
きすぎると、メニスカス流速を大きくしたり、メニスカ
スの変動を増大させるので、１０００Ｎ／ｍ3 〜５００
００Ｎ／ｍ3 が望ましい。また、電磁攪拌装置の引き抜
き方向の長さは短すぎると侵入流の抑止効果が小さく、
長すぎると、鋳型自体を長くしなければならないので、
３００〜６００mmが望ましい。
【００１９】本発明の方法は、湾曲部を有する連続鋳造
機、すなわち、湾曲型連続鋳造機、垂直曲げ型連続鋳造
機のいずれにも適用でき、その効果は同等である。
機、すなわち、湾曲型連続鋳造機、垂直曲げ型連続鋳造
機のいずれにも適用でき、その効果は同等である。
【００２０】
【実施例】鋼の連続鋳造を想定し、次の条件でストラン
ドプール内の溶鋼流動並びに介在物の挙動をシミュレー
ション計算した。 （試験条件） ・連鋳機のプロファイル：垂直部２．５ｍ、曲げ部の曲
率半径１０ｍ ・鋳片のサイズ：厚み２４０mm×幅１４００mm ・鋳造速度：１．５ｍ／min ・浸漬ノズル：流路は逆Ｙ字形に形成、下向き２５゜の
角度で溶鋼を吐出 ・浸漬ノズルの吐出口直径：９０mm ・溶鋼の吐出方向：浸漬ノズルから鋳型の狭面に向かっ
て吐出 ・浸漬ノズルの吐出口中心からメニスカスまでの距離：
２００mm ・リニアモーター型電磁攪拌装置：鋳型の広面に鋳片幅
方向に左右対称に設置 ・電磁攪拌装置の引き抜き方向の長さ：５００mm ・溶鋼に作用する体積力：１００００Ｎ／ｍ3 ・体積力の作用範囲：鋳片表面から厚み方向に９０mmの
範囲
ドプール内の溶鋼流動並びに介在物の挙動をシミュレー
ション計算した。 （試験条件） ・連鋳機のプロファイル：垂直部２．５ｍ、曲げ部の曲
率半径１０ｍ ・鋳片のサイズ：厚み２４０mm×幅１４００mm ・鋳造速度：１．５ｍ／min ・浸漬ノズル：流路は逆Ｙ字形に形成、下向き２５゜の
角度で溶鋼を吐出 ・浸漬ノズルの吐出口直径：９０mm ・溶鋼の吐出方向：浸漬ノズルから鋳型の狭面に向かっ
て吐出 ・浸漬ノズルの吐出口中心からメニスカスまでの距離：
２００mm ・リニアモーター型電磁攪拌装置：鋳型の広面に鋳片幅
方向に左右対称に設置 ・電磁攪拌装置の引き抜き方向の長さ：５００mm ・溶鋼に作用する体積力：１００００Ｎ／ｍ3 ・体積力の作用範囲：鋳片表面から厚み方向に９０mmの
範囲
【００２１】以上の条件において、電磁力を印加しない
場合、および、メニスカスから電磁力印加位置の上端ま
での距離を０mm、２００mm、３５０mm、６５０mm、８０
０mmにそれぞれ変更して電磁力を印加した場合につい
て、ストランドプール内の溶鋼流動を計算し、介在物の
挙動を計算した。鋳片のＣ断面でＬ面から３０〜６０mm
の範囲に存在する介在物の個数を比較した。なお、ここ
で、メニスカスから電磁力印加位置の上端までの距離が
３５０mmと６５０mmの場合が、本発明の方法である。図
２に、電磁力を印加しない場合を１とした介在物個数に
及ぼすメニスカスから電磁力印加位置上端までの距離の
影響を示す。本発明の方法を用いることにより、介在物
の個数は、比較例の１／２以下に減少させることができ
る。
場合、および、メニスカスから電磁力印加位置の上端ま
での距離を０mm、２００mm、３５０mm、６５０mm、８０
０mmにそれぞれ変更して電磁力を印加した場合につい
て、ストランドプール内の溶鋼流動を計算し、介在物の
挙動を計算した。鋳片のＣ断面でＬ面から３０〜６０mm
の範囲に存在する介在物の個数を比較した。なお、ここ
で、メニスカスから電磁力印加位置の上端までの距離が
３５０mmと６５０mmの場合が、本発明の方法である。図
２に、電磁力を印加しない場合を１とした介在物個数に
及ぼすメニスカスから電磁力印加位置上端までの距離の
影響を示す。本発明の方法を用いることにより、介在物
の個数は、比較例の１／２以下に減少させることができ
る。
【００２２】
【発明の効果】以上の本発明の方法により、垂直曲げ型
連続鋳造機による鋼の連続鋳造において、集積帯部の介
在物が少ない清浄性に優れる鋳片を容易に製造すること
が可能となる。
連続鋳造機による鋼の連続鋳造において、集積帯部の介
在物が少ない清浄性に優れる鋳片を容易に製造すること
が可能となる。
【図１】鋳型厚み中心断面を示す図である。
【図２】介在物の個数に及ぼすメニスカスから電磁力印
加位置上端までの距離の影響を示す図である。
加位置上端までの距離の影響を示す図である。
【図３】電磁力を印加しない場合のストランドプール内
溶鋼流動を模式的に示す図である。
溶鋼流動を模式的に示す図である。
１ 鋳型 ２ 浸漬ノズル ３ 浸漬ノズルの吐出口 ４ メニスカス ５ 電磁力印加位置 ６ 浸漬ノズルからの吐出流 ７ 反転流 ８ 侵入流
Claims (1)
- 【請求項１】 湾曲部を有する連続鋳造装置を用いて、
スラブの連続鋳造を行なうに当たり、溶鋼流路が逆Ｙ字
型の浸漬ノズルを溶鋼に浸漬し、鋳型の狭面に向かって
溶鋼を吐出するとともに、鋳片の引き抜き方向に推力を
発生する電磁攪拌装置を、浸漬ノズルの吐出口の直径を
ｄ（mm）、メニスカスから吐出口の中心までの距離をＬ
（mm）、浸漬ノズルからの吐出角度を下向きにθ（゜）
とした時、メニスカスから電磁攪拌装置の上端までの距
離がＬ＋３ｄ・sin θ以上７００mm以下になるように、
鋳型を構成する四面の内、広面の少なくとも上面側に設
置することを特徴とする連続鋳造における鋳型内電磁攪
拌方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33250796A JPH10166119A (ja) | 1996-12-12 | 1996-12-12 | 連続鋳造における鋳型内電磁攪拌方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33250796A JPH10166119A (ja) | 1996-12-12 | 1996-12-12 | 連続鋳造における鋳型内電磁攪拌方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10166119A true JPH10166119A (ja) | 1998-06-23 |
Family
ID=18255710
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP33250796A Withdrawn JPH10166119A (ja) | 1996-12-12 | 1996-12-12 | 連続鋳造における鋳型内電磁攪拌方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10166119A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003080354A (ja) * | 2001-09-06 | 2003-03-18 | Kawasaki Steel Corp | 鋼の連続鋳造方法及び装置 |
| JP2010240687A (ja) * | 2009-04-06 | 2010-10-28 | Nippon Steel Corp | 連続鋳造設備における鋳型内の溶鋼流動制御方法 |
| JP2012166209A (ja) * | 2011-02-10 | 2012-09-06 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 鋳片の製造方法及び表面品質の優れた鋳片 |
| CN112643007A (zh) * | 2020-11-23 | 2021-04-13 | 首钢集团有限公司 | 一种减少含铝钢铸坯表层大尺寸夹杂物的连铸方法 |
-
1996
- 1996-12-12 JP JP33250796A patent/JPH10166119A/ja not_active Withdrawn
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003080354A (ja) * | 2001-09-06 | 2003-03-18 | Kawasaki Steel Corp | 鋼の連続鋳造方法及び装置 |
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| CN112643007A (zh) * | 2020-11-23 | 2021-04-13 | 首钢集团有限公司 | 一种减少含铝钢铸坯表层大尺寸夹杂物的连铸方法 |
| CN112643007B (zh) * | 2020-11-23 | 2022-05-20 | 首钢集团有限公司 | 一种减少含铝钢铸坯表层大尺寸夹杂物的连铸方法 |
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