JP7024922B1 - 快削鋼およびその製造方法 - Google Patents

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Abstract

Pbの非添加であるにもかかわらず、低炭素硫黄鉛複合快削鋼と同等以上の被削性を有する快削鋼を提供する。質量％で、C：0.09％未満、Mn：0.50～1.50％、S：0.250～0.600％、O：0.010％超0.050％以下、および、Cr：0.50～1.50％を含有し、残部Feおよび不可避的不純物からなり、下記式（１）で定められるＡ値が6.0～18.0を満足する成分組成と、円相当径で１μｍ未満の硫化物が500個／ｍｍ2以上、円相当径で１～５μｍの硫化物が2000個／ｍｍ2以上分布してなる鋼組織と、にする。記Ａ値＝２（[Mn]＋２[Cr]）／[Ｓ] ・・・（１）但し、[Ｍ]は[ ]内の元素の含有量（質量％）

Description

本発明は、快削鋼、特に、被削性向上元素である硫黄および微量の鉛を含有した快削鋼の代替となる鋼に関するものであり、低炭素硫黄鉛複合快削鋼と同等以上の被削性を有する快削鋼およびその製造方法に関するものである。
JIS規格SUM24Lに代表される低炭素硫黄鉛快削鋼は、快削元素として、多量の鉛（Pb）および硫黄（Ｓ）の添加により、その優れた被削性を確保している。
鉄鋼材料において、鉛は、切削加工における工具の摩耗の低減や切りくず処理性の改善に有用である。そのため、鉛は材料の被削性を大きく改善する元素として重用され、多くの切削加工によって製造される鋼製品に用いられている。しかしながら、近年の環境意識の高まりに伴い、環境負荷物質の使用を、世界的に廃止または制限する動きが広がっている。鉛もその１つとして挙げられ、使用を制限することが要求されている。
そこで、例えば、特許文献１には、Pb非添加型の快削非調質鋼が開示されている。また、同様に特許文献２にも、Pb非添加型の快削鋼が開示されている。さらに、特許文献３には、MnよりＳと化合物を作り易いCrを添加することにより、Mn-Cr-S系介在物を存在させて、被削性を確保した快削鋼が開示されている。
特開平９－25539号公報 特開2000－160284号公報 特公平２－6824号公報
特許文献１に記載の技術は、対象とする鋼種がＣ：0.2％以上を含有した非調質鋼であるため硬質であり、特殊元素であるNdを用いているため、製造コストが高いという問題がある。また、特許文献２に記載の技術は、Ｓを大量に添加しているため、熱間延性が低く、連続鋳造や熱間圧延時に割れが生じ、表面性状の観点から問題がある。一方、特許文献３に記載の技術では、Mn添加量を減じてCrおよびＳを添加する、成分としているが、Crの添加量が3.5％以上と高く、低コスト化が難しい上に、大量のCrSが生成するため、製鋼工程の材料溶製処理が難しいという、製造上の問題を有している。
本発明は、上記した問題点を解決するためになされたものであり、Pbが非添加であるにもかかわらず、低炭素硫黄鉛複合快削鋼と同等以上の被削性を有し、かつ、上記の特許文献１～３のような、Nd添加や、大量のＳやCrの添加を必要としない快削鋼を、その製造方法とともに提供することを目的とする。
発明者等は、上記の課題を解決するために鋭意研究を重ねた結果、以下に記す知見を得るに至った。
（ｉ）Mn、CrおよびＳの適量添加ならびに２（Mn＋２Cr）／Ｓの比の適正化により、適量の硫化物の組成がMn-Cr-Sの複合系となる。この複合系組成の硫化物は、熱間加工により微細化することができる。
（ii）上記の硫化物が微細であるほど、潤滑作用が大きくなり、構成刃先と呼ばれる工具表面に付着する硬質相の生成を防止でき、切屑処理性、表面粗さを含めた被削性が著しく向上する。
（iii）鋼中のＳ量の上昇と共に被削性が向上することは、従来知られている。一方、熱間加工性あるいは機械的性質の異方性の問題から、鋼中に添加できるＳ量の上限値は存在する。鋼中に存在する硫化物が微細であると、切屑処理性、表面粗さを含めた被削性が著しく向上する。よって、鋼中に硫化物を微細に分布させれば、上記の熱間加工性あるいは機械的性質の異方性の観点からのＳ量の上限値を超えずとも、良好な被削性を確保できる。
本発明は、上記知見に基づきなされたものであって、その要旨は次のとおりである。
１．質量％で、
Ｃ：0.09％未満、
Mn：0.50～1.50％、
Ｓ：0.250～0.600％、
Ｏ：0.0100％超0.0500％以下および
Cr：0.50～1.50％
を含有し、残部Feおよび不可避的不純物からなり、下記式（１）で定められるＡ値が6.0～18.0を満足する成分組成を有し、
円相当径で１μｍ未満の硫化物が500個／ｍｍ2以上、円相当径で１～５μｍの硫化物が2000個／ｍｍ2以上分布してなる鋼組織を有する快削鋼。
記
Ａ値＝２（[Mn]＋２[Cr]）／[Ｓ] ・・・（１）
但し、[Ｍ]は[ ]内の元素の含有量（質量％）
２．前記成分組成は、さらに、質量％で
Si：0.50％以下、
Ｐ：0.10％以下、
Al：0.010％以下および
Ｎ：0.0150％以下
から選ばれる１種または２種以上を含有する前記１に記載の快削鋼。
３．前記成分組成は、さらに、質量％で
Ca：0.0010％以下、
Se：0.30％以下、
Te：0.15％以下、
Bi：0.20％以下、
Sn：0.020％以下、
Sb：0.025％以下、
Ｂ：0.010％以下、
Cu：0.50％以下、
Ni：0.50％以下、
Ti：0.100％以下、
Ｖ：0.20％以下、
Zr：0.050％以下および
Mg：0.0050％以下
から選ばれる１種または２種以上を含有する前記１または２に記載の快削鋼。
４．質量％で、
Ｃ：0.09％未満、
Mn：0.50～1.50％、
Ｓ：0.250～0.600％、
Ｏ：0.0100％超0.0500％以下および
Cr：0.50～1.50％
を含有し、残部Feおよび不可避的不純物からなり、下記式（１）で定められるＡ値が6.0～18.0を満足する成分組成を有し、長手方向と垂直な断面の一辺の長さが250mm以上である矩形の鋳片を、加熱温度1120℃以上、減面率60％以上にて圧延してビレットとし、該ビレットを加熱温度：1050℃以上、減面率75％以上にて熱間加工する快削鋼の製造方法。
記
Ａ値＝２（[Mn]＋２[Cr]）／[Ｓ] ・・・（１）
但し、[Ｍ]は[ ]内の元素の含有量（質量％）
５．前記成分組成は、さらに、質量％で
Si：0.50％以下、
Ｐ：0.10％以下、
Al：0.010％以下および
Ｎ：0.0150％以下
から選ばれる１種または２種以上を含有する前記４に記載の快削鋼の製造方法。
６．前記成分組成は、さらに、質量％で
Ca：0.0010％以下、
Se：0.30％以下、
Te：0.15％以下、
Bi：0.20％以下、
Sn：0.020％以下、
Sb：0.025％以下、
Ｂ：0.010％以下、
Cu：0.50％以下、
Ni：0.50％以下、
Ti：0.100％以下、
Ｖ：0.20％以下、
Zr：0.050％以下および
Mg：0.0050％以下
から選ばれる１種または２種以上を含有する前記４または５に記載の快削鋼の製造方法。
本発明によれば、鉛を添加せずとも、被削性に優れた快削鋼を得ることが可能となる。
次に、本発明の快削鋼について詳細に説明する。まず、快削鋼の成分組成における各成分含有量の限定理由から説明する。なお、成分に関する％表示は、特に断らない限り、質量％を意味する。
Ｃ：0.09％未満
Ｃは、鋼の強度および被削性に大きな影響を及ぼす重要な元素である。しかし、その含有量が0.09％以上であると、硬質化し強度が高くなりすぎて、被削性が劣化する。従って、Ｃ含有量は、0.09％未満とする。好ましくは、0.07％以下の範囲内とする。なお、強度を確保する観点からは、Ｃ含有量を0.01％以上とすることが好ましい。さらには0.03％以上とすることがより好ましい。
Mn：0.50～1.50％
Mnは、被削性の向上に重要な硫化物形成元素である。しかし、その含有量が0.50％未満では、硫化物量が少ないために十分な被削性が得られないので、下限を0.50％とする。Mn含有量は好ましくは、0.70％以上とする。一方、その含有量が1.50％を超えると、硫化物が粗大化することに加え、長く伸長して被削性が低下する。また、機械的性質が低下するので、Mn含有量の上限値は1.50％とする。Mn含有量は、好ましくは、1.20％以下とする。
Ｓ：0.250～0.600％
Ｓは、被削性の向上に有効な硫化物形成元素である。しかし、その含有量が0.250％未満では微細な硫化物が少ないために被削性が向上しない。一方、その含有量が0.600％を超えると、硫化物が粗大化しすぎて、微細な硫化物の個数が減るため、被削性が低下する。また、熱間加工性ならびに重要な機械的特性である延性が低下する。従って、Ｓ含有量は、0.250～0.600％の範囲内とする。好ましくは、0.300％以上である。好ましくは、0.450％以下である。
Ｏ：0.0100％超0.0500％以下
Ｏは、酸化物を形成し、硫化物の析出核となることに加え、圧延等の熱間加工時における硫化物の伸長を抑制するのに有効な元素であり、この作用により被削性を向上させることができる。しかし、その含有量が0.0100％以下では、硫化物の伸長の抑制効果が十分ではなく、伸長した硫化物が残存して、本来の効果が期待できない。従って、Ｏの含有量は、0.0100％超とする。一方、0.0500％を超えて添加しても硫化物の伸長抑制効果が飽和することに加え、硬質な酸化物系介在物の量が多くなるため、および、過剰な量の添加は経済的に不利であるため、上限を0.0500％とする。
Cr：0.50～1.50％
Crは、硫化物を形成し、切削時の潤滑作用により被削性を向上させる作用を有する。また、圧延等の熱間加工時における硫化物の伸長を抑制させるため、被削性を向上させることができる。しかし、その含有量が0.50％未満では、硫化物の生成が充分でなく、伸長した硫化物が残存しやすくなるため、本来の効果が充分に期待できない。一方、1.50％を超えて添加すると、硬質化することに加え、硫化物が粗大になり、かつ伸長を抑制する効果が飽和し、かえって被削性が低下する。また、過剰な量の合金コストの添加は経済的に不利である。従って、Cr含有量は、0.50～1.50％とする。好ましくは、0.70％以上である。好ましくは、1.30％以下である。
以上の成分を含み、残部はFeおよび不可避的不純物を含む、あるいはさらに、後述する任意含有成分を含む。ここで、以上の成分、あるいはさらに後述する任意含有成分と、残部のFeおよび不可避的不純物とからなることが好ましい。
ここで、以上の成分組成において、次式（１）にて定義されるＡ値が6.0～18.0であることが肝要である。
Ａ値＝２（[Mn]＋２[Cr]）／[Ｓ] ・・・（１）
但し、[Ｍ]は[ ]内の元素の含有量（質量％）
すなわち、Ａ値は、圧延等の熱間加工時におけるMn-Cr-S系硫化物の微細化を左右する重要な指標で、このＡ値を限定することにより、被削性を向上させることができる。しかし、Ａ値が6.0未満であると、Mn－Ｓ単独の硫化物が生成し、粗大な硫化物となりやすく、被削性が劣化する。一方、Ａ値が18.0を超えると、硫化物を微細化する効果が飽和することに加え、硫黄に対して硫化物形成元素が多くなりすぎ、硫化物が粗大になる。従って、Ａ値は6.0～18.0とする。好ましくは、6.5以上である。好ましくは、17.0以下である。
次に、任意含有成分について説明する。本発明では、以上の基本成分に加えて、必要に応じて、次の成分を含有することができる。
Si：0.50％以下、
Ｐ：0.10％以下、
Al：0.010％以下および
Ｎ：0.0150％以下
から選ばれる１種または２種以上
Si：0.50％以下
Siは、脱酸元素であり、また、Siの酸化物は硫化物の生成核として作用し、硫化物の生成を促進し硫化物を微細化し、切削工具寿命を向上させる作用を有することから、工具寿命を更に延ばしたい場合は、鋼に含有されていてもよい。ただし、0.50％を超えての添加は、酸化物が大きくなり、数も少なくなるため、硫化物の生成核としての効果がなくなることに加え、硬質な酸化物によるアブレイシブ摩耗を誘発し工具寿命の劣化を招く。そのため、Siの含有量は0.50％以下とする。好ましくは、0.03％以下とする。なお、Siによる上記の作用を発現させるためには、0.001％以上含有されていることが好ましい。
Ｐ：0.10％以下
Ｐは、切削加工時に構成刃先の生成を抑制することにより、仕上げ面粗さを低減させるのに有効な元素である。この観点から、Ｐは0.01％以上含有されることが好ましい。ただし、その含有率が0.10％を超えると、材質が硬質化するため被削性を低下させるとともに、熱間加工性および延性を著しく低下させる。従って、Ｐ含有量は、0.10％以下とすることが好ましい。より好ましくは、0.08％以下とする。
Al：0.010％以下
Alは、Siと同様に脱酸元素であり含有されていてもよい。Alは鋼中でAl2O3を生成するが、この酸化物は硬質であるため、いわゆるアブレイシブ摩耗によって切削工具寿命を劣化させることから、Alを過剰に含有されることを回避する必要がある。この意味からは、Al添加量を0.010％以下とすることが好ましい。より好ましくは、0.005％以下とする。なお、Alによる脱酸効果を発現させる観点からは、Alは0.001％以上含有させることが好ましい。
Ｎ：0.0150％以下
Ｎは、Cr等と窒化物を形成し、切削加工中の温度上昇により窒化物が分解することで、工具表面にベラーグと呼ばれる酸化物被膜を形成する。ベラーグは、工具表面を保護する作用があるため、工具寿命を向上させることから、Ｎを含有させてもよい。この作用を有効に発現させるためには、Ｎは0.0050％以上含有させることが好ましい。一方、0.0150％を超えて添加すると、ベラーグの効果が飽和することに加え、材質が硬質化するため、工具寿命が短くなる。そのため、Ｎの含有量は、0.0150％以下とすることが好ましい。より好ましくは、0.0060％以上である。より好ましくは、0.0120％以下である。
本発明では、さらに、必要に応じて、次の成分を含有することができる。
Ca：0.0010％以下、
Se：0.30％以下、
Te：0.15％以下、
Bi：0.20％以下、
Sn：0.020％以下、
Sb：0.025％以下、
Ｂ：0.010％以下、
Cu：0.50％以下、
Ni：0.50％以下、
Ti：0.100％以下、
Ｖ：0.20％以下、
Zr：0.050％以下および
Mg：0.0050％以下
から選ばれる１種または２種以上
Ca、Se、Te、Bi、Sn、Sb、Ｂ、Cu、Ni、Ti、Ｖ、Zr、Mgは、何れも被削性を向上させる作用を有するため、被削性が重視される場合に添加されてもよい。被削性の向上を目的としてこれら元素を含有させる場合、その添加量が、Ca：0.0001％未満、Se：0.02％未満、Te：0.10％未満、Bi：0.02％未満、Sn：0.003％未満、Sb：0.003％未満、Ｂ：0.003％未満、Cu：0.05％未満、Ni：0.50％未満、Ti：0.003％未満、Ｖ：0.005％未満、Zr：0.005％未満、Mg：0.0005％未満では十分な効果が得られないので、それぞれ、Ca：0.0001％以上、Se：0.02％以上、Te：0.10％以上、Bi：0.02％以上、Sn：0.003％以上、Sb：0.003％以上、Ｂ：0.003％以上、Cu：0.05％以上、Ni：0.05％以上、Ti：0.003％以上、Ｖ：0.005％以上、Zr：0.005％以上、Mg：0.0005％以上とすることが好ましい。
一方、Ca：0.0010％超、Se：0.30％超、Te：0.15％超、Bi：0.20％超、Sn：0.020％超、Sb：0.025％超、Ｂ：0.010％超、Cu：0.50％超、Ni：0.50％超、Ti：0.100％超、Ｖ：0.20％超、Zr：0.050％超、Mg：0.0050％超の添加量では、この効果が飽和してしまい、また、経済的にも不利である。よって、これら元素の含有量はそれぞれ、Ca：0.0010％以下、Se：0.30％以下、Te：0.15％以下、Bi：0.20％以下、Sn：0.020％以下、Sb：0.025％以下、Ｂ：0.010％以下、Cu：0.50％以下、Ni：0.50％以下、Ti：0.100％以下、Ｖ：0.20％以下、Zr：0.050％以下 、Mg：0.0050％以下とする。
（鋼組織）
円相当径で１μｍ未満の硫化物が500個／ｍｍ2以上、円相当径で１～５μｍの硫化物が2000個／ｍｍ2以上分布
快削鋼の組織に関しては、硫化物が微細分散していることが、切削加工時の工具と被削材の間の潤滑作用を促進するのに有利である。硫化物の微細分散により快削鋼の被削性を確保するためには、鋼組織中に、円相当径１μm未満と円相当径で１～５μmの硫化物が一定量以上に分散している必要がある。円相当径１μm未満の硫化物は主に工具と被削材との間の潤滑に有効である。また、円相当径１～５μmの硫化物は、前記の潤滑効果だけでなく、切りくずの分断性にも有効である。そのため、円相当径で１μm未満の硫化物の個数が500個/mm2以上、円相当径で１～５μmの硫化物が2000個/mm2以上とする。
以下、本発明の快削鋼を製造するための条件について述べる。
すなわち、上記した成分組成を有し、長手方向と垂直な断面の一辺の長さが250mm以上である矩形の鋳片を、加熱温度1120℃以上、減面率60％以上にて圧延してビレットとし、該ビレットを加熱温度：1050℃以上、減面率75％以上にて熱間加工する。
（鋳片）
長手方向と垂直な断面の一辺の長さが250mm以上の矩形断面
まず、前記成分組成に調整された溶鋼を、鋳造して鋳片とするが、鋳片としては、長手方向と垂直な断面の一辺の長さが250mm以上である矩形の鋳片を用いる。
該鋳片は、連続鋳造法や造塊法によって矩形断面の鋳片として製造する。その際、矩形断面の一辺の長さが250mmより小さいと、鋳片凝固時に硫化物粒のサイズが大きくなる。そのため、引き続き鋼片圧延でビレットとした後も粗大な硫化物が残存するため、最終的な熱間加工された後の硫化物の微細化に不利となる。そのため、鋳片の断面における一辺の長さは250mm以上とする。より好ましくは300mm以上とする。なお、鋳片の断面における一辺の長さについて、上限は特に規制する必要はないが、鋳造に続く熱間圧延の実現性の観点から、上記長さは600mm以下とすることが好ましい。
（鋳片からビレットへの熱間圧延）
鋳片の加熱温度：1120℃以上
鋳片は、熱間圧延されてビレットとされるが、この熱間圧延の際の加熱温度は1120℃以上とする必要がある。加熱温度が1120℃未満では、鋳造段階において冷却－凝固する際に晶出した粗大な硫化物が固溶せず、ビレットとなった後も粗大な硫化物が残存することとなる。その結果、引き続く熱間加工後も硫化物が粗大なままで、所望の微細な硫化物の分布状態が得られない。そのため、鋳片をビレットへ熱間圧延する際の加熱温度は1120℃以上、好ましくは1150℃以上とする。なお、鋳片の加熱温度について、上限は特に規制する必要はないが、スケールロス抑制の観点から、加熱温度は1300℃以下、より好ましくは1250℃以下とすることが好ましい。
鋳片からビレットへの熱間圧延の減面率：60％以上
凝固時に晶出した硫化物粒のサイズは大きいため、鋼片圧延である程度サイズを小さくしておく必要がある。熱間圧延での減面率が少ないと、硫化物粒が大きいままビレットとなる。そのため、引き続きビレットを棒鋼や線材へ熱間加工する際の加熱時-圧延時に、硫化物粒を微細化させることが困難である。そのため、鋳片からビレットへ60％以上の減面率にて熱間圧延することとする。
ここで、熱間圧延の減面率（％）は、熱間圧延前の鋳片の、熱間圧延方向に垂直な断面の断面積をS0、熱間圧延により製造したビレットの熱間圧延方向に垂直な断面の断面積をS1として、次式
100×（S0－S1）／S0
によって求めることができる。
（ビレットの熱間加工）
加熱温度：1050℃以上
ビレットを棒鋼あるいは線材へと熱間加工する際の加熱温度は重要な因子である。加熱温度が1050℃未満では、硫化物が微細分散しないため、切削加工時の潤滑作用が少なくなる。その結果、工具摩耗が大きくなるため、工具寿命もが短くなる。従って、ビレットの加熱温度は1050℃以上とする。より好ましくは1080℃以上である。なお、上限は特に規制する必要はないが、スケールロスによる歩留まり低下抑制の観点から1250℃以下とすることが好ましい。
熱間加工の減面率：75％以上
ビレットを棒鋼あるいは線材へと熱間加工する際の減面率も硫化物の微細化のため重要な因子である。この減面率が75％未満では、硫化物の微細化が十分でないため、減面率の下限を75％とした。より好ましくは80％以上とする。ここで、熱間加工の減面率は、熱間圧延前のビレットの、熱間加工方向に垂直な断面の断面積をS1、熱間加工により製造した棒鋼あるいは線材の熱間加工方向（延伸方向）に垂直な断面の断面積をS2として、次式
100×（S1－S2）／S1
によって求めることができる。
上記の鋼片のサイズと加熱温度、加えてビレットサイズと加熱温度、減面率を適正な範囲とすることで、硫化物を微細化し、被削性を向上させることができる。
次に、本発明を実施例に従って詳細に説明する。
表１に示す化学組成の鋼を、連続鋳造機にて長手方向と垂直な断面が表２－１および表２－２に示す寸法の矩形形状の鋳片とした。得られた鋳片を表２－１および表２－２に示す製造条件にて棒鋼に圧延した。本発明鋼および比較鋼について以下のような試験に供した。すなわち、鋳片を、表２－１および表２－２に示す加熱温度、減面率にて熱間圧延を行い、長片寸法および短片寸法が表２－１および表２－２に示すとおりの角ビレットとした。得られたビレットを表２－１および表２－２に示す加熱温度にて加熱し、熱間圧延して表２－１および表２－２に示す直径の棒鋼とした。得られた棒鋼（本発明鋼および比較鋼）を、以下に示す試験に供した。
Figure 0007024922000001
得られた棒鋼の圧延方向と平行な断面から試験片を採取し、該断面の周面から径方向の1/4位置について、走査型電子顕微鏡SEM（Scanning Electron Microscope：SEM）による観察を行って、鋼中の硫化物の円相当径と数密度とを調査した。ここで、エネルギー分散型Ｘ線分析（Energy dispersive X-ray spectrometry：EDX）にて析出物の組成分析を行い、EDXで硫化物であることを確認した析出物について、得られたSEM像を画像解析して２値化を行い、円相当径と数密度を求めた。
被削性は、外周旋削試験により評価した。切削機械としてシチズンマシナリー製BNC-34C5を用い、旋削チップは日立ツール製の超硬EX35バイトTNGG160404R-N、ホルダは京セラ製DTGNR2020をそれぞれ用いた。また、潤滑剤はユシロ化学製ユシローケンFGE1010の15倍希釈エマルジョン液を用いた。切削条件は、切削速度120m/min、送り速度0.05mm/rev、切込み量2.0mm、加工長さ10ｍにて行った。
被削性の評価は、10ｍ長さにわたる切削試験終了後の工具の逃げ面摩耗Vbにより行った。切削試験終了後の逃げ面摩耗Vbが200μm以下の場合を良好として「○」、逃げ面摩耗が200μm超の場合を劣るとして「×」とした。
表２－１および表２－２に発明鋼と比較鋼の試験結果を示す。表２－１および表２－２から明らかなように、本発明鋼は比較鋼に対して良好な被削性を有している。
Figure 0007024922000002
Figure 0007024922000003

Claims (6)

  1. 質量％で、
    Ｃ：0.09％未満、
    Mn：0.50～1.50％、
    Ｓ：0.250～0.600％、
    Ｏ：0.0100％超0.0500％以下および
    Cr：0.50～1.50％
    を含有し、残部Feおよび不可避的不純物からなり、下記式（１）で定められるＡ値が6.0～18.0を満足する成分組成を有し、
    円相当径で１μｍ未満の硫化物が500個／ｍｍ２以上、円相当径で１～５μｍの硫化物が2000個／ｍｍ２以上分布してなる鋼組織を有する快削鋼。
    記
    Ａ値＝２（[Mn]＋２[Cr]）／[Ｓ] ・・・（１）
    但し、[Ｍ]は[ ]内の元素の含有量（質量％）
  2. 前記成分組成は、さらに、質量％で
    Si：0.50％以下、
    Ｐ：0.10％以下、
    Al：0.010％以下および
    Ｎ：0.0150％以下
    から選ばれる１種または２種以上を含有する請求項１に記載の快削鋼。
  3. 前記成分組成は、さらに、質量％で
    Ca：0.0010％以下、
    Se：0.30％以下、
    Te：0.15％以下、
    Bi：0.20％以下、
    Sn：0.020％以下、
    Sb：0.025％以下、
    Ｂ：0.010％以下、
    Cu：0.50％以下、
    Ni：0.50％以下、
    Ti：0.100％以下、
    Ｖ：0.20％以下、
    Zr：0.050％以下および
    Mg：0.0050％以下
    から選ばれる１種または２種以上を含有する請求項１または２に記載の快削鋼。
  4. 質量％で、
    Ｃ：0.09％未満、
    Mn：0.50～1.50％、
    Ｓ：0.250～0.600％、
    Ｏ：0.010％超0.050％以下および
    Cr：0.50～1.50％
    を含有し、残部Feおよび不可避的不純物からなり、下記式（１）で定められるＡ値が6.0～18.0を満足する成分組成を有し、長手方向と垂直な断面の一辺の長さが250mm以上である矩形の鋳片を、加熱温度1120℃以上、減面率60％以上にて圧延してビレットとし、該ビレットを加熱温度：1050℃以上、減面率75％以上にて熱間加工する、円相当径で１μｍ未満の硫化物が500個／ｍｍ ２ 以上、円相当径で１～５μｍの硫化物が2000個／ｍｍ ２ 以上分布してなる鋼組織を有する快削鋼の製造方法。
    記
    Ａ値＝２（[Mn]＋２[Cr]）／[Ｓ] ・・・（１）
    但し、[Ｍ]は[ ]内の元素の含有量（質量％）
  5. 前記成分組成は、さらに、質量％で
    Si：0.50％以下、
    Ｐ：0.10％以下、
    Al：0.010％以下および
    Ｎ：0.0150％以下
    から選ばれる１種または２種以上を含有する請求項４に記載の快削鋼の製造方法。
  6. 前記成分組成は、さらに、質量％で
    Ca：0.0010％以下、
    Se：0.30％以下、
    Te：0.15％以下、
    Bi：0.20％以下、
    Sn：0.020％以下、
    Sb：0.025％以下、
    Ｂ：0.010％以下、
    Cu：0.50％以下、
    Ni：0.50％以下、
    Ti：0.100％以下、
    Ｖ：0.20％以下、
    Zr：0.050％以下および
    Mg：0.0050％以下
    から選ばれる１種または２種以上を含有する請求項４または５に記載の快削鋼の製造方法。
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