JP2019183257A - フェライト系ｓ快削ステンレス鋼 - Google Patents
フェライト系ｓ快削ステンレス鋼 Download PDFInfo
- Publication number
- JP2019183257A JP2019183257A JP2019003655A JP2019003655A JP2019183257A JP 2019183257 A JP2019183257 A JP 2019183257A JP 2019003655 A JP2019003655 A JP 2019003655A JP 2019003655 A JP2019003655 A JP 2019003655A JP 2019183257 A JP2019183257 A JP 2019183257A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- content
- less
- inclusions
- cutting
- ferritic
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
【課題】介在物組成を制御することによって、被削性も優れたフェライト系Ｓ快削ステンレス鋼を提供することを課題とする。【解決手段】質量％で、Ｃ：０．００５〜０．０３０％、Ｓｉ：０．０１〜１．０％、Ｍｎ：０．１〜１．５％、Ｓ：０．２５〜０．５０％、Ｐ：０．０１０〜０．０５０％、Ｃｒ：１１〜２０％、Ｎｉ：０〜３．０％、Ｍｏ：０〜３．０％、Ｎ：０．００５〜０．０５０％、Ａｌ：０．００４％以下、Ｍｇ：０．００２％以下、Ｏ：０．０１０〜０．０３０％、残部Ｆｅおよび不可避的不純物よりなり、Ｏを０．５％以上含む（Ｍｎ，Ｃｒ）（Ｓ，Ｏ）系介在物を生成させることを特徴とするフェライト系Ｓ快削ステンレス鋼を採用する。【選択図】なし
Description
本発明は、フェライト系Ｓ快削ステンレス鋼に関する。
ＯＡ機器、電子機器等の部品の中で、切削で製造される精密部品には、切削時の切屑処理性に加え、切削加工面に高い寸法精度、および良好な表面性状が求められる。これらの要求に応える素材として、Ｓを０．１５％以上添加したＳＵＳ４３０Ｆ、または切削性を更に向上させるためＰｂ、Ｓｅ、Ｔｅを単独もしくは複合添加したフェライト系快削ステンレス鋼がある（特許文献１）。
一方、Ｐｂ添加廃止の市場要求に対して、ＢｉまたはＳｎ添加、ならびにＣｕを主体とする第２相を分散させたフェライト系快削ステンレス鋼が提案されている（特許文献２、３、４）。
しかしながら、特許文献１〜４の発明では、製造性や切削後の表面性状において満足なものが得られていない。特に上記部品は、切削速度≧２０ｍ／ｍｉｎ、切込み≧０．０５ｍｍ、送り≧０．００５ｍｍ／ｒｅｖの工業的な切削条件において、表面粗さＲａ≦０．５０μｍの精度と優れた耐工具摩耗性が要求される。
本発明は、精密部品の工業的な切削加工条件下において、表面粗さ（Ｒａ）：０．５０μｍ以下の優れた表面精度を得ることが可能な、Ｐｂを含まないフェライト系Ｓ快削ステンレス線材を提供することを課題とする。
本発明は、微量成分のコントロールにより硫化物組成制御を図り、ＭｎＳを均一分散化させることにより、被削性、特に表面粗さを改善できることを明らかにした。詳細な知見は以下の通りである。
表面粗さを改善するためには、切削中に工具の刃先に形成される構成刃先を小さくすることが有効である。構成刃先が発生すると、切削の際に工具の切刃の輪郭と異なった凹凸が生じるために表面粗さが劣化する。本発明では、線材中の硫化物のアスペクト比を小さくすることで構成刃先の形成を抑制した。
まず、鋳造段階では粒状の硫化物系介在物（偏晶型）を生成させるように微量成分を制御した。本発明における硫化物系介在物は（Ｍｎ，Ｃｒ）（Ｓ，Ｏ）系、または、（Ｍｎ，Ｃｒ，Ｃａ，ＲＥＭ）（Ｓ，Ｏ，Ｔｅ）系であり、微量元素を硫化物系介在物に固溶することで、硫化物の変形抵抗が高まり、アスペクト比が小さくなることが特徴である。なお、一般的には鋳造段階で棒状の硫化物（共晶型）が生成するが、このような介在物はアスペクト比が小さく、また形態が不均一になるために表面粗さの劣化につながる。
本発明は、上記知見に基づいてなされたものであり、その要旨とするところは以下の通りである。
［１］ 質量％で、
Ｃ：０．００５〜０．０５０％、
Ｓｉ：０．０１〜１．０％、
Ｍｎ：０．１０〜１．５０％、
Ｓ：０．２５〜０．６０％、
Ｐ：０．０１０〜０．０５０％、
Ｃｒ：１１．０〜２０．０％、
Ｎｉ：０〜３．０％、
Ｍｏ：０〜３．０％、
Ｎ：０．００５〜０．０５０％、
Ａｌ：０．００４％以下、
Ｍｇ：０．００２％以下、
Ｏ：０．０１０〜０．０３０％、
Ｃａ：０〜０．００３％、
Ｔｅ：０〜０．０２４％、
ＲＥＭ：０〜０．００３％
Ｂ：０〜０．０２％、
Ｎｂ：０〜１．００％、
Ｔｉ：０〜１．００％、
Ｖ：０〜０．５０％、
Ｔａ：０〜０．５％、
Ｗ：０〜０．５％、
Ｃｏ：０〜１．００％、
Ｚｒ：０〜０．０２０％、
Ｃｕ：０〜３．０％、
Ｓｎ：０〜０．５％、
Ｓｂ：０〜０．５％
Ｇａ：０〜０．００５０％
残部Ｆｅおよび不純物であり、
Ｏが０．５質量％以上の（Ｍｎ，Ｃｒ）（Ｓ，Ｏ）系介在物を含有することを特徴とするフェライト系Ｓ快削ステンレス鋼。
［２］ 質量％で、さらに、
Ｃａ：０．０００５〜０．００３％、
Ｔｅ：０．００３〜０．０２４％、
ＲＥＭ：０．０００５〜０．００３％
から選択される１種または２種以上を含有することを特徴とする［１］に記載のフェライト系Ｓ快削ステンレス鋼。
［３］ ０．３質量％以上のＣａ、１質量％以上のＴｅ、０．３質量％以上のＲＥＭのいずれか１種または２種以上を含む（Ｍｎ，Ｃｒ，Ｃａ，ＲＥＭ）（Ｓ，Ｏ，Ｔｅ）系介在物を含有することを特徴とする［１］または［２］に記載のフェライト系Ｓ快削ステンレス鋼。
［４］ 質量％で、さらに、
Ｂ：０．０００１〜０．０２％、
Ｎｂ：０．００５〜１．００％、
Ｔｉ：０．００１〜１．００％、
Ｖ：０．０５〜０．５０％、
Ｔａ：０．０５〜０．５％、
Ｗ：０．１０〜０．５％、
Ｃｏ：０．０５〜１．００％、
Ｚｒ：０．００１〜０．０２０％、
Ｃｕ：０．０５〜３．０％、
Ｓｎ：０．００５〜０．５％、
Ｓｂ：０．００５〜０．５％
Ｇａ：０．０００５〜０．００５０％
から選択される１種以上を含有する、［１］乃至［３］の何れか一項に記載のフェライト系Ｓ快削ステンレス鋼。
［５］ 前記（Ｍｎ，Ｃｒ）（Ｓ，Ｏ）系介在物のアスペクト比が４．０以下である、［１］乃至［４］の何れか一項に記載のフェライト系Ｓ快削ステンレス鋼。
［６］ 前記（Ｍｎ，Ｃｒ，Ｃａ，ＲＥＭ）（Ｓ，Ｏ，Ｔｅ）系介在物のアスペクト比が４．０以下である、［３］または［４］に記載のフェライト系Ｓ快削ステンレス鋼。
Ｃ：０．００５〜０．０５０％、
Ｓｉ：０．０１〜１．０％、
Ｍｎ：０．１０〜１．５０％、
Ｓ：０．２５〜０．６０％、
Ｐ：０．０１０〜０．０５０％、
Ｃｒ：１１．０〜２０．０％、
Ｎｉ：０〜３．０％、
Ｍｏ：０〜３．０％、
Ｎ：０．００５〜０．０５０％、
Ａｌ：０．００４％以下、
Ｍｇ：０．００２％以下、
Ｏ：０．０１０〜０．０３０％、
Ｃａ：０〜０．００３％、
Ｔｅ：０〜０．０２４％、
ＲＥＭ：０〜０．００３％
Ｂ：０〜０．０２％、
Ｎｂ：０〜１．００％、
Ｔｉ：０〜１．００％、
Ｖ：０〜０．５０％、
Ｔａ：０〜０．５％、
Ｗ：０〜０．５％、
Ｃｏ：０〜１．００％、
Ｚｒ：０〜０．０２０％、
Ｃｕ：０〜３．０％、
Ｓｎ：０〜０．５％、
Ｓｂ：０〜０．５％
Ｇａ：０〜０．００５０％
残部Ｆｅおよび不純物であり、
Ｏが０．５質量％以上の（Ｍｎ，Ｃｒ）（Ｓ，Ｏ）系介在物を含有することを特徴とするフェライト系Ｓ快削ステンレス鋼。
［２］ 質量％で、さらに、
Ｃａ：０．０００５〜０．００３％、
Ｔｅ：０．００３〜０．０２４％、
ＲＥＭ：０．０００５〜０．００３％
から選択される１種または２種以上を含有することを特徴とする［１］に記載のフェライト系Ｓ快削ステンレス鋼。
［３］ ０．３質量％以上のＣａ、１質量％以上のＴｅ、０．３質量％以上のＲＥＭのいずれか１種または２種以上を含む（Ｍｎ，Ｃｒ，Ｃａ，ＲＥＭ）（Ｓ，Ｏ，Ｔｅ）系介在物を含有することを特徴とする［１］または［２］に記載のフェライト系Ｓ快削ステンレス鋼。
［４］ 質量％で、さらに、
Ｂ：０．０００１〜０．０２％、
Ｎｂ：０．００５〜１．００％、
Ｔｉ：０．００１〜１．００％、
Ｖ：０．０５〜０．５０％、
Ｔａ：０．０５〜０．５％、
Ｗ：０．１０〜０．５％、
Ｃｏ：０．０５〜１．００％、
Ｚｒ：０．００１〜０．０２０％、
Ｃｕ：０．０５〜３．０％、
Ｓｎ：０．００５〜０．５％、
Ｓｂ：０．００５〜０．５％
Ｇａ：０．０００５〜０．００５０％
から選択される１種以上を含有する、［１］乃至［３］の何れか一項に記載のフェライト系Ｓ快削ステンレス鋼。
［５］ 前記（Ｍｎ，Ｃｒ）（Ｓ，Ｏ）系介在物のアスペクト比が４．０以下である、［１］乃至［４］の何れか一項に記載のフェライト系Ｓ快削ステンレス鋼。
［６］ 前記（Ｍｎ，Ｃｒ，Ｃａ，ＲＥＭ）（Ｓ，Ｏ，Ｔｅ）系介在物のアスペクト比が４．０以下である、［３］または［４］に記載のフェライト系Ｓ快削ステンレス鋼。
本発明によれば、環境に悪影響を与えるＰｂを含有することなく、通常の精密部品の切削加工条件において、表面粗さ（Ｒａ）：０．５０μｍ以下の優れた表面精度を有するフェライト系Ｓ快削ステンレス線材を得ることができる。
以下に、本発明の各要件について説明する。
Ｃ：０．００５〜０．０５０％
Ｃは、炭化物を生成し、必要な強度を得るために必要である。このため、Ｃ含有量は、０．００５％以上とし、Ｃ含有量は０．０１０％以上であるのが好ましい。一方、過剰な炭化物は、切削加工時に構成刃先の生成を促進して切削面精度を劣化させるため、Ｃ含有量は０．０５０％以下とする。
Ｃは、炭化物を生成し、必要な強度を得るために必要である。このため、Ｃ含有量は、０．００５％以上とし、Ｃ含有量は０．０１０％以上であるのが好ましい。一方、過剰な炭化物は、切削加工時に構成刃先の生成を促進して切削面精度を劣化させるため、Ｃ含有量は０．０５０％以下とする。
Ｓｉ：０．０１〜１．０％
Ｓｉは、脱酸のために添加される。このため、Ｓｉ含有量は０．０１％以上とし、Ｓｉ含有量は０．２０％以上であるのが好ましい。一方で、１．０％を超えると、棒線熱間圧延時のスケール生成を抑制し、熱間圧延疵の生成を助長するため、Ｓｉ含有量は、１．０％以下とする。
Ｓｉは、脱酸のために添加される。このため、Ｓｉ含有量は０．０１％以上とし、Ｓｉ含有量は０．２０％以上であるのが好ましい。一方で、１．０％を超えると、棒線熱間圧延時のスケール生成を抑制し、熱間圧延疵の生成を助長するため、Ｓｉ含有量は、１．０％以下とする。
Ｍｎ：０．１０〜1．５０％
Ｍｎは、Ｃｒと共に硫化物を生成し、被削性、特に表面精度を向上させる元素である。このため、Ｍｎ含有量は、０．１０％以上とする。一方、Ｍｎ含有量が１．５０％を超えると、硫化物におけるＭｎ／Ｃｒが高くなり、硫化物が展伸してアスペクト比が大きくなる。そのため、Ｍｎ含有量は１．５０％以下としたが、Ｍｎ含有量は１．００％以下であるのが好ましい。
Ｍｎは、Ｃｒと共に硫化物を生成し、被削性、特に表面精度を向上させる元素である。このため、Ｍｎ含有量は、０．１０％以上とする。一方、Ｍｎ含有量が１．５０％を超えると、硫化物におけるＭｎ／Ｃｒが高くなり、硫化物が展伸してアスペクト比が大きくなる。そのため、Ｍｎ含有量は１．５０％以下としたが、Ｍｎ含有量は１．００％以下であるのが好ましい。
Ｓ：０．２５〜０．６０％
Ｓは、硫化物を形成し、硫化物には切削加工時に応力が集中する。また、切りくず生成時におけるせん断変形域で硫化物を起点にき裂が発生し、構成刃先の成長が抑制される。このため、線材の切削面精度が向上する。この効果を得るために、Ｓ含有量は、０．２５％以上とし、Ｓ含有量は０．３０％以上であるのが好ましい。一方で、０．６０％を超えて含有させると、熱間加工性が著しく劣化する。そのため、Ｓ含有量は０．６０％以下としたが、Ｓ含有量は０．５０％以下であるのが好ましい。
Ｓは、硫化物を形成し、硫化物には切削加工時に応力が集中する。また、切りくず生成時におけるせん断変形域で硫化物を起点にき裂が発生し、構成刃先の成長が抑制される。このため、線材の切削面精度が向上する。この効果を得るために、Ｓ含有量は、０．２５％以上とし、Ｓ含有量は０．３０％以上であるのが好ましい。一方で、０．６０％を超えて含有させると、熱間加工性が著しく劣化する。そのため、Ｓ含有量は０．６０％以下としたが、Ｓ含有量は０．５０％以下であるのが好ましい。
Ｐ：０．０１０〜０．０５０％
Ｐは、粒界偏析して切削加工時の材料延性を低下させて、表面精度を向上させる。このため、Ｐ含有量は、０．００５％以上とし、Ｐ含有量は、０．０１０％以上であるのが好ましい。一方、０．０５０％を超えると製造性が著しく劣化する。そのため、Ｐ含有量は、０．０５０％以下とする。
Ｐは、粒界偏析して切削加工時の材料延性を低下させて、表面精度を向上させる。このため、Ｐ含有量は、０．００５％以上とし、Ｐ含有量は、０．０１０％以上であるのが好ましい。一方、０．０５０％を超えると製造性が著しく劣化する。そのため、Ｐ含有量は、０．０５０％以下とする。
Ｃｒ：１１．０〜２０．０％
Ｃｒは、Ｍｎと共に硫化物を形成し、特に硫化物中のＭｎとＣｒの組成比（Ｍｎ／Ｃｒ）を適正化することで、硫化物のアスペクト比を制御できる。アスペクト比を小さくし、切削面精度を向上させるためには、Ｃｒ含有量は、１１．０％以上とし、Ｃｒ含有量は、１６．０％以上であるのが好ましい。しかしながら、多量に含有させると、硫化物中のＭｎ／Ｃｒが小さくなりすぎて、硫化物が展伸しやすくなり、アスペクト比が大きくなる。そのため、Ｃｒ含有量は２０．０％以下とし、Ｃｒ含有量は１８．０％以下であるのが好ましい。
Ｃｒは、Ｍｎと共に硫化物を形成し、特に硫化物中のＭｎとＣｒの組成比（Ｍｎ／Ｃｒ）を適正化することで、硫化物のアスペクト比を制御できる。アスペクト比を小さくし、切削面精度を向上させるためには、Ｃｒ含有量は、１１．０％以上とし、Ｃｒ含有量は、１６．０％以上であるのが好ましい。しかしながら、多量に含有させると、硫化物中のＭｎ／Ｃｒが小さくなりすぎて、硫化物が展伸しやすくなり、アスペクト比が大きくなる。そのため、Ｃｒ含有量は２０．０％以下とし、Ｃｒ含有量は１８．０％以下であるのが好ましい。
Ｎ：０．００５〜０．０５０％
Ｎは、マトリックスのフェライト強度を高める。このため、Ｎ含有量は０．００５％以上とした。しかし、０．０５０％を超えて含有させると、過度の強度上昇により工具寿命を劣化させる。そのため、Ｎ含有量は、０．０５０％以下とし、Ｎ含有量は０．０３０％以下であるのが好ましい。
Ｎは、マトリックスのフェライト強度を高める。このため、Ｎ含有量は０．００５％以上とした。しかし、０．０５０％を超えて含有させると、過度の強度上昇により工具寿命を劣化させる。そのため、Ｎ含有量は、０．０５０％以下とし、Ｎ含有量は０．０３０％以下であるのが好ましい。
Ａｌ：０．００４％以下
Ａｌは、脱酸元素として使用するが、硬質なＡｌ系の酸化物を形成して低酸素化するために、棒状の硫化物（共晶型）が生成させる。そのため、Ａｌ含有量は０．００４％以下とし、Ａｌ含有量は、０．００３％以下であるのが好ましい。
Ａｌは、脱酸元素として使用するが、硬質なＡｌ系の酸化物を形成して低酸素化するために、棒状の硫化物（共晶型）が生成させる。そのため、Ａｌ含有量は０．００４％以下とし、Ａｌ含有量は、０．００３％以下であるのが好ましい。
Ｍｇ：０．００２％以下
Ｍｇは、脱酸元素として使用するが、硬質なＭｇ系の酸化物を形成して低酸素化するために、棒状の硫化物（共晶型）が生成させる。そのため、Ｍｇ含有量は０．００２％以下とし、Ｍｇ含有量は、０．００１％以下であるのが好ましい。
Ｍｇは、脱酸元素として使用するが、硬質なＭｇ系の酸化物を形成して低酸素化するために、棒状の硫化物（共晶型）が生成させる。そのため、Ｍｇ含有量は０．００２％以下とし、Ｍｇ含有量は、０．００１％以下であるのが好ましい。
Ｏ：０．０１０〜０．０３０％
Ｏは、凝固時の脱酸生成物を粗大化させるとともに、粒状の硫化物系介在物（偏晶型）を生成させることで被削性を向上させる。このため、Ｏ含有量は０．０１０％以上とし、０．０１５％以上であるのがより好ましい。しかし、０．０３０％を超えて含有させると、硬質な介在物が増加して被削性を劣化させるため、Ｏ含有量は０．０３０％以下とした。
Ｏは、凝固時の脱酸生成物を粗大化させるとともに、粒状の硫化物系介在物（偏晶型）を生成させることで被削性を向上させる。このため、Ｏ含有量は０．０１０％以上とし、０．０１５％以上であるのがより好ましい。しかし、０．０３０％を超えて含有させると、硬質な介在物が増加して被削性を劣化させるため、Ｏ含有量は０．０３０％以下とした。
本発明の線材は、上記した元素以外は、Ｆｅおよび不純物から成る。但し、本発明の技術特徴が奏する効果を阻害しない範囲で、上記以外の以下に記載する元素を、選択的に含有させることができる。以下に限定理由を記載する。これらの元素の下限は０％である。
Ｎｉ：０〜３．０％
Ｎｉは、固溶強化により材料の硬さを高めて構成刃先の生成を防止し、切削加工時の表面精度を向上させるため、含有させてもよい。その場合は、Ｎｉ含有量が０．１％以上であるのが好ましい。しかしながら、３．０％を超えると、硬質化して工具寿命劣化を引き起こす。そのため、Ｎｉ含有量は、３．０％以下とし、Ｎｉ含有量は、１．５％以下であるのが好ましい。Ｎｉ含有量は０％であってもよい。
Ｎｉは、固溶強化により材料の硬さを高めて構成刃先の生成を防止し、切削加工時の表面精度を向上させるため、含有させてもよい。その場合は、Ｎｉ含有量が０．１％以上であるのが好ましい。しかしながら、３．０％を超えると、硬質化して工具寿命劣化を引き起こす。そのため、Ｎｉ含有量は、３．０％以下とし、Ｎｉ含有量は、１．５％以下であるのが好ましい。Ｎｉ含有量は０％であってもよい。
Ｍｏ：０〜３．０％
Ｍｏは、耐食性を向上させる元素であり、含有させてもよい。しかしながら、Ｍｏを多量に含有させると、硬質化して工具寿命劣化を引き起こす。このため、Ｍｏ含有量は３．０％以下とし、Ｍｏ含有量は２．０％以下であるのが好ましい。一方で、上記効果を得るためには、Ｍｏ含有量は０．１％以上であるのが好ましい。Ｍｏ含有量は０％であってもよい。
Ｍｏは、耐食性を向上させる元素であり、含有させてもよい。しかしながら、Ｍｏを多量に含有させると、硬質化して工具寿命劣化を引き起こす。このため、Ｍｏ含有量は３．０％以下とし、Ｍｏ含有量は２．０％以下であるのが好ましい。一方で、上記効果を得るためには、Ｍｏ含有量は０．１％以上であるのが好ましい。Ｍｏ含有量は０％であってもよい。
Ｃａ：０〜０．００３％
Ｃａは、粒状の硫化物系介在物（偏晶型）を生成させることで被削性を向上させる。また、酸化物系介在物を軟質化して、工具寿命を改善する効果もあるため、含有させてもよい。しかしながら、０．００３％を超えて含有させると、その効果が飽和して逆に熱間加工性を低下させる。このため、Ｃａ含有量は、０．００３％以下とする。Ｃａ含有量は、０．００２％以下であることが好ましい。Ｃａを含有させる場合は、０．０００５％以上または０．００１％以上がよい。Ｃａは０％であってもよい。
Ｃａは、粒状の硫化物系介在物（偏晶型）を生成させることで被削性を向上させる。また、酸化物系介在物を軟質化して、工具寿命を改善する効果もあるため、含有させてもよい。しかしながら、０．００３％を超えて含有させると、その効果が飽和して逆に熱間加工性を低下させる。このため、Ｃａ含有量は、０．００３％以下とする。Ｃａ含有量は、０．００２％以下であることが好ましい。Ｃａを含有させる場合は、０．０００５％以上または０．００１％以上がよい。Ｃａは０％であってもよい。
Ｔｅ：０〜０．０２４％
Ｔｅは、本発明において被削性、特に切削面精度を向上させるために重要な元素である。Ｔｅは、硫化物中へ１質量％以上固溶することにより硫化物の変形を抑制して、アスペクト比を小さくする。その結果、構成刃先の成長を抑制し、切削面精度を向上させる。このため、Ｔｅを含有させる場合は０．００３％以上または０．０１０％以上であるのが好ましい。一方で、Ｔｅを０．０２４％を超えて含有させると、その効果は飽和するばかりか、硫化物周囲のＭｎＴｅの形成により製造性が著しく劣化する。そのため、Ｔｅ含有量は０．０２４％以下とし、Ｔｅ含有量は０．０１５％以下であるのが好ましい。Ｔｅは０％であってもよい。
Ｔｅは、本発明において被削性、特に切削面精度を向上させるために重要な元素である。Ｔｅは、硫化物中へ１質量％以上固溶することにより硫化物の変形を抑制して、アスペクト比を小さくする。その結果、構成刃先の成長を抑制し、切削面精度を向上させる。このため、Ｔｅを含有させる場合は０．００３％以上または０．０１０％以上であるのが好ましい。一方で、Ｔｅを０．０２４％を超えて含有させると、その効果は飽和するばかりか、硫化物周囲のＭｎＴｅの形成により製造性が著しく劣化する。そのため、Ｔｅ含有量は０．０２４％以下とし、Ｔｅ含有量は０．０１５％以下であるのが好ましい。Ｔｅは０％であってもよい。
ＲＥＭ：０〜０．００３％
ＲＥＭは、Ｃａと同様に粒状の硫化物系介在物（偏晶型）を生成させることで被削性を向上させる。また、酸化物系介在物を軟質化して、工具寿命を改善する効果もあるため、含有させてもよい。しかしながら、０．００３％を超えて含有させると、その効果が飽和するだけでなく、介在物の一部に硬質なＲＥＭ系酸硫化物が生成して、工具寿命劣化を引き起こす。このため、ＲＥＭ含有量は、０．００３％以下とする。ＲＥＭ含有量は０．００２％以下であることが好ましい。ＲＥＭを含有させる場合は、０．０００５％以上または０．００１％以上がよい。ＲＥＭは０％であってもよい。
ＲＥＭは、Ｃａと同様に粒状の硫化物系介在物（偏晶型）を生成させることで被削性を向上させる。また、酸化物系介在物を軟質化して、工具寿命を改善する効果もあるため、含有させてもよい。しかしながら、０．００３％を超えて含有させると、その効果が飽和するだけでなく、介在物の一部に硬質なＲＥＭ系酸硫化物が生成して、工具寿命劣化を引き起こす。このため、ＲＥＭ含有量は、０．００３％以下とする。ＲＥＭ含有量は０．００２％以下であることが好ましい。ＲＥＭを含有させる場合は、０．０００５％以上または０．００１％以上がよい。ＲＥＭは０％であってもよい。
ＲＥＭ（希土類元素）は、一般的な定義に従い、スカンジウム（Ｓｃ）、イットリウム（Ｙ）の２元素と、ランタン（Ｌａ）からルテチウム（Ｌｕ）までの１５元素（ランタノイド）の総称を指す。単独で含有させてもよいし、混合物であってもよい。
Ｂ：０〜０．０２％
Ｂは、熱間加工性を改善するために使用する元素であり、安定した効果を得るために、含有させてもよい。しかしながら、過剰に含有させると、Ｂの化合物が析出し、熱間加工性を劣化させるので、Ｂ含有量は０．０２％以下とし、Ｂ含有量は、０．０１５％以下であるのが好ましい。一方で、上記効果を得るためには、Ｂ含有量は０．０００１％以上であるのが好ましく、Ｂ含有量は０．０００２％以上であるのがより好ましい。Ｂは０％であってもよい。
Ｂは、熱間加工性を改善するために使用する元素であり、安定した効果を得るために、含有させてもよい。しかしながら、過剰に含有させると、Ｂの化合物が析出し、熱間加工性を劣化させるので、Ｂ含有量は０．０２％以下とし、Ｂ含有量は、０．０１５％以下であるのが好ましい。一方で、上記効果を得るためには、Ｂ含有量は０．０００１％以上であるのが好ましく、Ｂ含有量は０．０００２％以上であるのがより好ましい。Ｂは０％であってもよい。
Ｎｂ：０〜１．００％
Ｔｉ：０〜１．００％
Ｖ：０〜０．５０％
Ｔａ：０〜０．５％
Ｗ：０〜０．５％
Ｎｂ、Ｔｉ、Ｖ、Ｔａ、Ｗは炭窒化物を形成し、耐食性を改善する効果があるため、含有させてもよい。しかしながら、多量の含有は、被削性が劣化することから、Ｎｂ含有量は、１．００％以下とし、Ｔｉ含有量は、１．００％以下とする。また、Ｖ含有量は、０．５０％以下とし、Ｔａ含有量は、０．５％以下とし、Ｗ含有量は、０．５％以下とする。一方で、上記効果を得るためには、Ｎｂ含有量は、０．００５％以上または０．０５％以上であるのが好ましく、Ｔｉ含有量は、０．００１％以上または０．０５％以上であるのが好ましく、Ｖ含有量は、０．０５％以上であるのが好ましい。また、Ｔａ含有量は、０．０５％以上または０．１０％以上であるのが好ましく、Ｗ含有量は、０．１０％以上であるのが好ましい。Ｎｂ、Ｔｉ、Ｖ、Ｔａ、Ｗは０％であってもよい。
Ｔｉ：０〜１．００％
Ｖ：０〜０．５０％
Ｔａ：０〜０．５％
Ｗ：０〜０．５％
Ｎｂ、Ｔｉ、Ｖ、Ｔａ、Ｗは炭窒化物を形成し、耐食性を改善する効果があるため、含有させてもよい。しかしながら、多量の含有は、被削性が劣化することから、Ｎｂ含有量は、１．００％以下とし、Ｔｉ含有量は、１．００％以下とする。また、Ｖ含有量は、０．５０％以下とし、Ｔａ含有量は、０．５％以下とし、Ｗ含有量は、０．５％以下とする。一方で、上記効果を得るためには、Ｎｂ含有量は、０．００５％以上または０．０５％以上であるのが好ましく、Ｔｉ含有量は、０．００１％以上または０．０５％以上であるのが好ましく、Ｖ含有量は、０．０５％以上であるのが好ましい。また、Ｔａ含有量は、０．０５％以上または０．１０％以上であるのが好ましく、Ｗ含有量は、０．１０％以上であるのが好ましい。Ｎｂ、Ｔｉ、Ｖ、Ｔａ、Ｗは０％であってもよい。
Ｃｏ：０〜１．００％
Ｃｏは、マトリックスの靭性を高めるため、含有させてもよい。しかしながら、過剰に含有させると、マルテンサイト組織が析出し、被削性を劣化させるため、Ｃｏ含有量は１．００％以下とし、Ｃｏ含有量は、０．６０％以下であるのが好ましい。一方で、上記効果を得るためには、Ｃｏ含有量は、０．０５％以上であるのが好ましい。Ｃｏは０％であってもよい。
Ｃｏは、マトリックスの靭性を高めるため、含有させてもよい。しかしながら、過剰に含有させると、マルテンサイト組織が析出し、被削性を劣化させるため、Ｃｏ含有量は１．００％以下とし、Ｃｏ含有量は、０．６０％以下であるのが好ましい。一方で、上記効果を得るためには、Ｃｏ含有量は、０．０５％以上であるのが好ましい。Ｃｏは０％であってもよい。
Ｚｒ：０〜０．０２０％
Ｚｒは、強度を向上させる効果があるので、含有させてもよい。しかしながら、多量の含有は靭性を低下させるため、Ｚｒ含有量は、０．０２０％以下とする。一方で、強度効果を十分に得るためには、Ｚｒ含有量は、０．００１％以上であるのが好ましい。Ｚｒは０％であってもよい。
Ｚｒは、強度を向上させる効果があるので、含有させてもよい。しかしながら、多量の含有は靭性を低下させるため、Ｚｒ含有量は、０．０２０％以下とする。一方で、強度効果を十分に得るためには、Ｚｒ含有量は、０．００１％以上であるのが好ましい。Ｚｒは０％であってもよい。
Ｃｕ：０〜３．０％
Ｃｕは、固溶強化により材料の硬さを高めて構成刃先の生成を防止し、切削加工時の表面精度を向上させるため、含有させてもよい。しかしながら、３．０％を超えて含有させても、その効果は飽和し、鋳片割れが発生するなど、製造性が劣化するため、Ｃｕ含有量は、３．０％以下とする。一方で、上記効果を得るためには、Ｃｕ含有量は、０．０５％以上または０．１％以上であるのが好ましい。Ｃｕは０％であってもよい。
Ｃｕは、固溶強化により材料の硬さを高めて構成刃先の生成を防止し、切削加工時の表面精度を向上させるため、含有させてもよい。しかしながら、３．０％を超えて含有させても、その効果は飽和し、鋳片割れが発生するなど、製造性が劣化するため、Ｃｕ含有量は、３．０％以下とする。一方で、上記効果を得るためには、Ｃｕ含有量は、０．０５％以上または０．１％以上であるのが好ましい。Ｃｕは０％であってもよい。
Ｓｎ：０〜０．５％、
Ｓｂ：０〜０．５％
Ｓｎ、Ｓｂは、耐食性を劣化させる硫化物と共存させることで、耐食性劣化を抑制するため、含有させてもよい。しかしながら、０．５％を超えて含有させると、製造性を劣化させるため、Ｓｎ，Ｓｂ含有量はそれぞれ０．５％以下とし、Ｓｎ，Ｓｂ含有量は０．３％以下であるのが好ましい。一方で、上記効果を得るためには、Ｓｎ,Ｓｂ含有量はそれぞれ、０．００５％以上であるのが好ましく、０．０２０％以上であってもよい。また、Ｓｎ，Ｓｂ含有量はそれぞれ０％であってもよい。
Ｓｂ：０〜０．５％
Ｓｎ、Ｓｂは、耐食性を劣化させる硫化物と共存させることで、耐食性劣化を抑制するため、含有させてもよい。しかしながら、０．５％を超えて含有させると、製造性を劣化させるため、Ｓｎ，Ｓｂ含有量はそれぞれ０．５％以下とし、Ｓｎ，Ｓｂ含有量は０．３％以下であるのが好ましい。一方で、上記効果を得るためには、Ｓｎ,Ｓｂ含有量はそれぞれ、０．００５％以上であるのが好ましく、０．０２０％以上であってもよい。また、Ｓｎ，Ｓｂ含有量はそれぞれ０％であってもよい。
Ｇａ：０〜０．００５０％
Ｇａは冷間加工性向上のために必要に応じて０．０００５％以上含有してもよい。しかしながら、０．００５０％を超えると鍛造性が劣化する。そのため、Ｇａ含有量の上限を０．００５０％以下とする。Ｇａは０％であってもよい。
Ｇａは冷間加工性向上のために必要に応じて０．０００５％以上含有してもよい。しかしながら、０．００５０％を超えると鍛造性が劣化する。そのため、Ｇａ含有量の上限を０．００５０％以下とする。Ｇａは０％であってもよい。
本発明の線材は、不純物としてＰｂとＳｅが混入する場合もあるが、Ｐｂは０．０３％未満、Ｓｅは０．０２％未満に制御する必要がある。
なお、不純物とは、鋼材を工業的に製造する際に、原料としての鉱石、スクラップ、または製造環境などから混入されるものであって、本発明の鋼材に悪影響を与えない範囲で許容されるものを意味する。
本発明においては、介在物組成を制御することが重要である。介在物の変形抵抗が高まると、線材圧延後の硫化物のアスペクト比を小さくすることができる。その結果として構成刃先の形成が抑制されて、切削加工時に高い寸法精度や良好な表面性状が得られることになる。
介在物組成を制御するには、精錬工程において鋼の溶解時にＡｌ，Ｍｇなどの脱酸成分を本発明の含有量以下に制御することにより溶鋼中の酸素含有量を高める。また、ＡＯＤ(もしくはＶＯＤ)において、スラグの塩基度ＣaＯ/ＳｉＯ２を１．８以下、好ましくは１．５程度とすることが必要である。上記精錬終了後は、Ａｌ，Ｍｇなどの脱酸成分を一切添加しない操業により溶鋼中の酸素含有量を高めることができる。これによって粒状の硫化物系介在物（偏晶型）として、Ｏを０．５質量％以上含む（Ｍｎ，Ｃｒ）（Ｓ，Ｏ）系介在物を生成させることができる。上記介在物が生成したステンレス鋼は、その後の熱間圧延工程において総熱間圧延減面率９５%以上の圧延を行った場合であっても介在物が変形せず、介在物のアスペクト比を目標である４．０以下、好ましくは３．０以下に制御できる。アスペクト比が４．０を超えると、被削性が低下するので好ましくない。
さらに、ＣａやＴｅ、ＲＥＭの１種または２種以上を添加すると、Ｃａを０．３質量％以上、Ｔｅを１質量％以上またはＲＥＭを０．３質量％以上を含む複合介在物、（Ｍｎ，Ｃｒ，Ｃａ，ＲＥＭ）（Ｓ，Ｏ，Ｔｅ）系介在物を生成させることができる。生成した介在物のアスペクト比は、４．０以下、好ましくは３．０以下になる。このような複合介在物では変形抵抗が高いため、その後の熱間圧延工程において熱間圧延減面率９５％以上の圧延を行った場合であっても介在物が変形せず、介在物のアスペクト比を４．０以下、好ましくは３．０以下に制御でき、被削性を大幅に改善することができる。アスペクト比が４．０を超えると、被削性が低下するので好ましくない。
本実施形態のフェライト系Ｓ快削ステンレス鋼は、鋳造後の鋼材であってもよく、鋼材を熱間圧延することによって得られる線材でもよく、線材をさらに冷間伸線することによって得られる鋼線でもよく、また、鋳造後の鋼材または熱間圧延後の線材を鍛造した鍛造材であってもよい。これらの鋼材、線材、鋼線または鍛造材は、本実施形態に係る化学成分を有する鋼であり、（Ｍｎ，Ｃｒ）（Ｓ，Ｏ）系介在物または（Ｍｎ，Ｃｒ，Ｃａ，ＲＥＭ）（Ｓ，Ｏ，Ｔｅ）系介在物を含んでいる。また、鋼中に含まれる（Ｍｎ，Ｃｒ）（Ｓ，Ｏ）系介在物または（Ｍｎ，Ｃｒ，Ｃａ，ＲＥＭ）（Ｓ，Ｏ，Ｔｅ）系介在物は、比較的変形しにくい介在物であるため、上記のいずれの段階においても、４．０以下のアスペクト比を有するものとなる。
また、ＣａやＴｅ、ＲＥＭの１種または２種以上を添加することで（Ｍｎ，Ｃｒ，Ｃａ，ＲＥＭ）（Ｓ，Ｏ，Ｔｅ）系介在物が生成するが、この場合であっても本実施形態に係るフェライト系Ｓ快削ステンレス鋼には、（Ｍｎ，Ｃｒ）（Ｓ，Ｏ）系介在物が含まれていてもよい。
なお、Ｏを０．５％以上含む（Ｍｎ，Ｃｒ）（Ｓ，Ｏ）系介在物とは、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｓ、Ｏを全て含み、Ｏ濃度が０．５％以上の介在物である。
また、（Ｍｎ，Ｃｒ，Ｃａ，ＲＥＭ）（Ｓ，Ｏ，Ｔｅ）系介在物とは、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｓ、Ｏを全て含み、０．３％以上のＣａ、１％以上のＴｅまたは０．３％以上のＲＥＭの１種または２種以上を含む介在物である。更に（Ｍｎ，Ｃｒ，Ｃａ，ＲＥＭ）（Ｓ，Ｏ，Ｔｅ）系介在物は、Ｏを０．５％以上含んでもよい。
また、（Ｍｎ，Ｃｒ，Ｃａ，ＲＥＭ）（Ｓ，Ｏ，Ｔｅ）系介在物とは、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｓ、Ｏを全て含み、０．３％以上のＣａ、１％以上のＴｅまたは０．３％以上のＲＥＭの１種または２種以上を含む介在物である。更に（Ｍｎ，Ｃｒ，Ｃａ，ＲＥＭ）（Ｓ，Ｏ，Ｔｅ）系介在物は、Ｏを０．５％以上含んでもよい。
これらの介在物の組成は、走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）付属のエネルギー分散型Ｘ線分析装置（ＥＤＳ）により分析する。ＳＥＭで特定した介在物から、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｓ、Ｏが全て検出され、かつ、０．５質量％以上のＯが含まれる場合に、その介在物を（Ｍｎ，Ｃｒ）（Ｓ，Ｏ）系介在物とする。また、ＳＥＭで特定した介在物から、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｓ、Ｏを全て検出し、０．３質量％以上のＣａ、１質量％以上のＴｅまたは０．３質量％以上のＲＥＭの１種または２種以上を検出した場合に、その介在物を（Ｍｎ，Ｃｒ，Ｃａ，ＲＥＭ）（Ｓ，Ｏ，Ｔｅ）系介在物とする。これらの介在物が混在するかどうかは、１０個以上の介在物を特定して分析することで、その結果から、介在物が混在するかどうかを確認すればよい。
また、介在物のアスペクト比は、ＳＥＭ−ＥＤＳに供した試料を用い、光学顕微鏡観察により、１００倍の倍率で１０視野撮影し、全介在物に外接する圧延方向に水平な径(水平フェレ径)と圧延方向に垂直な径(垂直フェレ径)を画像解析法により測定する。各介在物の水平フェレ径/垂直フェレ径をアスペクト比として算出し、全介在物のアスペクト比の平均値を当該試料のアスペクト比とする。上記２種類の介在物が含まれる場合は、全ての介在物のアスペクト比を平均すればよい。
以上、本実施形態のフェライト系Ｓ快削ステンレス鋼は、快削元素としてＳを含有して被削性に優れたフェライト系Ｓ快削ステンレス鋼であり、例えば、被削性および耐食性が要求されるＯＡ機器、電子機器等の精密部品の素材やネジ、ボルト等の部品として好適に用いることができる。
１５０ｋｇの真空溶解炉にて合金原料を溶解し、Ａｌ，Ｍｇなどの脱酸成分を本発明の含有量以下に制御することで溶鋼中の酸素含有量が高い状態のまま、直径２００ｍｍの鋳型に鋳造した。その後、１２００℃加熱後に熱間鍛造して直径７０ｍｍまで加工した。次に、直径６６ｍｍにピーリングした後、棒鋼圧延に相当する熱間押出しにより直径１８ｍｍに加工し（総熱間圧延減面率:９８%）、７８０℃で1時間焼鈍を行った。最後に、直径１５ｍｍの線材に機械加工で仕上げ、評価用素材とし各評価試験を実施した。なお、表１Ａ〜表１Ｄに示す鋼成分において、Ｐｂは０．０３％未満、Ｓｅは０．０２％未満であった。
前記線材を、その中心線を含む長手方向の断面上を観察するように樹脂に埋め込み、鏡面研磨を行って、硫化物の組成を走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）付属のエネルギー分散型Ｘ線分析装置（ＥＤＳ）により分析した。ＳＥＭで特定した介在物から、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｓ、Ｏが全て検出され、かつ、０．５質量％以上のＯが含まれる場合に、その介在物を（Ｍｎ，Ｃｒ）（Ｓ，Ｏ）系介在物とした。また、ＳＥＭで特定した介在物から、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｓ、Ｏを全て検出し、０．３質量％以上のＣａ、１質量％以上のＴｅまたは０．３質量％以上のＲＥＭの１種または２種以上を検出した場合に、その介在物を（Ｍｎ，Ｃｒ，Ｃａ，ＲＥＭ）（Ｓ，Ｏ，Ｔｅ）系介在物とした。これらの介在物が混在するかどうかは、１０個以上の介在物を特定して分析することで、その結果から、介在物が混在するかどうかを確認した。表２Ａ及び表２Ｂに、介在物の組成比を示す。
介在物のアスペクト比は、ＳＥＭ−ＥＤＳに供した試料を用い、光学顕微鏡観察により、１００倍の倍率で１０視野撮影し、全介在物に外接する圧延方向に水平な径(水平フェレ径)と圧延方向に垂直な径(垂直フェレ径)を画像解析法により測定した。各介在物の水平フェレ径/垂直フェレ径をアスペクト比として算出し、全介在物のアスペクト比の平均値を当該試料のアスペクト比とした。結果を表２Ａ及び表２Ｂに示す。なお、表２Ａ及び表２Ｂでは、上記２種類の介在物が含まれる場合、全ての介在物のアスペクト比を平均した値を、当該試料のアスペクト比として表記した。
線材の外周切削後の表面粗さは、切削表面の中心線平均粗さ（Ｒａ）で評価した。切削は旋削加工であり、材質が超硬Ｐ種、刃先Ｒが０．４ｍｍの工具を用い、切削速度５０ｍ／ｍｉｎ、送り量０．０２ｍｍ／ｒｅｖ、切込み０．１ｍｍ、切削油（鉱物油）塗布の条件下で行った。
表面粗さＲａは、１５分旋削加工後の試料で測定した。測定には接触式の粗さ測定機を用い、基準長さ２．５ｍｍで、各５点ずつ測定して、その平均値を測定値とした。本発明では表面粗さＲａが０．５０μｍ以下の場合に良好と判断した。結果を表３Ａ及び表３Ｂに示す。
また、工具寿命は逃げ面の平均摩耗量が０．２ｍｍに達するまでの時間で評価し、１５分の加工で０．２ｍｍ未満であれば寿命達成とした。結果を表３Ａ及び表３Ｂに示す。
製造性は、高温引張試験により評価した。上記の直径７０ｍｍの鍛造材の中心と表面の中間部より丸棒長手方向に直径１０ｍｍの熱間延性評価試験片を採取し、試験温度１０００℃、引張速度１０ｍｍ／ｓの条件で引張破断した後の絞り値で評価した。この際の試験片形状はφ１０ｍｍ×１００ｍｍである。製造性は、１０００℃での絞り値が５０％以上で製造性達成とした。結果を表３Ａ及び表３Ｂに示す。
表２Ａ及び表２Ｂの介在物組成について補足すると、Ｃａ、Ｔｅ，ＲＥＭの何れか１種または２種以上が検出されたＮｏ．２５〜３７及び６２〜６４については、（Ｍｎ，Ｃｒ）（Ｓ，Ｏ）系介在物と、（Ｍｎ，Ｃｒ，Ｃａ，ＲＥＭ）（Ｓ，Ｏ，Ｔｅ）系介在物の両方が含まれていた。また、２種類の介在物を含む場合、（Ｍｎ，Ｃｒ）（Ｓ，Ｏ）系介在物、（Ｍｎ，Ｃｒ，Ｃａ，ＲＥＭ）（Ｓ，Ｏ，Ｔｅ）系介在物のそれぞれのアスペクト比は、いずれも４．０以下であった。
また、酸素量が０．５質量％未満であるＮｏ．５９〜６１は、（Ｍｎ，Ｃｒ）（Ｓ，Ｏ）系介在物が含まれなかった。
上記以外の試料では、（Ｍｎ，Ｃｒ）（Ｓ，Ｏ）系介在物が含まれていた。
また、酸素量が０．５質量％未満であるＮｏ．５９〜６１は、（Ｍｎ，Ｃｒ）（Ｓ，Ｏ）系介在物が含まれなかった。
上記以外の試料では、（Ｍｎ，Ｃｒ）（Ｓ，Ｏ）系介在物が含まれていた。
本発明鋼のＮｏ．１からＮｏ．４９は、フェライト系Ｓ快削ステンレス鋼の介在物組成を制御するによって、切削加工後の表面粗さＲａが０．５０μｍ以下となり、工具摩耗量も０．２ｍｍ未満で目標の工具寿命を達成した。また、製造性も１０００℃における絞り値が５０％で製造性を達成した。
一方、比較鋼のＮｏ．５０からＮｏ．６４は規定範囲を満たしておらず、いずれかの特性を満足していないことがわかる。
一方、比較鋼のＮｏ．５０からＮｏ．６４は規定範囲を満たしておらず、いずれかの特性を満足していないことがわかる。
実施例から明らかなように、本発明により、毒性の高いＰｂ等を含有させることなく、被削性および製造性に優れたなフェライト系快削ステンレス鋼棒線を製造できる。
Claims (6)
- 質量％で、
Ｃ：０．００５〜０．０５０％、
Ｓｉ：０．０１〜１．０％、
Ｍｎ：０．１０〜１．５０％、
Ｓ：０．２５〜０．６０％、
Ｐ：０．０１０〜０．０５０％、
Ｃｒ：１１．０〜２０．０％、
Ｎｉ：０〜３．０％、
Ｍｏ：０〜３．０％、
Ｎ：０．００５〜０．０５０％、
Ａｌ：０．００４％以下、
Ｍｇ：０．００２％以下、
Ｏ：０．０１０〜０．０３０％、
Ｃａ：０〜０．００３％、
Ｔｅ：０〜０．０２４％、
ＲＥＭ：０〜０．００３％
Ｂ：０〜０．０２％、
Ｎｂ：０〜１．００％、
Ｔｉ：０〜１．００％、
Ｖ：０〜０．５０％、
Ｔａ：０〜０．５％、
Ｗ：０〜０．５％、
Ｃｏ：０〜１．００％、
Ｚｒ：０〜０．０２０％、
Ｃｕ：０〜３．０％、
Ｓｎ：０〜０．５％、
Ｓｂ：０〜０．５％
Ｇａ：０〜０．００５０％
残部Ｆｅおよび不純物であり、
Ｏが０．５質量％以上の（Ｍｎ，Ｃｒ）（Ｓ，Ｏ）系介在物を含有することを特徴とするフェライト系Ｓ快削ステンレス鋼。 - 質量％で、さらに、
Ｃａ：０．０００５〜０．００３％、
Ｔｅ：０．００３〜０．０２４％、
ＲＥＭ：０．０００５〜０．００３％
から選択される１種または２種以上を含有することを特徴とする請求項１に記載のフェライト系Ｓ快削ステンレス鋼。 - ０．３質量％以上のＣａ、１質量％以上のＴｅ、０．３質量％以上のＲＥＭのいずれか１種または２種以上を含む（Ｍｎ，Ｃｒ，Ｃａ，ＲＥＭ）（Ｓ，Ｏ，Ｔｅ）系介在物を含有することを特徴とする請求項１または請求項２に記載のフェライト系Ｓ快削ステンレス鋼。
- 質量％で、さらに、
Ｂ：０．０００１〜０．０２％、
Ｎｂ：０．００５〜１．００％、
Ｔｉ：０．００１〜１．００％、
Ｖ：０．０５〜０．５０％、
Ｔａ：０．０５〜０．５％、
Ｗ：０．１０〜０．５％、
Ｃｏ：０．０５〜１．００％、
Ｚｒ：０．００１〜０．０２０％、
Ｃｕ：０．０５〜３．０％、
Ｓｎ：０．００５〜０．５％、
Ｓｂ：０．００５〜０．５％
Ｇａ：０．０００５〜０．００５０％
から選択される１種以上を含有する、請求項１乃至請求項３の何れか一項に記載のフェライト系Ｓ快削ステンレス鋼。 - 前記（Ｍｎ，Ｃｒ）（Ｓ，Ｏ）系介在物のアスペクト比が４．０以下である、請求項１乃至請求項４の何れか一項に記載のフェライト系Ｓ快削ステンレス鋼。
- 前記（Ｍｎ，Ｃｒ，Ｃａ，ＲＥＭ）（Ｓ，Ｏ，Ｔｅ）系介在物のアスペクト比が４．０以下である、請求項３または請求項４に記載のフェライト系Ｓ快削ステンレス鋼。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2018069953 | 2018-03-30 | ||
| JP2018069953 | 2018-03-30 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2019183257A true JP2019183257A (ja) | 2019-10-24 |
| JP7199231B2 JP7199231B2 (ja) | 2023-01-05 |
Family
ID=68339958
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2019003655A Active JP7199231B2 (ja) | 2018-03-30 | 2019-01-11 | フェライト系ｓ快削ステンレス鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP7199231B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN111593259A (zh) * | 2020-05-20 | 2020-08-28 | 樟树市兴隆高新材料有限公司 | 一种气门钢及其制备方法 |
| CN114908216A (zh) * | 2022-04-26 | 2022-08-16 | 东风商用车有限公司 | 易切削钢的铋碲添加方法、易切削渗碳钢及其应用 |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH10237603A (ja) * | 1997-02-20 | 1998-09-08 | Daido Steel Co Ltd | 耐食性に優れた快削フェライト系ステンレス鋼 |
| US20030170138A1 (en) * | 1999-09-03 | 2003-09-11 | Kiyohito Ishida | Free cutting alloy |
| JP2012162760A (ja) * | 2011-02-04 | 2012-08-30 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corp | フェライト系快削ステンレス鋼およびその製造方法 |
| JP2013173966A (ja) * | 2012-02-23 | 2013-09-05 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corp | フェライト系快削ステンレス鋼棒線およびその製造方法 |
| JP2018131670A (ja) * | 2017-02-17 | 2018-08-23 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | フェライト系快削ステンレス線材 |
-
2019
- 2019-01-11 JP JP2019003655A patent/JP7199231B2/ja active Active
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH10237603A (ja) * | 1997-02-20 | 1998-09-08 | Daido Steel Co Ltd | 耐食性に優れた快削フェライト系ステンレス鋼 |
| US20030170138A1 (en) * | 1999-09-03 | 2003-09-11 | Kiyohito Ishida | Free cutting alloy |
| JP2012162760A (ja) * | 2011-02-04 | 2012-08-30 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corp | フェライト系快削ステンレス鋼およびその製造方法 |
| JP2013173966A (ja) * | 2012-02-23 | 2013-09-05 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corp | フェライト系快削ステンレス鋼棒線およびその製造方法 |
| JP2018131670A (ja) * | 2017-02-17 | 2018-08-23 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | フェライト系快削ステンレス線材 |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN111593259A (zh) * | 2020-05-20 | 2020-08-28 | 樟树市兴隆高新材料有限公司 | 一种气门钢及其制备方法 |
| CN111593259B (zh) * | 2020-05-20 | 2021-11-23 | 樟树市兴隆高新材料有限公司 | 一种气门钢及其制备方法 |
| CN114908216A (zh) * | 2022-04-26 | 2022-08-16 | 东风商用车有限公司 | 易切削钢的铋碲添加方法、易切削渗碳钢及其应用 |
| CN114908216B (zh) * | 2022-04-26 | 2023-09-01 | 东风商用车有限公司 | 易切削钢的铋碲添加方法、易切削渗碳钢及其应用 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP7199231B2 (ja) | 2023-01-05 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR102471016B1 (ko) | 마르텐사이트계 s쾌삭 스테인리스강 | |
| JP4424503B2 (ja) | 棒鋼・線材 | |
| JP5737801B2 (ja) | フェライト系快削ステンレス鋼およびその製造方法 | |
| JP2010070812A (ja) | 冷間鍛造性に優れるオーステナイト系ステンレス快削鋼線材とその製造方法 | |
| JP5092578B2 (ja) | 低炭素硫黄快削鋼 | |
| JP6642237B2 (ja) | 冷間鍛造用鋼およびその製造方法 | |
| JP2019183257A (ja) | フェライト系ｓ快削ステンレス鋼 | |
| JP6814655B2 (ja) | フェライト系快削ステンレス線材 | |
| JP5474615B2 (ja) | 鍛造性に優れるマルテンサイト系ステンレス快削鋼棒線 | |
| JP5957241B2 (ja) | フェライト系快削ステンレス鋼棒線およびその製造方法 | |
| JP5474616B2 (ja) | 鍛造性に優れるフェライト系ステンレス快削鋼棒線 | |
| JP3912308B2 (ja) | 機械構造用鋼 | |
| JP5907760B2 (ja) | マルテンサイト系快削ステンレス鋼棒線およびその製造方法 | |
| JP6652021B2 (ja) | 熱間鍛造用鋼及び熱間鍛造品 | |
| JP5583986B2 (ja) | 鍛造性に優れるオーステナイト系ステンレス快削鋼棒線 | |
| JP5653269B2 (ja) | 耐食性、強度、及び延性に優れるステンレス鋼線材と鋼線、並びに、それらの製造方法。 | |
| JP4687617B2 (ja) | 機械構造用鋼材 | |
| JP2001234279A (ja) | 切屑処理性に優れた冷間鍛造用鋼 | |
| JP7024921B1 (ja) | 快削鋼およびその製造方法 | |
| JP2004131764A (ja) | 精密加工性に優れた快削ステンレス鋼 | |
| TWI779544B (zh) | 易切削鋼及其製造方法 | |
| JP6927444B1 (ja) | 快削鋼およびその製造方法 | |
| JP2008240053A (ja) | 冷間鍛造性と被削性に優れたオーステナイト系ステンレス快削鋼 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20210924 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20220824 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20220830 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20221012 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20221122 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20221220 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 7199231 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |