JPH10237603A - 耐食性に優れた快削フェライト系ステンレス鋼 - Google Patents
耐食性に優れた快削フェライト系ステンレス鋼Info
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- JPH10237603A JPH10237603A JP7430997A JP7430997A JPH10237603A JP H10237603 A JPH10237603 A JP H10237603A JP 7430997 A JP7430997 A JP 7430997A JP 7430997 A JP7430997 A JP 7430997A JP H10237603 A JPH10237603 A JP H10237603A
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- Japan
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- stainless steel
- sulfide
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【課題】被削性を確保しつつ、硫化物の耐食性を向上さ
せ、且つ、硫化水素の発生を抑えたフェライト系快削ス
テンレス鋼を提供する。 【解決手段】Ｃ、Ｎ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｓ、Ｓｅ、Ｍ
ｏ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｔｉ、Ｖ、Ｗ、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｂ、Ｍ
ｇ、Ａｌ、Ｏ、Ｐｂ、Ｂｉ、Ｔｅ、Ｃａの重量％を特定
し、硫化物、セレン化物中に２０％以上のＣｒを含有
し、且つ、長さ１０μｍ以上の硫化物、セレン化物系の
介在物の個数割合が８０％以上であることを特徴とする
残部実質的にＦｅから成る組成を有することを特徴とす
る耐食住に優れた決削フェライト系ステンレス鋼。
せ、且つ、硫化水素の発生を抑えたフェライト系快削ス
テンレス鋼を提供する。 【解決手段】Ｃ、Ｎ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｓ、Ｓｅ、Ｍ
ｏ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｔｉ、Ｖ、Ｗ、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｂ、Ｍ
ｇ、Ａｌ、Ｏ、Ｐｂ、Ｂｉ、Ｔｅ、Ｃａの重量％を特定
し、硫化物、セレン化物中に２０％以上のＣｒを含有
し、且つ、長さ１０μｍ以上の硫化物、セレン化物系の
介在物の個数割合が８０％以上であることを特徴とする
残部実質的にＦｅから成る組成を有することを特徴とす
る耐食住に優れた決削フェライト系ステンレス鋼。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、耐食性に優れた快削
フェライト系ステンレス鋼に関する。
フェライト系ステンレス鋼に関する。
【０００２】
【従来の技術】ＳＵＳ４３０Ｆに代表される従来のフェ
ライト系快削ステンレス鋼は、被削性が非常に優れる反
面、硫化物等の非金属介在物が孔食の起点となり耐食性
が劣化するため、例えば、屋内で使用される部品等に適
用範囲が限られていた。また、硫黄系快削ステンレス鋼
の不動態化処理品等では、高温多湿環境下で、硫化水素
を放出するため、電気製品に使用される銅線を腐食する
問題がある。
ライト系快削ステンレス鋼は、被削性が非常に優れる反
面、硫化物等の非金属介在物が孔食の起点となり耐食性
が劣化するため、例えば、屋内で使用される部品等に適
用範囲が限られていた。また、硫黄系快削ステンレス鋼
の不動態化処理品等では、高温多湿環境下で、硫化水素
を放出するため、電気製品に使用される銅線を腐食する
問題がある。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、被削性を確
保しつつ、硫化物の耐食性を向上させ、且つ、硫化水素
の発生を抑えたフェライト系快削ステンレス鋼を提供す
る。
保しつつ、硫化物の耐食性を向上させ、且つ、硫化水素
の発生を抑えたフェライト系快削ステンレス鋼を提供す
る。
【０００４】
【課題を解決するための手段】前記目的を達成するため
の本発明は、重量％でＣ：０．１２％以下、Ｎ：０．０
５％以下、Ｓｉ：０．１０〜２．０％、Ｍｎ：１．０％
以下、Ｃｒ：１５．０〜２５．０％を含有させ、Ｓ ：
０．５０％以下、Ｓｅ：０．３０％以下（但し、Ｓ＋Ｓ
ｅ≧０．１０％）の量で何れか一種または二種を添加さ
せ、Ｍｎ／（Ｓ＋Ｓｅ）比を２以下に調整し、硫化物、
セレン化物中に２０％以上のＣｒを含有し、且つ、長さ
１０μｍ以上の硫化物、セレン化物系の介在物の個数割
合が８０％以上であることを特徴とする残部実質的にＦ
ｅから成る組成を有する耐食住に優れた快削フェライト
系ステンレス鋼を提供する。（請求項１）
の本発明は、重量％でＣ：０．１２％以下、Ｎ：０．０
５％以下、Ｓｉ：０．１０〜２．０％、Ｍｎ：１．０％
以下、Ｃｒ：１５．０〜２５．０％を含有させ、Ｓ ：
０．５０％以下、Ｓｅ：０．３０％以下（但し、Ｓ＋Ｓ
ｅ≧０．１０％）の量で何れか一種または二種を添加さ
せ、Ｍｎ／（Ｓ＋Ｓｅ）比を２以下に調整し、硫化物、
セレン化物中に２０％以上のＣｒを含有し、且つ、長さ
１０μｍ以上の硫化物、セレン化物系の介在物の個数割
合が８０％以上であることを特徴とする残部実質的にＦ
ｅから成る組成を有する耐食住に優れた快削フェライト
系ステンレス鋼を提供する。（請求項１）
【０００５】本発明は、更にＭｏ：１．０％以下の量で
含有させても良い。（請求項２）
含有させても良い。（請求項２）
【０００６】本発明は、第１項又は第２項の鋼に、更に
Ｎｂ＋Ｔａ：０．３％以下、Ｔｉ：０．３％以下、Ｖ
：０．３％以下、Ｗ ：０．３％以下の量で何れか１
種または２種以上を、Ｃ＋Ｎの５倍未満の重量％を含有
させても良い。（請求項３）
Ｎｂ＋Ｔａ：０．３％以下、Ｔｉ：０．３％以下、Ｖ
：０．３％以下、Ｗ ：０．３％以下の量で何れか１
種または２種以上を、Ｃ＋Ｎの５倍未満の重量％を含有
させても良い。（請求項３）
【０００７】本発明は、第１項から第３項の鋼に、更に
Ｃｕ：１．０％以下、Ｎｉ：１．０％以下の量で何れか
１種または２種を含有させさせても良い。（請求項４）
Ｃｕ：１．０％以下、Ｎｉ：１．０％以下の量で何れか
１種または２種を含有させさせても良い。（請求項４）
【０００８】本発明は、第１項〜第４項の鋼に、更に
Ｂ：０．００１〜０．０２％、Ｍｇ：０．００１〜０．
０２％の量で何れか１種または２種を含有させさせても
良い。（請求項５）
Ｂ：０．００１〜０．０２％、Ｍｇ：０．００１〜０．
０２％の量で何れか１種または２種を含有させさせても
良い。（請求項５）
【０００９】本発明は、第１項〜第５項の鋼に、更にＡ
ｌ：０．００３〜０．０２０％、Ｏ：０．００３〜０．
０３０％の量で何れか１種または２種を含有させても良
い。（請求項６）
ｌ：０．００３〜０．０２０％、Ｏ：０．００３〜０．
０３０％の量で何れか１種または２種を含有させても良
い。（請求項６）
【００１０】本発明は、第１項〜第６項の鋼に、更にＰ
ｂ：０．３０％以下、Ｂｉ：０．３０％以下、Ｔｅ：
０．１５％以下、Ｃａ：０．０ ３％以下の量で何れか
１種または２種以上を含有させても良い。（請求項７）
ｂ：０．３０％以下、Ｂｉ：０．３０％以下、Ｔｅ：
０．１５％以下、Ｃａ：０．０ ３％以下の量で何れか
１種または２種以上を含有させても良い。（請求項７）
【００１１】
【作用および発明の効果】本発明の成分範囲の限定理由
を述べる。
を述べる。
【００１２】Ｃ：０．１２％以下 Ｃは、代表的な固溶強化元素であるが、耐食性及び常温
靭性を低下させるといった害が大きいため低い方が望ま
しい。しかし、極端に低減することは製造コストを上げ
るため精錬技術を考慮し、その上限を０．１２％とす
る。
靭性を低下させるといった害が大きいため低い方が望ま
しい。しかし、極端に低減することは製造コストを上げ
るため精錬技術を考慮し、その上限を０．１２％とす
る。
【００１３】Ｎ：０．０５％以下 Ｎは、代表的な固溶強化元素であるが、耐食性及び常温
靭性を低下させるといった害が大きいため低い方が望ま
しい。しかし、極端に低減することは製造コストを上げ
るため精錬技術を考慮し、その上限を０．０５％とす
る。
靭性を低下させるといった害が大きいため低い方が望ま
しい。しかし、極端に低減することは製造コストを上げ
るため精錬技術を考慮し、その上限を０．０５％とす
る。
【００１４】Ｓｉ：０．１０〜２．０％ Ｓｉは、固溶強化元素であり、且つ脱酸剤である。必要
とされる強度に応じて添加しても良い。但し、２．０％
を超えた添加は熱間加工性を低下させるため、その上限
を２．０％とする。また、０．１０％未満では、脱酸剤
として十分出ないため、その下限を０．１０％とする。
とされる強度に応じて添加しても良い。但し、２．０％
を超えた添加は熱間加工性を低下させるため、その上限
を２．０％とする。また、０．１０％未満では、脱酸剤
として十分出ないため、その下限を０．１０％とする。
【００１５】Ｍｎ：１．０％以下 Ｍｎは、Ｓ、Ｓｅと化合物を生成し、被削性向上の補助
的な役割を持つ元素であるが、その化合物が耐孔食性に
劣化させるため、その量をＭｎ／（Ｓ＋Ｓｅ）≦２に規
制することで、ＭｎがＣｒと置換し（Ｍｎ、Ｃｒ）
（Ｓ、Ｓｅ）化合物を生成し、耐孔食性を向上させる。
しかし、１．０％を超える添加は、上記式を満たすＳ添
加が、熱間加工性を害するため、その上限を１．０％と
した。
的な役割を持つ元素であるが、その化合物が耐孔食性に
劣化させるため、その量をＭｎ／（Ｓ＋Ｓｅ）≦２に規
制することで、ＭｎがＣｒと置換し（Ｍｎ、Ｃｒ）
（Ｓ、Ｓｅ）化合物を生成し、耐孔食性を向上させる。
しかし、１．０％を超える添加は、上記式を満たすＳ添
加が、熱間加工性を害するため、その上限を１．０％と
した。
【００１６】Ｃｒ：１５．０〜２５．０％ Ｃｒは、耐食性の確保に必須の元素であり、十分な耐食
性を持たせるためには１５．０％以上の添加が必要であ
るが、２５．０％を超えるとコストが高くなり、また、
熱間加工性が劣化するため、その範囲を１５．０％〜２
５．０％とした。
性を持たせるためには１５．０％以上の添加が必要であ
るが、２５．０％を超えるとコストが高くなり、また、
熱間加工性が劣化するため、その範囲を１５．０％〜２
５．０％とした。
【００１７】Ｓ：０．５０％以下 Ｓは、快削元素であり、鋼中で主に（Ｍｎ、Ｃｒ）Ｓを
形成し切り屑の切れ性を良くし工具寿命を伸ばす。しか
し、０．５０％を超えた添加は熱間加工性を著しく低下
させるので、その上限を０．５０％とする。
形成し切り屑の切れ性を良くし工具寿命を伸ばす。しか
し、０．５０％を超えた添加は熱間加工性を著しく低下
させるので、その上限を０．５０％とする。
【００１８】Ｓｅ：０．３０％以下 Ｓｅは、快削元素であり、鋼中で主に（Ｍｎ、Ｃｒ）Ｓ
ｅを形成し切り屑の切れ性を良くし工具寿命を伸ばす。
しかし、０．３０％を超えた添加は熱間加工性を著しく
低下させるので、その上限を０．３０％とする。尚、
Ｓ、Ｓｅは、その添加量の総和が０．１０％未満では十
分な被削性が得られないため、その総和をＳ＋Ｓｅ≧
０．１０％とする。
ｅを形成し切り屑の切れ性を良くし工具寿命を伸ばす。
しかし、０．３０％を超えた添加は熱間加工性を著しく
低下させるので、その上限を０．３０％とする。尚、
Ｓ、Ｓｅは、その添加量の総和が０．１０％未満では十
分な被削性が得られないため、その総和をＳ＋Ｓｅ≧
０．１０％とする。
【００１９】ここで、Ｍｎ／（Ｓ＋Ｓｅ）≦２に限定し
た理由は、Ｍｎ／（Ｓ＋Ｓｅ）が小さくなるに従って、
化合物中のＭｎがＣｒと置換し、Ｃｒの含有量が増加す
ることで化合物の耐孔食性が向上するためである。Ｍｎ
／（Ｓ＋Ｓｅ）＞２場合、化合物中のＣｒ含有量が少な
く十分な耐孔食性が得られないため、その上限を２とし
た。被削性は、硫化物、セレン化物が大きいほど優れる
ため、熱間加工後の冷却速度を調整し、長さ１０μｍ以
上の硫化物、セレン化物系の介在物の個数割合が８０％
以上とする。
た理由は、Ｍｎ／（Ｓ＋Ｓｅ）が小さくなるに従って、
化合物中のＭｎがＣｒと置換し、Ｃｒの含有量が増加す
ることで化合物の耐孔食性が向上するためである。Ｍｎ
／（Ｓ＋Ｓｅ）＞２場合、化合物中のＣｒ含有量が少な
く十分な耐孔食性が得られないため、その上限を２とし
た。被削性は、硫化物、セレン化物が大きいほど優れる
ため、熱間加工後の冷却速度を調整し、長さ１０μｍ以
上の硫化物、セレン化物系の介在物の個数割合が８０％
以上とする。
【００２０】Ｍｏ：１．０％以下 Ｍｏは、固溶強化元素であり、強度を向上させる。ま
た、耐食性も向上させるため必要に応じてその添加量を
調整して良い。但し、１．０％を超えた添加はコスト高
になるため、その上限を１．０％とする。
た、耐食性も向上させるため必要に応じてその添加量を
調整して良い。但し、１．０％を超えた添加はコスト高
になるため、その上限を１．０％とする。
【００２１】Ｎｂ＋Ｔａ：０．３％以下、Ｔｉ：０．３
％以下、Ｖ：０．３％以下、Ｗ：０．３％以下 Ｎｂ＋Ｔａ、Ｔｉ、Ｖ、Ｗの適量の添加は、炭窒化物の
生成により、Ｃ、Ｎの固溶量が減少し、母相を軟化さ
せ、被削性の向上に寄与する。しかしその総和が重量％
でＣ＋Ｎの５倍以上では、逆に余剰Ｎｂ＋Ｔａ、Ｔｉ、
Ｖ、Ｗの固溶強化により、被削性が劣化するためその範
囲をＮｂ＋Ｔａ＋Ｔｉ＋Ｖ＋Ｗ＜５とする。
％以下、Ｖ：０．３％以下、Ｗ：０．３％以下 Ｎｂ＋Ｔａ、Ｔｉ、Ｖ、Ｗの適量の添加は、炭窒化物の
生成により、Ｃ、Ｎの固溶量が減少し、母相を軟化さ
せ、被削性の向上に寄与する。しかしその総和が重量％
でＣ＋Ｎの５倍以上では、逆に余剰Ｎｂ＋Ｔａ、Ｔｉ、
Ｖ、Ｗの固溶強化により、被削性が劣化するためその範
囲をＮｂ＋Ｔａ＋Ｔｉ＋Ｖ＋Ｗ＜５とする。
【００２２】Ｃｕ：１．０％以下、Ｎｉ：１．０％以下 Ｃｕ、Ｎｉは、耐食性の向上に寄与するが、オーステナ
イト生成元素であり、フェライト相を不安定にするた
め、その上限を１．０％とした。
イト生成元素であり、フェライト相を不安定にするた
め、その上限を１．０％とした。
【００２３】Ｂ：０．００１〜０．０２％、Ｍｇ：０．
００１〜０．０２％ Ｂ、Ｍｇは、熱間加工性を向上させる元素である。その
効果は、０．００１％未満では小さく、０．０２％を超
えると、逆に熱間加工住を害するため、その範囲を０．
００１〜０．０２％とする。
００１〜０．０２％ Ｂ、Ｍｇは、熱間加工性を向上させる元素である。その
効果は、０．００１％未満では小さく、０．０２％を超
えると、逆に熱間加工住を害するため、その範囲を０．
００１〜０．０２％とする。
【００２４】Ａｌ：０．００３〜０．０２０％、Ｏ：
０．００３〜０．０３０％ ＡｌはＯと酸化物を生成し、硫化物、セレン化物の核と
なる。０．００３％未満では効果が薄く、０．０２０％
以上では逆に被削性を劣化させるためその範囲を０．０
０３〜０．０２０％とする。また、酸素は、酸化物を生
成させるため必要な元素であり、０．００３％未満では
効果が薄く、０．０３０％超えると被削性を劣化させる
ためその範囲を０．００３〜０．０３０％とする。
０．００３〜０．０３０％ ＡｌはＯと酸化物を生成し、硫化物、セレン化物の核と
なる。０．００３％未満では効果が薄く、０．０２０％
以上では逆に被削性を劣化させるためその範囲を０．０
０３〜０．０２０％とする。また、酸素は、酸化物を生
成させるため必要な元素であり、０．００３％未満では
効果が薄く、０．０３０％超えると被削性を劣化させる
ためその範囲を０．００３〜０．０３０％とする。
【００２５】Ｐｂ、Ｂｉ：０．３０％以下 Ｐｂ、Ｂｉは、快削元素であり、鋼中にＰｂ、Ｂｉ単体
で分散し、工具と切り屑間の潤滑作用により工具寿命を
伸ばす。しかし、０．３０％を超えた添加は熱間加工性
を著しく低下させるので、その上限を０．３０％とす
る。
で分散し、工具と切り屑間の潤滑作用により工具寿命を
伸ばす。しかし、０．３０％を超えた添加は熱間加工性
を著しく低下させるので、その上限を０．３０％とす
る。
【００２６】Ｔｅ：０．１５％以下 Ｔｅは、Ｓ、Ｓｅ系快削ステンレス鋼中で、硫化物、セ
レン化物を球状化させ、材料強度の異方性を小さくし、
加工性、被削性を向上させる。しかし、０．１５％を超
えると、その効果が飽和することから、その上限を０．
１５％とする。また、Ｐｂ単味の快削ステンレス鋼には
添加する必要は無い。
レン化物を球状化させ、材料強度の異方性を小さくし、
加工性、被削性を向上させる。しかし、０．１５％を超
えると、その効果が飽和することから、その上限を０．
１５％とする。また、Ｐｂ単味の快削ステンレス鋼には
添加する必要は無い。
【００２７】Ｃａ：０．０３％以下 Ｃａは、被削性を向上させる元素である。しかし、多量
の添加は酸化物の生成で歩留まりが悪くなるため、その
上限を０．０３％とする。
の添加は酸化物の生成で歩留まりが悪くなるため、その
上限を０．０３％とする。
【００２８】
【実施例】次に本発明の特徴を更に明確にすべく、以下
にその実施例を詳述する。表１に示す化学成分のものを
５０ｋｇ高周波誘導炉で溶製した後、５０ｋｇ鋼塊に鋳
造し、グリーブル試験片を採取。続いて残りの鋼片を一
辺６０ｍｍの角材と直径２０ｍｍの丸棒に鍛伸、９００
℃まで徐冷し、７８０℃×４Ｈｒ加熱冷却の熱処理を施
し、その後、角材よりドリル寿命試験片を、丸棒より引
張試験片、塩水噴霧試験片を採取した。
にその実施例を詳述する。表１に示す化学成分のものを
５０ｋｇ高周波誘導炉で溶製した後、５０ｋｇ鋼塊に鋳
造し、グリーブル試験片を採取。続いて残りの鋼片を一
辺６０ｍｍの角材と直径２０ｍｍの丸棒に鍛伸、９００
℃まで徐冷し、７８０℃×４Ｈｒ加熱冷却の熱処理を施
し、その後、角材よりドリル寿命試験片を、丸棒より引
張試験片、塩水噴霧試験片を採取した。
【００２９】ここで、グリーブル試験は、Ｍ６×１１０
１の試験片を採取し、１００ｓｅｃで所望の温度に加
熱、６０ｓｅｃ保持後に２ｉｎ／ｓｅｃの速度で引っ張
った。その時の絞り値が６０％以上である温度範囲が２
００℃以上ある場合に熱間加工良好と判断した。ドリル
寿命試験はφ５のドリル（ＳＫＨ５１）を使用し、潤滑
油を用いず、切削不能になる切削距離が１０００ｍｍと
なる（ＶＬ＝１０００）切削速度を、比較鋼１を１．０
として比較した。塩水噴霧試験は、ＪＩＳ Ｚ２３７１
に沿って実施した。試験後の評価は、Ａ：腐食せず、
Ｂ：若干の腐食あり、Ｃ：腐食あり、Ｄ：全面腐食の四
段階で評価した。また、硫化水素ガス放出性は、少量の
純水を入れたビーカーに、１０ｍｍ四方の薄い銀板とφ
２０×５０ｌの６０℃の３０％硝酸水溶液中で１Ｈｒ不
動態化処理を施した供試材を、純水に触れないように底
上げした試料台の上に、お互い接触しないように入れた
後、ビーカーの蓋を閉じて、８０℃の恒温槽に２４Ｈｒ
放置後、銀板の変色の有無を確認した。硫化物、セレン
化物中のＣｒ含有量は、ＥＰＭＡにて分析した。それら
の結果を表２に示す。
１の試験片を採取し、１００ｓｅｃで所望の温度に加
熱、６０ｓｅｃ保持後に２ｉｎ／ｓｅｃの速度で引っ張
った。その時の絞り値が６０％以上である温度範囲が２
００℃以上ある場合に熱間加工良好と判断した。ドリル
寿命試験はφ５のドリル（ＳＫＨ５１）を使用し、潤滑
油を用いず、切削不能になる切削距離が１０００ｍｍと
なる（ＶＬ＝１０００）切削速度を、比較鋼１を１．０
として比較した。塩水噴霧試験は、ＪＩＳ Ｚ２３７１
に沿って実施した。試験後の評価は、Ａ：腐食せず、
Ｂ：若干の腐食あり、Ｃ：腐食あり、Ｄ：全面腐食の四
段階で評価した。また、硫化水素ガス放出性は、少量の
純水を入れたビーカーに、１０ｍｍ四方の薄い銀板とφ
２０×５０ｌの６０℃の３０％硝酸水溶液中で１Ｈｒ不
動態化処理を施した供試材を、純水に触れないように底
上げした試料台の上に、お互い接触しないように入れた
後、ビーカーの蓋を閉じて、８０℃の恒温槽に２４Ｈｒ
放置後、銀板の変色の有無を確認した。硫化物、セレン
化物中のＣｒ含有量は、ＥＰＭＡにて分析した。それら
の結果を表２に示す。
【００３０】
【表１】
【００３１】
【表２】
【００３２】表２に示すように、請求範囲外の比較鋼
は、熱間加工性、硬さ、被削性、耐食性のいずれかに問
題があることがわかる。
は、熱間加工性、硬さ、被削性、耐食性のいずれかに問
題があることがわかる。
【００３３】
【発明の効果】以上の説明の通り、本発明は、耐食性の
低下させないフェライト系快削ステンレス鋼が提供で
き、耐食性や硫化水素ガス発生が問題となる切削部品等
に最適である。
低下させないフェライト系快削ステンレス鋼が提供で
き、耐食性や硫化水素ガス発生が問題となる切削部品等
に最適である。
Claims (7)
- 【請求項１】重量％で Ｃ：０．１２％以下 Ｎ：０．０５％以下 Ｓｉ：０．１０〜２．０％ Ｍｎ：１．０％以下 Ｃｒ：１５．０〜２５．０％ の量で含有させ、Ｓ、Ｓｅの何れか一種または二種を Ｓ ：０．５０％以下 Ｓｅ：０．３０％以下（但し、Ｓ＋Ｓｅ≧０．１０％） の量で、Ｍｎ／（Ｓ＋Ｓｅ）比を２以下に調整し、硫化
物、セレン化物中に２０％以上のＣｒを含有し、且つ、
長さ１０μｍ以上の硫化物、セレン化物系の介在物の個
数割合が８０％以上であることを特徴とする残部実質的
にＦｅから成る組成を有する耐食性に優れた快削フェラ
イト系ステンレス鋼。 - 【請求項２】請求項１の成分に加え更にＭｏを Ｍｏ：１．０％以下 の量で、含有させたことを特徴とする耐食性に優れた快
削フェライト系ステンレス鋼。 - 【請求項３】請求項１または２の成分に加え更にＮｂ＋
Ｔａ、Ｔｉ、Ｖ、Ｗの何れか１種または２種以上を Ｎｂ＋Ｔａ：０．３％以下 Ｔｉ：０．３％以下 Ｖ ：０．３％以下 Ｗ ：０．３％以下 の量で、Ｃ＋Ｎの５倍未満の重量％を含有させたことを
特徴とする耐食性に優れた快削フェライト系ステンレス
鋼。 - 【請求項４】請求項１又は２又は３の成分に加え更にＣ
ｕ、Ｎｉの何れか１種または２種を Ｃｕ：１．０％以下 Ｎｉ：１．０％以下 の量で含有させたことを特徴とする耐食住に優れた快削
フェライト系ステンレス鋼。 - 【請求項５】請求項１又は２又は３又は４の成分に加え
更にＢ、Ｍｇの何れか１種または２種を Ｂ：０．００１〜０．０２％ Ｍｇ：０．００１〜０．０２％ の量で含有させたことを特徴とする耐食性に優れた快削
フェライト系ステンレス鋼。 - 【請求項６】請求項１又は２又は３又は４又は５の成分
に加え更にＡｌ、Ｏの何れか１種または２種を Ａｌ：０．００３〜０．０２０％ Ｏ ：０．００３〜０．０３０％ の量で含有させたことを特徴とする耐食性に優れた快削
フェライト系ステンレス鋼。 - 【請求項７】請求項１又は２又は３又は４又は５又は６
の成分に加え更にＰｂ、Ｂｉ、Ｔｅ、Ｃａの何れか１種
または２種以上を Ｐｂ：０．３０％以下 Ｂｉ：０．３０％以下 Ｔｅ：０．１５％以下 Ｃａ：０．０ ３％以下 の量で含有させたことを特徴とする耐食性に優れた快削
フェライト系ステンレス鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7430997A JPH10237603A (ja) | 1997-02-20 | 1997-02-20 | 耐食性に優れた快削フェライト系ステンレス鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7430997A JPH10237603A (ja) | 1997-02-20 | 1997-02-20 | 耐食性に優れた快削フェライト系ステンレス鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
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