JP2013173966A

JP2013173966A - フェライト系快削ステンレス鋼棒線およびその製造方法

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Publication number: JP2013173966A
Application number: JP2012037743A
Authority: JP
Inventors: Hironari Hikasa; 裕也日笠; Koji Takano; 光司高野; Haruhiko Kajimura; 治彦梶村
Original assignee: Nippon Steel and Sumikin Stainless Steel Corp
Current assignee: Nippon Steel Stainless Steel Corp
Priority date: 2012-02-23
Filing date: 2012-02-23
Publication date: 2013-09-05
Anticipated expiration: 2032-02-23
Also published as: JP5957241B2

Abstract

【課題】良好な製造性を有し、優れた表面精度（表面粗さ）及び優れた耐工具磨耗性、耐食性を得ることが可能な快削ステンレス鋼棒線を提供する。
【解決手段】質量％で、Ｃ：０．０３０％以下、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：２．０％以下、Ｐ：０．０２〜０．１０％，Ｓ：０．１５〜０．５０％，Ｃｒ：１５．０〜２０．０％，Ｎｉ：２．０％以下，Ｎ：０．００５〜０．０３０％，Ｂ：０．００１〜０．０１０％を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなり、ＢとＮとを含み最大粒径が０．１〜１０．０μｍの金属間化合物を有し、前記金属間化合物が０．１ｍｍ^２当たり1個以上存在し、かつ、Ｓを含有する前記金属間化合物の個数が、前記金属間化合物の総個数に対して５％以上であることを特徴とするフェライト系快削ステンレス鋼棒線。
【選択図】なし

Description

本発明は、フェライト系快削ステンレス鋼棒線およびその製造方法に関し、特に、優れた被削性を有し、かつ、Ｐｂ、Ｓｅ、Ｔｅ等の希少な重金属を含まない環境に優しいフェライト系快削ステンレス鋼棒線に関する。

ＯＡ（Office Automation）機器や電子機器部品等に用いられる切削部品には、切削加工後に高精度の表面性状が得られる高い被削性を有することに加え、高い耐工具磨耗性が求められる。
これらの要求に対し、従来はＳを０．１５％以上添加したＳＵＳ４３０Ｆや切削性を更に向上させるためＰｂ、Ｓｅ、Ｔｅを単独もしくは複合添加したフェライト系快削ステンレス鋼が使用されてきた（例えば、特許文献１参照）。

一方、環境問題の観点からＰｂ、Ｓｅ、Ｔｅなどの使用を削減する要求が高まっており、Ｂ添加によりＢＮやＢを含む酸化物を分散させた切削性に優れたステンレス鋼が提案されている（例えば、特許文献２、３、４参照）。

特開昭６３−８６８４８号公報特開２００４−３３２０２１号公報特開２００８−２７４３６１号公報特開２０１１−２３１３８７号公報

しかしながら、従来の技術では、製造工程の熱間圧延工程における熱間加工性が不十分であり、ステンレス鋼棒線の製造性を向上させることが要求されていた。また、従来のステンレス鋼棒線では、所定の部品形状とするために切削加工時に使用される工具の寿命を十分に確保できないため、耐工具摩耗性を向上させることが望まれていた。さらに、ステンレス鋼棒線においては、耐食性や、切削後の表面性状などの性能を満足する必要がある。とりわけ、切削後の表面性状においては、切削速度≧２０ｍ／ｍｉｎ、切込み≧０．０５ｍｍ、送り≧０．００５ｍｍ／ｒｅｖの工業的な切削条件において、表面粗さＲａ≦０．５μｍの精度が要求されている。

本発明の目的は、製造工程の熱間圧延工程における熱間加工性が優れているため良好な製造性を有し、ＯＡ機器、電子機器部品などの精密部品で求められる優れた表面精度（表面粗さ）と、優れた耐工具磨耗性、十分な耐食性が得られ、しかもＰｂ等の重金属を含まない快削ステンレス鋼棒線を提供することにある。

本発明者らは、上記課題を解決するために種々検討した。その結果、所定の化学組成を有するＳ含有フェライト系ステンレス快削鋼において、優れた表面性状及び十分な工具寿命を確保するため、ＢとＮとを含む金属化合物を所定の粒径および密度で析出させ、かつ一定の割合以上でＢとＮに加えてＳを含有する金属化合物を析出させることで、硫化物との複合効果により、良好な製造性と十分な耐食性が得られ、かつ飛躍的に表面精度（表面粗さ）及び耐工具磨耗性を向上できることを見出した。このことにより、Ｐｂ等の高い重金属を添加することなく、優れた表面精度及び耐工具磨耗性を確保できることがわかった。
本発明は、上記知見に基づいてなされたものであり、その要旨とするところは以下の通りである。

（１）質量％で、Ｃ：０．０３０％以下、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：２．０％以下、Ｐ：０．０２〜０．１０％，Ｓ：０．１５〜０．５０％，Ｃｒ：１５．０〜２０．０％，Ｎｉ：２．０％以下，Ｎ：０．００５〜０．０３０％，Ｂ：０．００１〜０．０１０％を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなり、ＢとＮとを含み最大粒径が０．１〜１０．０μｍの金属間化合物を有し、前記金属間化合物が０．１ｍｍ^２当たり1個以上存在し、かつ、Ｓを含有する前記金属間化合物の個数が、前記金属間化合物の総個数に対して５％以上であることを特徴とするフェライト系快削ステンレス鋼棒線である。

（２）Ｍｎ／Ｓ≦２．０（なお、式中のＭｎ、Ｓは、ステンレス鋼中の各成分の含有量［質量％］である。）を満たすことを特徴とする（１）に記載のフェライト系快削ステンレス鋼棒線である。
（３）さらに質量％でＭｏ：３．０％以下を含有することを特徴とする（１）または（２）記載のフェライト系快削ステンレス鋼棒線である。
（４）さらに質量％で、Ｎｂ：１．０％以下，Ｔｉ：１．０％以下，Ｗ：１．０％以下の１種以上を含有することを特徴とする（１）〜（３）の何れか１項に記載のフェライト系快削ステンレス鋼棒線である。
（５）さらに質量％で、Ｃａ：０．０２０％以下，Ｚｒ：０．０２０％以下，Ａｌ：０．０１％以下，Ｏ：０．００３〜０．０１５％，Ｍｇ：０．００５〜０．０５％，ＲＥＭ：０．０００５〜０．２０％の１種以上を含有することを特徴とする（１）〜（４）の何れか１項に記載のフェライト系快削ステンレス鋼棒線である。

（６）（１）〜（５）の何れか１項に記載の成分組成を有する鋳片を１０００℃〜１２５０℃の温度で２０〜６０分で加熱する鋳片加熱工程と、９００℃以上の仕上げ圧延温度で圧延する熱間圧延工程と、７００℃以上１０００℃未満の温度で１０分以上３００分未満熱処理する熱処理工程とを含むことを特徴とする記載のフェライト系快削ステンレス鋼棒線の製造方法。

本発明によるフェライト系快削ステンレス鋼棒線は、Ｐｂ等の重金属を添加させることなく、耐食性、製造工程の熱間圧延工程における熱間加工性が優れ、切削加工時に優れた耐工具磨耗性を示すとともに、表面精度の高い精密切削部品を提供できる効果を発揮する。

以下に、本発明の請求項１記載の限定理由について説明する。
なお、本発明における棒線とは鋼線材、及び鋼線のことを意味する。
まず、本発明のフェライト系快削ステンレス鋼棒線の成分組成について説明する。なお、％の表記は、特に断りのない場合は質量％を意味する。
Ｂは、工具寿命改善効果のあるＢとＮとを含む金属間化合物（以下「ＢＮ化合物」という場合がある）の析出に必要な合金成分である。最大粒径０．１〜１０．０μｍのＢＮ化合物を０．１ｍｍ^２当たり1個以上析出させるためには、Ｂを０．００１％以上含有させることが必要である。しかし、０．０１０％を超えてＢを含有させると、製造工程における熱間加工性が劣化する。このため、Ｂ含有量の上限を０．０１０％とした。Ｂ含有量は好ましくは０．００３〜０．００８％である。

Ｓは、硫化物を形成して切削加工時の応力集中を低減させるとともに、潤滑効果により切削抵抗を低減させ、切削表面精度を劣化させることなく、工具寿命を向上させるのに有効である。工具寿命改善に寄与するＳを含有するＢＮ化合物の個数を、ＢＮ化合物の総個数に対して５％以上とするためには、Ｓを０．１５％以上含有させる必要がある。しかしながら、０．５０％を超えてＳを含有させると、製造工程における熱間加工性が劣化して製造性が著しく悪くなるばかりか、粗大硫化物が析出して切削加工後の表面精度が著しく劣化する。そのため、Ｓ含有量の上限を０．５０％とする。Ｓ含有量は好ましくは、０．２０〜０．４０％である。

Ｎｉは、耐食性を改善する効果を有する。耐食性を向上させる効果を十分に得るためには、Ｎｉを０．１％以上含有させることが好ましい。しかし、多量の添加はコストの上昇を招くため、Ｎｉ含有量の上限を２．０％とした。Ｎｉ含有量は好ましくは０．１〜０．５％である。

Ｍｎは、Ｓと硫化物をつくり工具寿命を向上させる元素である。しかし、２．０％を超えてＭｎを含有させるとその効果は飽和するとともに、靭性が低下し、製造性が劣化するため、上限を２．０％とした。Ｍｎ含有量を０．１％未満にすると、製造コストが上昇するため、下限を０．１％以上とするのが好ましい。また、Ｍｎは硫化物を形成し、耐食性を劣化させる元素であるため、Ｍｎ含有量は好ましくは１．０％以下であり、さらに好ましくは０．５％以下である。

Ｃｒはマトリックスに固溶し、耐食性を向上させる元素である。しかし、多量に添加すると、熱間でスケール生成を抑制し、熱間圧延疵の原因となり製造性が劣化することから、Ｃｒ含有量を２０．０％以下とした。しかし、Ｃｒ含有量が１５．０％未満になると耐食性が劣化するため、下限を１５．０％とする。好ましいＣｒ含有量の範囲は、１５．５〜１８．０％である。

Ｓｉは、脱酸のために添加する。脱酸効果を十分に得るためには、Ｓｉを０．０５％以上含有させることが好ましい。しかし、Ｓｉを１．０％超添加すると棒線熱間圧延時のスケール生成を抑制し、熱間圧延疵を助長するため製造性が劣化する。そのため、Ｓｉ含有量の上限を１．０％とする。Ｓｉ含有量は０．７％以下であることが好ましい。

Ｃは、炭窒化物を生成し、耐食性を劣化させるばかりか、強度上昇により工具寿命を劣化させるため、Ｃ含有量を０．０３０％以下とする。しかし、Ｃ含有量を０．００３％未満にするためには、製造時間を長くする必要があり、コスト増加につながる可能性があるため、０．００３％以上とすることが好ましい。Ｃ含有量は好ましくは０．００３〜０．０２０％である。

Ｎは工具寿命改善効果のあるＢとＮとを含む金属間化合物（ＢＮ化合物）の析出に必要な合金成分である。最大粒径０．１〜１０．０μｍの大きさのＢＮ化合物を０．１ｍｍ^２あたり１個以上析出させるためには、Ｎ含有量を０．００５％以上とする必要である。しかし、０．０３０％超の添加は耐食性を劣化させるばかりか、強度上昇により工具寿命を劣化させるため、Ｎ含有量を０．０３０％以下とする。Ｎ含有量は好ましくは０．００７〜０．０２５％である。

Ｐは、粒界偏析して切削加工時の材料延性を低下させる効果があるため、表面精度を向上させる。そのため、Ｐ含有量を０．０２％以上とする。しかしながら、Ｐを０．１０％超添加するとその効果は飽和するばかりか、製造工程における熱間加工性が劣化し、製造性が著しく悪くなる。そのため、Ｐ含有量の上限を０．１０％とする。Ｐ含有量は好ましくは、０．０２５〜０．０５％である。

本発明のステンレス鋼棒線は、フェライト系であるので、例えば、マルテンサイト系のステンレス鋼棒線と比較して、切削加工性に優れ、表面精度の高い切削部品を提供できる。

ＢとＮとを含む金属間化合物の粒径と面積当たりの個数は、工具寿命向上に重要である。本発明者らの検討によれば、最低でも０．１ｍｍ^２あたり１個以上のＢＮ化合物がなければ工具寿命の向上は認められなかった。また、ＢＮ化合物の最大粒径が０．１μｍ未満である場合、ＢＮ化合物が０．１ｍｍ^２あたり１個以上存在していても工具寿命改善効果は不十分となる。また、ＢＮ化合物の最大粒径が１０．０μｍ超であって、ＢＮ化合物の個数が０．１ｍｍ^２あたり１個以上存在している場合にも、工具寿命改善効果は不十分となる。したがって、本発明者らは、工具寿命を向上させるために、最大粒径０．１〜１０．０μｍのＢＮ化合物が０．１ｍｍ^２あたり1個以上存在しているステンレス鋼棒線とした。ＢＮ化合物は、工具寿命を向上させるために、０．１ｍｍ^２あたり２個以上存在していることが好ましい。また、ＢＮ化合物が過剰に析出することによるデメリットは存在しないため、上限は設定しない。

更に本発明者らは、ＢＮ化合物中に、Ｓを含有するＢＮ化合物が含まれている場合に工具寿命が顕著に向上するという新たな知見を見出した。Ｓを含有するＢＮ化合物の個数が、ＢＮ化合物の総個数に対して５％未満であると、工具寿命改善効果は不十分である。したがって、工具寿命を向上させるために、Ｓを含有するＢＮ化合物の個数をＢＮ化合物の総個数に対して、５％以上とした。工具寿命を向上させるために、Ｓを含有するＢＮ化合物の個数は、ＢＮ化合物の総個数に対して７％以上であることが好ましい。Ｓを含有するＢＮ化合物が多すぎることで生じる不具合はないため、Ｓを含有するＢＮ化合物の割合の上限は設定しない。また、ＢＮ化合物中にＳを含有させるためには後述の製造方法で製造すればよい。

本発明の請求項２記載の限定理由について述べる。
Ｓ含有のフェライト系快削ステンレス鋼は、ＭｎＳ系硫化物を形成するために耐食性が不十分となる恐れがある。Ｍｎ［質量％］／Ｓ［質量％］比を２．０以下にして硫化物中のＭｎ濃度を低減し、硫化物中のＣｒ濃度を増加させることで、耐食性劣化を著しく抑制できる。そのため必要に応じて、Ｍｎ／Ｓ比を２．０以下に限定することが好ましく、より好ましくは、１．５以下である。

本発明の請求項３記載の限定理由について述べる。
Ｍｏは、耐食性を向上させる元素であり、必要に応じて添加できる。耐食性向上効果を十分に得るためには、Ｍｏを０．０５％以上含有させることが好ましい。しかし、多量に添加すると、靭性が低下し、製造性が劣化するため、Ｍｏ含有量の上限を３．０％とし、好ましくは２．０％とする。

本発明の請求項４記載の限定理由について述べる。
Ｎｂ,Ｔｉ，Ｗは、いずれも炭窒化物を形成し、耐食性を改善する効果がある元素であり、必要に応じて１種又は２種以上を添加できる。耐食性向上効果を十分に得るためにＮｂ,Ｔｉ，Ｗ各々は、０．０５％以上含有させることが好ましい。しかし、多量の添加は、工具寿命を劣化させることからＮｂ,Ｔｉ，Ｗ各々の含有量の上限を１．０％とし、好ましくは、それぞれ０．５０％とする。

本発明の請求項５記載の限定理由について述べる。
Ｃａ，Ｚｒ，Ａｌ，Ｏ，Ｍｇ，ＲＥＭは任意添加元素であり、必要に応じて１種又は２種以上を添加することが出来る。
Ａｌは脱酸元素として重要な元素である。脱酸効果を十分に得るためには、Ａｌを０．００１％以上含有させることが好ましい。しかし、０．０１％を超えてＡｌを添加すると硬質なＡｌ系の酸化物が形成し、工具寿命を劣化させる。そのため、Ａｌ含有量の上限を０．０１％とし、好ましくは、０．００８％とする。

Ｏは、凝固時の脱酸生成物を粗大化させることで工具寿命を向上させる元素である。そのため、Ｏを含有する場合、０．００３％以上添加し、０．００５％以上含有することが好ましい。しかし、０．０１５％を超えて添加すると硬質な介在物が増加し、工具寿命を劣化させる。そのためＯ含有量の上限を０．０１５％とし、好ましくは、０．０１３％とする。

Ｚｒは強度を向上させる効果がある。強度向上効果を十分に得るためには、Ｚｒを０．００１％以上含有させることが好ましい。しかし、Ｚｒ含有量が０．０２０％を超えると靭性が低下し、製造性が劣化することから、上限を０．０２０％とし、好ましくは０．００５％である。
Ｃａは工具寿命を改善する効果がある。工具寿命改善効果を十分に得るためには、Ｃａを０．００１％以上含有させることが好ましい。しかし、Ｃａ含有量が０．０２０％を超えると工具寿命改善効果が飽和し、熱間加工性が低下し、製造性が劣化する。このことから、Ｃａを含有する場合、上限を０．０２０％とし、好ましくは０．０１０％とする。

Ｌａ,Ｃｅ,Ｙ等のＲＥＭは、熱間加工性の劣化を防止するのに有効な元素である。その効果を得るには０．０００５％以上含有させる必要があるが、多量に添加すると熱間加工性が低下し、製造性が劣化するため、上限を０．２０％とする。ＲＥＭの含有量は０．０００５〜０．１０％であることがより好ましい。
Ｍｇは熱間加工性を向上させる元素であり、Ｍｇを含有する場合には０．００５％以上添加する。しかし、０．０５％以上の添加はかえって熱間加工性を低下させ、製造性が劣化することから、Ｍｇ含有量の上限を０．０５％とする。また、Ｍｇの含有量は０．００５〜０．０１％であることがより好ましい。

本発明の請求項６記載の限定理由について述べる。
本発明のステンレス鋼棒線の製造方法は、鋳片加熱工程、熱間圧延工程、及び熱処理工程を含むものである。
優れた工具寿命を得るために、所定の最大粒径のＢＮ化合物を有し、ＢＮ化合物が所定の単位面積あたりの個数で存在し、Ｓを含有するＢＮ化合物の個数の割合が所定の範囲である本発明のステンレス鋼棒線を製造するためには、上述した成分組成を有する鋳片を所定の条件で加熱する鋳片加熱工程を行って、熱間圧延及び熱処理を施さなければならない。

鋳片加熱工程では、鋳片を１０００℃から１２５０℃で２０〜６０分加熱する。加熱温度が１０００℃未満であったり、２０分未満であったりすると、鋳造時に析出したＢＮ化合物が再固溶せず、１０μｍ超のＢＮ化合物しか存在せず工具寿命改善の効果が不十分となる。また、加熱温度が１２５０℃を超えると、鋳片が湾曲するなど製造工程における製造性が劣化する。また、加熱時間が６０分を超えると、ＢＮ化合物の再固溶の効果が飽和し、生産性の低下からコスト上昇につながる。

熱間圧延工程では、９００℃以上の仕上げ圧延温度で熱間圧延を施すことが必要である。９００℃未満の温度で熱間圧延を行うと、再析出したＢＮ化合物が０．１μｍ以上に成長せず工具寿命改善の効果が不十分となる。

熱処理工程では、７００℃以上１０００℃未満の温度で１０分以上３００分未満熱処理を行うことが必要である。７００℃未満で熱処理を行うと、ＢＮ化合物の粒径の成長が不十分となる。１０００℃以上で熱処理を行うと、ＢＮ化合物が１０．０μｍ超となり、工具寿命改善効果が不十分となる。また、熱処理が１０分未満であると、ＢＮ化合物の粒径の成長が不十分となる。熱処理を３００分以上行うと、１０．０μｍ超となり、工具寿命改善効果が不十分となる。

本発明のフェライト系快削ステンレス鋼棒線を得るためには、鋳片加熱工程、熱間圧延工程、及び熱処理工程が上記の条件を満たせばよく、他の工程やその条件は適宜適用することができる。その他の工程としては、例えば酸洗や、鍛造、引抜き加工（伸線工程）が挙げられる。

「実施例１」
以下に本発明の実施例について説明する。表１および表２に実施例のステンレス鋼棒線の成分組成を示す。

表１および表２に示す成分組成のＮｏ．１〜Ｎｏ．７４の鋼を１５０ｋｇの真空溶解炉にて溶解し、φ１８０ｍｍの鋳片に鋳造した。そして、得られた鋳片を１２００℃で３０分加熱し（鋳片加熱工程）、仕上げ圧延温度が１０００℃となる熱間圧延工程を行った後、９００℃で３０分加熱する熱処理を行った（熱処理工程）。その後、熱処理後に得られた棒材に引抜き加工を施してφ１０ｍｍのＮｏ．１〜Ｎｏ．７４の棒線とした。

このようにして得られたＮｏ．１〜Ｎｏ．７４の棒線について、以下に示す評価方法により、ＢＮ化合物の最大粒径（粒径）、単位面積当たりの個数、ＢＮ化合物の総個数に対するＳを含有するＢＮ化合物の個数の割合（Ｓ含有ＢＮ率）、外周切削後の表面性状（表面粗度）及び工具寿命、耐食性、製造性について評価を実施した。その結果を表３および表４に示す。表３は本発明鋼の評価結果、表４は比較鋼の評価結果である。

「金属間化合物（ＢＮ化合物）」
樹脂に埋め込み、鏡面研磨を行った棒線の横断面３．０ｍｍ^２の面積を走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）で観察し、金属間化合物（ＢＮ化合物）の最大粒径（表５における粒径）及び金属間化合物の個数（表５における個数）を測定し、０．１ｍｍ^２当たりのＢＮ化合物の個数を算出した。
また、樹脂に埋め込み、鏡面研磨を行った棒線の横断面３．０ｍｍ^２の面積を、走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）に付属のＥＤＳ（エネルギー分散型X線）分析装置を用いて分析することにより、ＢとＮから成る金属間化合物に含まれるＳ濃度を測定し、ＢＮ化合物の総個数に対するＳを含有するＢＮ化合物の個数の割合（表５におけるＳ含有ＢＮ率）を算出した。

「表面性状（表面粗度）」
使用工具：超硬Ｐ種、刃先Ｒ０．４ｍｍ，切削速度：５０ｍ／ｍｉｎ，送り量：０．０２ｍｍ／ｒｅｖ，切込み：０．１ｍｍ，切削油（鉱物油）：有りの条件で、棒線の外周を周方向に切削加工し、切削加工後の表面について、接触式の粗さ測定機により中心線平均粗さ（Ｒａ）を測定した。中心線平均粗さの測定は、基準長さ２．５ｍｍで各５点ずつ測定し、その平均値を値とした。

「工具寿命」
使用工具：超硬Ｐ種、刃先Ｒ０．４ｍｍ，切削速度：２００ｍ／ｍｉｎ，送り量：０．１５ｍｍ／ｒｅｖ，切込み：１ｍｍ，切削油（鉱物油）：有りの条件で、棒線の外周を周方向に切削加工し、３０分間切削加工した使用後の工具の状態を調べた。
使用後の工具のフランク摩耗量が３０μｍ以下であれば◎、３０μｍ超、５０μｍ以下であれば○、５０μｍ超の場合は×と評価した。

「耐食性」
発銹試験は、棒線を長さ２０ｍｍに切断し、表面を＃５００で研磨し、洗浄したものについて実施した。各棒線５個ずつ、温度７０℃、湿度８５％の環境下に１２０時間放置し、取り出し後、発銹の有無について観察を行った。そして、無発銹のものはＡランク、発銹起点の総数が１〜５個のものをＢランク、６〜１０個のものをＣランク、１０個以上のものをＤランクとして評価した。

「製造性」
製造性は、熱間圧延工程後に深さ０．１５ｍｍ以上の表面疵が発生した場合を「製造性劣化」として判断した。

表３に示すＮｏ．１〜Ｎｏ．５０の棒線（本発明鋼）については、ＢＮ化合物の最大粒径は０．１〜１０μｍであり、ＢＮ化合物が０．１ｍｍ^２あたり１個以上存在する分布状態を示した。本発明鋼については、Ｓを含有するＢＮ化合物の個数はＢＮ化合物の総個数に対して５％以上であった。
また、Ｎｏ．１〜Ｎｏ．５０の棒線の中心平均粗さ（Ｒａ）は０．５μｍ以下と良好であり、工具寿命は５０μｍ以下と良好であった。また、Ｎｏ．１〜Ｎｏ．５０の棒線は、耐食性の評価にＤランクはなく、十分な耐食性を有しており、製造性も良好であった。

表４に示すＮｏ．５１〜Ｎｏ．７４の棒線（比較鋼）は、製造条件が本発明範囲内であったため、ＢとＮがともに本発明下限以上含まれている例（つまり、Ｎｏ．５１〜６０、６２、６４〜７４）においては、ＢＮ化合物の最大粒径、単位面積当たりの個数、ＢＮ化合物の総個数に対するＳを含有するＢＮ化合物の個数の割合は本発明範囲であった。一方、Ｂ又はＮが本発明下限未満である例（つまり、Ｎｏ．６１、６３）においては、後述するようにＢＮ化合物の単位面積当たりの個数が本発明範囲を外れていた。

なお、上記のようにＢＮ化合物の存在状態（最大粒径、単位面積当たりの個数、ＢＮ化合物の総個数に対するＳを含有するＢＮ化合物の個数の割合）が本発明範囲内であったＮｏ．５１〜６０、６２、６４〜７４は、本発明で規定する何れかの成分組成が本発明外であるため、表面性状、工具寿命、耐食性、製造性、コスト上昇のいずれかの項目で目標の特性を満たしていなかった。即ちＮｏ．５１〜Ｎｏ．７４の棒線では、耐食性の劣化、製造性の劣化、コストＵＰ無しに、表面性状および工具寿命の両特性を満足できておらず、本発明鋼の優位性が明らかである。

「実施例２」
本実施例では、鋳片の加熱温度および加熱時間、仕上げ圧延温度、熱処理温度および時間の影響を調査するために、表１および表２に示す一部の鋼を、鋳片加熱条件：９００〜１３００℃，１０〜９０分、仕上げ圧延温度：８００〜１１００℃、熱処理条件：６００〜１１００℃，５〜３１０分を表５に示す条件で製造し、その他の工程はＮｏ．１の棒線と同様にして、Ｎｏ．７５〜Ｎｏ．１０３の棒線を得た。

このようにして得られたＮｏ．７５〜Ｎｏ．１０３の棒線についても、Ｎｏ．１〜Ｎｏ．７４の棒線と同様にして評価を実施した。その結果を表５に示す。

表５に示すように、鋳片の加熱温度が１０００℃未満である場合や、加熱温度が１０００〜１２５０℃で加熱時間が２０分未満である場合、ＢＮ化合物の最大粒径、０．１ｍｍ^２当たりのＢＮ化合物の個数が本発明を満足せず、工具寿命、製造性、コスト上昇のいずれかの項目で目標の特性を満たしていなかった。

また、Ｎｏ．９６の棒線（鋼Ｎｏ．５６）については、Ｓ含有量が本発明下限を下回っているため、本発明範囲内の条件で製造しても、Ｓを含有するＢＮ化合物が適正に析出せず、ＢＮ化合物の総個数に対するＳを含有するＢＮ化合物の個数の割合が少なく、求められる工具寿命が得られなかった。
Ｎｏ．９７〜Ｎｏ．１００の棒線（鋼Ｎｏ．６１、６３）については、Ｂ又はＮの含有量が本発明下限を下回っているため、本発明範囲内の条件で製造しても、ＢＮ化合物が適正に析出せず、求められる工具寿命が得られなかった。

また、熱間圧延工程における仕上げ圧延温度が９００℃未満であると、ＢＮ化合物の最大粒径、０．１ｍｍ^２当たりのＢＮ化合物の個数が本発明を満足せず、求められる工具寿命が得られない。
熱処理温度が７００℃未満，１０００℃以上または、熱処理時間が１０分未満、３００分以上である場合、ＢＮ化合物の最大粒径、単位面積当たりの個数、ＢＮ化合物の総個数に対するＳを含有するＢＮ化合物の個数の割合が本発明を満足せず、求められる工具寿命が得られない。

以上の各実施例から明らかなように、本発明により、切削加工後の表面精度、工具寿命に優れた安価なフェライト系快削ステンレス鋼棒線を製造できる。そして、本発明によれば、切削加工後の表面粗さ（Ｒａ）が０．５μm以下の安定した表面高精度と耐工具磨耗性を付与でき、Ｐｂ等の重金属を添加させることなく高い被削性を有するステンレス鋼棒線を安価に提供することができ、産業上極めて有用である。

Claims

質量％で、
Ｃ：０．０３０％以下、
Ｓｉ：１．０％以下、
Ｍｎ：２．０％以下、
Ｐ：０．０２〜０．１０％，
Ｓ：０．１５〜０．５０％，
Ｃｒ：１５．０〜２０．０％，
Ｎｉ：２．０％以下，
Ｎ：０．００５〜０．０３０％，
Ｂ：０．００１〜０．０１０％を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなり、
ＢとＮとを含み最大粒径が０．１〜１０．０μｍの金属間化合物を有し、前記金属間化合物が０．１ｍｍ^２当たり1個以上存在し、かつ、Ｓを含有する前記金属間化合物の個数が、前記金属間化合物の総個数に対して５％以上であることを特徴とするフェライト系快削ステンレス鋼棒線。
Ｍｎ／Ｓ≦２．０（なお、式中のＭｎ、Ｓは、ステンレス鋼中の各成分の含有量［質量％］である。）を満たすことを特徴とする請求項１に記載のフェライト系快削ステンレス鋼棒線。
さらに質量％でＭｏ：３．０％以下を含有することを特徴とする請求項１または請求項２記載のフェライト系快削ステンレス鋼棒線。
さらに質量％で、
Ｎｂ：１．０％以下，
Ｔｉ：１．０％以下，
Ｗ：１．０％以下の１種以上を含有することを特徴とする請求項１〜請求項３の何れか１項に記載のフェライト系快削ステンレス鋼棒線。
さらに質量％で、
Ｃａ：０．０２０％以下，
Ｚｒ：０．０２０％以下，
Ａｌ：０．０１％以下，
Ｏ：０．００３〜０．０１５％，
Ｍｇ：０．００５〜０．０５％，
ＲＥＭ：０．０００５〜０．２０％の１種以上を含有することを特徴とする請求項１〜請求項４の何れか１項に記載のフェライト系快削ステンレス鋼棒線。
請求項１〜請求項５の何れか１項に記載の成分組成を有する鋳片を１０００℃〜１２５０℃の温度で２０〜６０分で加熱する鋳片加熱工程と、
９００℃以上の仕上げ圧延温度で圧延する熱間圧延工程と、
７００℃以上１０００℃未満の温度で１０分以上３００分未満熱処理する熱処理工程とを含むことを特徴とするフェライト系快削ステンレス鋼棒線の製造方法。