JP6954514B1 - 連続鋳造方法 - Google Patents
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Abstract
Description
すなわち、スプレー幅切りの技術は、鋳片コーナー部近傍のスプレーからの噴射を止め、コーナー温度の低下を防ぐものである。しかし、近年の様々なニーズに対応して鋳片の幅も多岐にわたるため、すべてのサイズの鋳片のコーナーを適切にスプレー幅切りするには多大な設備投資が必要になるという問題がある。それに加えて、鋳造速度が遅くなると、鋳片コーナー部はスラブの長辺側、短辺側の2面から冷却されるため過冷却になりやすい。そのうえ、連続鋳造機内での滞在時間が増えるため、冷却スプレーを噴射しなくとも輻射冷却によってコーナー温度が下がってしまうといった問題も生じる。
0.09≦C/L≦0.20 ・・・(1)
ここで、C:コーナー面取り量(mm)、
L:鋳片短辺長さ(mm)
を表す。
C含有量が0.05〜0.25%では特にオーステナイト粒が粗大化しやすい。したがって、脆化感受性の高い、C含有量が0.05〜0.25%の鋼組成の場合に本実施形態を適用することが好ましい。
Mn含有量が1.0%未満では脆化因子であるMnSが生成しにくいため問題にならない。1.0%以上では脆化感受性が高くなるが、4.0%超えでは製品が高強度になりすぎるため望ましくない。したがって、脆化感受性の高い、Mn含有量が1.0〜4.0%の鋼組成の場合に本実施形態を適用することが好ましい。
Nb、VおよびMoは鋼の強度向上に寄与する元素であるが、その含有量がそれぞれ0.01%未満では脆化因子である炭窒化物を生成しにくいため問題とならない。一方で、0.1%超えでは、合金の値段が高くなりコストが上昇するうえ、必要以上に過剰性能となるため0.1%より多く添加することは望ましくない。
湾曲型連続鋳造機を用いて、質量%で、C:0.18%、Si:1.4%、Mn:2.8%、P:0.020%以下、S:0.003%以下、およびTi:0.020%を含有した所定の成分組成を持つ鋼を鋳造した。この鋼のAr3変態点は805℃である。鋳造条件は、鋳造厚み220mm、鋳造幅1000〜1600mmおよび鋳造速度1.20〜1.80m/minの範囲であった。なお、曲げ部(下部矯正)通過時の鋳片温度は、熱電対や放射温度計を用いて測定することで確認した。鋳造後の鋳片は、鋳片表面の割れの観察を容易にするために、ショットブラストにより鋳片表面の酸化物を除去し、その後、カラーチェック(染色浸透探傷試験)を行って、鋳片コーナー部の割れ有無を調査した。そして、コーナー割れ発生率として、コーナー割れ鋳片本数/調査鋳片本数×100%で評価した。内部割れの調査に関しては、鋳片の鋳造方向に垂直な断面サンプルを切り出し、フライス仕上げののち、温塩酸によりマクロエッチングを実施した。マクロエッチングの写真にて内部割れの有無を調査した。
次に曲げ部(下部矯正)通過時までの鋳片コーナー部にかかる平均2次冷却水量密度とコーナー割れ、内部割れの関係を決定すべく実施例1と同様の鋼種、連続鋳造条件にて試験を実施した。結果を表2に示す。
2 長辺
3 短辺
4 面取り部
Claims (2)
- 鋼を連続鋳造する方法であって、鋳型コーナー部の面取り形状が下記(1)式を満足するような鋳型を用い、鋳片コーナー部にかかる鋳型直下から下部矯正までの平均2次冷却水量密度を20〜60L/(min・m2)とすることを特徴とする連続鋳造方法。
0.09≦C/L≦0.20 ・・・(1)
ここで、C:コーナー面取り量(mm)、
L:鋳片短辺長さ(mm)
を表す。 - 前記鋼の成分組成が、質量%で、C:0.05〜0.25%およびMn:1.0〜4.0%を有し、さらに、Nb:0.01〜0.1%、V:0.01〜0.1%およびMo:0.01〜0.1%のうちから選ばれる1種以上を任意に有することを特徴とする請求項1に記載の連続鋳造方法。
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