JP7172429B2 - 鋼片の製造方法 - Google Patents
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(1)連続鋳造により製造した鋳片を鋳造したまま室温まで冷却することなく再加熱し、その後圧延して鋼片を得るホットチャージ圧延プロセスにおいて、前記鋳片の温度が800℃の状態から前記鋳片を加熱炉に装入するまでの間の鋳片表面の平均冷却速度が0.02~0.2℃/sであり、かつ前記鋳片の鋳片表面温度T(℃)が以下の式(a)を満たす状態で前記鋳片を加熱炉に装入後、圧延することを特徴とする鋼片の製造方法。
Ar1<T≦(Ar1+Ar3×2)/3 (a)
ここで、Ar3、Ar1は、平均粒径が1mm以上のオーステナイト組織を前記鋳片表面の平均冷却速度で降温した際に、フェライトの析出が始まる温度および終了する温度をそれぞれ表す。
Ar1は冷却中のフェライト変態完了温度であり、平衡状態においてオーステナイトが不安定となる最高温度(Ae1)とは異なる。これは、反応の進行のためには駆動力が必要であり、化学的に安定であっても未反応状態あるいは反応進行中であることが起こりえるためである。ゆえに、一般的にはAr1<Ae1の関係が成立する。
T1=(Ar1×5+Ar3)/6 (b)
T2=(Ar1×2+Ar3)/3 (c)
T3=(Ar1+Ar3)/2 (d)
T4=(Ar1+Ar3×2)/3 (e)
T5=(Ar1+Ar3×5)/6 (f)
Ac1=(15Si+2Mn+18Cr+26Mo)-(33C+17Cu+14Ni)+727(℃) (g)
Ar1、Ar3、T1、T2、T3、T4、T5およびAe1の各温度は以下の表2に示す。
Ar1<T≦(Ar1+Ar3×2)/3 (a)
転炉-LFプロセスにて表3に示す組成の溶鋼を溶製し、曲率半径が12.0mの湾曲型連鋳機において、220mm×256mmのサイズの鋳片を鋳造した。このときの鋳造速度は1.0~1.6m/minであった。ガス切断機にて鋳片を切断後、ミスト冷却ノズルを両側に備えた鋳片搬送ライン上に搬送した。そして、この搬送ライン上で鋳片を冷却後、加熱炉に装入した。搬送中の鋳片の温度については、連続鋳造機出側から非接触式高温計により各面内の5か所の平均値を連続測定し、平均冷却速度および加熱炉装入前の冷却到達温度を算出した。なお、これらの代表値は4面それぞれに得られた値のうち最も大きいものとした。加熱炉装入後、炉内で1050~1220℃の範囲で60~81min加熱し、162mm×162mmサイズの鋼片(ビレット)に圧延した。
第1の試験と同様に、表3のAに示す成分系を有する試験材を用いて、冷却到達温度を種々に変え、加熱炉装入後、炉内で1100~1120℃の範囲で60~70min加熱する試験を行い、要した燃料原単位の比較を行った。なお、各水準で使用した鋳片数は少なくとも44本であり、ビレット圧延に際し、割れはいずれも発生しなかった。結果を表5に示す。ここで、燃料原単位指数とは、発明例31において、鋳片の加熱に用いた鋳片1トン当たりの熱量を100として表した数値である。なお、鋳片の加熱に用いた熱量は、可燃性ガスの燃焼熱と流量から計算により求めた。
Claims (1)
- 連続鋳造により製造した鋳片を鋳造したまま室温まで冷却することなく再加熱し、その後圧延して鋼片を得るホットチャージ圧延プロセスにおいて、前記鋳片の温度が800℃の状態から前記鋳片を加熱炉に装入するまでの間の鋳片表面の平均冷却速度が0.02~0.2℃/sであり、かつ前記鋳片の鋳片表面温度T(℃)が以下の式(a)を満たす状態で前記鋳片を加熱炉に装入後、圧延することを特徴とする鋼片の製造方法。
Ar1<T≦(Ar1+Ar3×2)/3 (a)
ここで、Ar3、Ar1は、平均粒径が1mm以上のオーステナイト組織を前記鋳片表面の平均冷却速度で降温した際に、フェライトの析出が始まる温度および終了する温度をそれぞれ表す。
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JP2018196778A JP7172429B2 (ja) | 2018-10-18 | 2018-10-18 | 鋼片の製造方法 |
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---|---|---|---|---|
JP2001137902A (ja) | 1999-11-05 | 2001-05-22 | Nkk Corp | 表面性状に優れた熱延鋼板の製造方法 |
JP2010005633A (ja) | 2008-06-24 | 2010-01-14 | Kobe Steel Ltd | 鋳片の冷却方法 |
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---|---|---|---|---|
JP3458485B2 (ja) * | 1994-10-20 | 2003-10-20 | 住友金属工業株式会社 | 継目無鋼管の製造方法およびその方法を実施するための製造設備列 |
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