JP6695162B2 - 遮音界床構造の構築方法および遮音界床構造 - Google Patents

遮音界床構造の構築方法および遮音界床構造 Download PDF

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本発明は、建物の遮音界床構造の構築方法および遮音界床構造に関する。
従来、鉄筋コンクリート造のマンションなどの集合住宅における上階と下階との間の界床における床衝撃音遮断性能を向上させるために、天井部材の空気層の大きさや天井材の面密度の提案がなされている。たとえば、特許文献１は、スラブと天井材との間に300mm以上の厚さの空気層を形成することを提案し、特許文献２は、天井スラブと天井板との間の空気層の厚みを100mm以下とし、天井板の面密度を1.28〜2.4kg/m2とすることを提案している。また、特許文献３は、二重床における仕上げ床部分を床スラブから完全に離して構築することを提案している。
特開2005-9147号公報 特許第4736437号公報 特開2002-317521号公報
しかし、特許文献１では、天井空気層を300mm以上とすることで、階高を非常に大きくとる必要が生じ、マンション設計では非経済的になっていた。特許文献２は特許文献１の欠点を解消するために、空気層100mmの厚さ以下で、天井部分の面密度をごく軽いものにしたが、これは共振周波数帯を63Hz帯域から高音側にずらしただけのものであり、重量衝撃音遮断性能（63Hz帯域から500Hz帯域までを対象にしている）の根本的な改善提案にはなっていなかった。
また、特許文献３では、上階の床組みを上階の梁部分から吊り下げる方法を採用しているが、上階の床が常時揺れやすいのと、施工の煩雑さや経済性が乏しいのが難点となっている。
本発明は、上述のような従来技術の問題に鑑み、界床の床衝撃音遮断性能を向上させ、比較的狭い高さで二重スラブを簡便な施工で構築できる遮音界床構造の構築方法および遮音界床構造を提供することを目的とする。
上記目的を達成するための遮音界床構造の構築方法は、建物の床スラブにおいて床衝撃音遮断性能を得るためにコンクリート製の下スラブと上スラブとが空気層を間にして配置された二重スラブを備える界床構造を構築する方法であって、前記二重スラブを、前記下スラブと前記上スラブとの両端部近傍のみにスペーサを配置して事前にユニット化し、建物の躯体構築時に取り付けることを特徴とする。
この遮音界床構造の構築方法によれば、予めユニット化された二重スラブを用いて建物の躯体構築時に取り付けるので、コンクリート製のスラブが空気層を間にして二重に配置されて床衝撃音遮断性能が向上した遮音界床構造を比較的狭い高さで簡便な施工により構築することができる。
上記目的を達成するための別の遮音界床構造の構築方法は、建物の床スラブにおいて床衝撃音遮断性能を得るためにコンクリート製の下スラブと上スラブとが空気層を間にして配置された二重スラブを備える界床構造を構築する方法であって、前記二重スラブを、事前にユニット化し、建物の躯体構築時に取り付け、前記二重スラブが振動するときの共振周波数fdが63Hz帯域である44.2Hz〜88.4Hzから低音側になるように前記空気層の厚さと前記下スラブの面密度とを設定するものである。これにより、二重スラブを比較的狭い高さにでき、建物の階高をむやみに大きくせずに所定の床衝撃音遮断性能を実現できる。
ただし、前記共振周波数fd（Hz）は次式（１）から算定される。
fd＝(1/(2π）） √（（ｍ１＋m2)ρc2/(m1・m2・d)) （１）
d：空気層の厚さ（ｍ）
c：音速（ｍ／ｓ）
ρ：空気密度（kg／m3）
m1：上スラブの面密度（kg／m2）
m2：下スラブの面密度（kg／m2）
また、前記空気層の厚さを30〜100mmとし、かつ、前記二重スラブの下スラブの面密度を30kg/m2以上とすることが好ましい。
また、前記二重スラブの下スラブをプレストレスト配筋がされたPC板とすることで、上スラブとの間の空気層を最小にしながら、スラブの支持スパン内において他からの支持が不要とすることが可能になる。
また、前記二重スラブの支保工の設置場所において、前記二重スラブ間に別のスペーサを撤去可能に設置して前記二重スラブを揚重し取り付けることが好ましい。
また、前記二重スラブの下スラブの端面にガスケットを予め取り付けておき、隣接する二重スラブが設置された際に前記ガスケットにより前記下スラブ間の気密性を確保することが好ましい。
上記目的を達成するための遮音界床構造は、建物の床スラブにおいて床衝撃音遮断性能を得るためにコンクリート製の下スラブと上スラブとが空気層を間にして配置された二重スラブを備える界床構造であって、前記二重スラブが振動するときの共振周波数fdが63Hz帯域である44.2Hz〜88.4Hzから低音側になるように前記空気層の厚さと前記下スラブの面密度とを設定することを特徴とする。
ただし、前記共振周波数fd（Hz）は次式（１）から算定される。
fd＝(1/(2π)) √((m1＋m2)ρc2/(m1・m2・d)) （１）
d：空気層の厚さ（ｍ）
c：音速（ｍ／ｓ）
ρ：空気密度（kg／m3）
m1：上スラブの面密度（kg／m2）
m2：下スラブの面密度（kg／m2）
この遮音界床構造によれば、空気層が間に設けられたコンクリート製の二重スラブから建物の界床構造を構成し、空気層の厚さと下スラブの面密度とを適切に設定することで、二重スラブを比較的狭い高さにでき、建物の階高をむやみに大きくせずに所定の床衝撃音遮断性能を実現できる。
上記遮音界床構造において、前記空気層の厚さを30〜100mmとし、かつ、前記二重スラブの下スラブの面密度を30kg/m2以上とすることが好ましい。
本発明によれば、界床の床衝撃音遮断性能を向上させ、比較的狭い高さで二重スラブを簡便な施工で構築できる遮音界床構造の構築方法および遮音界床構造を提供することができる。
本実施形態による遮音界床構造を示す要部側面図である。 図１の二重スラブを構成するPC板を複数枚設置した建物区画の平面図（ａ）および二重スラブの上に乾式二重床を配置した建物区画の平面図（ｂ）である。 本実施形態による遮音界床構造の構築方法の主要な工程を説明するためのフローチャートである。 図１の二重スラブを揚重する様子を概略的に示す斜視図である。 図１の戸境部における二重スラブおよび型枠の配置例を示す要部断面図である。 図１の外壁部における二重スラブおよび型枠の配置例を示す要部断面図である。 図２の二重スラブ１０，１０を図２のVII-VII線方向に切断して見た図である。 図７とは別の構成を示す図７と同様の図である。 図６とは別構成のインサートによる二重スラブの固定および支保工を示す図７，図８と同様の図である。 本実施形態における建物の必要階高の計算例を示す図（ａ）および従来構造における建物の必要階高の計算例を示す図（ｂ）である。 図１の遮音界床構造において空気層の厚さと下スラブの面密度とを変化させたときの共振周波数を求めた結果を表にして示す図である。 図１１の表の太線内の組み合わせについて空気層の厚さと下スラブの厚さを合計した値を図１１の表と対応する升目に記載した表を示す図である。
以下、本発明を実施するための形態について図面を用いて説明する。図１は本実施形態による遮音界床構造を示す要部側面図である。図２は図１の二重スラブを構成するPC板を複数枚設置した建物区画の平面図（ａ）および二重スラブの上に乾式二重床を配置した建物区画の平面図（ｂ）である。
図１のように、本実施形態による遮音界床構造は、マンションなどの集合住宅における上階と下階との間の界床において構成され、下スラブ１１と、上スラブ１２と、下スラブ１１と上スラブ１２との間にスラブ面と平行に形成された空気層１３と、上スラブ１２の上部に配置された乾式二重床１５と、を備える。
下スラブ１１と上スラブ１２との間には、それらの端部にスペーサ１４が配置され、このスペーサ１４により空気層１３の厚さが規定される。スペーサ１４は、躯体構築の取り付け前に下スラブ１１と上スラブ１２とをユニット化するときに、たとえば、モルタルやコンクリート等を用いて形成することができる。
下スラブ１１と上スラブ１２と空気層１３とから床衝撃音遮断性能に優れた二重スラブ１０が構成される。すなわち、二重スラブ１０が梁Ｂ１，Ｂ２の間に配置され、上階と下階との間の遮音界床構造の主要部を構成する。また、図１のように、二重スラブ１０における上スラブ１２は上階の躯体スラブ（構造床）を構成し、下スラブ１１は下階の天井部を構成する。なお、天井部の下方には天井化粧板等が配置される。
下スラブ１１および上スラブ１２は、その長手方向内部に空洞が設けられて軽量化されるとともにプレストレスト配筋がされた穴あきPC板から構成される。下スラブ１１を穴あきPC板から構成することで、上スラブ１２との間の空気層１３を最小にしながら、梁Ｂ１，Ｂ２の間のスラブの支持スパン内において他からの支持が不要となり好都合である。
図２（ａ）のように、戸境部ｗ１と外壁部ｗ２との間の一区画２０において複数の二重スラブ１０が配置され、上面の上スラブ１２，１２の長手方向端部間に形成されるジョイント部１６には、その後、コンクリートを打設し、各上スラブ１２を接合することで、躯体スラブが構築され、面内せん断力の伝達が確実になる。
次に、図１，図２（ｂ）のように、同じく一区画２０’において上スラブ１２の上に乾式二重床１５を構築する。乾式二重床１５は、たとえば、図１のように、床板部１５ａをスラブ面１８から離間して直接支持しかつゴム等からなる防振部１５ｃのある支持脚１５ｂをスラブ面１８上に複数配置して構成される遮音乾式二重床とすることができる。このような遮音乾式二重床の具体的構成は、たとえば、特許第5670675号公報に開示されている。なお、図２（ａ）（ｂ）の建物の区画２０，２０’における領域１７は、キッチンやバスやトイレ等の水廻り領域である。
次に、図１の遮音界床構造において高床衝撃音遮断性能および空気層の最小厚さを確保するための検討事項について説明する。
一般に二重スラブ１０間に空気層１３がある場合に、空気層１３が弾性体となり、上スラブ１２で受けた加振衝撃は、上下の面材（スラブ）の面密度の組み合わせで、一定の共振周波数を持つ連成振動となる。
二重スラブ１０が振動するときの共振周波数fd（Hz）は、空気層１３の厚さをd（ｍ）、音速をc（ｍ／ｓ）、空気密度をρ（kg／m3）、上スラブ１２の面密度をm1（kg／m2）、下スラブ１１の面密度をm2（kg／m2）とすると、次式（１）で算定される。
fd＝(1/(2π)) √((m1＋m2)ρc2/(m1・m2・d)) （１）
式（１）により、上スラブ１２を鉄筋コンクリートスラブ200mm厚さとして面密度m1＝460kg/m2とし、空気密度ρ＝1.25kg/m3、音速c＝340m/sとして、空気層の厚さdと下スラブ１１の面密度m2とを変化させたときの共振周波数fdを求めると、図１１の表のようになる。
重量衝撃音遮蔽性能試験（JIS A 1418-2:2000）における対象周波数帯域は、オクターブ分割で、中心周波数63Hzから同500Hzとなっており、63Hz帯域である44.2Hz〜88.4Hzから低音側に共振周波数fdがくれば、比較的うるさいと感じない音環境になる。図１１の表の太線内の組み合わせ（空気層１３の厚さと下スラブ１１の面密度）が、共振周波数fdが63Hz帯域（44.2Hz〜88.4Hz）よりも低音側に該当するものである。この空気層の厚さと下スラブの厚さを合計した値を図１１の表と対応する升目に記載したのが図１２の表である。
図１２の表において太斜字で示したケースが、共振周波数が63Hz帯域から低音側に外れ、かつ、空気層１３の厚さと下スラブ１１の厚さとの合計が0.1ｍ以下のものである。この範囲の組み合わせを使用すれば、階高をむやみに大きくせずに所定の性能の遮音性を期待できることがわかる。
すなわち、本実施形態による遮音界床構造において、空気層１３の厚さを30〜100mmとし、かつ、二重スラブ１０の下スラブ１１の面密度を30kg/m2以上とすることで、階高をむやみに大きくせずに所定の床衝撃音遮断性能を実現できる。
なお、実際に、スラブを構架させるスパンは、集合住宅の場合に主に6ｍ〜8ｍの範囲で変化し、たとえば、8ｍスパンとなる下スラブの場合、下スラブとしてPC板を使用しても、厚さが100mmを超えることがあり、かかるPC板には、対応する面密度が必要となる。このため、下スラブ１１の面密度の上限は特に設定せず、下スラブ１１の面密度は30kg/m2以上であればよい。
本実施形態による遮音界床構造によれば、二重スラブ１０における所定の共振周波数を避けるとともに重量と剛性のあるスラブ１１，１２を配置することで、上スラブ１２における床衝撃による下スラブ１１の下面からの音響放射を格段に遮蔽することが可能であり、優れた床衝撃音遮断性能を発揮することができる。
次に、図１，図２のような遮音界床構造の構築方法について図３，図４を参照して説明する。図３は本実施形態による遮音界床構造の構築方法の主要な工程を説明するためのフローチャートである。図４は図１の二重スラブを揚重する様子を概略的に示す斜視図である。
図３のように、まず、図１の二重スラブ１０をユニット化する（Ｓ０１）。工場等において下スラブ１１と上スラブ１２とを重ね合わせ、所定間隔を保ちつつそれらの間にモルタルやコンクリートを配置し一体化する。モルタルやコンクリートは、図１，図４のように、長手方向の両端部近傍に配置され、固化後、スペーサ１４を形成する。スペーサ１４により下スラブ１１と上スラブ１２との間の空気層１３の厚さdが確保される。
なお、下スラブ１１と上スラブ１２は、プレストレスト配筋がされた穴あきPC板から構成できるが、具体的には、たとえば、本出願人のうちの一社から製品名「スパンクリート」（登録商標）として販売されている、縦方向（長手方向）に複数個の中空孔を有しＰＣ鋼線によってプレストレスを与えられたコンクリートパネルを使用できる（図７，図８参照）。
二重スラブ１０を施工中に支えるために二重スラブ１０のスパン内の所定位置に支保工を設ける（Ｓ０２）。
次に、図４のように、ユニット化された二重スラブ１０をロープやワイヤ３０等によりクレーン（図示省略）を用いて揚重し（Ｓ０３）、梁等の構築のために設置された型枠近傍の所定位置に取り付ける（Ｓ０４）。二重スラブ１０は、図２のように、所定枚数が取り付けられる。
次に、型枠内にコンクリートを打設し（Ｓ０５）、二重スラブ１０が梁Ｂ１，Ｂ２（図１）と一体化される。このとき、図２の二重スラブ１０，１０の間に長手方向に延びるジョイント部１６においてもコンクリートを打設する。
次に、図１のように、完成した上スラブ１２のスラブ面１８上に乾式二重床１５を設置する（Ｓ０６）。
上述のように、上下二枚で構成される床板ユニットである二重スラブ１０を現場取り付け前に工場等で製作し、順次施工階の所定場所に取り付けていき、施工階においてコンクリートを打設することで、二重スラブ１０が周辺の梁と一体化される。
以上のようにして、マンション等の集合住宅の建物において図１の本実施形態による遮音界床構造を構築することができる。この遮音界床構造により建物、特にマンション等の集合住宅における上下階の床衝撃音遮断性能を確保できるが、本実施形態の遮音界床構造の構築方法によれば、かかる界床遮音性能の確保に有効な工法を提供できる。すなわち、予めユニット化された二重スラブを用いて建物の躯体構築時に取り付けるので、コンクリート製の下スラブ１１と上スラブ１２が空気層１３を間にして二重に配置されて床衝撃音遮断性能が向上した遮音界床構造を比較的狭い高さで簡便な施工により構築することができる。
次に、図５，図６を参照して図１の戸境部および外壁部における二重スラブおよび型枠の配置例について説明する。図５は、図１の戸境部における二重スラブおよび型枠の配置例を示す要部断面図である。図６は、図１の外壁部における二重スラブおよび型枠の配置例を示す要部断面図である。
図５のように、戸境部ｗ１に対応する梁型枠３３は、その内側に、梁長手方向（紙面垂直方向）に延びる複数の主筋３１と、複数の主筋３１を包囲するように配置される複数のせん断補強筋３２と、を配置し、型枠組み立て金具３４を用いて組み立てられ、型枠支保工３７により下方から支持される。二重スラブ１０は梁型枠３３に近接して取り付けられ、それらの端部は梁型枠３３の一部を構成する。二重スラブ１０は梁型枠３３の近傍で、下階から延びる支保工３６により受け部３６ａを介して支持される。
図６のように、外壁部ｗ２に対応する梁型枠４３は、その内側に、梁長手方向（紙面垂直方向）に延びる複数の主筋４１と、複数の主筋４１を包囲するように配置される複数のせん断補強筋４２と、を配置し、型枠組み立て金具４４を用いて組み立てられ、型枠支保工４５により下方から支持される。二重スラブ１０は梁型枠４３に近接して取り付けられ、それらの一端が梁型枠４３の一部を構成する。二重スラブ１０は梁型枠４３の近傍で支保工４６により受け部４６ａを介して支持される。支保工４６は、下階のスラブ面１８に支持されて上に延びている。
図６のように、二重スラブ１０は、そのスパンに応じて、さらに中間に設けられた支保工４７によって支持される。支保工４７は二重スラブ１０に設けられたインサート４８にはまり込んで二重スラブ１０を支持する。インサート４８は、上スラブ１２，下スラブ１１に貫通するように設けられる貫通ボルト４８ａと、二重スラブ１０の外面の下スラブ１１の下面および上スラブ１２の上面にそれぞれ当接するように貫通ボルト４８ａにねじ込まれるナット４８ｂ，４８ｂと、二重スラブ１０の内面（空気層１３側）の下スラブ１１の上面および上スラブ１２の下面にそれぞれ当接するように貫通ボルト４８ａにねじ込まれるナット４８ｃ，４８ｃと、を有する。貫通ボルト４８ａにナット４８ｂ，４８ｂ，ナット４８ｃ，４８ｃがねじ込まれてインサート４８が二重スラブ１０に固定されるとともに、ナット４８ｂ，４８ｂ，ナット４８ｃ，４８ｃの位置を調整することで、空気層１３の厚さdを微調整することができる。このように、インサート４８は空気層１３の厚さdを一定に保つスペーサとして機能する。
貫通ボルト４８ａの上端部４８ｄおよび下端部４８ｅがそれぞれ支保工４７，４７の端部内の穴に挿入されることで、二重スラブ１０はそのスパン中間で二重スラブ１０に予め設けられたインサート４８を介して確実に支持される。
なお、二重スラブ１０において支保工４７の配置される位置に予めインサート４８を設けることで、二重スラブ１０のユニット化・一体化を確実にすることができる。施工後に、支保工４７が取り外され、インサート４８が除去され撤去される。インサート４８は遮音界床構造の施工中においてスペーサの役割を果たす。また、インサート４８を下スラブ１１の端部にも適用し、スペーサ１４の代替としてもよい。この場合、二重スラブ１０の端部には、梁型枠へのコンクリート打設時のコンクリート止めを必要に応じて設ける。
図３の打設工程Ｓ０５で図５の梁型枠３３，図６の梁型枠４３にコンクリートが打設されることで、建物の躯体構造の一部を構成する梁Ｂ１，Ｂ２（図１）を構築できるとともに、二重スラブ１０を梁Ｂ１，Ｂ２（図１）と一体化することができる。この工程では、図２の二重スラブ１０，１０の間のジョイント部１６においてコンクリートを打設し、上スラブ１２，１２を接合するが、次に、二重スラブ１０，１０の間のジョイント部１６における上スラブ１２，１２および下スラブ１１，１１の接合例について図７，図８を参照してさらに説明する。
図７は、図２の二重スラブ１０，１０を図２のVII-VII線方向に切断して見た図である。図７のように、二重スラブ１０の上スラブ１２は、その端部に凹部１２ａが形成され、端部下側に突き合わせ部１２ｂが形成されており、二重スラブ１０，１０を突き合わせたとき、突き合わせ部１２ｂ，１２ｂが当接し、その上で凹部１２ａ，１２ａにより空間が形成されるようになっている。図３の打設工程Ｓ０５において凹部１２ａ，１２ａによる空間にコンクリートが充填されることで、二重スラブ１０の上スラブ１２，１２が接合される。
また、二重スラブ１０の下スラブ１１は、その一端に凹部１１ａが形成され、他端に凸部１１ｂが形成されており、二重スラブ１０，１０を突き合わせたとき、凹部１１ａと凸部１１ｂとがさね嵌合するようになっている。このさね嵌合部により下スラブ１１，１１が結合し、空気層１３が密閉されることで、下スラブ１１，１１間の気密性を確保することができる。
図８は、図７とは別の構成を示す図７と同様の図である。図８のように、二重スラブ１０の上スラブ１２は図７と同様の構成であるが、下スラブ１１の端部に、ほぼ平坦な平坦部１１ｃが形成されるとともに、一端にゴム等の弾性体からなる中空のパッキン２３が予め接着剤等により貼り付けられており、二重スラブ１０，１０を突き合わせたとき、平坦部１１ｃ，１１ｃがパッキン２３を介して当接するようになっている。このパッキン２３により下スラブ１１，１１の端部がシールされ、空気層１３が密閉されることで、下スラブ１１，１１間の気密性を確保することができる。
また、パッキン２３は、平坦部１１ｃ，１１ｃ間で押し付けられることで、その一部が空気層１３側にはみ出して上スラブ１２の下面に当接するようにして略球状のはみ出し部２３ａを形成する。このはみ出し部２３ａは、上スラブ１２の突き合わせ部１２ｂ、１２ｂの下方に位置するので、上スラブ１２，１２のジョイント部１６においてコンクリート打設時のノロ止めの機能を発揮する。
なお、図７，図８のように、下スラブ１１，上スラブ１２は、その長手方向（紙面垂直方向）に延びる複数個の中空孔２１を有し、コンクリート内に埋め込まれた複数のＰＣ鋼線２２によってプレストレスが与えられている。
次に、図６とは別構成のインサートによる二重スラブの固定および支保工について図９を参照して説明する。図９は、図６とは別構成のインサートによる二重スラブの固定および支保工を示す図７，図８と同様の図である。
図９のように、二重スラブ１０の短手方向両端にインサート４９が設けられている。インサート４９は、ボルト４９ａと、二重スラブ１０の内面（空気層１３側）の下スラブ１１の上面および上スラブ１２の下面にそれぞれ当接するようにボルト４９ａにねじ込まれるナット４９ｂ，４９ｂと、下スラブ１１の下面に当接するようにねじ込まれるナット４９ｃと、を有する。ボルト４９ａは、その上端４９ｄが上スラブ１２の下面に形成された有底穴５０内に挿入されてナット４９ｂにより固定されるとともに、下スラブ１１を貫通し、下スラブ１１の上面、下面でナット４９ｂ，４９ｃにより固定される。ナット４９ｂ，４９ｂ，ナット４９ｃの位置を調整することで、空気層１３の厚さdを微調整することができる。
ボルト４９ａの下端部４９ｅが下階側から延びる支保工５１の端部内の穴に挿入されることで、二重スラブ１０は、二重スラブ１０に予め設けられたインサート４９を介して確実に支持される。なお、インサート４９の上部位置において上スラブ１２の上面から支保工５２が上階側へと延びるようにして設置される。
図９のインサート４９は、施工後に支保工５１が取り外されてから、ボルト４９ａが下方から除去されて撤去される。インサート４９は図６のインサート４８と同様に遮音界床構造の施工中においてスペーサの役割を果たす。なお、図９では、ボルト４９ａが下スラブ１１を貫通し、上スラブ１２の一部に貫入する構成としたが、逆に、上スラブ１２を貫通し、下スラブ１１の一部に貫入する構成としてもよく、この場合は、ボルト４９ａが上方から除去される。なお、インサート４９を下スラブ１１の端部にも適用し、スペーサ１４の代替としてもよい。この場合、二重スラブ１０の端部には、梁型枠へのコンクリート打設時のコンクリート止めを必要に応じて設ける。
次に、本実施形態による遮音界床構造を採用した場合の建物の必要階高の計算例について図１０を参照して説明する。図１０は、本実施形態における建物の必要階高の計算例を示す図（ａ）および従来構造における建物の必要階高の計算例を示す図（ｂ）である。
床面から天井化粧板までの高さを図１０（ａ）（ｂ）のように両者で一定とすると、本実施形態の遮音界床構造では、全体階高が従来構造よりも若干高いが、水廻り領域１７（図２）での床スラブの段差の設置がなくかつ高さが従来構造よりも高く確保することができる。本遮音界床構造によれば、二重スラブ１０とすることで従来構造よりも優れた床衝撃音遮断性能を得ることができるので、全体階高と床衝撃音遮断性能との相反する両事項を勘案した上で、全体階高が若干高くなっても床衝撃音遮断性能を優先するような場合に本実施形態の遮音界床構造が適切であるといえる。
以上のように本発明を実施するための形態について説明したが、本発明はこれらに限定されるものではなく、本発明の技術的思想の範囲内で各種の変形が可能である。たとえば、本実施形態による遮音界床構造は、マンション等の集合住宅に好適であるが、本発明はこれに限定されず、オフィスビル、ホテル、病院、学校、スポーツ施設、音楽ホール・スタジオなどの各種の建物や特に高床衝撃音遮断性能が求められる部分に適用できることはもちろんである。
また、本実施形態の遮音界床構造では、二重スラブ１０の上に図１のような遮音乾式二重床１５を設置したが、本発明は、これに限定されず、たとえば、他の形式の乾式二重床であってもよく、また、各種の合成床であってもよいことはもちろんである。
また、二重スラブ１０のユニット化は、工場に限らず、たとえば、建物の施工現場において実施してもよい。
本発明の遮音界床構造の構築方法および遮音界床構造によれば、施工性がよく建物の界床での床衝撃音遮断性能の確保が容易になり、たとえば、マンション等の集合住宅における生活音の苦情などの解消に貢献することができる。
１０ 二重スラブ
１１ 下スラブ
１２ 上スラブ
１３ 空気層
１４ スペーサ
１５ 乾式二重床
１６ ジョイント部
２１ 中空孔
２２ ＰＣ鋼線
２３ パッキン
３３，４３ 梁型枠
３６，４６，４７ 支保工
４８ インサート
４８ａ 貫通ボルト
４９ インサート
４９ａ ボルト
５１，５２ 支保工

Claims (8)

  1. 建物の床スラブにおいて床衝撃音遮断性能を得るためにコンクリート製の下スラブと上スラブとが空気層を間にして配置された二重スラブを備える界床構造を構築する方法であって、
    前記二重スラブを、前記下スラブと前記上スラブとの両端部近傍のみにスペーサを配置して事前にユニット化し、建物の躯体構築時に取り付けることを特徴とする遮音界床構造の構築方法。
  2. 建物の床スラブにおいて床衝撃音遮断性能を得るためにコンクリート製の下スラブと上スラブとが空気層を間にして配置された二重スラブを備える界床構造を構築する方法であって、
    前記二重スラブを、事前にユニット化し、建物の躯体構築時に取り付け、
    前記二重スラブが振動するときの共振周波数fdが63Hz帯域である44.2Hz〜88.4Hzから低音側になるように前記空気層の厚さと前記下スラブの面密度とを設定する遮音界床構造の構築方法。
    ただし、前記共振周波数fd（Hz）は次式（１）から算定される。
    fd＝(1/(2π）） √（（ｍ１＋m2)ρc2/(m1・m2・d)) （１）
    d：空気層の厚さ（ｍ）
    c：音速（ｍ／ｓ）
    ρ：空気密度（kg／m3）
    m1：上スラブの面密度（kg／m2）
    m2：下スラブの面密度（kg／m2）
  3. 前記空気層の厚さを30〜100mmとし、かつ、前記二重スラブの下スラブの面密度を30kg/m2以上とする請求項１または２に記載の遮音界床構造の構築方法。
  4. 前記二重スラブの下スラブをプレストレスト配筋がされたPC板とする請求項１乃至３のいずれかに記載の遮音界床構造の構築方法。
  5. 前記二重スラブの支保工の設置場所において、前記二重スラブ間に別のスペーサを撤去可能に設置して前記二重スラブを揚重し取り付ける請求項１乃至４のいずれかに記載の遮音界床構造の構築方法。
  6. 前記二重スラブの下スラブの端面にガスケットを予め取り付けておき、隣接する前記二重スラブが設置された際に前記ガスケットにより前記下スラブ間の気密性を確保する請求項１乃至５のいずれかに記載の遮音界床構造の構築方法。
  7. 建物の床スラブにおいて床衝撃音遮断性能を得るためにコンクリート製の下スラブと上スラブとが空気層を間にして配置された二重スラブを備える界床構造であって、
    前記二重スラブが振動するときの共振周波数fdが63Hz帯域である44.2Hz〜88.4Hzから低音側になるように前記空気層の厚さと前記下スラブの面密度とを設定することを特徴とする遮音界床構造。
    ただし、前記共振周波数fd（Hz）は次式（１）から算定される。
    fd＝(1/(2π）） √（（ｍ１＋m2)ρc2/(m1・m2・d)) （１）
    d：空気層の厚さ（ｍ）
    c：音速（ｍ／ｓ）
    ρ：空気密度（kg／m3）
    m1：上スラブの面密度（kg／m2）
    m2：下スラブの面密度（kg／m2）
  8. 前記空気層の厚さを30〜100mmとし、かつ、前記二重スラブの下スラブの面密度を30kg/m2以上とする請求項７に記載の遮音界床構造。
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